WO2004093499A1 - Dispositif a micro-ondes ou a radio-frequences comprenant trois generateurs decouples - Google Patents

Dispositif a micro-ondes ou a radio-frequences comprenant trois generateurs decouples Download PDF

Info

Publication number
WO2004093499A1
WO2004093499A1 PCT/IB2004/001274 IB2004001274W WO2004093499A1 WO 2004093499 A1 WO2004093499 A1 WO 2004093499A1 IB 2004001274 W IB2004001274 W IB 2004001274W WO 2004093499 A1 WO2004093499 A1 WO 2004093499A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
propagation
applicator
guides
generators
plates
Prior art date
Application number
PCT/IB2004/001274
Other languages
English (en)
Inventor
Georges Roussy
Original Assignee
Rimm Technologies Corporation N.V.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rimm Technologies Corporation N.V. filed Critical Rimm Technologies Corporation N.V.
Priority to US10/553,322 priority Critical patent/US7230218B2/en
Priority to EP04727619A priority patent/EP1614327B1/fr
Priority to JP2006506533A priority patent/JP4719870B2/ja
Priority to DE602004004642T priority patent/DE602004004642T2/de
Publication of WO2004093499A1 publication Critical patent/WO2004093499A1/fr
Priority to HK06106944A priority patent/HK1086433A1/xx

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/80—Apparatus for specific applications
    • H05B6/806—Apparatus for specific applications for laboratory use
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/70—Feed lines
    • H05B6/704—Feed lines using microwave polarisers
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/70—Feed lines
    • H05B6/705—Feed lines using microwave tuning
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/70—Feed lines
    • H05B6/707—Feed lines using waveguides
    • H05B6/708—Feed lines using waveguides in particular slotted waveguides
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/72—Radiators or antennas
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B2206/00—Aspects relating to heating by electric, magnetic, or electromagnetic fields covered by group H05B6/00
    • H05B2206/04—Heating using microwaves
    • H05B2206/044—Microwave heating devices provided with two or more magnetrons or microwave sources of other kind

Definitions

  • the invention relates to a microwave or radio frequency device.
  • the solution of the multimode resonant cavity is not satisfactory from the industrial point of view because it applies to small volumes, for example of the order of a liter of product.
  • small volumes for example of the order of a liter of product.
  • it is often necessary to have a total power greater than a few kW, but the design of a homogeneous electromagnetic distribution with a single source then poses a serious problem.
  • the invention relates more particularly to a microwave or radio frequency device comprising an applicator intended to receive a product to be treated and several generators supplying the applicator via propagation guides.
  • a device of this type is known from the European patent application published on July 12, 2000 under the number EP 1018856.
  • Two generators supply the applicator via a magic tee.
  • the homogeneity of the electric field in the applicator is obtained by a combination of the electric field distributions produced by the two generators operating in a decoupled manner with respect to each other, that is to say without debiting one in the other.
  • Decoupling is obtained by the magic tee and by the symmetry of the object to be irradiated with respect to a median plane.
  • the supply of this type of device is limited to two generators.
  • the object of the invention is to modify a microwave or radio-frequency device of the type mentioned above to increase the total irradiation power of the device while maintaining a homogeneous electromagnetic field distribution in the applicator.
  • the subject of the invention is a microwave or radio-frequency device comprising an applicator intended to receive a product to be treated and several generators supplying the applicator via propagation guides, characterized in that that three propagation guides propagating the microwaves or radio frequencies generated respectively by three generators are mounted respectively on three plates forming a tri-rectangular trihedron and are arranged symmetrically with respect to the ternary axis of symmetry of the trihedron for that the generators supply the applicator by being decoupled from each other.
  • the decoupling of generators is explained by the theory of electric images.
  • the electromagnetic field produced by a source, located above an indefinite perfectly conducting plane, can be calculated by adding to the electromagnetic field produced by the source, that produced by the symmetrical image of this one compared to the metallic plane.
  • the three propagation guides of the device according to the invention are arranged symmetrically on the three faces of the tri-rectangular trihedron marked OX, OY, OZ to open into the applicator so as to propagate an electric field respectively parallel to the axis OX, parallel to the OY axis and parallel to the OZ axis.
  • the images of the propagation guide arranged in the XOY plane, with respect to the YOZ and ZOX planes, are all located in this same XOY plane with electric fields parallel to OX.
  • these images emit electric field distributions whose polarization is parallel to OX, that is to say perpendicular to the polarization of the electric field of the distributions emitted by the other two generators. As long as the applicator is empty or occupied by a homogeneous object, the three generators are thus decoupled.
  • the decoupling of the three generators allows the applicator to irradiate the object to be treated in a homogeneous manner, with three separate electromagnetic field distributions which add up.
  • the total power supplied by the generators is thus three times that supplied by each of them. It is possible, for example, to irradiate an object with a total power of 2.7 kW using three generators of 900 W each. From an economic point of view, if each generator costs 50 euros, we get 2.7 kW for 150 euros.
  • the fact of using three low power generators dispenses with using circulators which are necessary when using high power generators.
  • each magnetron can be supplied by each of the three phases of the three-phase sector, so that the electrical supply of an applicator remains balanced.
  • Figure 1 shows schematically a microwave device according to a first embodiment of the invention.
  • FIG. 2 is a principle view showing three propagation guides of rectangular section, arranged perpendicular to the faces of the trihedron according to the first embodiment illustrated by FIG. 1.
  • Figure 3 is a principle view showing three propagation guides of rectangular section, arranged parallel to the faces of the trihedron according to a second embodiment.
  • FIGS. 4A and 4B schematically show a propagation guide of rectangular section, having slots formed in the long side of the propagation guide.
  • Figure 5 is a principle view showing three propagation guides of a radio frequency device, in the form of coaxial cables, arranged perpendicular to the faces of the trihedron according to a third embodiment of the invention.
  • Figure 6 is a principle view showing a propagation guide of a radio frequency device, in the form of a current loop arranged in a plane perpendicular to the faces of the trihedron according to a fourth embodiment of the invention.
  • FIG. 7 is a view in principle showing the three propagation guides of rectangular section illustrated in FIG. 1, mounted removably in rotation about their longitudinal direction of propagation and in translation parallel to the faces of the trihedron on which they are placed.
  • FIGS. 8A and 8B schematically show a propagation guide of a device according to FIG. 1, mounted removably in rotation and in translation on one of the plates of the tri-rectangular trihedron.
  • FIG. 9 represents the distribution of the electromagnetic field created by a microwave device according to the first embodiment of the invention, the applicator of circular section being a dehydration reactor.
  • FIG. 10 schematically shows a microwave device according to the first embodiment of the invention in which the applicator is a glassmaker oven.
  • a microwave device comprises an applicator 1 intended to receive an object to be treated 3, for example a liquid, and three generators (not shown) supplying the applicator 1 via three propagation guides 101, 102 and 103.
  • the latter propagate the microwaves generated respectively by the three generators by being mounted respectively on three plates 71, 72 and 73 forming a trihedron tri- rectangular marked by the axes OX, OY and OZ.
  • the three propagation guides 101, 102 and 103 are arranged symmetrically with respect to the ternary axis of symmetry ⁇ of the trihedron.
  • each propagation guide 101, 102 or 103 extends in a longitudinal direction of propagation L1, L2 or L3 perpendicular to the plate 71, 72 or 73 on which it is mounted.
  • the three propagation guides 101, 102 and 103 are of rectangular section and mounted respectively on the three plates 71, 72 and 73 so that the short sides 91, 92 and 93 of their rectangular section remain two two orthogonal.
  • the vectors of the electric field, oriented parallel to the short sides 91, 92 and 93 of the rectangular section, are orthogonal to one another. This arrangement allows the three generators to supply the applicator 1 by being decoupled from each other.
  • the three propagation guides 101, 102 and 103 open into the applicator 1 through windows 41, 42 and 43 transparent to microwaves formed at one end of each guide, in correspondence with openings formed in the plates 71, 72 and 73 on which they are mounted.
  • the trihedron tri- rectangular is arranged above the applicator 1 along the ternary axis of symmetry ⁇ of the trihedron.
  • the product to be treated 3 can be recovered by a lower pipe.
  • the presence of the liquid in the applicator shifts the electrical images of the generators with respect to the free surface of the liquid, by an amount related to the permittivity of the liquid. It follows that the three generators remain decoupled even with regard to the waves reflected by the free surface of the liquid.
  • the distribution of the energy applied to the object to be treated is the sum of the squares of the components of the electric fields generated by each generator. From which it follows that the contribution of each generator to the total power of the device is the greatest possible.
  • a second embodiment of the invention differs from the previous one in that each propagation guide 201, 202 and 203 extends in a longitudinal direction of propagation l. , 2 or H ⁇ parallel to the plate 71, 72 or 73 on which it is mounted.
  • the three propagation guides 201, 202 and 203 are arranged symmetrically with respect to the ternary axis of symmetry ⁇ of the trihedron.
  • 201, 202 and 203 are also of rectangular section and mounted respectively on the three plates 71, 72 and 73 so that the short sides 91, 92 and 93 of their rectangular section remain two to two orthogonal. This arrangement again allows the three generators to supply the applicator 1 by being decoupled from each other.
  • the three propagation guides 201, 202 and 203 open into the applicator through slots 51, 52, and 53 formed in the short side of each propagation guide, in correspondence with openings formed in the plates 71, 72 and 73 on which they are mounted.
  • the slots are machined in the short side of the propagation guides to have a length equal to ⁇ g / 4 and to be distant from a short circuit located at the bottom of the guide of (1 + 2n) ⁇ g / 4 where ⁇ g is the length d propagation wave in rectangular section feed guides.
  • ⁇ g is the length d propagation wave in rectangular section feed guides.
  • ⁇ g is 173 mm for a section propagation guide defined by a small side equal to 43 mm and a large side equal to 86 mm.
  • the distribution of the electromagnetic field is more homogeneous than that which is obtained with the propagation guides with transparent window, like those used in the first embodiment.
  • the energy density existing in the vicinity of the slots can be adjusted on demand so as not to exceed a critical value and avoid the presence of an arc when it is desired to increase the power of the generators.
  • slots 51 A, 52A or 53A are machined in the long side 21 A, 22A or 23A of the propagation guides 201-203 in the longitudinal direction L1 -L3 of propagation to have a distance between two successive slots equal to ⁇ g / 2 and be distant from a short circuit located at the bottom of the guide of (1 + 2n) ⁇ g / 4 ..
  • slots 51 B, 52B or 53B are machined in the long side 21 B, 22B, 23B propagation guides 201 -203 to have a distance between two successive slots equal to ⁇ g / 2 and to be distant from a short circuit located at the bottom of the guide of n ⁇ g / 2.
  • the angle of the slots with respect to the direction longitudinal propagation of the guides depends on the number of slots machined in a guide.
  • a third embodiment of the invention differs from the first or from the second mode in that the three propagation guides 301, 302 and 303 are coaxial cables which extend in a longitudinal direction propagation L1, L2 and L3 perpendicular to the plates 71, 72 and 73 and which open into the applicator by one of their stripped ends 81, 82 and 83.
  • the three propagation guides 301, 302 and 303 are arranged symmetrically by relation to the ternary axis of symmetry ⁇ of the trihedron.
  • the vectors of the electric field, oriented parallel to the cables 301, 302 are orthogonal to one another. This arrangement again allows the three generators to supply the applicator by being decoupled from each other.
  • a fourth embodiment of the invention differs from the third mode in that the three propagation guides 401, 402 and 403 are coaxial cables terminated by current loops 41 1, 412 and 413.
  • the three propagation guides 401, 402 and 403 extend in a longitudinal direction of propagation L1, L2 and L3 perpendicular to the plates 71, 72 and 73 and open into the applicator by a current loop 411, 412 and 413, one stripped end 421, 422 and 423 of which is fixed to the corresponding plate of the tri-rectangular trihedron.
  • the three propagation guides 401, 402 and 403 are arranged symmetrically with respect to the ternary axis of symmetry ⁇ of the trihedron.
  • the vectors of the magnetic field induced by the current loops are oriented along the axis A perpendicular to the plane of each current loop to remain orthogonal to each other. This arrangement again allows the three generators to supply the applicator by being decoupled from each other.
  • the propagation guides 101-103, 201-203 or 301-303 occupy a variable position according to a rotation around their longitudinal direction of propagation and a translation parallel to the plates 71 -73 on which they are mounted while conversing the symmetry with respect to the ternary axis of symmetry ⁇ of the tri-rectangular trihedron marked OX, OY, OZ to adjust the decoupling of the generators according to the shape of the object received in applicator 1.
  • a propagation guide 1 01 is removably mounted by means of a circular flange 801 welded to the propagation guide.
  • the flange 801 comprises twelve smooth holes regularly arranged on a circle to be fixed by bolts to an intermediate plate 501 having twelve corresponding holes.
  • the intermediate plate also includes four slots 601 receiving bolts to be fixed in turn to the plate 71 of the tri-rectangular trihedron.
  • the twelve holes in the intermediate plate 501 and the flange 801 allow the propagation guide 101 to occupy a variable position in rotation around the propagation direction L1 of the guide, the pitch of rotation being determined by the angular difference between two successive holes.
  • the lights 601 extend parallel to the plate 71 of the tri-rectangular trihedron to allow the propagation guide 101 to occupy a variable position also in translation relative to the plate 71.
  • the position of the three guides is thus variable in rotation and in translation, while conversing the position symmetry of the three guides relative to the axis of symmetry ternary ( ⁇ ) of the trihedron.
  • the direction of the lights 601 generally depends on the position of the plates 501 with respect to the faces 71 -73 of the tri-rectangular trihedron.
  • the coefficients R and T are functions of the coordinates x1, y1 or y2, z2 or z3, x3 of the center of the section of each guide, respectively 101, 102 or 103, which opens into the applicator , the angle ⁇ 1 or ⁇ 2, ⁇ 3 made by the electric field in the plane of the tri-rectangular trihedron on the face of which the propagation guide, respectively 101, 102 or 103, is arranged and the distance from the object to treat at the vertex O of the trihedron.
  • the transmission between the propagation guides is canceled by appropriately choosing the three quantities indicated above to restore the decoupling of the three generators.
  • An adapter known per se and arranged in the propagation guide considered also makes it possible to cancel the complex reflection coefficient R seen by each generator.
  • the reflection coefficient R is also measured using a network analyzer.
  • the applicator 1 is of circular or triangular section.
  • the tri-rectangular trihedron by its symmetry excites the three fundamental modes. As these modes are orthogonal, there is no coupling between the modes created on the one hand and the guides which excite them, on the other hand. The decoupling of the guides remains if the triangular applicator becomes circular.
  • the applicator is a gas dehydration reactor comprising a column of zeolites traversed by a wet gas. During the adsorption phase, the water in the gas is adsorbed by the zeolites. When the zeolites have retained an amount of water generally corresponding to 30% of their weight, the column is purged by irradiating it with the microwave device to desorb the water.
  • the reactor is cylindrical with a circular section, for example with a diameter equal to 30 cm.
  • a microwave device is used according to the first embodiment of the invention: three propagation guides 101, 102 and 103 of rectangular section are mounted respectively on the three faces 71, 72 and 73 of the tri-rectangular triad OX, OY, OZ so that the short sides 91, 92 and 93 of their rectangular section remain two to two orthogonal.
  • the trihedron is placed above the reactor by aligning the ternary axis of symmetry ⁇ with the central axis of the reactor.
  • the surface of the adsorbent is irradiated according to curve 1 in FIG. 9.
  • the electromagnetic field has circular symmetry with a maximum in the center of the section and a minimum in the vicinity of the reactor wall. If the transparent windows are moved away from the propagation guides relative to the vertex O of the trihedron, the distribution of the electromagnetic field takes the form of curve 2. We see that for the diametral plane which passes through a generator, the maximum is shifted towards the opening of the generator in question. The decoupling of the three generators allowing the distributions of the electromagnetic field of each generator to be added as a function of the squares of the modules of the electric fields generates a more uniform total distribution. It should be noted that the microwave device is all the more advantageous to use as the energy supplied essentially serves to desorb the water without heating the zeolites, which avoids cooling the column before reusing it for phase d 'adsorption.
  • microwave device is not limited to the dehydration of zeolites but is also suitable for any physico-chemical or catalytic operation, such as microwave-stimulated evaporation of a solvent contained in a product or a petrol.
  • the applicator is a reactor for burning the toxic gaseous components of the air and decontaminating the air by passing the gas through a column filled with a catalyst, for example granules of alumina or of silica on which metals, for example 0.8% platinum by weight or silicon carbide, have been deposited.
  • the applicator comprises a column having a diameter of 1.5 meters and a height of 2 meters. It is powered by three 10 kW generators, operating continuously at 915 MHz. It should be noted that the air to be treated may circulate only in the center of the column since the vicinity of the wall of the column, corresponding to the hatched parts in FIG. 9, sees an electric field of low intensity.
  • the applicator is a glassmaker's oven.
  • the oven of FIG. 10 comprises a cylindrical crucible 11 1 of circular section 0, made of refractory alumina silica, pivotally mounted on a metal support
  • Heating is obtained by a microwave device according to the first embodiment of the invention.
  • the tri-rectangular trihedron is placed above the applicator by aligning the ternary axis of symmetry ⁇ with the central axis A of the crucible.
  • the three domestic generators each deliver a power of 1, 2 kW so that the total irradiation power is 3.6 kW.
  • the tri-rectangular trihedral OX, OY, OZ provided with three propagation guides 101, 102 and 103 rocks around a hinge 1 14 to allow crucible access to when the glassmaker picks up molten glass. It is obvious that the generators are switched off when the oven is open.
  • the power emitted by the magnetrons can be finely adjusted so that the operation of the furnace is very economical. It is quickly put into operation, we can change the crucibles that contain different colors and store them separately.
  • a microwave device operates for example at the frequency of
  • a radio frequency device operates for example at the frequency of 13.56 MHz or 27.12

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Clinical Laboratory Science (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Constitution Of High-Frequency Heating (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
  • Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
  • Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
  • Input Circuits Of Receivers And Coupling Of Receivers And Audio Equipment (AREA)

Abstract

Dispositif à micro-ondes ou à radio-fréquences comprenant un applicateur destiné à recevoir un objet à traiter et plusieurs générateurs alimentant l'applicateur par l'intermédiaire de guides de propagation. Selon l'invention, trois guides de propagation propageant les micro-ondes ou les radio-fréquences générées respectivement par trois générateurs sont montés respectivement sur trois plaques formant un trièdre tri-rectangulaire et sont disposés de façon symétrique par rapport à un axe de symétrie ternaire du trièdre pour que les générateurs alimentent l'applicateur en étant découplés les uns des autres. Les trois guides de propagation sont de section rectangulaire et montés respectivement sur les trois plaques pour que les petits côtés de leur section rectangulaire restent deux à deux orthogonaux ou sont des câbles coaxiaux qui s'étendent suivant une direction longitudinale de propagation perpendiculaire aux plaques et qui débouchent dans l'applicateur par une de leur extrémité dénudée. Les guides de propagation occupent une position variable suivant une rotation autour de leur direction longitudinale de propagation et une translation parallèlement aux plaques sur lesquelles ils sont montés.

Description

DISPOSITIF A MICRO-ONDES OU A RADIO-FREQUENCES COMPRENANT TROIS GENERATEURS DECOUPLES
L'invention se rapporte à un dispositif à micro-ondes ou à radio- fréquences.
A l'heure actuelle, il est important de concevoir des dispositifs à microondes réalisant des distributions de champ électromagnétique homogènes et très intenses.
La solution de la cavité résonnante multimodes n'est pas satisfaisante du point de vue industriel parce qu'elle s'applique à des petits volumes, par exemple de l'ordre d'un litre de produit. Pour les volumes importants à traiter dans l'industrie, il faut disposer souvent d'une puissance totale supérieure à quelques kW, mais la conception d'une distribution électromagnétique homogène avec une seule source pose alors un problème sérieux.
L'invention se rapporte plus particulièrement à un dispositif à microondes ou à radio-fréquences comprenant un applicateur destiné à recevoir un produit à traiter et plusieurs générateurs alimentant l'applicateur par l'intermédiaire de guides de propagation.
Un dispositif de ce type est connu de la demande de brevet européen publiée le 12 juillet 2000 sous le numéro EP 1018856. Deux générateurs alimentent l'applicateur par l'intermédiaire d'un Té magique. L'homogénéité du champ électrique dans l'applicateur est obtenue par une combinaison des distributions de champ électrique produites par les deux générateurs fonctionnant de façon découplée l'un par rapport à l'autre, c'est à dire sans débiter l'un dans l'autre. Le découplage est obtenu par le Té magique et par la symétrie de l'objet à irradier par rapport à un plan médian. Toutefois, l'alimentation de ce type de dispositif est limitée à deux générateurs.
Le but de l'invention est de modifier un dispositif à micro-ondes ou à radio-fréquences du type rappelé ci-dessus pour augmenter la puissance totale d'irradiation du dispositif tout en conservant une distribution de champ électromagnétique homogène dans l'applicateur. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif à micro-ondes ou à radio-fréquences comprenant un applicateur destiné à recevoir un produit à traiter et plusieurs générateurs alimentant l'applicateur par l'intermédiaire de guides de propagation, caractérisé en ce que trois guides de propagation propageant les micro-ondes ou les radio-fréquences générées respectivement par trois générateurs sont montés respectivement sur trois plaques formant un trièdre tri- rectangulaire et sont disposés de façon symétrique par rapport à l'axe de symétrie ternaire du trièdre pour que les générateurs alimentent l'applicateur en étant découplés les uns des autres.
Le découplage des générateurs s'explique par la théorie des images électriques. Le champ électromagnétique produit par une source, située au-dessus d'un plan indéfini parfaitement conducteur, peut se calculer en ajoutant au champ électromagnétique produit par la source, celui produit par l'image symétrique de celle-ci par rapport au plan métallique.
Les trois guides de propagation du dispositif selon l'invention sont disposés de façon symétrique sur les trois faces du trièdre tri-rectangulaire repéré OX,OY,OZ pour déboucher dans l'applicateur de façon à propager un champ électrique respectivement parallèle à l'axe OX, parallèle à l'axe OY et parallèle à l'axe OZ. Les images du guide de propagation disposé dans le plan XOY, par rapport aux plans YOZ et ZOX, sont toutes situées dans ce même plan XOY avec des champs électriques parallèles à OX. De surcroît, ces images émettent des distributions de champ électrique dont la polarisation est parallèle à OX, c'est à dire perpendiculaire à la polarisation du champ électrique des distributions émises par les deux autres générateurs. Tant que l'applicateur est vide ou occupé par un objet homogène, les trois générateurs sont ainsi découplés.
Le découplage des trois générateurs permet à l'applicateur d'irradier l'objet à traiter de façon homogène, avec trois distributions de champ électromagnétique séparées qui s'additionnent. La puissance totale fournie par les générateurs est ainsi trois fois celle fournie par chacun d'entre eux. Il est possible par exemple d'irradier un objet avec une puissance totale de 2,7 kW en utilisant trois générateurs de 900 W chacun. D'un point de vue économique, si chaque générateur coûte 50 euros, on obtient ainsi 2,7 kW pour 150 euros. De surcroît, le fait d'utiliser trois générateurs de faible puissance dispense d'utiliser des circulateurs qui sont nécessaires lorsqu'on utilise des générateurs de forte puissance.
Dans cette invention chaque magnétron peut être alimente par chacune des trois phases du secteur triphasé, de sorte que l'alimentation électrique d'un applicateur reste équilibrée.
D'autres avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description de quatre modes d'exécution illustrés par les dessins.
La figure 1 montre de façon schématique un dispositif à micro-ondes selon un premier mode d'exécution de l'invention.
La figure 2 est une vue de principe montrant trois guides de propagation de section rectangulaire, disposés perpendiculairement aux faces du trièdre selon le premier mode d'exécution illustré par la figure 1.
La figure 3 est une vue de principe montrant trois guides de propagation de section rectangulaire, disposés parallèlement aux faces du trièdre selon un deuxième mode d'exécution.
Les figures 4A et 4B montrent de façon schématique un guide de propagation à section rectangulaire, possédant des fentes formées dans le grand côté du guide de propagation.
La figure 5 est une vue de principe montrant trois guides de propagation d'un dispositif à radio-fréquences, sous la forme de câbles coaxiaux, disposés perpendiculairement aux faces du trièdre selon un troisième mode d'exécution de l'invention.
La figure 6 est une vue de principe montrant un guide de propagation d'un dispositif à radio-fréquences, sous la forme d'une boucle de courant disposée dans un plan perpendiculaire aux faces du trièdre selon un quatrième mode d'exécution de l'invention.
La figure 7 est une vue de principe montrant les trois guides de propagation de section rectangulaire illustrés par la figure 1 , montés amovibles en rotation autour de leur direction longitudinale de propagation et en translation parallèlement aux faces du trièdre sur lesquelles ils sont placés. Les figures 8A et 8B montrent de façon schématique un guide de propagation d'un dispositif selon la figure 1 , monté amovible en rotation et en translation sur l'une des plaques du trièdre tri-rectangulaire. La figure 9 représente la distribution du champ électromagnétique créé par un dispositif à micro-ondes selon le premier mode d'exécution de l'invention, l'applicateur de section circulaire étant un réacteur de déshydratation.
La figure 10 montre de façon schématique un dispositif à micro-ondes selon le premier mode d'exécution de l'invention dans lequel l'applicateur est un four de verrier.
En référence aux figures 1 et 2, un dispositif à micro-ondes selon un premier mode d'exécution de l'invention comprend un applicateur 1 destiné à recevoir un objet à traiter 3, par exemple un liquide, et trois générateurs (non représentés) alimentant l'applicateur 1 par l'intermédiaire de trois guides de propagation 101 , 102 et 103. Ces derniers propagent les micro-ondes générées respectivement par les trois générateurs en étant montés respectivement sur trois plaques 71 , 72 et 73 formant un trièdre tri-rectangulaire repéré par les axes OX, OY et OZ. Les trois guides de propagation 101 , 102 et 103 sont disposés de façon symétrique par rapport à l'axe de symétrie ternaire Δ du trièdre. De surcroît, chaque guide de propagation 101 , 102 ou 103 s'étend suivant une direction longitudinale de propagation L1 , L2 ou L3 perpendiculaire à la plaque 71 , 72 ou 73 sur laquelle il est monté.
Dans ce premier mode d'exécution, les trois guides de propagation 101 , 102 et 103 sont de section rectangulaire et montés respectivement sur les trois plaques 71 , 72 et 73 pour que les petits côtés 91 , 92 et 93 de leur section rectangulaire restent deux à deux orthogonaux. Ainsi, comme illustré par la figure 2, les vecteurs du champ électrique, orientés parallèlement aux petits côtés 91 , 92 et 93 de la section rectangulaire, sont orthogonaux l'un à l'autre. Cet agencement permet aux trois générateurs d'alimenter l'applicateur 1 en étant découplés les uns des autres.
Les trois guides de propagation 101 , 102 et 103 débouchent dans l'applicateur 1 par des fenêtres 41 , 42 et 43 transparentes aux micro-ondes formées à une extrémité de chaque guide, en correspondance avec des ouvertures formées dans les plaques 71 , 72 et 73 sur lesquelles ils sont montés. Le trièdre tri- rectangulaire est disposé au-dessus de l'applicateur 1 suivant l'axe de symétrie ternaire Δ du trièdre. Le produit à traiter 3 peut être récupéré par une conduite inférieure.
Il convient de noter que la présence du liquide dans l'applicateur décale les images électriques des générateurs par rapport à la surface libre du liquide, d'une quantité en rapport avec la permittivité du liquide. Il s'ensuit que les trois générateurs restent découplés même en ce qui concerne les ondes réfléchies par la surface libre du liquide.
Conséquence du découplage des trois générateurs, la distribution de l'énergie appliquée à l'objet à traiter est la somme des carrés des composantes des champs électriques générés par chaque générateur. D'où il résulte que la contribution de chaque générateur à la puissance totale du dispositif est la plus grande possible.
En référence à la figure 3, un deuxième mode d'exécution de l'invention se distingue du précédent en ce que chaque guide de propagation 201 , 202 et 203 s'étend suivant une direction longitudinale de propagation l . , 2 ou H~ parallèle à la plaque 71 , 72 ou 73 sur laquelle il est monté. Les trois guides de propagation 201 , 202 et 203 sont disposés de façon symétrique par rapport à l'axe de symétrie ternaire Δ du trièdre.
Dans ce deuxième mode d'exécution, les trois guides de propagation
201 , 202 et 203 sont également de section rectangulaire et montés respectivement sur les trois plaques 71 , 72 et 73 pour que les petits côtés 91 , 92 et 93 de leur section rectangulaire restent deux à deux orthogonaux. Cet agencement permet là encore aux trois générateurs d'alimenter l'applicateur 1 en étant découplés les uns des autres.
Les trois guides de propagation 201 , 202 et 203 débouchent dans l'applicateur par des fentes 51 , 52, et 53 formées dans le petit côté de chaque guide de propagation, en correspondance avec des ouvertures formées dans les plaques 71 , 72 et 73 sur lesquelles ils sont montés.
Les fentes sont usinées dans le petit côté des guides de propagation pour avoir une longueur égale à λg / 4 et être distantes d'un court-circuit situé au fond du guide de (1 + 2n) λg / 4 où λg est la longueur d'onde de propagation dans les guides d'alimentation de section rectangulaire. A titre d'exemple, à la fréquence de 2450 MHz, λg vaut 173 mm pour un guide de propagation de section définie par un petit côté égal à 43 mm et un grand côté égal à 86 mm. Il s'ensuit que la distribution du champ électromagnétique est plus homogène que celle que l'on obtient avec les guides de propagation à fenêtre transparente, comme ceux utilisés dans le premier mode d'exécution. De plus, la densité d'énergie existant au voisinage des fentes peut être ajustée à la demande pour ne pas dépasser une valeur critique et éviter la présence d'arc lorsque l'on désire augmenter la puissance des générateurs.
II est prévu de former les fentes dans le grand côté des guides de propagation de section rectangulaire. Figure 4A, des fentes 51 A, 52A ou 53A sont usinées dans le grand côté 21 A, 22A ou 23A des guides de propagation 201-203 suivant la direction longitudinale L1 -L3 de propagation pour avoir une distance entre deux fentes successives égale à λg / 2 et être distantes d'un court-circuit situé au fond du guide de (1 + 2n) λg / 4.. Figure 4B, des fentes 51 B, 52B ou 53B sont usinées dans le grand côté 21 B, 22B, 23B des guides de propagation 201 -203 pour avoir une distance entre deux fentes successives égale à λg / 2 et être distantes d'un court-circuit situé au fond du guide de n λg / 2. L'angle des fentes par rapport à la direction longitudinale de propagation des guides dépend du nombre des fentes usinées dans un guide. Il convient de se reporter par exemple à la publication suivante : A.F. Harvey, « Microwave Engineering », Académie Press (1963), pages 634-636 et en particulier les références 332 et 457 citées aux pages 690 et 694 respectivement. En référence à la figure 5, un troisième mode d'exécution de l'invention se distingue du premier ou du deuxième mode en ce que les trois guides de propagation 301 , 302 et 303 sont des câbles coaxiaux qui s'étendent suivant une direction longitudinale de propagation L1 , L2 et L3 perpendiculaire aux plaques 71 , 72 et 73 et qui débouchent dans l'applicateur par une de leur extrémité dénudée 81 , 82 et 83. Les trois guides de propagation 301 , 302 et 303 sont disposés de façon symétrique par rapport à l'axe de symétrie ternaire Δ du trièdre. Les vecteurs du champ électrique, orientés parallèlement aux câbles 301 , 302 sont orthogonaux l'un à l'autre. Cet agencement permet là encore aux trois générateurs d'alimenter l'applicateur en étant découplés les uns des autres.
En référence à la figure 6, un quatrième mode d'exécution de l'invention se distingue du troisième mode en ce que les trois guides de propagation 401 , 402 et 403 sont des câbles coaxiaux terminés par des boucles de courant 41 1 , 412 et 413. Les trois guides de propagation 401 , 402 et 403 s'étendent suivant une direction longitudinale de propagation L1 , L2 et L3 perpendiculaire aux plaques 71 , 72 et 73 et débouchent dans l'applicateur par une boucle de courant 411 , 412 et 413 dont une extrémité dénudée 421 , 422 et 423 est fixée à la plaque correspondante du trièdre tri-rectangulaire. Les trois guides de propagation 401 , 402 et 403 sont disposés de façon symétrique par rapport à l'axe de symétrie ternaire Δ du trièdre. Les vecteurs du champ magnétique induit par les boucles de courant sont orientés suivant l'axe A perpendiculaire au plan de chaque boucle de courant pour rester orthogonaux l'un à l'autre. Cet agencement permet là encore aux trois générateurs d'alimenter l'applicateur en étant découplés les uns des autres.
D'une façon avantageuse pour chacun des modes d'exécution précédents, les guides de propagation 101-103, 201-203 ou 301-303 occupent une position variable suivant une rotation autour de leur direction longitudinale de propagation et une translation parallèlement aux plaques 71 -73 sur lesquelles ils sont montés tout en conversant la symétrie par rapport à l'axe de symétrie ternaire Δ du trièdre tri-rectangulaire repéré OX,OY,OZ pour régler le découplage des générateurs en fonction de la forme de l'objet reçu dans l'applicateur 1.
Comme illustré par les figures 8A et 8B, un guide de propagation 1 01 est monté amovible par l'intermédiaire d'une bride circulaire 801 soudée au guide de propagation. La bride 801 comprend douze trous lisses disposés régulièrement sur un cercle pour être fixée par des boulons à une plaque intermédiaire 501 comportant douze trous correspondants. La plaque intermédiaire comprend également quatre lumières 601 recevant des boulons pour être fixée à son tour à la plaque 71 du trièdre tri-rectangulaire. Les douze trous de la plaque intermédiaire 501 et de la bride 801 permettent au guide de propagation 101 d'occuper une position variable en rotation autour de la direction de propagation L1 du guide, le pas de rotation étant déterminé par l'écart angulaire entre deux trous successifs. Les lumières 601 s'étendent parallèlement à la plaque 71 du trièdre tri-rectangulaire pour permettre au guide de propagation 101 d'occuper une position variable également en translation par rapport à la plaque 71 . La position des trois guides est ainsi variable en rotation et en translation, tout en conversant la symétrie de position des trois guides par rapport à l'axe de symétrie ternaire (Δ) du trièdre. Il convient de noter que la direction des lumières 601 dépend de façon générale de la position des plaques 501 par rapport aux faces 71 -73 du trièdre tri-rectangulaire.
Il est possible de définir un coefficient de réflexion complexe R et un coefficient de transmission complexe T entre les générateurs alimentant l'applicateur. En référence à la figure 7, les coefficients R et T sont des fonctions des coordonnées x1 ,y1 ou y2,z2 ou z3,x3 du centre de la section de chaque guide, respectivement 101 , 102 ou 103, qui débouche dans l'applicateur, de l'angle Θ1 ou Θ2, Θ3 que fait le champ électrique dans le plan du trièdre tri-rectangulaire sur la face duquel le guide de propagation, respectivement 101 , 102 ou 103, est disposé et de la distance de l'objet à traiter au sommet O du trièdre. La transmission entre les guides de propagation est annulée en choisissant convenablement les trois grandeurs indiquées ci-dessus pour rétablir le découplage des trois générateurs. Un adaptateur connu en soi et disposé dans le guide de propagation considéré permet par ailleurs d'annuler le coefficient de réflexion complexe R vu par chaque générateur.
Le découplage des trois générateurs est quantifié par la mesure du coe icient complexe T avec un analyseur de réseau du commerce. Le découplage est acceptable quand le module du coefficient de transfert T est inférieur à 0,1 de sorte que seulement 10% de la puissance émise par un générateur est reçue par un autre. Si le coefficient de transfert T est supérieur à 0, 1 les générateurs risquent de se détruire les uns les autres et le rendement énergétique de l'applicateur est mauvais, le rendement η de chaque générateur étant défini par la puissance délivrée au produit rapportée à la puissance émise et valant η = 1 -R2 - 2T2. On mesure le coefficient de réflexion R à également l'aide d'un analyseur de réseau.
Dans le premier, le deuxième ou le troisième mode d'exécution, l'applicateur 1 est de section circulaire ou triangulaire.
Il convient de noter que la distribution du champ électromagnétique dans l'objet à traiter est déterminée par le fait qu'un applicateur dont la section est un triangle équilatéral a trois modes fondamentaux de propagation transverses électriques qui ont une même longueur d'onde de coupure λc = 1.5 a. Le mode de propagation d'ordre supérieur immédiat est un mode TM
Figure imgf000010_0001
et le mode TE suivant a pour λ0=a/2. Le trièdre tri-rectangulaire, par sa symétrie excite les trois modes fondamentaux. Comme ces modes sont orthogonaux, il n'y a pas de couplage entre les modes crées d'une part et les guides qui les excitent, d'autre part. Le découplage des guides subsiste si l'applicateur triangulaire devient circulaire.
Trois exemples d'application de l'invention sont décrits ci-après.
Dans un premier exemple, l'applicateur est un réacteur de déshydratation d'un gaz comprenant une colonne de zéolithes parcourue par un gaz humide. Au cours de la phase d'adsorption, l'eau du gaz est adsorbée par les zéolithes. Lorsque les zéolithes ont retenu une quantité d'eau correspondant en général à 30% de leur poids, on purge la colonne en l'irradiant par le dispositif à micro-ondes pour désorber l'eau.
Le réacteur est cylindrique de section circulaire, par exemple de diamètre égal à 30 cm. En référence à la figure 1 , on utilise un dispositif à micro- ondes selon le premier mode d'exécution de l'invention : trois guides de propagation 101 , 102 et 103 de section rectangulaire sont montés respectivement sur les trois faces 71 , 72 et 73 du trièdre tri-rectangulaire OX,OY,OZ pour que les petits côtés 91 , 92 et 93 de leur section rectangulaire restent deux à deux orthogonaux. Le trièdre est disposé au-dessus du réacteur en alignant l'axe de symétrie ternaire Δ avec l'axe central du réacteur.
Si les fenêtres transparentes des guides de propagation sont proches du sommet O du trièdre, la surface de l'adsorbant est irradiée selon la courbe 1 de la figure 9. Le champ électromagnétique a la symétrie circulaire avec un maximum au centre de la section et un minimum au voisinage de la paroi du réacteur. Si on éloigne les fenêtres transparentes des guides de propagation par rapport au sommet O du trièdre, la distribution du champ électromagnétique prend l'allure de la courbe 2. On voit que pour le plan diamétral qui passe par un générateur, le maximum est décalé vers l'ouverture du générateur considéré. Le découplage des trois générateurs permettant que les distributions du champ électromagnétique de chaque générateur s'additionnent en fonction des carrés des modules des champs électriques engendre une distribution totale plus uniforme. Il faut noter que le dispositif à micro-ondes est d'autant plus intéressant à utiliser que l'énergie apportée sert essentiellement à désorber l'eau sans chauffer les zéolithes, ce qui évite de refroidir la colonne avant de la réutiliser pour la phase d'adsorption.
5 Cet exemple montre qu'en éloignant ou en rapprochant les trois générateurs du sommet O du trièdre, on modifie la distribution du champ électromagnétique rayonné dans une section de l'applicateur, sans pour autant accepter que les générateurs débitent les uns dans les autres. Il s'ensuit qu'on peut ainsi ajuster à la demande la distribution globale de l'énergie rayonnée dans le sens o de l'axe de symétrie ternaire du trièdre et autour de celui-ci.
L'utilisation du dispositif à micro-ondes selon l'invention n'est pas limitée à la déshydratation des zéolithes mais convient également à toute opération physicochimique ou catalytique, telle évaporation stimulée par micro-ondes d'un solvant contenu dans un produit ou une essence.
5 Dans un deuxième exemple, l'applicateur est un réacteur pour brûler les composants gazeux toxiques de l'air et dépolluer l'air en faisant parcourir le gaz dans une colonne remplie d'un catalyseur, par exemple des granulés d'alumine ou de silice sur lesquels on a déposé des métaux, par exemple 0,8% de platine en poids ou du carbure de silicium. L'applicateur comprend une colonne ayant un 0 diamètre de 1 ,5 mètre et une hauteur de 2 mètres. Il est alimenté par trois générateurs de 10 kW, fonctionnant en continu à 915 MHz. Il convient de signaler que l'air à traiter peut ne circuler qu'au centre de la colonne puisque le voisinage de la paroi de la colonne, correspondant aux parties hachurées sur la figure 9, voit un champ électrique de faible intensité.
5 Dans un troisième exemple, l'applicateur est un four de verrier.
Les artisans verriers souhaitent souvent conserver plusieurs fonds de verre de différentes couleurs ou de différentes qualités et en disposer quand ils le veulent.
Le four de la figure 10 comprend un creuset cylindrique 11 1 de section 0 circulaire, en silice alumine réfractaire, monté pivotant sur un support métallique
110. Il peut contenir plusieurs litres de verre en fusion 1 13. Le chauffage est obtenu par un dispositif à micro-ondes selon le premier mode d'exécution de l'invention. Le trièdre tri-rectangulaire est disposé au-dessus de l'applicateur en alignant l'axe de symétrie ternaire Δ avec l'axe central A du creuset. Les trois générateurs domestiques débitent chacun une puissance de 1 ,2 kW de sorte que la puissance totale d'irradiation est de 3,6 kW. Le trièdre tri-rectangulaire OX,OY,OZ muni des trois guides de propagation 101 , 102 et 103 bascule autour d'une charnière 1 14 pour permettre l'accès creuset au lorsque le verrier vient cueillir du verre en fusion. Il est évident que les générateurs sont éteints lorsque le four est ouvert.
La puissance émise par les magnétrons peut être réglée finement de sorte que l'exploitation du four est très économique. On le met rapidement en fonctionnement, on peut changer les creusets qui contiennent différentes couleurs et les stocker séparément.
Il convient de noter qu'un dispositif à micro-ondes selon l'invention, premier ou deuxième mode d'exécution, fonctionne par exemple à la fréquence de
915 MHz ou de 2450 MHz. Un dispositif à radio-fréquences, troisième ou quatrième mode d'exécution, fonctionne par exemple à la fréquence de 13,56 MHz ou de 27,12
MHz.

Claims

REVENDICATIONS
1. Dispositif à micro-ondes ou à radio-fréquences comprenant un applicateur (1 ,111) destiné à recevoir un objet à traiter (3,1 13) et
5 plusieurs générateurs alimentant l'applicateur par l'intermédiaire de guides de propagation, caractérisé en ce que trois guides de propagation (101 -103,201-203,301 -303,401 -403) propageant les microondes ou les radio-fréquences générées respectivement par trois générateurs sont montés respectivement sur trois plaques (71 -73) o formant un trièdre tri-rectangulaire (OX,OY,OZ) et sont disposés de façon symétrique par rapport à un axe de symétrie ternaire (Δ) du trièdre pour que les générateurs alimentent l'applicateur en étant découplés les uns des autres.
2. Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que les trois guides 5 de propagation (101 -103,201 -203) sont de section rectangulaire et montés respectivement sur les trois plaques pour que les petits côtés (91 -93) de leur section rectangulaire restent deux à deux orthogonaux.
3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que chaque guide de propagation (101 -103) s'étend suivant une direction longitudinale de 0 propagation (L1-L3) perpendiculaire à la plaque sur laquelle il est monté.
4. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que chaque guide de propagation (201 -203) s'étend suivant une direction longitudinale de propagation (£~\ -£3) parallèle à la plaque sur laquelle il est monté.
5 5. Dispositif selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que les trois guides de propagation débouchent dans l'applicateur par des fenêtres (41 -43) transparentes aux micro-ondes formées à une extrémité de chaque guide de propagation.
6. Dispositif selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que les trois 0 guides de propagation débouchent dans l'applicateur par des fentes (51 -
53,51 A-51A,51 B-53B) formées dans un côté (91 -93,21 A-23A,21 B-23B) de chaque guide de propagation.
7. Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que les trois guides de propagation (301-303) sont des câbles coaxiaux qui s'étendent suivant une direction longitudinale (L1 -L3) de propagation perpendiculaire aux plaques (71 -73) et qui débouchent dans l'applicateur
5 par une boucle de courant (411 -413).
8. Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que les trois guides de propagation (401-403) sont des câbles coaxiaux qui s'étendent suivant une direction longitudinale (L1-L3) de propagation perpendiculaire aux plaques (71 -73) et qui débouchent dans l'applicateur o par une de leur extrémité dénudée (81 -83)
9. Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que les guides de propagation occupent une position variable suivant une rotation autour de leur direction longitudinale de propagation (L1 -L3, 1 - 3) et suivant une translation parallèlement aux plaques (71 -73) sur lesquelles ils sont 5 montés tout en conversant la symétrie par rapport à l'axe de symétrie ternaire (Δ) du trièdre (OX,OY,OZ) pour régler le découplage des générateurs en fonction de la forme de l'objet reçu (3) dans l'applicateur
(1).
10. Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'applicateur (1) 0 est de section circulaire ou triangulaire.
1 1. Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'applicateur est un réacteur chimique ou un four de verrier (11 1).
5
PCT/IB2004/001274 2003-04-16 2004-04-15 Dispositif a micro-ondes ou a radio-frequences comprenant trois generateurs decouples WO2004093499A1 (fr)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/553,322 US7230218B2 (en) 2003-04-16 2004-04-15 Microwave or radio frequency device including three decoupled generators
EP04727619A EP1614327B1 (fr) 2003-04-16 2004-04-15 Dispositif a micro-ondes ou a radio-frequences comprenant trois generateurs decouples
JP2006506533A JP4719870B2 (ja) 2003-04-16 2004-04-15 ３つのデカップルされた発振器を含むマイクロ波又は無線波装置
DE602004004642T DE602004004642T2 (de) 2003-04-16 2004-04-15 Mikrowellen- oder radiofrequenz-vorrichtung enthaltend drei entkoppelten generatoren
HK06106944A HK1086433A1 (en) 2003-04-16 2006-06-17 Microwave or radio frequency device including three decoupled generators

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0304727 2003-04-16
FR0304727A FR2854022A1 (fr) 2003-04-16 2003-04-16 Dispositif a micro-ondes ou a radio-frequences comprenant trois generateurs decouples

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2004093499A1 true WO2004093499A1 (fr) 2004-10-28

Family

ID=33041894

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/IB2004/001274 WO2004093499A1 (fr) 2003-04-16 2004-04-15 Dispositif a micro-ondes ou a radio-frequences comprenant trois generateurs decouples

Country Status (10)

Country Link
US (1) US7230218B2 (fr)
EP (1) EP1614327B1 (fr)
JP (1) JP4719870B2 (fr)
AT (1) ATE353535T1 (fr)
DE (1) DE602004004642T2 (fr)
ES (1) ES2281796T3 (fr)
FR (1) FR2854022A1 (fr)
HK (1) HK1086433A1 (fr)
PT (1) PT1614327E (fr)
WO (1) WO2004093499A1 (fr)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2528415B1 (fr) 2006-07-10 2015-03-04 Goji Limited Méthode et système de chauffage par micro-ondes multi-fréquence
EP2528414B1 (fr) 2006-02-21 2016-05-11 Goji Limited Chauffage électromagnétique
US10492247B2 (en) 2006-02-21 2019-11-26 Goji Limited Food preparation
US10674570B2 (en) 2006-02-21 2020-06-02 Goji Limited System and method for applying electromagnetic energy

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5169254B2 (ja) * 2008-01-29 2013-03-27 パナソニック株式会社 マイクロ波処理装置
JP5169255B2 (ja) * 2008-01-29 2013-03-27 パナソニック株式会社 マイクロ波処理装置
JP4976591B2 (ja) * 2009-06-01 2012-07-18 パナソニック株式会社 高周波加熱装置および高周波加熱方法
WO2011007542A1 (fr) * 2009-07-13 2011-01-20 パナソニック株式会社 Dispositif de chauffage à rayonnement à haute fréquence
WO2011039961A1 (fr) * 2009-09-29 2011-04-07 パナソニック株式会社 Dispositif de chauffage à hautes fréquences et procédé de chauffage à hautes fréquences
US9398644B2 (en) * 2009-12-09 2016-07-19 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Radio-frequency heating apparatus and radio-frequency heating method
CN102557180A (zh) * 2012-01-19 2012-07-11 中国科学院广州地球化学研究所 基于微孔矿物吸附耦合微波降解的有机污染物去除方法
US9301345B2 (en) 2012-03-14 2016-03-29 Microwave Materials Technologies, Inc. Determination of a heating profile for a large-scale microwave heating system
US11229095B2 (en) * 2014-12-17 2022-01-18 Campbell Soup Company Electromagnetic wave food processing system and methods
WO2017078912A1 (fr) * 2015-11-02 2017-05-11 Ecokap Technologies Llc Irradiation par micro-ondes d'une chambre avec une fréquence de micro-ondes à variation temporelle ou plusieurs fréquences de micro-ondes
SG11201908537TA (en) 2017-03-15 2019-10-30 915 Labs Llc Energy control elements for improved microwave heating of packaged articles
SG11201908536SA (en) 2017-03-15 2019-10-30 915 Labs Llc Multi-pass microwave heating system
KR102541079B1 (ko) 2017-04-17 2023-06-08 915 랩스, 엘엘씨 상승 작용의 패키징, 캐리어 및 런처 구성을 사용하는 마이크로파 지원 멸균 및 저온 살균 시스템
US11690146B2 (en) * 2019-03-05 2023-06-27 Sichuan University Microwave separated field reconstructed (SFR) device for permittivity and permeability measurement

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
USRE31241E (en) * 1976-06-14 1983-05-17 Electromagnetic Energy Corporation Method and apparatus for controlling fluency of high viscosity hydrocarbon fluids
JPS62222595A (ja) * 1986-03-24 1987-09-30 チエスト株式会社 マイクロ波加温装置
US5449889A (en) * 1992-10-30 1995-09-12 E. I. Du Pont De Nemours And Company Apparatus, system and method for dielectrically heating a medium using microwave energy
EP1018856A1 (fr) * 1999-01-06 2000-07-12 Snowdrift Corp. N.V. Installation micro-onde à deux magnétrons au moins et procédé de contrôle d'une telle installation
DE20111269U1 (de) * 2001-07-06 2002-02-21 Donath Martin Spezieller Mikrowellenapplikator zur Mikrowellenerwärmung von Objekten mit geringer Feuchtigkeit
EP1196010A1 (fr) * 1999-05-28 2002-04-10 Shunichi Yagi Appareil et méthode de chauffage d'objets

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5629355B2 (fr) * 1973-08-30 1981-07-08
JPS5829589B2 (ja) * 1975-01-10 1983-06-23 株式会社東芝 高周波加熱装置
JPS5299448A (en) * 1976-02-17 1977-08-20 Toshiba Corp High-frequency heating device
SE412504B (sv) * 1977-04-07 1980-03-03 Inst For Mikrovagsteknik Vid T Sett och anordning for att medelst mikrovagsenergi astadkomma en i huvudsak likformig uppvermning
JPS57123679A (en) * 1981-01-23 1982-08-02 Hitachi Ltd Heater
DE3478560D1 (en) * 1983-08-10 1989-07-06 Snowdrift Corp Nv Method and device for the microwave heating of objects
NZ220550A (en) * 1986-06-05 1990-10-26 Nearctic Research Centre Austr Microwave drier cavity: configuration maximises energy in drying zone while minimising energy reflected back to source
FR2639768B1 (fr) * 1988-11-25 1991-11-08 Inst Textile De France Dispositif de propagation des micro-ondes pour materiau plan en defilement, notamment textile
US5632921A (en) * 1995-06-05 1997-05-27 The Rubbright Group, Inc. Cylindrical microwave heating applicator with only two modes
US6104018A (en) * 1999-06-18 2000-08-15 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Uniform bulk material processing using multimode microwave radiation

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
USRE31241E (en) * 1976-06-14 1983-05-17 Electromagnetic Energy Corporation Method and apparatus for controlling fluency of high viscosity hydrocarbon fluids
JPS62222595A (ja) * 1986-03-24 1987-09-30 チエスト株式会社 マイクロ波加温装置
US5449889A (en) * 1992-10-30 1995-09-12 E. I. Du Pont De Nemours And Company Apparatus, system and method for dielectrically heating a medium using microwave energy
EP1018856A1 (fr) * 1999-01-06 2000-07-12 Snowdrift Corp. N.V. Installation micro-onde à deux magnétrons au moins et procédé de contrôle d'une telle installation
EP1196010A1 (fr) * 1999-05-28 2002-04-10 Shunichi Yagi Appareil et méthode de chauffage d'objets
DE20111269U1 (de) * 2001-07-06 2002-02-21 Donath Martin Spezieller Mikrowellenapplikator zur Mikrowellenerwärmung von Objekten mit geringer Feuchtigkeit

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2528414B1 (fr) 2006-02-21 2016-05-11 Goji Limited Chauffage électromagnétique
US10492247B2 (en) 2006-02-21 2019-11-26 Goji Limited Food preparation
US10674570B2 (en) 2006-02-21 2020-06-02 Goji Limited System and method for applying electromagnetic energy
US11523474B2 (en) 2006-02-21 2022-12-06 Goji Limited Electromagnetic heating
US11729871B2 (en) 2006-02-21 2023-08-15 Joliet 2010 Limited System and method for applying electromagnetic energy
EP2528415B1 (fr) 2006-07-10 2015-03-04 Goji Limited Méthode et système de chauffage par micro-ondes multi-fréquence

Also Published As

Publication number Publication date
EP1614327B1 (fr) 2007-02-07
JP2006523921A (ja) 2006-10-19
ATE353535T1 (de) 2007-02-15
HK1086433A1 (en) 2006-09-15
DE602004004642T2 (de) 2007-11-08
DE602004004642D1 (de) 2007-03-22
EP1614327A1 (fr) 2006-01-11
ES2281796T3 (es) 2007-10-01
US7230218B2 (en) 2007-06-12
FR2854022A1 (fr) 2004-10-22
US20070075072A1 (en) 2007-04-05
JP4719870B2 (ja) 2011-07-06
PT1614327E (pt) 2007-05-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1614327B1 (fr) Dispositif a micro-ondes ou a radio-frequences comprenant trois generateurs decouples
EP0913070B1 (fr) Four electrique de cuisson
CN100520382C (zh) 等离子体监测方法、等离子体监测装置和等离子体处理装置
EP0564359B1 (fr) Dispositif d'application de micro-ondes et réacteur à plasma utilisant ce dispositif
Daniels et al. Resonance energy transfer: The unified theory revisited
Balzer et al. Isolated hexaphenyl nanofibers as optical waveguides
JP3137787B2 (ja) 回転場を有するマイクロ波ランプ
EP2130266B1 (fr) Antenne à résonateur équipé d'un revêtement filtrant et système incorporant cette antenne
Bibet et al. Conceptual study of a reflector waveguide array for launching lower hybrid waves in reactor grade plasmas
Watts et al. Sharp surface-plasmon resonances on deep diffraction gratings
EP0478053B1 (fr) Four à micro-ondes, une méthode pour exciter la cavité du four à micro-ondes, et un guide d'ondes pour réaliser la méthode
JPH10512391A (ja) プラズマ誘導マイクロ波エネルギーによってプラズマを発生するための装置
KR20170056541A (ko) 손실성 매체 상의 유도 표면파 모드를 사용한 표면 하부 감지
EP0803477B1 (fr) Procédé et four de fusion homogène par micro-ondes à oscillation d'ondes stationnaires pour la vitrification de matériaux
CA2006291C (fr) Dispositif rayonnant bifrequence
Nigam et al. Phase and amplitude difference between velocity and intensity helioseismic spectra
Quitevis et al. Picosecond pump-probe spectroscopy of dyes on surfaces: electronic energy relaxation in aggregates of pseudoisocyanine on colloidal silica
Worthing et al. Coupling effciency of surface plasmon polaritons to radiation using a corrugated surface; angular dependence
Khodadadi et al. A high gain and wideband on-chip hybrid plasmonic V-shaped nano-antenna
Thevenot et al. FDTD approach for modelling PBG structures
Sukharev et al. Perfect coupling of light to surface plasmons with ultra-narrow linewidths
EP0093058A1 (fr) Dispositif d'excitation d'une source de révolution rainurée hyperfréquence bi-bande
Vorob'yov et al. Possible applications of quasioptical open resonant metal-dielectric structures in EHF electronics
JP2000164341A (ja) 高周波加熱装置
FR2820939A1 (fr) Dispositif de guide d'onde lanceur pour l'excitation d'une enceinte par des micro-ondes

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BW BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE EG ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NA NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BW GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2006506533

Country of ref document: JP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2004727619

Country of ref document: EP

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2004727619

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007075072

Country of ref document: US

Ref document number: 10553322

Country of ref document: US

WWG Wipo information: grant in national office

Ref document number: 2004727619

Country of ref document: EP

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 10553322

Country of ref document: US