WO2004081543A2 - Methode de test de reservoir cryogenique comportant une protection cathodique - Google Patents

Methode de test de reservoir cryogenique comportant une protection cathodique Download PDF

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WO2004081543A2
WO2004081543A2 PCT/FR2003/003007 FR0303007W WO2004081543A2 WO 2004081543 A2 WO2004081543 A2 WO 2004081543A2 FR 0303007 W FR0303007 W FR 0303007W WO 2004081543 A2 WO2004081543 A2 WO 2004081543A2
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    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
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    • C23F13/02—Inhibiting corrosion of metals by anodic or cathodic protection cathodic; Selection of conditions, parameters or procedures for cathodic protection, e.g. of electrical conditions
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    • G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • G01M3/40—Investigating fluid-tightness of structures by using electric means, e.g. by observing electric discharges

Definitions

  • the present invention relates to cryogenic storage tanks for liquefied gases. More particularly, the present invention relates to a method for testing the tightness and mechanical strength of a cryogenic tank before commissioning. More particularly still, the present invention relates to a method of cathodic protection of a metallic cryogenic tank.
  • Liquefied gas cryogenic tanks are generally tested for resistance and tightness before commissioning by filling them with fresh water. This filling is preferably carried out by increasing the pressure within the tank, so as to accentuate the detection of possible leaks.
  • this test makes it possible to simultaneously test the mechanical resistance of the foundation elements which support the tank which will be under double load compared to normal operation under load.
  • the cryogenic tanks are made of special steels, in particular steel known as “9% nickel steel” which corresponds to standard ASTM A-353 or A-353-Type1, corresponding to the following chemical composition: - Carbon ( max): 0.13%,
  • This type of steel is used for cryogenic tanks because it has advantageous properties for cryogenic applications, in particular good mechanical behavior and good resilience to cryogenic temperatures. However, they have the particularity of being very sensitive to corrosion in the presence of water, in particular since the latter does not have a completely neutral pH, in particular of course in the presence of sea water.
  • the tank is generally filled with fresh water, in which passivating chemical additives are added, so as to limit corrosion. .
  • passivating chemical additives are added, so as to limit corrosion. .
  • this water filling test makes it possible to stress-tighten the welds, in particular the welds located in the connection zone between the vertical wall and the bottom wall of the tank by the simple effect of the pressurization due to the pressure d water prevailing at the bottom of the tank which represents about 5 bars for a tank 50 m high, followed by the emptying of the tank.
  • the duration of the leaktightness and mechanical strength test for filling with water is long, essentially linked to the time required for filling the said tank and carrying out the various measurements and verifications, ie in practice a duration which may exceed eight weeks, sufficient duration for generate corrosion problems for particularly sensitive steel.
  • the environmental regulations limit the conditions of discharge into the natural environment of the water during the emptying of the tank at the end of the test, at flow rates that said natural medium is capable of absorbing. For this reason, it may be necessary to have to limit the tank purging speed at the end of the test, which further delays the provision of the facilities.
  • a first object according to the present invention is therefore to provide a new method for carrying out leaktightness and mechanical strength testing of cryogenic metal tanks before putting into service, which does not have the drawbacks mentioned above, in particular which is less expensive and more effective in preventing corrosion of said metal tank.
  • such methods of testing cryogenic metal tanks are carried out by filling with sea water.
  • seawater Since liquefied gas storage terminals are generally located in port areas, the direct use of seawater has the advantage of free supply. In addition, it is very simple to organize the catchment point in order to be able to take the desired amount of water with considerable hourly flow rates, whereas in the case of fresh water withdrawal from the network or even raw water in a river, we are generally considerably limited in flow, so as not to disturb the environment or the network in an unacceptable way. Filling with seawater can be carried out 10 to 20 times faster, which reduces the duration of filling and therefore the availability of the tank, because the duration of the tests will have been reduced by the same amount.
  • the present invention makes it possible to carry out a test of cryogenic tanks by advantageously using sea water as a replacement for fresh water, while guaranteeing the integrity of all the metal walls of the tank both at the bottom. that at the vertical walls of the tank, despite the strong corrosive effect of seawater.
  • Another object of the present invention is therefore to provide a reinforced anti-corrosion protection method for a cryogenic metal tank during tests filling water in service, and preferably without the use of a protective paint, namely by keeping the metal bare.
  • cathodic protection provides protection against corrosion resulting from contact between the metal walls and water in addition to anti-corrosion coatings of the paint type.
  • the principle of cathodic protection consists in artificially lowering the natural electrochemical potential (E) of the metal to be protected, in order to saturate the surrounding aqueous medium with electrons which has an oxidizing power, and thus to avoid the dissolution of the metal, said electron saturation taking place by means of metallic anodes immersed in said aqueous medium constituting an electrolyte of given pH, anodes into which a direct electric current is injected.
  • This polarization is not instantaneous, but slowly builds up step by step around the anode, to finally reach the desired level over the entire action surface of said anode.
  • the polarization of the metal surface to be protected generally takes several weeks, even several months, before being fully effective.
  • it is sought to limit the consumption of electricity to a reasonable value, since this current must be maintained continuously throughout the lifetime of the structure.
  • cathodic protections complement anti-corrosion coatings which provide effective protection, but an installation with anodes and a current supply is also provided so that a current density of about 50 can be generated.
  • mA / m 2 which corresponds to a density sufficient to ensure effective cathodic protection over time, in areas where the anti-corrosion coating would be damaged, an area which is generally estimated at 10 or 20% of the total painted surface in contact with water.
  • Known in US Pat. No. 4,936,969 is a cathodic protection system which consists of maintaining in suspension at mid-height within a fresh water tank thanks to. buoyancy elements and retaining ropes, a conductive cable acting as a continuous anode for the injection of imposed current.
  • This anode device in the form of a cable has a low current injection capacity, but it is sufficient to protect such a fresh water tank over a very long period.
  • the initial polarization process is very slow and would not provide effective cathodic protection so as to avoid any initiation of corrosion in a cryogenic tank filling test with bare steels very sensitive to corrosion.
  • the current injection is proportional to the surface to be protected and current practice generally limits this value to 80 mA / m 2 for common non-alloy steels, sufficient to ensure effective cathodic protection over time, thus limiting the consumption of electricity at a reasonable value because this current must be permanently maintained throughout the lifetime of the structure.
  • the present invention provides a method for testing a cryogenic metal tank before putting into service, in which said tank is filled with water, characterized in that the steps are carried out in which:
  • said metallic cryogenic tank is filled with sea water, and - Providing temporary cathodic protection of the bottom and side metal walls of said tank essentially made of bare steel, by injecting an electric current into anodes arranged within said tank when they are immersed.
  • an electric current into anodes arranged within said tank when they are immersed.
  • the anti-corrosion protection is effective as quickly as possible after the start of filling in order to avoid any initiation of corrosion
  • the term “removable” here means that said first anodes and said support means can be removed from said reservoir at the end of the test. More particularly, said first anodes near the bottom of the tank are located at a distance of less than 50 cm, preferably from 2.5 to 20 cm, more preferably from 5 to 10 cm above the bottom of the tank. This optimal distance makes it possible not only to avoid electrical contact between said anodes and the metal bottom of the tank, but also an electrolytic short circuit which could be caused by too close proximity to the anode. Thus, by the proximity of the anode and the bottom of the tank, maximum efficiency is maintained while avoiding the risks of an electrolytic short circuit.
  • said first anodes are arranged along a circle concentric with respect to the center of the surface of the bottom of the tank and, preferably, the diameter of said circle is 40 to 75% of that of the bottom surface of the tank.
  • This arrangement in a circle of said first anode (s) resting on the bottom of the tank represents an optimal arrangement to avoid interference between the anodes or the different parts of an anode which could negatively affect the current density emitted
  • Said anodes can be arranged so as to form a plurality of concentric circles in the case of a tank whose bottom represents a large area.
  • a provision so as to form a single circle of diameter between 40 and 75% of the diameter of the tank is sufficient .
  • Said first anodes may consist of: - one or more flexible anodes also called “wire anodes”, in this case it is a metal cable, said anode preferably forming a circle or said different first anodes constituting portions of a circle being arranged along the same circle, and / or
  • a plurality of rigid anodes arranged discontinuously side by side and optionally connected together by a conductive cable.
  • said first anodes constituted by a plurality of rigid anodes, these being constituted in particular in the form of a cylindrical, oblong block or in the form of a disc. More particularly, said first anodes are joined by one or more cables to form one or more first strings, said first strings being arranged substantially horizontally above and near said bottom of the tank.
  • anode string is understood here to mean that said rigid anodes are joined by a cable comprising a conductive wire along which are arranged, preferably at regular distance, said first anodes, said wire being electrically insulated between two successive anodes, and the electrical contact is established between the wire and said anodes.
  • Said first anodes are brought as close as possible to each other, in particular within the same chain, but are sufficiently spaced to avoid electrical interference which could negatively affect their efficiency, that is to say the density of the current emitted. ..
  • said support means are constituted by elements made of electrically insulating material resting on the bottom of the tank and arranged on either side of each said first anode, if necessary along a said first chain.
  • said support means consist of discs resting vertically on the bottom of the tank, said discs being, if necessary, crossed in their center by portions of insulated cable, connecting two, said first successive anodes of a said first chain, the diameter of said discs being greater than the dimension of said first anodes in the vertical direction.
  • said first anodes arranged horizontally near the bottom of the tank, and second anodes suspended vertically from the inside the tank from its top, preferably removably, said second anodes are preferably still connected in the form of second strings suspended vertically, said second strings being preferably still evenly spaced from each other so as to register more preferably in a circular cylinder of the same axis as said tank.
  • the last said second anodes arranged at the lower end of said second vertically suspended strings are situated at a height H from the bottom so that the area Si of the circular surface delimited by said first anodes is substantially equal to the area S 2 of the remaining area of said bottom of the tank, added to the area S 3 of the area of the lower portion of height H of the vertical side wall of said tank.
  • said first anodes have a capacity and are in number and arranged so that they generate a current density making it possible to reach the appropriate electrochemical potential to avoid the appearance of corrosion, and therefore in a time less than time necessary for the appearance of corrosion, in particular in a time of less than an hour, preferably less than 20 minutes, and preferably almost instantaneously, and this at any point on the surface of the bottom of the tank (S 1 + S 2 ) , and where appropriate, at any point on the surface of the lower portion of height H of the vertical side wall of the tank (S 3 ).
  • This arrangement of said first anodes resting near the bottom of the tank makes it possible to ensure complete cathodic protection of the lower part of the tank (namely S 1 + S 2 + S 3. ) Before the second vertically suspended anodes intended for protection side walls are not immersed and therefore do not come into action.
  • Measurements carried out according to the present invention on steel with 9% nickel in the presence of sea water made it possible to demonstrate an electrochemical potential for immunity protection of -950 mV compared to a reference electrode of the Ag type. / AgCl.
  • said metal of the tank is 9% nickel steel and the electrochemical protection potential of said steel is -950 mV
  • said first anodes lie near the bottom of the tank so that it can be reached a current density of 200 to 400 mA / m 2 .
  • This current density represents a value 4 to 8 times greater than the current values of current density implemented in the field of cathodic protection of conventional metal tanks containing water, and for which the polarization is maintained throughout the duration of life of the installations.
  • Strings of anodes distributed end to end according to a circular geometric figure on the bottom of the tank make it possible to inject currents with a density of the order of 200 to 400 mA / m 2 ,
  • the use of high capacity anodes in particular anodes supporting very high injection currents of 50 A and capable of delivering current densities of 200 to 400 mA / m 2 , and the high density of anodes associated with a small spacing of 25 to 500 mm between the anodes near the bottom and the metallic bottom of the tank, makes it possible to reach the electrochemical immunity potential of -950 mV and to activate quickly, even almost instantly the polarization process of the entire bottom of the tank made of 9% nickel steel as soon as said anodes are put into action after immersion by water.
  • the present invention therefore makes it possible to carry out a water test, advantageously using sea water as a replacement for the traditionally used fresh water, while guaranteeing the integrity of the entire containment envelope, both at the bottom and at the vertical walls of the tank.
  • said tank is first filled with fresh water until said first anodes resting in the immediate vicinity of the bottom of the tank are completely submerged, then an electric current is injected in said first anodes and the filling of said reservoir is continued with sea water.
  • the initial filling with fresh water which represents a small volume of water taking into account the proximity of said first anodes relative to the bottom of the tank, and makes it possible to further reduce the risk of corrosion before said first anodes can return to action and perform effective cathodic protection of the bottom of the tank.
  • devices are provided on the bottom and against the walls of said tank for measuring the electrochemical potential of said walls and for controlling a plurality of electrical generators or controllers capable of supplying electrical current in a manner differentiated said first and second anodes so as to be able to regulate the amount of electric current injected into the different anodes as a function of said measurements made with respect to the different anodes according to their location.
  • the present invention also relates to a cryogenic tank with metal walls of bare steel, useful in a test method according to the invention, characterized in that it comprises a temporary cathodic protection system comprising anodes as defined above.
  • said anodes preferably being arranged removably within said tank, and in that it preferably further comprises devices making it possible to measure the electrochemical potential of said walls and to control a plurality of electric generators or controllers capable of supplying current differentially electrically said anodes as defined above.
  • FIG. 1 represents a schematic exploded perspective view of a tank according to the invention in which an array of anodes is supplied with current by electric current generators.
  • Figure 2 is a side view in axial half-section of a tank according to the invention, detailing a particular mode of connection between an electric power generator and anode strings.
  • FIG. 3 represents a portion of a chain of anodes suspended vertically.
  • FIG. 4 represents a portion of a chain of anodes resting on the bottom of the tank.
  • FIG. 5 represents a top view in section showing the distribution of different strings of anodes resting on the bottom of a tank according to a circular geometric figure.
  • FIG. 6 represents a perspective view of an area of the surface of the lower part of the tank opposite an anode resting on the bottom.
  • FIGS. 7a to 7d represent diagrams in which the anode is symbolized by m, with the polarizing current density (mA / m 2 ) on the ordinate and the distance from the anode on the abscissa.
  • FIGS. 8a and 8b represent curves illustrating the potential electrochemical evolution E (FIG. 8a) and of the intensity of the current (l / m 2 ) at a location M of the lateral metal wall or of the background to be protected at any point, the point M being located at a certain distance from the anode as shown in FIG. 8a.
  • FIG. 9 represents a system for controlling the injection of the bias current.
  • FIG. 10 represents the plan view of a circular tank at the bottom of which is installed, close to the periphery of the anode strings according to FIG. 5 and towards the center a circular anode made up of two continuous semicircles kept at a distance from the ground by insulating discs not shown.
  • Figures 11 and 12 show strings of vertical anodes fitted at their lower part with an anode of cylindrical, oblong shape (fig. 11) or in the form of a disc (fig 12) and resting on the bottom, and isolated from said bottom by discs (fig. 11) or studs (fig. 12) and thus playing the role of said first anode.
  • a circular cylindrical metallic tank 1 of large capacity comprising a bottom 2 and a cylindrical circular wall 3 used to confine a cryogenic fluid to be stored.
  • the insulation system of the metal cylindrical tank 1 giving it cryogenic properties consisting of a layer of thermal insulation material 3 ⁇ itself surrounded by a rigid tubular structure consisting of a concrete veil armed 3 2 .
  • the tank 1 comprises at its top a dome-shaped cover 4 supported by a metal frame 4-
  • the cylindrical metal tank can represent a volume of 75 m internal diameter and 50 m high, or a volume of 165,000 m 3 .
  • the overall metallic surface of the internal walls of the tank to be prolegated by imposed cathode current, represents approximately 16,000 m 2 .
  • the thermal insulation layer 3 ⁇ surrounding the lateral metal wall 3 of the tank 1 is made for example of perlite and has a thickness of 100 cm.
  • the reinforced concrete external veil 3 2 has a thickness of 80 cm.
  • FIGS. 1, 5, 9 and 10 various modes of arrangement of said first anodes have been shown, arranged horizontally near the bottom 2 of the tank, according to circular arrangements.
  • said first anodes 5 ⁇ form a single said first string 5 arranged in a circle Ci.
  • said first anodes form two said first strings 5, each forming substantially a semicircle and the two said first strings being arranged along of a circle Ci.
  • said first anodes comprise a plurality of strings, namely 8 said first horizontal strings 5, each said first strand 5 comprising 3 anodes 5 ⁇ .
  • Said first strings form portions of a circle and are arranged regularly spaced along the same circle.
  • the embodiment of FIG. 5 with several said first strings is preferred since each said first strand can be supplied with a current of differentiated intensity so as to adjust the intensity of the current as required according to the zones concerned.
  • said first strings 5 can be coupled along a first circle Ci with flexible wire anodes of lower electrical capacity, arranged along a circle C 2 of lower diameter to complete cathodic protection in the central area of the tank bottom surface.
  • the central area of the bottom of the tank 2 is said to be said first flexible anodes formed by a curved cable arranged in a concentric circle C 2 , each of which said first wire anode runs substantially half a circumference.
  • This second series of first anodes arranged in the circle C 2 of smaller diameter thus provides additional cathodic protection in the central part of the bottom 2 of the tank.
  • Figure 1 is shown the preferred arrangement of the different second strings of vertical anodes 6, namely circularly in a plane of horizontal section.
  • FIGS. 1 and 10 show six so-called second vertical strings 6 comprising - for reasons of convenience of representation - each a plurality of regularly spaced anodes 6 1 , the lowest anode being located at a height of the ground H.
  • the anode strings 5, 6 consist of a conductive cable 7, preferably copper, connecting said anodes 5 ⁇ , 6 1 or crossing them, these being preferably crimped around said cable 7 fixed mechanically.
  • said anodes 5- ⁇ , 6 1 are made of noble metal such as tungsten coated with various precious metals. Said anodes 5 ⁇ , 6 1 are preferably spaced regularly along said conductive cable 7. Between two anodes 5- ⁇ , 6 1 of the same string 5 ⁇ the cable 7 is insulated 7-
  • the horizontal strings 5 are maintained in the immediate vicinity of the bottom 2 of the tank using support elements 5 2 constituted for example by discs made of insulating material and having a diameter greater than that of the anodes 5 ⁇ , arranged around the cable 7 on either side of each 5 ⁇ anode.
  • These insulating disks 5 2 arranged vertically and resting by their edge on the bottom 2 of the tank, have an external diameter of 225 mm, for anodes of 25 mm in diameter, which guarantees a substantially constant spacing of 100 mm from the anodes 5 ⁇ , relative to the bottom 2 of the tank, which makes it possible both to avoid electrical contact between the anodes 5-j, and the bottom 2, as well as a short electrolytic circuit.
  • the arrangement in a circle of said first 5 ⁇ anodes resting at the bottom of the tank represents the optimal arrangement for avoiding interference between anodes which could negatively affect the density . current emitted.
  • the arrangement in a circle of the first 5 ⁇ anodes having the characteristics described above makes it possible to obtain an initial current density of 250 at 275 mA / m 2 by injecting a current of 50 A into the anodes and thus obtaining a potential at the level of the surface of the reservoir located within a radius of several tens of meters from said anodes in a few tens of minutes, even a few minutes.
  • said vertical anode strings 6 are arranged in a circle of the same diameter as said horizontal anode strings 5, but only for practical reasons of placing and removing the anodes.
  • the distance at which said second vertical anodes 6 1 can be positioned relative to the surface of the side wall of the tank may be different from that of said first anodes relative to said side wall. It is not necessarily advantageous to bring the vertical anodes 6 1 too close to the surface of the side wall of the tank, as this would involve using a larger quantity of anodes.
  • said circle Ci has a radius Ri of 25 to 30 m, such that it delimits an internal surface Si substantially equal to the surface formed by the remaining portion surface area S 2 of the bottom of the tank outside the circle formed by said horizontal strings 5 plus the surface area S 3 corresponding to the area of the lower portion of the vertical side wall 3 at the bottom, of height H corresponding to the height of the lower end of said strings of vertical anodes 6.
  • Si S 2 + S 3
  • H represents 1 to 4 m.
  • Figures 7a to 7d and 8a-8b show the variation of the current density (mA / m 2 ) as a function of its position relative to the anode in Figures 7a to 7d.
  • Figure 7a shows the current density diagram at the start of current injection into the anode and
  • Figures 7b, 7c and 7d are diagrams at increasing times.
  • Figures 8a and 8b are respectively measurements of electrochemical potential E and current density (l / m 2 ) at a given point on the surface of the tank to be treated as a function of time.
  • E electrochemical potential
  • the current to be injected is deliberately limited to a maximum value of 250 to 275 mA / m 2 , because this current is sufficient to quickly reach the protection potential of a said steel (-950mV).
  • the calcium-magnesium deposit is due to the increase in pH on the polarized surface and creates a natural insulating barrier which has the effect of causing the current density to drop on the surface concerned up to a value of approximately 50 to 100 mA / m 2 , sufficient to keep the potential E less than - 0.95V in the case of a 9% nickel steel thus preventing any corrosion process . It can therefore be seen that by bringing the anode as close as possible to the bottom of the tank and by increasing the intensity of the injection current, the process of forming the protective layer is radically accelerated.
  • anodes 5 ⁇ In practice, by placing the anodes 5 ⁇ at : a few centimeters from the bottom, they can be immersed in a few minutes with a water filling rate greater than 1000 m 3 / h, so that, once submerged, they come into action. almost instantly and in a few minutes give an effective start to protection.
  • a sufficiently large amount of current is injected into anodes of high capacity 50 A, in sufficient number and appropriately arranged as mentioned above, it is then possible to obtain cathodic protection also quickly in a few minutes at a distance of up to ten meters. Thus in a few tens of minutes it is possible to completely protect the entire surface of the bottom of the tank so as to avoid any initiation of corrosion.
  • the test of leak tightness and mechanical strength of the tank was carried out by filling with water, first of all by filling the tank with fresh water at 1000 m3 / h until that the bottom anodes 5 ⁇ are completely submerged, which overall represents a height of 5 to 10 cm and therefore a reasonable volume of water. Then current is injected into said anodes and the filling is continued with sea water with a very high flow rate.
  • fresh water water from the local water distribution network can be used, as well as river water or mild industrial water.
  • the metal surface of the bottom of the tank polarizes in cathodic protection configuration in a few minutes due to the distribution of the anodes and the extremely large currents which are injected simultaneously on all the anodes resting on the bottom of the tank.
  • Said anode strings 5, 6 are connected to one or more current generators 9 and a current monitoring and control device 9- ⁇ by a cable 8 leaving the reservoir 1 preferably in the upper part of the latter.
  • Several strings 5, 6 can be connected in bundles and associated with a single current generator 9.
  • said first strings of horizontal anodes 5 and said second strings of vertical anodes 6 are connected to different generators 9 or to the same generator 9 combined with different controllers 9a-9c, preferably each said string of anodes 6 is connected to a generator 9 or different controllers 9a-9c, which makes it possible to control the injection of current into each of said strings 5, 6 - as described below - and thus optimizing the cathodic protection as a function of the wall areas of the bottom 2 or protected side wall 3, which may prove necessary depending on particular faults in said zones and what is in particular necessary in the case of a cylindrical tank with a polygonal base, the latter then having fragile angles which may require have more cathodic protection than the rest of the tank.
  • the various strings of vertical anodes 6 suspended from the super structure 4 ⁇ of the dome 4 of the reservoir and the various horizontal strings 5 resting at the bottom of the reservoir are electrically connected by cables 8 to a single current generator 9, the various cables 8 being suspended from a bracket 20.
  • the same bracket 20 can be installed on the advantageous and preferred embodiment described in FIG. 9.
  • the electrochemical potential E of the wall of the tank 1 is controlled by placing on the bottom 2 of the tank three sensors 10a, 10b and 10c, and on the vertical walls, on a generator three additional sensors 10d, 10e and 10f.
  • sensors 10a-10f for example of the Ag / AgCI reference cell type, are connected to a control unit 11 and the electrochemical potential values are recorded during the entire duration of the test on a computer. 12 of PC type.
  • the low-voltage bias current for example 24 V DC, is supplied by the transformer-rectifier 9 connected to the network and connected to three electronic thyristor controllers 9a-9b-9c controlled by the central control unit 11.
  • the controller 9a is connected to the sets of said second vertical strings 6, the controllers 9b and 9c are respectively connected to two strings of said first anodes 5 or two said first continuous anodes 5 ⁇ arranged in a semicircle resting on the bottom of the tank, but isolated from the latter as explained below with reference to Figure 10.
  • the sensors 10a-10f arranged on the bottom are advantageously distributed as follows:
  • the sensor 10a is located near the circular anodes, so as to control the polarization wave described in diagram 7a as well as its evolution towards 7b,
  • the sensor 10b is located near the angle with the side wall of the cylinder, so as to control the evolution of the polarization current during the rising waters.
  • a last sensor 10c is advantageously located towards the center of the tank, so as to control the state of polarization of the entire bottom of the tank, as explained in Figures 7c-7d.
  • Sensors 10d-10e-10f are advantageously installed on a generator of the vertical wall 3 to control the polarization when the water rises to the top of said reservoir.
  • the sensor control cables have been shown in direct connection with the control-command system 11, but in reality, they follow a path similar to that of the power cables 8, that is to say that they go back up inside the tank, exit at the dome towards a bracket 20, to finally descend towards said control-command system 11.
  • the control-command system 11 substantially increases the intensity of the injection current at the level of the controllers 9a-9b-9c concerned. Likewise when the electrochemical potential approaches -1.2V, said control-command system acts by significantly reducing the injection current concerned. As explained in FIG.
  • anodes distributed on the bottom in several circles, or in any other form of geometric distribution, that said anodes are discontinuous and of cylindrical, oval or polygonal, or that they are continuous in the form of a cable (“wire anodes”) having high performance in terms of current injection capacity, it being understood that in all these arrangements, said anodes are kept spaced from the surface by insulating devices avoiding direct short circuits and electrochemical short circuits.
  • FIGS. 11 and 12 there are shown alternative embodiments of said first anodes 5 1 ( variants in which these are constituted by first anodes placed at the end of second vertical strings 6. Said first anodes 5 ⁇ rest on the bottom 2 of the reservoir by means of support means 5 2 , said second nearest anode 6 1 situated just above is positioned at a height H of 1 to 4 m.
  • said first anodes 5 ⁇ are arranged horizontally, that is to say that their largest dimension is in the horizontal direction, while for said second 6- t anodes, intended to protect the vertical side walls, these are arranged vertically, that is that is to say that their largest dimension is in the vertical direction.
  • FIG. 11 and 12 there are shown alternative embodiments of said first anodes 5 1 ( variants in which these are constituted by first anodes placed at the end of second vertical strings 6. Said first anodes 5 ⁇ rest on the bottom 2 of the reservoir by means of support means 5 2 , said second nearest anode 6 1 situated just above is positioned at a height H
  • said first anodes 5 ⁇ are horizontal discs supported by support means constituted by feet or studs 5 2 arranged below said discs constituting said first anodes 5 ⁇ .
  • said first anodes are installed on the bottom of said tank and they are held in place, either by mechanical fixing or by temporary bonding, or even by stabilizing them with dead bodies, so as to prevent the assembly from deforming or moving during filling of the tank, said filling being carried out with considerable flow rates (1000-1500m3 / h), thus generating extremely large eddies.
  • Said second vertical strings are suspended from the frame 4- ⁇ of the dome and the various current supply cables and measurement cables coming from the electrochemical potential measurement cells, leave the tank at the dome 4, to join the cabinets. power and control.
  • the tank is emptied, then the measurement cells are removed, as well as said first anodes and the second anodes.

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Abstract

La présente invention a pour objet une méthode de test d'un réservoir métallique cryogénique avant mise en service, dans laquelle on remplit ledit réservoir (1) avec de l'eau et, le cas échéant, on effectue des mesures appropriées, caractérisée en ce que l'on réalise les étapes dans lesquelles : on remplit ledit réservoir cryogénique métallique (1) avec de l'eau de mer, et on assure une protection cathodique temporaire des parois métalliques de fond (2) et latérales (3) dudit réservoir (1) constituées essentiellement d'acier nu, en injectant un courant électrique dans des anodes disposées au sein dudit réservoir (1) lorsque celles-ci sont immergées. Avantageusement, on dispose un réseau de première(s) anode(s) (51) à proximité immédiate du fond du réservoir à l'aide de moyens de support (52), les dits moyens de support (52) et dite(s) première(s) anode(s) (51) étant de préférence amovibles. De préférence, lesdites premières anodes (51) sont disposées le long d'un cercle (C1) concentrique par rapport au centre de la surface du fond du réservoir et, de préférence, le diamètre dudit cercle (C1) est de 40 à 75% de celui de la surface du fond (2) du réservoir.

Description

Méthode de test de réservoir cryogénique comportant une protection cathodique
La présente invention est relative aux réservoirs de stockage cryogénique de gaz liquéfiés. Plus particulièrement, la présente invention concerne une méthode de test d'étanchéité et de résistance mécanique d'un réservoir cryogénique avant mise en service. Plus particulièrement encore, la présente invention concerne une méthode de protection cathodique d'un réservoir cryogénique métallique.
Les réservoirs cryogéniques de gaz liquéfiés sont en général testés en résistance et en étanchéité avant mise en service en les remplissant d'eau douce. Ce remplissage est effectué de préférence en augmentant la pression au sein du réservoir, de manière à accentuer la mise en évidence de fuites éventuelles.
Simultanément, ce remplissage d'eau permet de tester la résistance mécanique de la partie la plus sollicitée du réservoir, à savoir la partie basse du réservoir, car la différence de densité de l'eau par rapport au gaz liquide (d=0.48 pour le méthane liquide à -170°C), permet alors d'appliquer des forces deux fois supérieures aux efforts maximaux en fonctionnement en charge dans le réservoir rempli de gaz liquéfié. De plus, dans le cas de réservoirs terrestres ce test permet de tester de manière simultanée la résistance mécanique des éléments de fondation qui supportent le réservoir qui se trouvera sous charge double par rapport au fonctionnement normal en charge.
Les réservoirs cryogéniques sont réalisés dans des aciers spéciaux, en particulier l'acier dit «acier à 9% de nickel» qui correspond à la norme ASTM A-353 ou A-353-Type1 , correspondant à la composition chimique suivante : - Carbone (max) : 0.13% ,
- Manganèse (max) : 0.90% ,
- Phosphore (max) : 0.035% ,
- Soufre (max) : 0.035% ,
- Silicium : 0.15-0.40% , - Nickel 8.50-9.50% ,
- le restant étant constitué de fer.
Ce type d'acier est utilisé pour les réservoirs cryogéniques car il présente des propriétés avantageuses pour les applications cryogéniques, notamment un bon comportement mécanique et une bonne résilience aux températures cryogéniques. Toutefois, ils présentent la particularité d'être très sensible à la corrosion en présence d'eau, en particulier dès lors que cette dernière n'ait pas un pH totalement neutre, notamment bien évidemment en présence d'eau de mer.
Les phénomènes de corrosion que l'on peut rencontrer sont en général localisés et accentués dans des zones de transition, c'est-à-dire au niveau des soudures, ou encore au niveau des défauts de matières qui peuvent se produire lors des coulées de matières de base et du laminage des tôles ou des profilés constitutifs de ladite paroi dudit réservoir métallique. Il est donc essentiel de garantir l'intégrité absolue de l'intégralité du réservoir métallique de confinement du gaz cryogénique pendant ce test à l'eau.
Pour effectuer les tests d'étanchéité et de résistance mécanique, avec remplissage d'eau des réservoirs cryogéniques, on remplit en général le réservoir avec de l'eau douce, dans lequel on rajoute éventuellement des additifs chimiques passivants, de manière à limiter la corrosion. On préfère garder le métal à nu car l'application d'une peinture anti-corrosion pour le seul test de remplissage serait d'un coût inacceptable.
Le remplissage d'eau du réservoir permet d'en tester l'étanchéité en observant la paroi du réservoir depuis l'extérieur, notamment au niveau de la paroi verticale latérale ou au niveau du raccordement entre la paroi verticale latérale et la paroi de fond du réservoir. Ce remplissage d'eau permet également de tester la résistance de la fondation sur laquelle repose le réservoir en mesurant l'enfoncement global ou localisé de la structure sous une charge correspondant sensiblement au double de la charge qu'elle aura à supporter en remplissage normal avec du gaz liquide. Enfin, ce test de remplissage d'eau permet d'effectuer le détensionnement des soudures, notamment les soudures situées dans la zone de raccordement entre la paroi verticale et la paroi de fond du réservoir par le simple effet de la pressurisation due à la pression d'eau régnant au niveau du fond du réservoir qui représente environ 5 bars pour un réservoir de 50 m de hauteur, suivie du vidage du réservoir.
La durée du test d'étanchéité et de résistance mécanique de remplissage en eau est longue, essentiellement liée au temps requis pour le remplissage dudit réservoir et effectuer les diverses mesures et vérifications, soit en pratique une durée qui peut dépasser huit semaines, durée suffisante pour générer des problèmes de corrosion pour un acier particulièrement sensible.
D'autre part, l'utilisation d'eau douce représente actuellement un problème majeur tant sur le plan économique que sur le plan écologique, car sa disponibilité est en général réduite alors que les quantités correspondant au volume des réservoirs cryogéniques mis en œuvre peut atteindre 150.000 m3, voire jusqu'à 250 OOOmS. De plus, le coût d'un tel volume d'eau douce intervient alors pour un pourcentage très significatif dans le coût global de l'ouvrage une fois terminé. Enfin, le soutirage de l'eau douce ne peut s'effectuer qu'avec un débit horaire limité, de manière à ne pas perturber de manière significative le réseau de distribution d'eau, ce qui en conséquence implique des temps de remplissage importants, et augmente d'autant les risques de corrosion, sans compter l'augmentation du temps de mise à disposition de l'installation. A cet égard, il convient d'ajouter enfin, que l'on peut être amené à rajouter des inhibiteurs de corrosion en cas de présence de chlorures, ou encore des agents passivants pour corriger un pH trop agressif. Dès lors, en plus du coût supplémentaire engendré par l'ajout de ces additifs, les règlements d'environnement limitent les conditions de rejets dans le milieu naturel de l'eau lors du vidage du réservoir à la fin du test, à des débits que ledit milieu naturel est capable d'absorber. Pour cette raison, on peut être amené à devoir limiter la vitesse de purge du réservoir en fin de test, ce qui retarde encore d'autant plus la mise à disposition des installations. -
Un premier but selon la présente invention est donc de fournir une nouvelle méthode de réalisation de test d'étanchéité et de résistance mécanique de réservoirs métalliques cryogéniques avant mise en service, qui ne présente pas les inconvénients mentionnés ci-dessus, en particulier qui soit moins onéreuse et plus efficace pour éviter la corrosion dudit réservoir métallique.
Selon une caractéristique originale de la présente invention, on réalise de telles méthodes de test de réservoirs métalliques cryogéniques par remplissage d'eau de mer.
Du fait que les terminaux de stockage de gaz liquéfié sont en général situés en zone portuaire, l'utilisation directe de l'eau de mer présente l'avantage d'une fourniture gratuite. De plus, il est très simple d'organiser le point de captage pour pouvoir prélever la quantité d'eau désirée avec des débits horaires considérables, alors qu'en cas de prélèvement d'eau douce sur le réseau ou encore d'eau brute dans une rivière, on est en général considérablement limité en débit, de manière à ne pas perturber l'environnement ou le réseau de manière inacceptable. Le remplissage à l'eau de mer peut s'effectuer 10 à 20 fois plus vite, ce qui réduit d'autant la durée de mise en eau et par conséquent la mise à la disposition du réservoir, car la durée des tests aura été réduite d'autant.
En présence d'eau de mer, une corrosion intense se produit immédiatement et se concentre surtout dans la zone du réservoir affecté thermiquement par les soudures réalisées entre les plaques d'acier et plus particulièrement encore dans la partie basse du réservoir, comme mentionné ci-dessus. Mais la présente invention permet d'effectuer un test de réservoirs cryogéniques en utilisant avantageusement de l'eau de mer en remplacement de l'eau douce, tout en garantissant l'intégrité de l'ensemble des parois métalliques du réservoir tant au niveau du fond qu'au niveau des parois verticales du réservoir, en dépit du fort effet corrosif de l'eau de mer. Un autre but de la présente invention est donc de fournir une méthode de protection anti-corrosion renforcée pour un réservoir métallique cryogénique lors des tests de remplissage d'eau en mise en service, et ce de préférence sans mise en œuvre d'une peinture de protection, à savoir en conservant le métal à nu.
On connaît, notamment dans US 3,855,102, des principes de protection cathodique anti-corrosion de longue durée de réservoirs métalliques contenant de l'eau douce à l'aide d'anodes reliées en chapelets et suspendues verticalement à l'intérieur dudit réservoir au sein du volume d'eau contenu, anodes dans lesquelles on injecte un courant électrique.
Cette protection cathodique permet d'assurer la protection contre la corrosion résultant du contact entre les parois métalliques et l'eau en complément à des revêtements anti-corrosion de type peinture. On rappelle que le principe de la protection cathodique consiste à abaisser artificiellement le potentiel électrochimique (E) naturel du métal à protéger, afin de saturer en électrons le milieu aqueux environnant qui a un pouvoir oxydant, et ainsi d'éviter la dissolution du métal, ladite saturation en électrons se faisant par le biais d'anodes métalliques immergées dans ledit milieu aqueux constituant un électrolyte de pH donné, anodes dans lesquelles on injecte un courant électrique continu.
A cet effet il est d'usage de considérer le diagramme dit de Pourbaix qui détermine, en fonction du pH et du type d'électrolyte, les valeurs potentielles électrochimiques d'immunité du métal concerné, c'est-à-dire le potentiel électrochimique en-dessous duquel le métal sera protégé cathodiquement, c'est à dire correctement polarisé.
Cette polarisation n'est pas instantanée, mais se constitue lentement de proche en proche autour de l'anode, pour atteindre enfin le niveau souhaité sur toute la surface d'action de ladite anode. Dans les systèmes de protection cathodique couramment mis en œuvre, la polarisation de la surface métallique à protéger prend en général plusieurs semaines, voire plusieurs mois, avant d'être complètement effective. Dans les systèmes de protection cathodique couramment mis en œuvre, on cherche à limiter la consommation d'électricité à une valeur raisonnable, car ce courant doit être maintenu en permanence pendant toute la durée de vie de l'ouvrage.
En pratique, les protections cathodiques viennent en complément de revêtements anti-corrosion qui assurent une protection efficace, mais on prévoit en plus une installation avec des anodes et une alimentation en courant telle que l'on puisse générer une densité de courant d'environ 50 mA/m2 qui correspond à une densité suffisante pour assurer une protection cathodique efficace dans le temps, dans les zones ou le revêtement anti-corrosion serait endommagé, zone que l'on évalue en général à 10 ou 20% de la surface totale peinte en contact avec l'eau. On connaît dans le brevet US 4,936,969 un système de protection cathodique qui consiste à maintenir en suspension à mi hauteur au sein d'un réservoir d'eau douce grâce à. des éléments de flottabilité et des orins de maintien, un câble conducteur faisant fonction d'anode continue d'injection de courant imposé. Ce dispositif d'anode sous forme de câble présente une faible capacité d'injection de courant, mais elle est suffisante pour protéger un tel réservoir d'eau douce sur une très longue durée. En revanche; le processus de polarisation initial est très lent et ne permettrait pas d'assurer une protection cathodique effective de manière à éviter toute amorce de corrosion dans un test de remplissage de réservoir cryogénique avec des aciers à nu très sensibles à la corrosion. L'injection de courant est proportionnelle à la surface à protéger et la pratique courante limite en général cette valeur à 80 mA/m2 pour les aciers courants non alliés, suffisante pour assurer une protection cathodique efficace dans le temps, limitant ainsi la consommation d'électricité à une valeur raisonnable car ce courant doit être maintenu en permanence pendant toute la durée de vie de l'ouvrage. Plus précisément, la présente invention fournit une méthode de test d'un réservoir métallique cryogénique avant mise en service, dans laquelle on remplit ledit réservoir avec de l'eau caractérisée en ce que l'on réalise les étapes dans lesquelles :
- on remplit ledit réservoir cryogénique métallique avec de l'eau de mer, et - on assure une protection cathodique temporaire des parois métalliques de fond et latérales dudit réservoir constituées essentiellement d'acier nu, en injectant un courant électrique dans des anodes disposées au sein dudit réservoir lorsque celles-ci sont immergées. Lors du remplissage du réservoir, au début, on réalise le mouillage rapide d'une grande superficie de parois du réservoir, à savoir la paroi de fond du réservoir, dont la périphérie constitue de surcroît une des zones les plus fragiles. Selon la présente invention, pour que la protection anti-corrosion soit effective le plus rapidement possible après le début du remplissage afin d'éviter toute amorce de corrosion, et on dispose un réseau de première(s) anode(s) à proximité immédiate du fond du réservoir à l'aide de moyens de support, lesdits moyens de support et dite(s) première(s) anode(s) étant de préférence amovibles.
Cette position des anodes à proximité du fond du réservoir permet que lesdites anodes soient immergées, et donc entrent en action, le plus rapidement possible. On comprend donc que lesdits moyens de support permettent de maintenir lesdites premières anodes à proximité du fond du réservoir, mais en les maintenant écartées du fond pour éviter tout contact électrique entre lesdites anodes et ledit fond.
On entend ici par « amovible » que lesdites premières anodes et dits moyens de support peuvent être sortis dudit réservoir à la fin du test. Plus particulièrement, lesdites premières anodes à proximité du fond du réservoir sont situées à une distance inférieure à 50 cm, de préférence de 2,5 à 20 cm, de préférence encore de 5 à 10 cm au-dessus du fond du réservoir. Cette distance optimale permet d'éviter non seulement un contact électrique entre lesdites anodes et le fond métallique du réservoir mais aussi un court circuit électrolytique qui pourrait être provoqué par une trop grande proximité de l'anode. Ainsi, de par la proximité de l'anode et du fond du réservoir, on garde un maximum d'efficacité en évitant des risques de court circuit électrolytique.
Selon la présente invention, afin d'obtenir une protection cathodique optimale au fond du réservoir, lesdites premières anodes sont disposées le long d'un cercle concentrique par rapport au centre de la surface du fond du réservoir et, de préférence, le diamètre dudit cercle est de 40 à 75% de celui de la surface du fond du réservoir.
Cette disposition en cercle de la ou desdites premières anodes reposant au fond du réservoir représente une disposition optimale pour éviter les interférences entre les anodes ou les différentes parties d'une anode qui pourraient affecter négativement la densité de courant émise
On peut disposer lesdites anodes de manière à former une pluralité de cercles concentriques dans le cas de réservoir dont le fond représente une grande superficie. Toutefois, en pratique, pour des réservoirs jusqu'à 75-90 m de diamètre, avec des anodes de capacité de 50 A, une disposition de manière à former un seul cercle de diamètre compris entre 40 et 75% du diamètre du réservoir est suffisante.
Lesdites premières anodes peuvent être constituées par : - une ou plusieurs anodes flexibles encore appelées « anodes filaires », il s'agit dans ce cas d'un câble métallique, ladite anode formant, de préférence, un cercle ou lesdites différentes premières anodes constituant des portions de cercle étant disposées le long d'un même cercle, et/ou
- une pluralité d'anodes rigides disposées de manière discontinue côte à côte et éventuellement reliées entre elles par un câble conducteur.
. Toutefois, pour fournir une plus forte densité de courant, on préfère mettre en œuvre' desdites premières anodes constituées par une pluralité d'anodes rigides, celles-ci étant constituées notamment sous forme de bloc cylindrique, oblong ou sous forme de disque. Plus particulièrement, lesdites premières anodes sont réunies par un ou plusieurs câbles pour former un ou respectivement plusieurs premiers chapelets, lesdits premiers chapelets étant disposés sensiblement horizontalement au-dessus et à proximité dudit fond du réservoir.
On entend ici par « chapelet d'anodes » que lesdites anodes rigides sont réunies par un câble comprenant un fil conducteur le long duquel sont disposées, de préférence à distance régulière, lesdites premières anodes, ledit fil étant électriquement isolé entre deux anodes successives, et le contact électrique est établi entre le fil et lesdites anodes.
Lesdites premières anodes sont rapprochées les unes des autres, notamment au sein d'un même chapelet, le plus possible, mais sont suffisamment espacées pour éviter les interférences électriques pouvant affecter négativement leur efficacité, c'est-à-dire la densité du courant émis..
Dans un mode de réalisation, lesdits moyens de support sont constitués par des éléments en matière isolante électriquement reposant sur le fond du réservoir et disposés de part et d'autre de chaque dite première anode, le cas échéant le long d'un dit premier chapelet.
Plus particulièrement encore, lesdits moyens de support sont constitués par des disques reposant verticalement sur le fond du réservoir, lesdits disques étant, le cas échéant, traversés en leur centre par des portions de câble isolé, reliant deux, dites premières anodes successives d'un dit premier chapelet, le diamètre desdits disques étant supérieur à la dimension desdites premières anodes dans la direction verticale. Pour compléter la protection cathodique de la paroi verticale latérale du réservoir suite au mouillage du fond du réservoir, avantageusement on dispose à l'intérieur dudit réservoir desdites premières anodes disposées horizontalement à proximité du fond du réservoir, et des secondes anodes suspendues verticalement à l'intérieur du réservoir depuis son sommet, de préférence de façon amovible, les dites secondes anodes étant de préférence encore reliées en forme de seconds chapelets suspendus verticalement, lesdits seconds chapelets étant de préférence encore régulièrement espacés les uns des autres de manière à s'inscrire de préférence encore dans un cylindre circulaire de même axe que ledit réservoir.
Dans un mode de réalisation avantageux, les dernières dites secondes anodes disposées à l'extrémité inférieure desdits seconds chapelets suspendus verticalement sont situées à une hauteur H du fond de telle sorte que la superficie Si de la surface circulaire délimitée par lesdites premières anodes, est sensiblement égale à la superficie S2 de la surface restante dudit fond du réservoir, additionnée de la superficie S3 de la surface de la portion inférieure de hauteur H de la paroi latérale verticale dudit réservoir. La surface S2 est la surface restante du fond du réservoir situé à l'extérieur de la surface Si, et Si = S2 + S3.
On comprend que lesdites premières anodes présentent une capacité et sont en nombre et disposées de telle sorte qu'elles génèrent une densité de courant permettant d'atteindre le potentiel électrochimique approprié pour éviter l'apparition de la corrosion, et donc dans un temps inférieur au temps nécessaire pour l'apparition de corrosion, notamment dans un temps inférieur à une heure, de préférence inférieur à 20 minutes, et de préférence quasi instantanément, et ce en tout point de la surface du fond du réservoir (S1+S2), et le cas échéant, en tout point de la surface de la portion inférieure de hauteur H de la paroi latérale verticale du réservoir (S3). Cette disposition desdites premières anodes reposant à proximité du fond du réservoir permet d'assurer une protection cathodique intégrale de la partie basse du réservoir (à savoir S1+S2+S3.) avant que les secondes anodes suspendues verticalement destinées à la protection des parois latérales ne soient immergées et donc ne rentrent en action.
Des mesures effectuées selon la présente invention surj'acier à 9% de nickel en présence d'eau de mer ont permis de mettre en évidence un potentiel électrochimique de protection d'immunité de -950 mV par rapport à une électrode de référence de type Ag/AgCI. Plus particulièrement, ledit métal du réservoir est de l'acier à 9% de nickel et le potentiel électrochimique de protection dudit acier est de -950 mV, et lesdites premières anodes reposent à proximité du fond du réservoir de telle sorte qu'on peut atteindre une densité de courant de 200 à 400 mA/m2. Cette densité de courant représente une valeur 4 à 8 fois supérieure aux valeurs courantes de densité de courant mises en œuvre dans le domaine de la protection cathodique des réservoirs métalliques conventionnels contenant de l'eau, et pour lesquels la polarisation est maintenue pendant toute la durée de vie des installations.
Des chapelets d'anodes répartis bout à bout selon une figure géométrique circulaire sur le fond du réservoir permettent d'injecter des courants d'une densité de l'ordre de 200 à 400 mA/m2,
Selon la présente invention, la mise en œuvre d'anodes de forte capacité notamment des anodes supportant des très forts courants d'injection de 50 A et capables de délivrer des densités de courant de 200 à 400 mA/m2, et la forte densité d'anodes associée à un faible écartement de 25 à 500 mm entre les anodes à proximité du fond et le fond métallique du réservoir, permet d'atteindre le potentiel électrochimique d'immunité de -950 mV et d'activer rapidement, voire quasi instantanément le processus de polarisation de l'intégralité du fond du réservoir réalisé en acier à 9% de nickel dès que lesdites anodes sont mises en action après immersion par l'eau. La présente invention permet donc d'effectuer un test à l'eau en utilisant avantageusement de l'eau de mer en remplacement de l'eau douce traditionnellement utilisée, tout en garantissant l'intégrité de l'ensemble de l'enveloppe de confinement, tant au niveau du fond qu'au niveau des parois verticales du réservoir. Selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention, on remplit tout d'abord ledit réservoir avec de l'eau douce jusqu'à ce que lesdites premières anodes reposant à proximité immédiate du fond du réservoir soient complètement immergées, puis on injecte un courant électrique dans lesdites premières anodes et on continue le remplissage dudit réservoir avec de l'eau de mer.
Le remplissage initial avec de l'eau douce qui représente un faible volume d'eau compte tenu de la proximité desdites premières anodes par rapport au fond du réservoir, et permet de diminuer davantage encore les risques de corrosion avant que lesdites premières anodes puissent rentrer en action et effectuer une protection cathodique effective du fond du réservoir.
Avantageusement, selon une autre caractéristique de la présente invention, on dispose sur le fond et contre les parois dudit réservoir des dispositifs permettant de mesurer le potentiel électrochimique desdites parois et de commander une pluralité de générateurs électriques ou de contrôleurs pouvant alimenter en courant électrique de façon différenciée lesdites premières et secondes anodes de manière à pouvoir réguler la quantité de courant électrique injecté dans les différentes anodes en fonction desdites mesures effectuées en regard des différentes anodes selon leur localisation. La présente invention a également pour objet un réservoir cryogénique à parois métalliques en acier nu, utile dans une méthode de test selon l'invention, caractérisé en ce qu'il comprend un système de protection cathodique temporaire comprenant des anodes telles que définies ci-dessus, lesdites anodes étant de préférence disposées de manière amovible au sein dudit réservoir, et en ce qu'il comprend de préférence encore des dispositifs permettant de mesurer le potentiel électrochimique desdites parois et de commander une pluralité de générateurs électriques ou de contrôleurs pouvant alimenter en courant électrique de façon différenciée lesdites anodes telles que définies ci-dessus.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lumière de la description détaillée de différents modes de réalisation qui va suivre, en référence aux figures suivantes.
La figure 1 représente une vue schématique en perspective éclatée d'un réservoir selon l'invention dans lequel un réseau d'anodes est alimenté en courant par des générateurs de courant électrique. La figure 2 est une vue de côté en demi-coupe axiale d'un réservoir selon l'invention, détaillant un mode de jonction particulier entre un générateur d'alimentation électrique et des chapelets d'anodes.
La figure 3 représente une portion d'un chapelet d'anodes suspendues verticalement.
La figure 4 représente une portion d'un chapelet d'anodes reposant sur le fond du réservoir.
La figure 5 représente une vue de dessus en coupe montrant la répartition de différents chapelets d'anodes reposant sur le fond d'un réservoir selon une figure géométrique circulaire.
La figure 6 représente une vue en perspective d'une zone de la surface de la partie basse du réservoir en regard d'une anode reposant sur le fond.
Les figures 7a à 7d représentent des diagrammes dans lesquels l'anode est symbolisée par m, avec en ordonnée la densité de courant polarisant (mA/m2) et en abscisse la distance à l'anode.
Les figures 8a et 8b représentent des courbes illustrant l'évolution potentielle électrochimique E (figure 8a) et de l'intensité du courant (l/m2) en un endroit M de la paroi métallique latérale ou du fond à protéger quelconque, le point M étant situé à une certaine distance de l'anode comme représenté sur la figure 8a. La figure 9 représente un système de contrôle commande de l'injection du courant de polarisation.
La figure 10 représente la vue en plan d'un réservoir circulaire au fond duquel est installé, proche de la périphérie des chapelets d'anodes selon la figure 5 et vers le centre une anode circulaire constituée de deux demi-cercles continus maintenue à distance du sol par des disques isolants non représentés.
Les figures 11 et 12 représentent des chapelets d'anodes verticales équipées à leur partie inférieure d'une anode de forme cylindrique, oblong (fig. 11) ou sous forme de disque (fig 12) et reposant sur le fond, et isolée dudit fond par des disques (fig.11) ou des plots (fig.12) et jouant ainsi le rôle de dite première anode. Sur la figure 1 on a représenté un réservoir métallique cylindrique circulaire 1 de grande capacité comprenant un fond 2 et une paroi circulaire cylindrique 3 servant à confiner un fluide cryogénique à stocker. Sur la figure 2 on a représenté le système d'isolation du réservoir cylindrique métallique 1 lui conférant des propriétés cryogéniques constituées par une couche de matériau d'isolation thermique 3ι elle-même entourée d'une structure rigide tubulaire constituée d'un voile de béton armé 32. Le réservoir 1 comprend en son sommet un couvercle en forme de dôme 4 soutenu par une armature métallique 4-|.
A titre d'exemple, le réservoir métallique cylindrique peut représenter un volume de 75 m de diamètre interne et 50 m de hauteur, soit un volume de 165.000 m3 . La surface métallique globale des parois internes du réservoir à proléger par courant cathodique imposé, représente environ 16.000 m2. II est réalisé avantageusement en acier à 9% de nickel tel que décrit ci-dessus et ses parois ont une épaisseur de 19 mm au niveau du fond 2 et, avantageusement, 28,8 mm d'extrémité inférieure des parois verticales latérales, cette épaisseur des parois verticales latérales se réduisant de manière sensiblement régulière vers le haut du réservoir pour atteindre une valeur minimale de 10 mm d'épaisseur dans la partie haute de la paroi verticale latérale 3 dudit réservoir.
Sur la figure 2, on a représenté un radier 2π de 130 cm d'épaisseur conférant une grande rigidité et intégrant un système d'isolation.
La couche d'isolation thermique 3ι entourant la paroi métallique latérale 3 du réservoir 1 est réalisée par exemple en perlite et présente une épaisseur de 100 cm. Le voile externe 32 en béton armé présente une épaisseur de 80 cm.
Sur les figures 1 , 5, 9 et 10, on a représenté différents modes de disposition desdites premières anodes disposées horizontalement à proximité du fond 2 du réservoir, selon des dispositions circulaires.
Sur la figure 1 lesdites premières anodes 5ι forment un unique dit premier chapelet 5 disposé en cercle C-i. Sur la figure 9 lesdites premières anodes forment deux dits premiers chapelets 5, chacun formant sensiblement un demi cercle et les deux dits premiers chapelets étant disposés le long d'un cercle Ci. Sur la figure 5, lesdites premières anodes comprennent une pluralité de chapelets, à savoir 8 dits premiers chapelets horizontaux 5, chaque dit premier chapelet 5 comprenant 3 anodes 5ι. Lesdits premiers chapelets forment des portions de cercle et sont disposés régulièrement espacés le long d'un même cercle. Le mode de réalisation de la figure 5 avec plusieurs dits premiers chapelets est préféré car chaque dit premier chapelet peut être alimenté par un courant d'intensité différenciée de façon à doser l'intensité du courant en fonction des besoins selon les zones concernées. Pour les très grands réservoirs de diamètre notamment supérieur à 75 m, on peut coupler lesdits premiers chapelets 5 disposés le long d'un premier cercle Ci avec des anodes flexibles filaires de plus faible capacité électrique, disposées le long d'un cercle C2 de diamètre inférieur pour compléter la protection cathodique dans la zone centrale de la surface du fond du réservoir. Ainsi, sur la figure 10, on a disposé dans la zone centrale du fond du réservoir 2 dites premières anodes flexibles formées par un câble courbé disposées selon un cercle concentrique C2, dont chaque dite première anode filaire parcourt sensiblement une demi circonférence. Cette seconde série de premières anodes disposées dans le cercle C2 de plus petit diamètre assure ainsi une protection cathodique supplémentaire dans la partie centrale du fond 2 du réservoir.
Sur les figures 1 et 2, on a également représenté des seconds chapelets d'anodes 6 suspendus verticalement à la structure 4ι du dôme 4 du réservoir.
Sur la figure 1 on a représenté la disposition préférentielle des différents seconds chapelets d'anodes verticaux 6, à savoir circulairement dans un plan de section horizontale.
Sur les figures 1. et 10 on a représenté six dits seconds chapelets verticaux 6 comprenant - pour des raisons de commodité de la représentation - chacun une pluralité d'anodes 61 régulièrement espacées, l'anode la plus basse étant située à une hauteur du sol H.
Sur les figures 3 et 4, les chapelets d'anodes 5, 6 sont constitués d'un câble conducteur 7, de préférence en cuivre, reliant lesdites anodes 5ι, 61 ou les traversant, celles-ci étant de préférence serties autour dudit câble 7 fixé mécaniquement.3 Lesdites anodes 5-ι, 61 sont constituées en métal noble tel que le tungstène recouvert de divers métaux précieux. Lesdites anodes 5ι, 61 sont de préférence espacées de manière régulière le long dudit câble conducteur 7. Entre deux anodes 5-ι, 61 d'un même chapelet 5β le câble 7 est isolé 7-|. Mais, bien évidemment le câble conducteur 7 est relié électriquement auxdites anodes 5ι, 61 , seules les portions de câble entre deux anodes consécutives 5ι, 61 étant isolées. Dans lesdits chapelets on utilise des anodes 5-ι, 61 de forte capacité, à savoir
50 A, de forme cylindrique ou ovoïde mesurant environ chacune 1 m de longueur et 25 mm de diamètre extérieur et espacées de 3 à 5 m le long desdits chapelets, pour éviter les interférences et obtenir une densité de courant maximum.
Dans lesdits seconds chapelets verticaux 6, on a représenté simplement cinq anodes 6 pour des raisons de commodité de la représentation, étant entendu que pour un réservoir de 50 m de hauteur, un plus grand nombre de dites anodes est nécessaire.
Les chapelets horizontaux 5 sont maintenus à proximité immédiate du fond 2 du réservoir à l'aide d'éléments supports 52 constitués par exemple par des disques réalisés en matériau isolant et présentant un diamètre supérieur à celui des anodes 5ι, disposés autour du câble 7 de part et d'autre de chaque anode 5η. Ces disques isolants 52 disposés verticalement et reposant par leur tranche sur le fond 2 du réservoir, présentent un diamètre externe de 225 mm, pour des anodes de 25 mm de diamètre, ce qui garantit un écartement sensiblement constant de 100 mm des anodes 5ι, par rapport au fond 2 du réservoir, qui permet à la fois d'éviter le contact électrique entre les anodes 5-j, et le fond 2, ainsi qu'un court circuit électrolytique.
Pour un réservoir de diamètre de 75 m, on dispose avantageusement lesdites premières anodes d'une pluralité de chapelets le long d'un cercle de diamètre Rη = 27 m.
La disposition en cercle desdites premières anodes 5ι reposant au fond du réservoir représente la disposition optimale pour éviter les interférences entre anodes qui pourraient affecter négativement la densité dé . courant émise. La disposition en cercle des premières anodes 5ι ayant les caractéristiques décrites ci- dessus (anodes de 1 m de long, de capacité 50 A et espacées les unes des autres de 3 à 5 m) permet d'obtenir une densité de courant initial de 250 à 275 mA/m2 en injectant un courant de 50 A dans les anodes et ainsi obtenir un potentiel au niveau de la surface du réservoir situé dans un rayon de plusieurs dizaines de mètres desdites anodes en quelques dizaines de minutes, voire quelques minutes. Sur la figure 1 , lesdits chapelets d'anodes verticaux 6 sont disposés selon un cercle de même diamètre que lesdits chapelets d'anodes horizontaux 5, mais ce uniquement pour des raisons pratiques de mise en place et de retrait des anodes. Mais, d'un point de vue fonctionnel, la distance à laquelle lesdites secondes anodes verticales 61 peuvent être positionnées par rapport à la surface de la paroi latérale du réservoir, peut être différente de celle desdites premières anodes par rapport à ladite paroi latérale. Il n'est pas nécessairement intéressant de rapprocher trop les anodes verticales 61 de la surface de la paroi latérale du réservoir, car cela impliquerait de mettre en œuvre une quantité d'anodes plus importante.
Dans la version préférée de disposition du ou des chapelets d'anodes horizontaux 5 disposés en cercle Ci tel que représenté sur les figures 1 , 5 et 9, ledit cercle C-i présente un rayon Ri de 25 à 30 m, tel qu'il délimite une surface intérieure Si sensiblement égale à la surface constituée par la portion restante de surface S2 du fond du réservoir à l'extérieur du cercle constitué par lesdits chapelets horizontaux 5 additionné de la surface S3 correspondant à la superficie de la portion inférieure de la paroi latérale verticale 3 en partie basse, de hauteur H correspondant à la hauteur de l'extrémité inférieure desdits chapelets d'anodes verticaux 6. (Si = S2 + S3) pour un rayon Ri de 25 à 30 m, H représente 1 à 4 m.
En effet, lorsque l'eau de mer, lors du remplissage du réservoir, arrive au niveau des dernières anodes 61 à l'extrémité inférieure desdits seconds chapelets d'anodes verticaux 6, sans encore les toucher, seules les premières anodes 5ι desdits premiers chapelets d'anodes horizontaux 5 situés sur le fond assurent la protection cathodique de la partie basse du réservoir comprenant le fond 2 et la portion de paroi verticale mouillée par l'eau de mer. Ainsi, jusqu'à l'entrée en action desdites anodes 61 desdits chapelets d'anodes verticaux 6, lesdits chapelets d'anodes horizontaux 5 reposant sur le fond se trouvent sensiblement au barycentre de la surface du réservoir à protéger comprenant la surface du fond du réservoir Si +
S2 et d la partie basse des parois latérales S3 situées sous les dernières anodes 5ι suspendues, et les courants extrêmement élevés qui sont injectés en vue d'atteindre le plus rapidement possible le niveau requis de polarisation, se trouvent répartis de manière uniforme et optimale, depuis le centre du réservoir jusqu'à la périphérie du fond et la paroi latérale jusqu'à une hauteur H.
Le processus de polarisation est explicité dans les figures 7a à 7d et 8a-8b qui montrent la variation de la densité de courant (mA/m2) en fonction de sa position par rapport à l'anode dans les figures 7a à 7d. La figure 7a montre le diagramme de densité de courant au début de l'injection de courant dans l'anode et les figures 7b, 7c et 7d sont des diagrammes à des temps croissants. Et, les figures 8a et 8b sont respectivement des mesures de potentiel électrochimique E et densité de courant (l/m2) en un point donné de la surface du réservoir à traiter en fonction du temps. Sur les figures 8a et 8b, on observe une montée simultanée du potentiel électrochimique E et de la densité de courant jusqu'à un temps tp où le potentiel électrochimique E atteint une valeur d'immunité de -0,95 volts dans le cas présent, caractéristique de la polarisation de l'acier à 9% de nickel utilisé, et où sensiblement simultanément on atteint un pic de densité de courant de 250 à 275 mA/m2. En effet, on voit sur les figures 7a à 7d que dès la mise en route de l'injection de courant dans l'anode (fig. 7a), la densité de courant est très importante dans la zone proche de l'anode, puis diminue lorsqu'on s'en écarte. On limite volontairement le courant à injecter à une valeur maximale de 250 à 275 mA/m2 , car ce courant est suffisant pour atteindre rapidement le potentiel de protection d'un dit acier (-950mV). Un processus électrochimique se produit au sein de l'eau de mer chargée en sels minéraux et l'on constate un dépôt calco-magnésien. Ce dépôt calco-magnésien se forme donc entre t= 0 et tp dans les figures 8a et 8b, dans la zone proche de l'anode, puis la densité de courant décroît pour se stabiliser à 50-100 mA/m2 tandis que la tension E n'évolue plus sensiblement et se maintient à environ 1 V. Le dépôt calco-magnésien est dû à l'augmentation du pH sur la surface polarisée et crée une barrière naturelle isolante qui a pour effet de faire chuter la densité de courant sur la surface concernée jusqu'à une valeur d'environ 50 à 100 mA/m2, suffisante pour maintenir le potentiel E inférieur à - 0,95V dans le cas d'un acier à 9% de nickel empêchant ainsi tout processus de corrosion. On voit donc qu'en rapprochant au plus près du fond du réservoir l'anode et en augmentant l'intensité du courant d'injection, on accélère de manière radicale le , processus de formation de la couche protectrice.
En pratique, en plaçant les anodes 5ι à :quelques centimètres du fond, ils peuvent être immergés en quelques minutes avec un débit de remplissage en eau supérieur à 1000 m3/h, de sorte que, une fois immergées, elles rentrent en action de manière quasi instantanée et en quelques minutes confèrent une un début de protection efficace. D'autre part, lorsque l'on injecte une quantité de courant suffisamment forte dans des anodes de forte capacité 50 A, en nombre suffisant et disposées de façon appropriée comme mentionné ci-dessus, on peut alors obtenir une protection cathodique également rapidement en quelques minutes à une distance pouvant aller jusqu'à une dizaine de mètres. Ainsi en quelques dizaines de minutes on arrive à protéger complètement la totalité de la surface du fond du réservoir de manière à éviter toute amorce de corrosion.
Dans un mode préféré de réalisation, on a réalisé le test de vérification d'étanchéité et de résistance mécanique du réservoir par remplissage d'eau, on commence par remplir le réservoir avec de l'eau douce à 1000 m3/h jusqu'à ce que les anodes du fond 5ι soient complètement immergées, ce qui globalement représente une hauteur de 5 à 10 cm et donc un volume d'eau raisonnable. Puis on injecte du courant dans lesdites anodes et on continue le remplissage à l'eau de mer avec un très fort débit. On peut utiliser comme « eau douce » aussi bien l'eau du réseau local de distribution d'eau, qu'une eau de rivière ou eau industrielle peu agressive.
Dès que l'eau de mer se mélange à l'eau douce et que le courant est injecté dans les anodes, la surface métallique du fond du réservoir se polarise en configuration de protection cathodique en quelques minutes en raison de la répartition des anodes et des courants extrêmement importants qui sont injectés simultanément sur l'ensemble des anodes reposant sur le fond du réservoir.
Lesdits chapelets d'anodes 5, 6 sont reliés à un ou plusieurs générateurs de courant 9 et un dispositif de contrôle et de commande du courant 9-\ par un câble 8 sortant du réservoir 1 de préférence dans la partie haute de ce dernier. Plusieurs chapelets 5, 6 peuvent être reliés en faisceaux et associés à un seul générateur de courant 9. Toutefois, de préférence, lesdits premiers chapelets d'anodes horizontaux 5 et dits seconds chapelets d'anodes verticaux 6 sont reliés à des générateurs 9 différents ou à un même générateur 9 combiné à des contrôleurs 9a-9c différents, de préférence chaque dit chapelet d'anodes 6 est relié à un générateur 9 ou des contrôleurs 9a-9c différent(s), ce qui permet de contrôler de manière différenciée l'injection de courant dans chacun desdits chapelets 5, 6 - comme décrit ci-après - et ainsi optimiser la protection cathodique en fonction des zones de parois du fond 2 ou paroi latérale 3 protégée, ce qui peut s'avérer nécessaire en fonction de défauts particuliers dans lesdites zones et ce qui est en particulier nécessaire dans le cas de réservoir cylindrique à base polygonale, ces derniers possédant alors des angles fragiles qui peuvent nécessiter une protection cathodique plus importante que le reste du réservoir.
Sur la figure 2, les différents chapelets d'anodes verticaux 6 suspendus à la super structure 4ι du dôme 4 du réservoir et les différents chapelets horizontaux 5 reposant au fond du réservoir sont reliés électriquement par des câbles 8 à un unique générateur de courant 9, les différents câbles 8 étant suspendus à une potence 20. Une même potence 20 peut être installée sur le mode de réalisation avantageux et préféré décrit sur la figure 9. En effet, sur la figure 9, le potentiel électrochimique E de la paroi du réservoir 1 est contrôlée en disposant sur le fond 2 du réservoir trois capteurs 10a, 10b et 10c, et sur les parois verticales, sur une génératrice trois capteurs supplémentaires 10d, 10e et 10f. Ces capteurs 10a-10f, par exemple de type cellule de référence Ag/AgCI, sont reliés à une unité de contrôle commande 11 et les valeurs de potentiel électrochimique sont enregistrées pendant toute la durée du test sur un ordinateur 12 de type PC. Le courant basse tension de polarisation, par exemple 24V continu, est fourni par le transformateur-redresseur 9 relié au réseau et connecté à trois contrôleurs électroniques à thyristors 9a-9b-9c pilotés par l'unité centrale de contrôle commande 11. Le contrôleur 9a est relié à Pensembles desdits seconds chapelets verticaux 6, les contrôleurs 9b et 9c sont reliés respectivement à deux chapelets de dites premières anodes 5 ou deux dites premières anodes continues 5ι disposées en demi-cercle reposant sur le fond du réservoir, mais isolés de ce dernier comme explicité ci-après en référence à la figure 10.
Les capteurs 10a-10f disposés sur le fond sont avantageusement répartis comme suit :
- le capteur 10a est situé à proximité des anodes circulaires, de manière à contrôler la vague de polarisation décrite sur le diagramme 7a ainsi que son évolution vers 7b,
- le capteur 10b est situé proche de l'angle avec la paroi latérale du cylindre, de manière à contrôler l'évolution du courant de polarisation lors de la montée des eaux.
- un dernier capteur 10c est avantageusement, localisé vers le centre du réservoir, de manière à contrôler l'état de polarisation de l'ensemble du fond du réservoir, comme explicité dans les figures 7c-7d. Des capteurs 10d-10e-10f sont avantageusement installés sur une génératrice de la paroi verticale 3 pour contrôler la polarisation lors de la montée des eaux jusqu'au sommet dudit réservoir.
Pour la clarté de la figure, les câbles de contrôle des capteurs ont été représentés en liaison direct avec le système de contrôle-commande 11 , mais en réalité, ils suivent un cheminement similaire à celui des câbles 8 de puissance, c'est à dire qu'il remontent à l'intérieur du réservoir, sortent au niveau du dôme vers une potence 20, pour enfin redescendre vers ledit système de contrôle-commande 11.
La valeur du potentiel électrochimique devant être maintenue au-delà d'une valeur minimale, par exemple inférieure à -0,95V, sans dépasser -1 ,2V par exemple, dès que ladite valeur du potentiel électrochimique se rapproche de ladite valeur minimale -0.95V, le système de contrôle-commande 11 augmente sensiblement l'intensité du courant d'injection au niveau des contrôleurs 9a-9b-9c concernés. De même lorsque le potentiel électrochimique se rapproche de -1.2V, ledit système de contrôle-commande agit en diminuant sensiblement le courant d'injection concerné. Comme explicité sur la figure 10, on reste dans l'esprit de l'invention en considérant des anodes réparties sur le fond en plusieurs cercles, ou sous toute autre forme de répartition géométrique, que lesdites anodes soient discontinues et de forme cylindrique, ovale ou polygonale, ou qu'elles soient continues sous la forme d'un câble («anodes filaires») présentant de hautes performances en termes de capacité d'injection de courant, étant entendu que dans toutes ces dispositions, lesdites anodes sont maintenues écartées de la surface par des dispositifs isolants évitant court-circuits directs et court-circuits électrochimiques.
Sur les figures 11 et 12 on a représenté des variantes de réalisation desdites premières anodes 51 ( variantes dans lesquelles celles-ci sont constituées par des premières anodes placées en terminaison de seconds chapelets verticaux 6. Lesdites premières anodes 5ι reposent sur le fond 2 du réservoir par l'intermédiaire de moyens de support 52, ladite seconde anode la plus proche 61 située juste au- dessus est positionnée à une hauteur H de 1 à 4 m. Sur les figures 11 et 12, lesdites premières anodes 5η sont disposées horizontalement, c'est-à-dire que leur plus grande dimension est dans la direction horizontale, alors que pour lesdites secondes anodes 6-t, destinées à protéger les parois latérales verticales, celles-ci sont disposées verticalement, c'est-à-dire que leur plus grande dimension est dans la direction verticale. Sur la figure 11 , il s'agit de dites premières anodes de forme oblongue maintenues par des moyens de support 5 constitués par des disques isolants disposés verticalement et fixés à chaque extrémité de l'anode. Sur la figure 12, lesdites premières anodes 5ι sont des disques horizontaux soutenus par des moyens de support constitués par des pieds ou plots 52 disposés dessous lesdits disques constituant lesdites premières anodes 5ι. En fin de construction du réservoir et préalablement au remplissage à l'eau de mer, on installe lesdites premières anodes sur le fond dudit réservoir et on les maintient en place, soit par fixation mécanique ou par collage provisoire, soit encore en les stabilisant avec des corps morts, de manière à éviter que l'ensemble ne se déforme ou se déplace lors du remplissage du réservoir, ledit remplissage s'effectuant avec des débits considérables (1000-1500m3/h), engendrant ainsi des remous extrêmement importants.
Lesdits seconds chapelets verticaux sont suspendus à la charpente 4-ι du dôme et les divers câbles d'alimentation en courant et câbles de mesure en provenance des cellules de mesure de potentiel électrochimique, sortent du réservoir au niveau du dôme 4, pour rejoindre les armoires de puissance et de contrôle-commande. On teste l'étanchéité des parois du réservoir au niveau de la paroi verticale latérale et au niveau du raccordement de la paroi de fond et de la paroi latérale, en observant lesdites parois depuis l'extérieur, notamment dans la zone réservée à l'isolant accessible de par son dimensionnement.
En fin de tests, le réservoir est vidé, puis les cellules de mesure sont retirées, ainsi que lesdites premières anodes et les secondes anodes.
Puis, on rince à l'eau douce à l'aide d'un jet d'eau sous pression, l'intégralité de la paroi pour éliminer toute trace de sel, et on laisse l'eau s'évaporer.

Claims

REVENDICATIONS
1. Méthode de test d'un réservoir métallique cryogénique avant mise en service, dans laquelle on remplit ledit réservoir (1) avec de l'eau et, le cas échéant, on effectue des mesures appropriées, caractérisée en ce que l'on réalise les étapes dans lesquelles :
- on remplit ledit réservoir cryogénique métallique (1 ) avec de l'eau de mer, et
- on assure une protection cathodique temporaire des parois métalliques de fond (2) et latérales (3) dudit réservoir (1) constituées essentiellement d'acier nu, en injectant un courant électrique dans des anodes disposées au sein dudit réservoir (1) lorsque celles-ci sont immergées.
2. Méthode selon la revendication 1 , caractérisée en ce qu'on dispose un réseau de première(s) anode(s) (5ι) à proximité immédiate du fond du réservoir à l'aide de moyens de support (52), les dits moyens de support (5 ) et dite(s) première(s) anode(s) (5ι) étant de préférence amovibles.
3. Méthode selon la revendication 2, caractérisée en ce que lesdites premières anodes (5-ι) à proximité du fond (2) du réservoir sont situées à une distance inférieure à -50 cm, de préférence de 2,5 à 20 cm, de préférence encore de 5 à 10 cm au-dessus du fond du réservoir.
4. Méthode selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que lesdites premières anodes (5-ι) sont disposées le long d'un cercle (Ci) concentrique par rapport au centre de la surface du fond du réservoir et, de préférence, le diamètre dudit cercle (C-i) est de 40 à 75% de celui de la surface du fond (2) du réservoir.
5. Méthode selon l'une des revendications 2 à 4, caractérisée en ce que lesdites premières anodes (5ι) sont réunies par un ou plusieurs câbles en un ou respectivement plusieurs premiers chapelets (5), lesdits premiers chapelets étant disposés sensiblement horizontalement au-dessus et à proximité dudit fond (2) du réservoir.
6. Méthode selon l'une des revendications 2 à 5, caractérisée en ce que lesdits moyens de support (62) sont constitués par des éléments en matière isolante électriquement reposant sur le fond (2) du réservoir et disposés de part et d'autre de chaque dite première anode (5ι), le cas échéant, le long d'un dit premier chapelet (5).
7. Méthode selon la revendication 5 ou 6, caractérisée en ce que lesdits moyens de support (5 ) sont constitués par des disques reposant verticalement sur le fond (2) du réservoir, le diamètre desdits disques étant supérieur à la dimension desdites premières anodes (5-ι) dans la direction verticale, lesdits disques étant, le cas échéant, traversés en leur centre par des portions de câble isolé reliant deux dites premières anodes (5-ι) successives d'un dit premier chapelet.
8. Méthode selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'on dispose à l'intérieur dudit réservoir desdites premières anodes (5-ι) disposées horizontalement à proximité du fond (2) du réservoir, et de secondes anodes (βι) suspendues verticalement à l'intérieur du réservoir depuis son sommet (4), de préférence de façon amovible, les dites secondes anodes étant de préférence encore reliées en forme de seconds chapelets (6) suspendus verticalement, lesdits seconds chapelets (6) étant de préférence encore régulièrement espacés les uns des autres de manière à s'inscrire de préférence encore dans un cylindre circulaire de même axe que ledit réservoir (1).
9. Méthode selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les dernières dites secondes anodes (61) disposées à l'extrémité inférieure desdits seconds chapelets (6) suspendus verticalement sont situées à une hauteur (H) du" fond. (2)' de telle Sorte que la superficie (Si) de la surface circulaire délimitée par lesdites premières anodes (5ι), est sensiblement égale à la superficie (S2) de la surface restante dudit fond (2) du réservoir, additionnée de la surface (S3) de la portion inférieure de hauteur (H) de la paroi latérale verticale (3) dudit réservoir.
10. Méthode selon l'une des revendications 2 à 10, caractérisée en ce que ledit métal du réservoir est de l'acier à 9% de nickel et le potentiel électrochimique dudit acier est de -950 mV, et lesdites premières anodes (5ι) reposant à proximité du fond (2) du réservoir, de telle sorte qu'on peut atteindre une densité de courant de 200 à 400 mA/m2.
11. Méthode selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'on dispose contre les parois (2, 3) dudit réservoir (1) des dispositifs (10-11) permettant de mesurer le potentiel électrochimique desdites parois et de commander une pluralité de générateurs électriques (9) alimentant lesdites premières et secondes anodes (51 ( 6-ι) de manière à pouvoir réguler la quantité de courant électrique injecté dans les différentes anodes en fonction desdites mesures effectuées en regard des différentes anodes (5ι, 6-ι) selon leur localisation.
12. Méthode selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'on remplit tout d'abord ledit réservoir avec de l'eau douce jusqu'à ce que lesdites premières anodes (5-ι) reposant à proximité immédiate du fond (2) du réservoir soient complètement immergées, puis on injecte un courant électrique dans lesdites premières anodes (5η) et on continue le remplissage dudit réservoir avec de l'eau de mer.
13. Réservoir cryogénique (1) à parois métalliques en acier nu, utile dans une méthode selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'il comprend un système de protection cathodique temporaire comprenant des anodes (5-ι, 61), de préférence disposées de manière amovible au sein dudit réservoir (1), tel que défini dans l'une des revendications 1 à 10, et de préférence des moyens de support (52) tels que définis dans l'une des revendications 2 à 10, et en ce qu'il comprend, de préférence encore, des dispositifs (10 - 11) permettant de mesurer le potentiel électrochimique desdites parois (2, 3) et de commander une pluralité de générateurs électriques (9) tel que défini dans la revendication 11.
14. Réservoir selon la revendication 13, caractérisé en ce que le diamètre de fond du réservoir est d'au moins 50 m.
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