WO2002006680A1 - Accumulateur - Google Patents

Accumulateur Download PDF

Info

Publication number
WO2002006680A1
WO2002006680A1 PCT/JP2001/006177 JP0106177W WO0206680A1 WO 2002006680 A1 WO2002006680 A1 WO 2002006680A1 JP 0106177 W JP0106177 W JP 0106177W WO 0206680 A1 WO0206680 A1 WO 0206680A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
layer
elastic layer
gas
gas shielding
elastic
Prior art date
Application number
PCT/JP2001/006177
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Hisao Yoshihara
Yoshiyuki Kurita
Kennji Sasaki
Minoru Yoshida
Original Assignee
Nok Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nok Corporation filed Critical Nok Corporation
Priority to AU2001269536A priority Critical patent/AU2001269536A1/en
Priority to US10/312,574 priority patent/US6994228B2/en
Priority to EP01948044A priority patent/EP1302672A4/en
Priority to KR10-2003-7000661A priority patent/KR20030017637A/ko
Publication of WO2002006680A1 publication Critical patent/WO2002006680A1/ja

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B27/00—Layered products comprising a layer of synthetic resin
    • B32B27/34—Layered products comprising a layer of synthetic resin comprising polyamides
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B1/00—Installations or systems with accumulators; Supply reservoir or sump assemblies
    • F15B1/02—Installations or systems with accumulators
    • F15B1/04—Accumulators
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B1/00—Layered products having a non-planar shape
    • B32B1/08—Tubular products
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B25/00—Layered products comprising a layer of natural or synthetic rubber
    • B32B25/04—Layered products comprising a layer of natural or synthetic rubber comprising rubber as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B32B25/08—Layered products comprising a layer of natural or synthetic rubber comprising rubber as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of synthetic resin
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B25/00—Layered products comprising a layer of natural or synthetic rubber
    • B32B25/18—Layered products comprising a layer of natural or synthetic rubber comprising butyl or halobutyl rubber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B1/00—Installations or systems with accumulators; Supply reservoir or sump assemblies
    • F15B1/02—Installations or systems with accumulators
    • F15B1/04—Accumulators
    • F15B1/08—Accumulators using a gas cushion; Gas charging devices; Indicators or floats therefor
    • F15B1/10—Accumulators using a gas cushion; Gas charging devices; Indicators or floats therefor with flexible separating means
    • F15B1/12—Accumulators using a gas cushion; Gas charging devices; Indicators or floats therefor with flexible separating means attached at their periphery
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2250/00—Layers arrangement
    • B32B2250/40—Symmetrical or sandwich layers, e.g. ABA, ABCBA, ABCCBA
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2377/00—Polyamides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2597/00—Tubular articles, e.g. hoses, pipes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B2201/00—Accumulators
    • F15B2201/20—Accumulator cushioning means
    • F15B2201/205—Accumulator cushioning means using gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B2201/00—Accumulators
    • F15B2201/30—Accumulator separating means
    • F15B2201/315—Accumulator separating means having flexible separating means
    • F15B2201/3151—Accumulator separating means having flexible separating means the flexible separating means being diaphragms or membranes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B2201/00—Accumulators
    • F15B2201/30—Accumulator separating means
    • F15B2201/315—Accumulator separating means having flexible separating means
    • F15B2201/3155—Accumulator separating means having flexible separating means characterised by the material of the flexible separating means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B2201/00—Accumulators
    • F15B2201/30—Accumulator separating means
    • F15B2201/315—Accumulator separating means having flexible separating means
    • F15B2201/3156—Accumulator separating means having flexible separating means characterised by their attachment
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B2201/00—Accumulators
    • F15B2201/30—Accumulator separating means
    • F15B2201/32—Accumulator separating means having multiple separating means, e.g. with an auxiliary piston sliding within a main piston, multiple membranes or combinations thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B2201/00—Accumulators
    • F15B2201/40—Constructional details of accumulators not otherwise provided for
    • F15B2201/41—Liquid ports
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B2201/00—Accumulators
    • F15B2201/40—Constructional details of accumulators not otherwise provided for
    • F15B2201/415—Gas ports
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B2201/00—Accumulators
    • F15B2201/40—Constructional details of accumulators not otherwise provided for
    • F15B2201/43—Anti-extrusion means
    • F15B2201/435—Anti-extrusion means being fixed to the separating means

Definitions

  • the present invention relates to an accumulator that is provided in a pipe of an apparatus and temporarily accumulates a pressure in a pipe flow path or absorbs a pulsation of a fluid pressure generated in the pipe by a pump or the like.
  • An accumulator that absorbs a pulsation of hydraulic pressure generated in a hydraulic pipe or the like includes an outer shell that is branched and connected to the hydraulic pipe via an oil port, and an inner space of the outer shell that communicates with the oil port-side pressure guiding chamber.
  • the bladder when the bladder is made of a rubber material, the rubber material has gas permeability, so that the cushion gas sealed in the gas chamber passes through the bladder with time, albeit little by little. Therefore, during long-term use, the amount of cushion gas in the gas chamber may be significantly reduced and may not be able to perform its function sufficiently.
  • a bladder is provided with a central elastic layer 101 made of polyamide resin or a mixture of polyamide resin and polyolefin resin, as shown in FIG.
  • a composite layer comprising a gas shielding layer 102 made of an ethylene-vinyl alcohol copolymer and an outer elastic layer 103 made of a mixture of a polyamide resin or a polyamide resin fin resin on the outside of the gas shielding layer 102.
  • a technology has been developed to improve the gas permeation resistance of prada by making the structure in which the gas barrier (laminate) 100 is interposed in the rubber layer 110.
  • the layer thickness of the central elastic layer 101 is A
  • the gas shielding layer 1 is
  • a / B is 0.1 or more
  • the elastic modulus of the center elastic layer 101 and the outer elastic layer 103 is 100 to 100
  • the elastic modulus of the gas shielding layer 102 is set to 180 to 330 M Pa (see, for example, Japanese Patent No. 275005). According to such a laminated structure, it is said that the cushion gas in the gas chamber 5 due to gas permeation in the bladder 3 can be effectively prevented from decreasing, and that the durability of the bladder 3 can be improved.
  • the present invention has been made in view of the above-described problems, and has as its technical subject the improvement of the durability of a bladder against repeated bending and stretching movements in a low-temperature environment of 0 ° C. or less,
  • An object of the present invention is to provide an accumulator capable of effectively preventing a reduction in cassion gas.
  • an accumulator comprises: an outer shell branched and connected to piping via a pressure guiding port; A bladder for partitioning a port-side pressure guiding chamber and a gas chamber on the opposite side, wherein the pladder has a central elastic layer, a gas shielding layer on the outside thereof, and further on the outside thereof
  • the central elastic layer, the gas shielding layer, and the outer elastic layer are made of polyamide resin, and the gas shielding layer is composed of the central elastic layer and the outer elastic layer.
  • the bending elastic modulus is higher than that of the elastic layer. For this reason, the reduction due to the permeation of the cushion gas in the gas chamber can be effectively prevented, and the initial pressure accumulation function and the pulsation absorption function can be maintained for a long period of time.
  • the bending elastic modulus at ⁇ 5 to 140 ° C. is set to 500 to 300 OMPa for the center elastic layer, and 310 to 600 for the gas shielding layer. OMPa, and 150 to 300 MPa for the outer elastic layer.
  • the cold resistance is improved, so that good operation of the bladder is ensured even in a low-temperature environment, and leakage of cushion gas due to cracks or the like can be effectively prevented.
  • the thickness A of the center elastic layer, the thickness B of the gas shielding layer, and the thickness C of the outer elastic layer are such that A / B is 1 or more and 3 or less, and C / B is By setting the value to be 4 or more and 10 or less, it is possible to secure an appropriate curvature when the prada is subjected to bending deformation in a low-temperature environment of 0 ° C or less.
  • an accumulator according to the present invention is characterized in that a bladder includes a gas shielding layer, an inner elastic layer on the outer side, and an outer elastic layer on the outer side.
  • a gas barrier layer comprising an ethylene-vinyl alcohol copolymer; an inner elastic layer comprising a polyamide resin; and an outer elastic layer comprising an ester-based elastic layer.
  • the accumulator according to the present invention is configured such that the bladder includes a gas shielding layer, an inner elastic layer outside the gas shielding layer, and an outer elastic layer outside the gas shielding layer. Further, even if the gas shielding layer and the inner elastic layer are made of polyamide resin and the outer elastic layer is made of an ester-based elastic plastic, the Effectively prevent the decrease due to the permeation of air, and maintain the initial pressure accumulation function and pulsation absorption function for a long period of time. Can be maintained.
  • an accumulator includes an outer shell branched and connected to a pipe via a pressure guiding port, and an inner space of the outer shell.
  • the flexural modulus at 15 to 140 ° C. is set to 300 to 700 MPa for the gas shielding layer, and the inner elastic layer and the outer elastic layer
  • the pressure is set to 300 OMPa or less, cold resistance is improved, good operability of the bladder is ensured even in a low-temperature environment, and leakage of cushion gas due to cracks and the like can be effectively prevented.
  • the layer thickness A of the gas shielding layer, the layer thickness B of the inner elastic layer, and the layer thickness C of the outer elastic layer are such that A / B is 0.5 or more and 3 or less, By setting B to be 4 or more and 10 or less, it is possible to secure an appropriate curvature when the bladder is subjected to bending deformation in a low-temperature environment of 0 ° C or less.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a first embodiment of an accumulator according to the present invention
  • FIG. 2 is a partial cross-sectional view of the bladder in the above embodiment
  • FIG. 3 is a second view of an accumulator according to the present invention
  • FIG. 4 is a partial cross-sectional view of a bladder showing the third and fourth embodiments of the accumulator according to the present invention
  • FIG. 5 is an accumulator according to the prior art. It is a partial sectional view showing an evening bladder.
  • FIG. 1 and FIG. 2 show a first embodiment of the accumulator according to the present invention.
  • the accumulator according to this embodiment is used, for example, as a pulsation absorbing means of a hydraulic device in an automobile.
  • an outer shell 1 and an outer shell 1 are illustrated.
  • a bladder 3 in a shape.
  • the outer shell 1 is made of a metal such as an iron-based or aluminum-based alloy and has a substantially spherical shape.
  • the gas chamber 5 in the outer shell 1 is filled with, for example, N 2 gas as a cushion gas.
  • This cushion gas is press-fitted from a gas filling port 1a opened on the side opposite to the pressure guiding port 2 in the outer shell 1, and the gas filling port 1a has a packing 6a after press-fitting the cushion gas. Sealed by gas plug 6. Further, the amount of the cushion gas to be injected into the gas chamber 5 is appropriately determined by the magnitude of the oil pressure acting on the pressure guiding chamber 4.
  • the outer periphery of the bladder 3 is tightly fixed to the inner surface of the outer shell 1 by an annular holder 7 made of metal, and the pressure of the pressure guiding chamber 4 and the gas chamber 5 causes the pressure guiding chamber 4 side or the gas chamber 5 to move. It is formed in a film shape that can be freely bent and stretched to the side.
  • the bladder 3 is provided at the center of the surface of the bladder 3 on the pressure guiding chamber 4 side when the hydraulic pressure introduced into the pressure guiding chamber 4 becomes lower than the cushion gas pressure of the gas chamber 5.
  • a port 8 made of metal such as aluminum for closing the fluid port 2a is provided integrally in a semi-buried state. I have.
  • a partial cross section of bladder 3 is enlarged to show nitrile rubber, butyl rubber, chlorinated polyethylene, chlorosulfonated polyethylene, fluorine rubber or styrene rubber, and hydrogen of these rubbers.
  • a central elastic layer 3 2 1, a gas shielding layer 3 2 2 and 3 2 2 on the outside, and an outer elastic layer on the outside 3 2 3, 3 2 3 synthetic resin laminate It has a laminated structure with 32 interposed.
  • the synthetic resin laminate 32 is entirely made of a polyamide resin having excellent elasticity. That is, the central elastic layer 321, the gas shielding layer 322, and the outer elastic layer 323 are all made of polyamide resin ( PA). Each layer is adhered to each other.
  • the thickness of the rubber layer 31 is 0.1 to 3 mm o
  • the center elastic layer 321 is made of a polyamide resin having a bending elastic modulus at 15 to -40 ° C of 500 to 3000 MPa
  • the gas shielding layer 322 has a bending elastic modulus at -5 to -40 ° C
  • the outer elastic layer 323 is made of a polyamide resin having a flexural modulus of 150 to 3000 MPa at —5 to -40 ° C.
  • the thickness of the central elastic layer 321 is A
  • the thickness of the gas shielding layer 322 is B
  • the thickness of the outer elastic layer 323 is C
  • all of A to C are usually 0.01 to 2 mm.
  • the layer thickness ratio of A / B is 1 or more and 3 or less
  • C / B is 4 or more and 10 or less.
  • the thickness B of the gas shielding layer 322 is increased, the amount of gas leakage is reduced, but flexibility is lost. During operation of the bladder, damage due to buckling is likely to occur. On the other hand, when the layer thickness is reduced, the amount of gas leakage increases. If the layer thickness A of the central elastic layer 321 and the layer thickness C of the outer elastic layer 323 are increased, the gas leakage can be reduced although not as much as the gas shielding layer 322. However, in this case, the overall thickness of the synthetic resin laminate 32 is increased, and eventually the overall thickness of the bladder 3 is increased, so that the film rigidity is increased and the flexibility is impaired. In the present invention, an appropriate range of A / B and C / B was found from these gas shielding properties and flexibility.
  • the layer thickness A of the central elastic layer 321 is in the range of 1 to 3 with respect to the layer thickness B of the gas shielding layer 322, and the layer thickness C of the outer elastic layer 323 is 4 to 10. If the center elastic layer 321 and the outer elastic layer 323 are too thin or too thick compared to the gas shielding layer 322, the gas shielding layer 322 or the outer rubber layer 31 will be destroyed, resulting in a bladder.
  • the gas shielding layer 322 used in this embodiment has a certain density. As a result, the gas permeability coefficient is reduced, and the required flexibility is ensured even in a low-temperature environment of 0 ° C or less.
  • the flexural modulus of the gas shielding layer 322 at a value outside the range according to the present embodiment, that is, -5 to -40 ° C, is less than 3100 MPa, the gas permeability coefficient increases, and leakage due to penetration of the cushion gas in the gas chamber 5 occurs. If it exceeds 6000MPa, appropriate flexibility cannot be secured in a low temperature environment of 0 ° C or lower. Therefore, it was specified to the above value.
  • the polyamide resin forming the central elastic layer 321 has a flexural modulus at ⁇ 5 ° C. of 1430 MPa and a flexural modulus at ⁇ 30 ° C. of 1910 MP.
  • the polyamide resin forming the gas shielding layer 322 has a flexural modulus at _ 5 ° C of 2570 MPa, and a flexural modulus at 30 ° C of 2940 MPa and forms the outer elastic layer 323.
  • the flexural modulus at —5 ° C was 1050 MPa
  • the flexural modulus at 130 ° C was 182 OMPa.
  • the thickness of the central elastic layer 321 was set to 80 ⁇ m, the thickness of the gas shielding layer 322 was set to 40 ⁇ m, and the thickness of the outer elastic layer 323 was set to 320 ⁇ m.
  • ⁇ and ⁇ are 2 and C / B is 8.
  • the layer thickness ⁇ of the central elastic layer 321 was 100 ⁇ m
  • the layer thickness B of the gas shielding layer 322 was 10 ⁇ m
  • the layer thickness A of the central elastic layer 321 was 40 ⁇ m
  • the layer thickness B of the gas shielding layer 322 was 100 ⁇ m
  • the layer thickness C of the outer elastic layer 323 was 280 ⁇ m, that is, A / A A synthetic resin laminate with B of 0.4 and C / B of 2.8 was manufactured.
  • nitrile rubber having a thickness of about 1 mm was laminated on both outer surfaces of each of the synthetic resin laminates of Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 to obtain a pladder 3 shown in FIG.
  • An accumulator was manufactured by using, and an evaluation test of gas shielding properties and flexibility was conducted.
  • the evaluation method is as follows.
  • the center elastic layer 321 and the outer elastic layer 323 have a smaller flexural modulus than the gas shielding layer 322, and the flexural modulus of the outer elastic layer 323 is smaller than the flexural modulus of the central elastic layer 321 by a certain degree or more.
  • the layer thickness ratio A / B smaller than C / B, that is, A ⁇ C, an appropriate curvature is secured when the bladder 3 is subjected to bending deformation in a low-temperature environment of 0 ° C or less. .
  • an increase in the load of the gas shielding layer 322 having a relatively large flexural modulus (hard) can be effectively suppressed.
  • the bladder 3 is provided with a synthetic resin laminate 32 made of a polyamide resin having excellent elasticity between the rubber layers 31, 31, and the synthetic resin
  • a gas shielding function By providing the laminate 32 with a gas shielding function, it is possible to effectively prevent a decrease in cushion gas in the gas chamber 5 due to permeation, thereby maintaining the initial pressure accumulation function and pulsation absorption function for a long period of time. It can be used for free maintenance for as long as 5 to 20 years.
  • the elasticity of the polyamide resin forming the synthetic resin laminated body 32 and the elasticity of the rubber layers 31 and 31 on the outer side thereof provide excellent response to a pressure change.
  • the synthetic resin laminate 32 of the bladder 3 made of polyamide resin, not only good operability and durability in a high temperature range from room temperature but also 0 to ⁇ 40 ° are obtained. Cold resistance of C in low temperature environment is improved. Therefore, it is possible to effectively prevent cracks and the like from being generated in the gas shielding layer 3222 in the synthetic resin laminate 32, and leakage of the xylon gas in the gas chamber 5 to impair the function.
  • the outer elastic layer 323 may be made of an ester-based elastic plastic.
  • FIG. 3 is a partial sectional view of a bladder showing a second embodiment of the accumulator according to the present invention.
  • the overall configuration of the accumulator according to this embodiment is also the same as that of FIG. 1 described above, except that the synthetic resin laminate 32 of the bladder 3 is placed at the substantially central position in the thickness direction.
  • Gas shielding layer 324 made of vinyl alcohol copolymer, inner elastic layers 325, 325 made of polyamide resin on the outside, and outer elastic layer made of ester-based elastic plastic on the outside That is, the laminated structure of 26 and 32 6 is adopted.
  • the synthetic resin laminate 32 includes rubber layers 31, 3 made of a rubber material such as nitrile rubber, butyl rubber, chlorinated polyethylene, chlorosulfonated polyethylene, fluorine rubber or styrene rubber, and hydrogenated rubber thereof. 1, and the layers are bonded to each other.
  • the ethylene-vinyl alcohol copolymer used for the gas shielding layer 3 2 4 has excellent gas permeability resistance, but has a relatively large elastic modulus and is difficult to stretch.
  • the inner elastic layers 325 and 325 have a lower elastic modulus than the gas shielding layer 324, and the outer elastic layers 326 and 326 on the outer side have a lower elastic modulus. ing.
  • the required flexibility under low-temperature conditions of 0 ° C. or less is secured by gradually decreasing the rigidity from the center in the thickness direction to the outside, and This also prevents cracks and the like from occurring in the gas shielding layer 3 2 4.
  • the inner elastic layers 3 25 and 3 25 are made of polyamide resin having a bending elastic modulus intermediate between that of the gas shielding layer 32 and the outer elastic layer 32 6, the gas following the gas shielding layer 3 24 It has a shielding function.
  • Example 2 the layer thickness A of the gas shielding layer 32 4 made of an ethylene-vinyl alcohol copolymer was 60 m, and the layer thickness B of the inner elastic layer 3 25 made of polyamide resin was 6 0 ⁇ m, the layer thickness C of the outer elastic layer 326 made of ester-based elastic plastic is set to 310 1m, that is, a synthetic resin laminate with A / B of 1 and C / B of 5.2 is manufactured. did.
  • the thickness A of the gas shielding layer 324 made of an ethylene-vinyl alcohol copolymer was set to 10 ⁇ m
  • the thickness B of the inner elastic layer 325 made of a polyamide resin was set to B.
  • the layer thickness C of the outer elastic layer 3 26 made of ester-based elastic plastic is 300 ⁇ m, that is, a synthetic resin laminate with A / B of 10 and C / B of 30 is manufactured. Made.
  • the layer thickness A of the gas shielding layer 324 made of an ethylene-vinyl alcohol copolymer was set at 100 ⁇ m
  • the layer thickness B of the inner elastic layer 325 made of a polyamide resin was set as A synthetic resin laminate having an outer elastic layer made of an ester-based elastic plastic layer having a thickness C of 300 ⁇ m, that is, an A / B of 0.4 and a C / B of 3 was manufactured. . ⁇
  • a bladder 3 is formed by laminating nitrile rubber with a thickness of about 1 mm, and an accumulator is manufactured using the bladder 3.
  • the accumulator is manufactured in the same manner as in the evaluation tests of Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 described above. An evaluation test of gas shielding properties and flexibility was performed by the method.
  • the accumulator according to the second embodiment described above is characterized in that the synthetic resin laminate 32 interposed between the rubber layers 31 of the bladder 3 is a gas shielding made of an ethylene-vinyl alcohol copolymer.
  • the layer 324 effectively prevents the cushion gas in the gas chamber 5 from being reduced due to permeation, and can maintain the initial pressure accumulation function and the pulsation absorption function for a long period of time.
  • the gas shielding layer 3 24 located at the center in the thickness direction has a laminated structure in which the rigidity is gradually reduced toward the outer layer side, the load on the gas shielding layer 3 24 due to bending is reduced. It is moderated and cracks are less likely to occur even in a low temperature environment of 0 ° C or lower, and cold resistance is improved.
  • FIG. 4 is a partial sectional view of a bladder 3 showing an accumulator according to a third embodiment of the present invention.
  • the synthetic resin laminate 32 of the bladder 3 includes a gas shielding layer 327 substantially at the center in the thickness direction, and It has a laminated structure of the outer inner elastic layer 328, 328 and the outer outer elastic layer 329, 329, further comprising nitrile rubber, butyl rubber, chlorinated polyethylene, chlorosulfonated polyethylene, Fluoro rubber or styrene rubber 2 and the rubber layers 31 and 31 made of a rubber material such as hydrogenated rubber, but the gas shielding layer 327 is made of polyamide resin. This is different from the second embodiment.
  • the gas shielding layer 327 is made of polyamide resin with a flexural modulus at -5 to -40 ° C of 3000 to 700 OMPa, and the inner elastic layers 328, 32 & are at -5 to -40 ° C.
  • the outer elastic layers 329 and 329 are made of an ester-based elastic plastic having a flexural modulus at ⁇ 5 to 140 ° C. of 300 MPa or less.
  • polyamide resin has the property of maintaining required elasticity even in a low-temperature environment of 0 ° C or lower.By increasing the molecular density of this polyamide resin, the gas permeability coefficient is reduced.
  • the gas shielding layer 327 is employed.
  • the gas shielding layer 327 made of the polyamide resin has a thickness of 15 to 140. If the flexural modulus in C is less than 300 OMPa, the gas permeability coefficient increases and exceeds the permeation amount of the cushion gas in the gas chamber 5. It becomes impossible to secure appropriate flexibility in a low temperature environment below C. Therefore, the above values were specified.
  • the polyamide resin forming the gas shielding layer 327 has a bending elastic modulus of 510 OMPa at 15 ° C and a bending elastic modulus of
  • the polyamide resin forming the inner elastic layer 328 as OMPa has a flexural modulus at -5MPa of 554MPa, a flexural modulus at -30 ° C of 562MPa, and forms the outer elastic layer 329.
  • the flexural modulus at -5 ° C was 996 MPa and the flexural modulus at -30 ° C was 1510 MPa.
  • the thickness of the gas shielding layer 327 and the thickness of the inner elastic layer 328 were each set to 60 m, and the thickness of the outer elastic layer 329 was set to 310 m. In this case, A / B is 1 and C / B is 5.2.
  • the layer thickness A of the gas shielding layer 327 made of a polyamide resin was 10 ⁇ m
  • the layer thickness B of the inner elastic layer 328 made of a polyamide resin was 100 ⁇ m
  • a synthetic resin laminate having a layer thickness C of the outer elastic layer 329 made of a polyester-based elastic plastic was set to 300 ⁇ m, that is, A / B was 10 and CZB was 30.
  • the layer thickness A of the gas shielding layer 327 made of polyamide resin was 100 zm
  • the layer thickness B of the inner elastic layer 328 made of polyamide resin was 40 ⁇ m
  • a synthetic resin laminate having an outer elastic layer 329 made of an ester-based elastic plastic having a layer thickness C of 300 ⁇ m, that is, A / B of 0.4 and C / B of 3 was produced.
  • Example 3 a nitrile rubber having a thickness of about 1 mm was laminated on both outer surfaces of each of the synthetic resin laminates according to Example 3 and Comparative Examples 5 and 6, thereby forming a bladder 3. It was manufactured, and an evaluation test of gas shielding properties and flexibility was performed by the same method as the evaluation test of Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 described above.
  • a polyamide resin having an improved gas shielding function by increasing the molecular density and having high elasticity in a low temperature environment is used for the gas shielding layer 327.
  • the gas shielding layer 3 27 located at the center in the thickness direction reduces rigidity toward the outer layer side, effectively preventing the cushion gas in the gas chamber 5 from being reduced due to permeation.
  • the function and pulsation absorption function can be maintained for a long time, and can be used for free maintenance.
  • the synthetic resin laminate 32 interposed between the outer rubber layers 31 and 31 has excellent elasticity as a whole. Therefore, the response to pressure changes is excellent.
  • the polyamide resin used for the gas shielding layer 327 not only has good operability and durability in the range from room temperature to high sound, but also has cold resistance in a low temperature environment of 0 to 140 ° C. In the cold environment, the gas shielding layer 327 is not cracked even in a cold environment, and the function can be effectively prevented from leaking out of the gas gas in the gas chamber 5 and impairing the function. it can.
  • any one of the gas shielding layer 327, the inner elastic layer 328 and the outer elastic layer 329 in the third embodiment Is also made of polyamide resin.
  • the polyamide resin of the gas shielding layer 327 has a flexural modulus at a temperature of ⁇ 5 to ⁇ 40 ° C. of 300 to 700 MPa and the polyamide resin of the inner elastic layer 328
  • the flexural modulus at ⁇ 40 to 140 ° C. is less than 300 MPa
  • the polyamide resin of the outer elastic layer 329 also has a flexural modulus at ⁇ 54 ° C. of 300. 0 OMPa or less.
  • the layer thickness of the gas shielding layer 327 is A
  • the layer thickness of the inner elastic layer 328 is B
  • the layer thickness of the outer elastic layer 329 is C
  • a / B is 0.5 or more, 3 or less
  • C / B is 4 or more and 10 or less.
  • the polyamide resin forming the gas shielding layer 327 had a bending elastic modulus at 15 ° C. of 5100 MPa, and a bending elastic modulus of ⁇ 30 ° C.
  • the elastic modulus is 527 OMPa
  • the polyamide resin forming the inner elastic layer 328 has a flexural modulus at 155 MPa and a flexural modulus at 130 ° C.
  • the polyamide resin forming the outer elastic layer 329 has a bending elastic modulus of 480 MPa at 5 ° C and a bending elastic modulus of 130 ° C at 5 ° C. Was set to 692 MPa.
  • the thickness of the gas shielding layer 327 and the thickness of the inner elastic layer 328 were each set to 6 Ojm, and the thickness of the outer elastic layer 329 was set to 310 m.
  • a / B is 1 and C / B is 5.2.
  • the thickness B of the inner elastic layer 3 28 made of polyamide resin is 100 ⁇ m
  • the thickness C of the outer elastic layer 32 9 made of polyamide resin is 300 ⁇ m
  • a synthetic resin laminate having an A / B of 10 and a C / B of 30 was produced.
  • the layer thickness A of the gas shielding layer 32 7 made of a polyimide resin was 100 ⁇ m
  • the layer thickness B of the inner elastic layer 3 28 made of a polyamide resin was 40 / m.
  • a synthetic resin laminate in which the outer conductive layer 3229 made of a polyamide resin had a layer thickness C of 300 ⁇ m, that is, A / B of 0.4 and C / B of 3 was produced.
  • a bladder 3 is formed by laminating nitrile rubber having a thickness of about 1 mm on both outer surfaces of the synthetic resin laminates of Example 4 and Comparative Examples 7 and 8, respectively. An evening test was performed, and an evaluation test of gas shielding properties and flexibility was performed by the same method as the evaluation test of Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 described above.
  • the accumulator according to the present invention is provided in the piping of equipment to temporarily accumulate the pressure in the piping flow path, or to reduce the pulsation of the fluid pressure generated in the piping by a pump or the like. Can be used as a means of absorption. And the fluid pressure is introduced 6 A synthetic resin laminate made of polyamide resin is provided between the rubber layers of the bladder that separates the pressure guide chamber from the pressure chamber and the gas chamber filled with cushion gas, and the synthetic resin laminate has a gas shielding function. By giving it, the decrease due to the permeation of the cushion gas can be impeached, and the initial pressure accumulation function and the pulsation absorption function can be maintained for a long time.
  • the bladder synthetic resin laminate is made of a gas shielding layer made of an ethylene-vinyl alcohol copolymer, an inner elastic layer made of a polyamide resin on both sides thereof, and an ester-based elastic plastic on the outer side thereof
  • the cushion gas may be formed of a gas shielding layer made of a polyamide resin having a gas shielding function, an inner elastic layer having a lower bending elastic modulus than the gas shielding layer, and an outer elastic layer made of an ester-based elastic plastic.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Description

明 細 書 アキュムレータ
技術分野
本発明は、 機器の配管に設けられて、 配管流路内の圧力を一時的に蓄圧し、 あ るいはポンプ等により配管内に発生する流体圧力の脈動を吸収するアキュムレー 夕に関するものである。 背景技術
油圧配管等に発生する油圧の脈動を吸収するアキュムレータは、 前記油圧配管 にオイルポートを介して分岐接続される外殻と、 この外殻の内部空間を前記オイ ルポ一ト側の導圧室とその反対側のガス室に仕切る膜状のブラダとからなり、 配 管内の油圧の脈動が、 前記オイルポートの流体出入口を介して導圧室に導入され ることによって、 ブラダが、 前記導圧室の油圧と、 ガス室内に外殻のガス封入孔 からクッションガスとして封入された N 2ガスの圧力が均衡する方向へ変位し、 前記脈動を吸収して、 配管内のシステム油圧を平滑化するものである。
ところが、 ブラダがゴム材からなるものである場合、 ゴム材はガス透過性を有 するため、 ガス室内に封入されたクッションガスが、 僅かずつではあるが、 経時 的に前記ブラダを透過する。 したがって長期間の使用のうちには、 ガス室のクッ ションガスの量が著しく減少し、 その機能を十分に果たし得なくなるおそれがあ る
そこで従来、 このような問題に対処して、 ブラダを、 第 5図に示されるように 、 ポリアミ ド樹脂あるいはポリアミ ド樹脂とポリオレフイン樹脂の混合物からな る中心弾性層 1 0 1と、 その外側のエチレン -ビニルアルコール共重合体からな るガス遮蔽層 1 0 2と、 更にその外側のポリアミ ド樹脂あるいはポリアミ ド樹脂 フィン樹脂の混合物からなる外側弾性層 1 0 3を積層した、 複合層 （ ガスバリア一積層体） 1 0 0を、 ゴム層 1 1 0内に介在させた構造とすることに よって、 プラダの耐ガス透過性を向上させる技術が開発されている。
すなわち従来の技術においては、 中心弾性層 1 0 1の層厚を A、 ガス遮蔽層 1
0 2の層厚を8、 外側弾性層 1 0 3の層厚を Cとすると、 A/Bを 0 . 1以上、
3 . 5以下とし、 C/Bを 1 . 0以上とする （例えば特許 2 7 0 0 5 9 2等参照
) 。 また、 中心弾性層 1 0 1及び外側弾性層 1 0 3の弾性率は 1 0 0〜 1 0 0 0
M P a , ガス遮蔽層 1 0 2の弾性率は 1 8 0 0〜3 3 0 0 M P aとする （例えば 特許 2 7 0 0 5 9 4等参照） 。 そして、 このような積層構造によって、 ブラダ 3 におけるガス透過によるガス室 5のクッションガスの減少を有効に防止し、 かつ 前記ブラダ 3の耐久性を優れたものにすることができるとされる。
ところで、 自動車用のアキュムレータの場合は、 地域によっては冬季の夜間の 外気温が氷点下になるため、 一 4 0 °C；〜 1 2 0 °Cといった温度環境を想定する必 要がある。 しかしながら、 上記従来の技術によれば、 常温から 8 0 °C程度までの 温度領域では優れたガス遮蔽機能を発揮するが、 0 °C以下の低温環境ではェチレ ン - ビニルアルコール共重合体からなるガス遮蔽層 1 0 2の柔軟性が低下するの で、 繰り返し屈伸変形を受けることによるガス遮蔽層 1 0 2の負荷が大きくなり 、 クラックや剥離を生じてガス遮蔽機能が損なわれてしまう問題がある。 本発明は、 上記のような問題に鑑みてなされたもので、 その技術的課題とする ところは、 0 °C以下の低温環境でのブラダの繰り返し屈伸運動に対する耐久性を 向上し、 ガス室のクヅシヨンガスの減少を有効に防止し得るアキュムレータを提 供することにある。
発明の開示
上述した従来の技術的課題を有効に解決するための手段として、 本発明に係る アキュムレータは、 配管に導圧ポートを介して分岐接続される外殻と、 この外殻 の内部空間を前記導圧ポート側の導圧室とその反対側のガス室に仕切るブラダと を備え、 前記プラダが、 中心弾性層と、 その外側のガス遮蔽層と、 更にその外側 の外側弾性層及び更にその外側のゴム層との積層構造を有し、 前記中心弾性層、 ガス遮蔽層及び外側弾性層がポリアミ ド樹脂からなり、 前記ガス遮蔽層は前記中 心弾性層及び外側弾性層よりも曲げ弾性率を高くしたものである。 このため、 ガ ス室内のクッシヨンガスの透過による減少を有効に防止し、 初期の蓄圧機能及び 脈動吸収機能を長期間にわたって維持することができる。
上記構成における一層好ましい例としては、 —5〜一 4 0 °Cにおける曲げ弾性 率を、 中心弾性層では 5 0 0〜3 0 0 O M P aとし、 ガス遮蔽層では 3 1 0 0〜 6 0 0 O M P aとし、 外側弾性層では 1 5 0〜3 0 0 0 M P aとする。 これによ つて耐寒性が向上するため、 低温環境でもブラダの良好な作動性が確保されると 共に、 亀裂等によるクッションガスの漏れを、 有効に防止することができる。 上記構成における一層好ましい他の例としては、 中心弾性層の層厚 A、 ガス遮 蔽層の層厚 B及び外側弾性層の層厚 Cを、 A/Bが 1以上 3以下、 C/Bが 4以 上 1 0以下となるように設定することによって、 プラダが 0 °C以下の低温環境で 屈曲変形を受けた時の適正な曲率を確保することができる。
従来の技術的課題を有効に解決するための他の手段として、 本発明に係るアキ ュムレ一夕は、 ブラダが、 ガス遮蔽層と、 その外側の内側弾性層と、 更にその外 側の外側弾性層及び更にその外側のゴム層との積層構造を有し、 前記ガス遮蔽層 がエチレン—ビニルアルコール共重合体からなり、 前記内側弾性層がポリアミ ド 樹脂からなり、 前記外側弾性層がエステル系弾性プラスチックからなるものとし ても、 ガス室内のクッションガスの透過による減少を有効に防止し、 初期の蓄圧 機能及び脈動吸収機能を長期間にわたって維持することができる。
従来の技術的課題を有効に解決するための更に他の手段として、 本発明に係る アキュムレータは、 ブラダが、 ガス遮蔽層と、 その外側の内側弾性層と、 更にそ の外側の外側弾性層及び更にその外側のゴム層との積層構造を有し、 前記ガス遮 蔽層及び前記内側弾性層がポリアミ ド樹脂からなり、 前記外側弾性層がエステル 系弾性プラスチックからなるものとしても、 ガス室内のクヅシヨンガスの透過に よる減少を有効に防止し、 初期の蓄圧機能及び脈動吸収機能を長期間にわたつて 維持することができる。
従来の技術的課題を有効に解決するための更に他の手段として、 本発明に係る アキュムレータは、 配管に導圧ポートを介して分岐接続される外殻と、 この外殻 の内部空間を前記導圧ポート側の導圧室とその反対側のガス室に仕切るブラダと を備え、 前記プラダが、 ガス遮蔽層と、 その外側の内側弾性層と、 更にその外側 の外側弾性層及び更にその外側のゴム層との積層構造を有し、 前記ガス遮蔽層、 内側弾性層及び外側弾性層がポリアミ ド樹脂からなり、 前記ガス遮蔽層は前記内 側弾性層及び外側弾性層よりも曲げ弾性率を高くしたものである。 この場合も、 ガス室内のクッシヨンガスの透過による減少を有効に防止し、 初期の蓄圧機能及 び脈動吸収機能を長期間にわたって維持することができる。
上記構成における一層好ましい他の例としては、 一 5〜一 4 0 °Cにおける曲げ 弾性率を、 ガス遮蔽層では 3 0 0 0〜7 0 0 0 M P aとし、 内側弾性層及び外側 弾性層では 3 0 0 O M P a以下とすることによって、 耐寒性が向上し、 低温環境 でもブラダの良好な作動性が確保されると共に、 亀裂等によるクッションガスの 漏れを、 有効に防止することができる。
上記構成における一層好ましい他の例としては、 ガス遮蔽層の層厚 A、 内側弾 性層の層厚 B及び外側弾性層の層厚 Cを、 A/Bが 0 . 5以上 3以下、 C/Bが 4以上 1 0以下となるように設定することによって、 ブラダが 0 °C以下の低温環 境で屈曲変形を受けた時の適正な曲率を確保することができる。
図面の簡単な説明
第 1図は本発明に係るアキュムレータの第一の実施の形態を示す断面図、 第 2 図は上記実施の形態におけるブラダの部分断面図、 第 3図は本発明に係るアキュ ムレー夕の第二の実施の形態を示すブラダの部分断面図、 第 4図は本発明に係る アキュムレータの第三及び第四の実施の形態を示すブラダの部分断面図、 第 5図 は従来の技術に係るアキュムレ一夕のブラダを示す部分断面図である。 発明を実施するための最良の形態
第 1図及び第 2図は、 本発明に係るアキュムレータの第一の実施の形態を示す ものである。 この実施の形態によるアキュムレータは、 例えば自動車における油 圧装置の脈動吸収手段として使用されるもので、 第 1図にその全体の断面を示す ように、 外殻 1と、 この外殻 1を図示されていない前記油圧装置の配管に分岐接 続する導圧ポ一ト 2と、 前記外殻 1の内部空間を前記導圧ポート 2側の導圧室 4 及びその反対側のガス室 5に仕切る膜状のブラダ 3とを備える。
外殻 1は、 鉄系あるいはアルミニウム系合金等の金属からなるものであって、 略球状をなす。 外殻 1内のガス室 5には、 クッションガスとして例えば N 2ガス が封入されている。 このクッションガスは、 外殻 1における導圧ポート 2と反対 側に開設されたガス封入口 1 aから圧入されたもので、 このガス封入口 1 aは、 クヅシヨンガスの圧入後、 パッキン 6 aを有するガスプラグ 6によって密栓され ている。 また、 ガス室 5のクッションガスの圧入量は、 導圧室 4に作用する油圧 の大きさにより適切に決定される。
ブラダ 3は、 その外周縁が金属からなる環状のホルダ 7によって外殻 1の内面 に密着固定されており、 導圧室 4及びガス室 5の圧力によって、 この導圧室 4側 又はガス室 5側へ自在に屈伸変位可能な膜状に形成されたものである。 また、 こ のブラダ 3における導圧室 4側の面の中央部には、 ガス室 5のクッションガス圧 力よりも導圧室 4側に導入された油圧が低圧になった時に、 ブラダ 3が導圧ポー ト 2の流体出入口 2 aへ食い込むのを防止するため、 この流体出入口 2 aを閉塞 するアルミニウム等の金属からなるポぺッ ト 8が、 半埋設状態で一体的に設けら れている。
また、 ブラダ 3は、 その部分的な断面を第 2図に拡大して示すように、 二トリ ルゴム、 ブチルゴム、 塩素化ポリエチレン、 クロロスルホン化ポリエチレン、 フ ヅ素ゴムあるいはスチレンゴム、 及びこれらの水素添加ゴム等のゴム材料からな るゴム層 3 1 , 3 1の間に、 中心弾性層 3 2 1と、 その外側のガス遮蔽層 3 2 2 , 3 2 2と、 更にその外側の外側弾性層 3 2 3 , 3 2 3からなる合成樹脂積層体 32を介在させた積層構造をなす。 前記合成樹脂積層体 32は、 全体が、 弾性に 優れたポリアミ ド樹脂からなるものであって、 すなわち前記中心弾性層 32 1、 ガス遮蔽層 322及び外側弾性層 323が、 いずれもポリアミ ド樹脂 （PA) か らなる。 また、 各層は、 互いに接着されている。 ゴム層 31の層厚は 0. 1〜3 mmである o
詳しくは、 中心弾性層 32 1は、 一 5〜― 40°Cにおける曲げ弾性率が 500 〜3000MPaのポリアミ ド樹脂からなり、 ガス遮蔽層 322は、 —5〜- 4 0 °Cにおける曲げ弾性率が 3 100〜6000MP aのポリアミ ド樹脂からなり 、 外側弾性層 323は、 — 5〜― 40 °Cにおける曲げ弾性率が 150〜 3000 MP aのポリアミ ド樹脂からなる。 また、 中心弾性層 32 1の層厚を A、 ガス遮 蔽層 322の層厚を B、 外側弾性層 323の層厚を Cとすると、 A〜Cはいずれ も、 通常 0. 0 1〜2mmであり、 それらの層厚比は、 A/Bが 1以上、 3以下 であり、 C/Bが 4以上、 10以下となっている。
ガス遮蔽層 322の層厚 Bを厚くすればガス漏れ量は低下するが、 柔軟性が失 われる。 ブラダの作動時に座屈による破損が発生しやすくなる。 一方、 層厚を薄 くすればガス漏れ量が増大する。 中心弾性層 321の層厚 Aと外側弾性層 323 の層厚 Cを厚くすれば、 ガス遮蔽層 322ほどではないがガス漏れ量を低減する ことができる。 しかし、 この場合は合成樹脂積層体 32全体が厚くなり、 ひいて はブラダ 3全体の厚みが大きくなり、 膜剛性が大きくなって柔軟性が損なわれる ことになる。 本発明においては、 これらのガス遮蔽性と柔軟性とから、 A/B、 C/Bの適正範囲を見出した。 すなわち、 ガス遮蔽層 322の層厚 Bに対して、 中心弾性層 32 1の層厚 Aは、 1〜 3の範囲、 外側弾性層 323の層厚 Cは 4〜 10となっている。 ガス遮蔽層 322に比較して中心弾性層 32 1及び外側弾性 層 323が薄すぎる場合や、 逆に厚すぎる場合は、 ガス遮蔽層 322あるいは外 側のゴム層 3 1の破壊が起き、 ブラダとしての機能を果たすことができなくなる 本形態において用いられるガス遮蔽層 322は、 ある程度密度を高くすること によってガス透過係数を小さくすると共に、 0°C以下の低温環境でも所要の柔軟 性が確保されるようにしたものである。 本形態による範囲外の値、 すなわち— 5 〜― 40°Cにおけるガス遮蔽層 322の曲げ弾性率が 3100 MP a未満では、 ガス透過係数が大きくなつて、 ガス室 5のクッシヨンガスの透過による漏れが発 生してしまい、 6000MPa超では、 0°C以下の低温環境での適正な柔軟性が 確保できなくなる。 よって、 上述の値に規定した。
次に、 第一の実施の形態におけるガス遮蔽性及び柔軟性の評価試験を行った結 果について説明する。
本形態に係る実施例 1として、 中心弾性層 32 1を形成しているポリアミ ド樹 脂は、 ― 5 °Cでの曲げ弾性率を 1430MPa、 -30 °Cでの曲げ弾性率を 19 10 MP aとし、 ガス遮蔽層 322を形成しているポリアミ ド樹脂は、 _ 5 °Cで の曲げ弾性率を 2570MPa、 — 30°Cでの曲げ弾性率が 2940 MP aとし 、 外側弾性層 323を形成しているポリアミ ド樹脂は、 — 5°Cでの曲げ弾性率を 1050 MPa、 一 30°Cでの曲げ弾性率を 182 OMP aとした。 また、 中心 弾性層 32 1の層厚を 80〃m、 ガス遮蔽層 322の層厚を 40〃m、 外側弾性 層 323の層厚を 320〃mとした。 なお、 この場合、 Α,Βは 2、 C/Bは 8 である。
一方、 比較例 1として、 中心弾性層 32 1の層厚 Αを 100〃m、 ガス遮蔽層 322の層厚 Bを 10〃m、 外側弾性層 323の層厚 Cを 300〃m、 すなわち A/Bが 10、 C/Bが 30の合成樹脂積層体を製作した。 また、 比較例 2とし て中心弾性層 32 1の層厚 Aを 40〃m、 ガス遮蔽層 322の層厚 Bを 100〃 m、 外側弾性層 323の層厚 Cを 280〃m、 すなわち A/Bが 0. 4、 C/B が 2. 8の合成樹脂積層体を製作した。
そして、 実施例 1及び比較例 1 , 2による各合成樹脂積層体の外側両面に、 そ れそれ厚さが約 1 mmの二トリルゴムを積層して図 1に示されるプラダ 3とし、 このブラダ 3を用いてアキュムレータを製作し、 ガス遮蔽性及び柔軟性の評価試 験を実施した。 評価方法は、 次のとおりである。
ガス漏れ量は、 ガス室 5に 25°Cにて N2ガスを 5MP a封入し、 導圧室 4に 油圧で 2 OMPa負荷した状態で、 80°Cにて油側に漏れた単位時間あたりのガ ス量を測定した。 単位は c c/ ( 24 h r ) である。
柔軟性は、 ガス漏れ試験同様、 ガス室 5に 25°Cにて N2ガスを 5 MP a封入 し、 一 40°Cにして導圧室 4に 15〜2 OMP aの油圧を周期的に負荷すること でブラダ 3に繰り返し変形を与え、 破壊した時の変形回数で柔軟性を評価した。 評価試験の結果は、 次の表 1に示すとおりであった。
1]
Figure imgf000010_0001
上記評価結果から明らかなように、 比較例 1のようにガス遮蔽層 Bが薄すぎる とガス透過量が多くなり、 比較例 2のようにガス遮蔽層: Bが厚すぎると、 作動耐 久性が著しく劣るようになるのに対し、 実施例 1によれば、 ガス透過量及び作動 耐久性の双方を満足することが確認された。
したがって、 中心弾性層 321及び外側弾性層 323は、 ガス遮蔽層 322よ り曲げ弾性率が小さく、 外側弾性層 323における曲げ弾性率が中心弾性層 32 1の曲げ弾性率よりも一定以上小さく、 更に、 層厚比 A/Bを C/Bよりも小さ く、 すなわち A<Cとすることによって、 ブラダ 3が 0°C以下の低温環境で屈曲 変形を受けた時の適正な曲率が確保される。 そしてこれによつて、 0°C以下の低 温環境において、 曲げ弾性率が相対的に大きい （硬い） ガス遮蔽層 322の負荷 の増大を、 有効に抑えることができる。
合成樹脂積層体 32の外側の二トリルゴム、 ブチルゴムあるいはスチレンゴム 等のゴム材料からなるゴム層 3 1 , 3 1は、 ダイヤフラム 3全体に柔軟性を付与 して、 繰り返し屈曲変形動作による亀裂等の発生を抑制する作用を有する。 上述した第一の実施の形態によるアキュムレータは、 ブラダ 3が、 ゴム層 3 1 , 3 1の間に、 弾性に優れたポリアミ ド樹脂からなる合成樹脂積層体 3 2を設け ると共に、 この合成樹脂積層体 3 2にガス遮蔽機能を与えたため、 透過によるガ ス室 5のクッションガスの減少を有効に防止して、 初期の蓄圧機能及び脈動吸収 機能を長期間にわたって維持することができ、 例えば 1 5〜2 0年といった長期 間にわたって、 フリーメンテナンスで使用することができる。 また、 合成樹脂積 層体 3 2を形成しているポリアミ ド樹脂の弾性と、 その外側のゴム層 3 1 , 3 1 の弾性によって、 圧力変化に対する応答性に優れたものとなる。
そして、 ブラダ 3の合成樹脂積層体 3 2をポリアミ ド樹脂からなるものとする ことによって、 常温から高音領域での作動性及び耐久性が良好であることはもと より、 0〜― 4 0 °Cの低温環境における耐寒性が向上する。 したがって合成樹脂 積層体 3 2におけるガス遮蔽層 3 2 2に亀裂等が発生し、 ガス室 5のクヅシヨン ガスが漏れ出して機能が損なわれるのを、 有効に防止することができる。 なお、 この実施の形態において、 外側弾性層 3 2 3は、 エステル系弾性プラス チックからなるものとしても良い。
次に第 3図は、 本発明に係るアキュムレータの第二の実施の形態を示すブラダ の部分断面図である。 この実施の形態によるアキュムレータも、 全体の概略構成 は、 先に説明した第 1図と同様であり、 異なる点は、 ブラダ 3の合成樹脂積層体 3 2を、 その厚さ方向略中央のエチレン一ビニルアルコール共重合体からなるガ ス遮蔽層 3 2 4と、 その外側のポリアミ ド樹脂からなる内側弾性層 3 2 5 , 3 2 5と、 更にその外側のエステル系弾性プラスチックからなる外側弾性層 3 2 6， 3 2 6の積層構造としたことにある。 この合成樹脂積層体 3 2は、 二トリルゴム 、 ブチルゴム、 塩素化ポリエチレン、 クロロスルホン化ポリエチレン、 フヅ素ゴ ムあるいはスチレンゴム、 及びこれらの水素添加ゴム等のゴム材料からなるゴム 層 3 1 , 3 1の間に介在しており、 各層は、 互いに接着されている。 0 ガス遮蔽層 3 2 4に用いられているエチレン一ビニルアルコール共重合体は、 耐ガス透過性に優れている一方、 弾性率が比較的大きく、 伸びにくいものとなつ ているが、 その外側の内側弾性層 3 2 5， 3 2 5は、 前記ガス遮蔽層 3 2 4より も弾性率が小さく、 更にその外側の外側弾性層 3 2 6， 3 2 6は、 更に弾性率の 小さいものとなっている。 すなわち、 この実施の形態は、 厚さ方向中央部から外 側へ向けて徐々に剛性を低下させることによって、 0 °C以下の低温条件での所要 の柔軟性が確保され、 長期間使用しても前記ガス遮蔽層 3 2 4に亀裂等が発生し ないようにしたものである。 しかも、 内側弾性層 3 2 5 , 3 2 5は、 ガス遮蔽層 3 2 と外側弾性層 3 2 6の中間の曲げ弾性率を有するポリアミ ド樹脂からなる ため、 ガス遮蔽層 3 2 4に次ぐガス遮蔽機能を有するものである。
次に、 第二の実施の形態におけるガス遮蔽性及び柔軟性の評価試験を行った結 果について説明する。
本形態に係る実施例 2として、 エチレン一ビニルアルコール共重合体からなる ガス遮蔽層 3 2 4の層厚 Aを 6 0 m、 ポリアミ ド樹脂からなる内側弾性層 3 2 5の層厚 Bを 6 0〃 m、 エステル系弾性プラスチックからなる外側弾性層 3 2 6 の層厚 Cを 3 1 0〃mとし、 すなわち A/Bが 1、 C/Bが 5 . 2の合成樹脂積 層体を製作した。
—方、 比較例 3として、 エチレン一ビニルアルコール共重合体からなるガス遮 蔽層 3 2 4の層厚 Aを 1 0〃m、 ポリアミ ド樹脂からなる内側弾性層 3 2 5の層 厚 Bを 1 0 0〃111、 エステル系弾性プラスチックからなる外側弾性層 3 2 6の層 厚 Cを 3 0 0〃m、 すなわち A/Bが 1 0、 C/Bが 3 0の合成樹脂積層体を製 作した。 また、 比較例 4としてエチレン一ビニルアルコ一ル共重合体からなるガ ス遮蔽層 3 2 4の層厚 Aを 1 0 0〃m、 ポリアミ ド樹脂からなる内側弾性層 3 2 5の層厚 Bを 4 0〃m、 エステル系弾性プラスチヅクからなる外側弾性層 3 2 6 の層厚 Cを 3 0 0〃m、 すなわち A/Bが 0 . 4、 C/Bが 3の合成樹脂積層体 を製作した。 ·
そして、 実施例 2及び比較例 3 , 4による各合成樹脂積層体の外側両面に、 そ 1 れそれ厚さが約 1 mmの二トリルゴムを積層してブラダ 3とし、 このブラダ 3を 用いてアキュムレータを製作し、 先に説明した実施例 1及び比較例 1 , 2の評価 試験と同様の方法によりガス遮蔽性及び柔軟性の評価試験を実施した。
評価試験の結果は、 次の表 2に示すとおりであった。
[表 2 ]
Figure imgf000013_0001
上記評価結果においても、 実施例 2によればガス透過量及び作動耐久性の双方 を満足するものであることが確認された。
したがって、 上記第二の実施の形態によるアキュムレ一夕は、 ブラダ 3のゴム 層 3 1， 3 1の間に介在する合成樹脂積層体 3 2が、 エチレン—ビニルアルコー ル共重合体からなるガス遮蔽層 3 2 4によって、 透過によるガス室 5のクッショ ンガスの減少を有効に防止し、 初期の蓄圧機能及び脈動吸収機能を長期間にわた つて維持することができる。 しかも、 厚さ方向中央部に存在するガス遮蔽層 3 2 4から、 外層側へ向けて徐々に剛性を低下させた積層構造となっているので、 曲 げによるガス遮蔽層 3 2 4の負荷が緩和され、 0 °C以下の低温環境でも亀裂等が 発生しにく くなり、 耐寒性が向上する。
次に第 4図は、 本発明に係るアキュムレータの第三の実施の形態を示すブラダ 3の部分断面図である。 この実施の形態も、 基本的には先に説明した第二の実施 の形態と同様に、 ブラダ 3の合成樹脂積層体 3 2が、 厚さ方向略中央のガス遮蔽 層 3 2 7と、 その外側の内側弾性層 3 2 8 , 3 2 8と、 更にその外側の外側弾性 層 3 2 9 , 3 2 9の積層構造となっており、 二トリルゴム、 プチルゴム、 塩素化 ポリエチレン、 クロロスルホン化ポリエチレン、 フッ素ゴムあるいはスチレンゴ 2 ム、 及びこれらの水素添加ゴム等のゴム材料からなるゴム層 3 1 , 3 1の間に介 在しているものであるが、 ガス遮蔽層 327が、 ポリアミ ド樹脂からなるもので ある点で、 第二の実施の形態と相違している。
詳しくは、 ガス遮蔽層 327は、 — 5〜― 40°Cにおける曲げ弾性率が 300 0〜700 OMP aのポリアミ ド樹脂からなり、 内側弾性層 328, 32 &は、 — 5〜― 40°Cにおける曲げ弾性率が 300 OMP a以下のポリアミ ド樹脂から なり、 外側弾性層 329， 329は、 ― 5〜一 40 °Cにおける曲げ弾性率が 30 00 MP a以下のエステル系弾性プラスチヅクからなる。
ポリアミ ド樹脂は、 先に説明したように、 0°C以下の低温環境でも所要の弾性 を維持する特性を有するものであり、 このポリアミ ド樹脂の分子密度を高くする ことによってガス透過係数を小さくし、 ガス遮蔽層 327として採用したもので ある。 そして、 このポリアミ ド樹脂からなるガス遮蔽層 327は、 一 5〜一 40 。Cにおける曲げ弾性率が 300 OMPa未満では、 ガス透過係数が大きくなつて 、 ガス室 5のクッションガスの許容透過量を超えてしまい、 7000MP a超で は、 0。C以下の低温環境での適正な柔軟性が確保できなくなる。 よって、 上述の 値に規定した。
次に、 第 Ξの実施の形態におけるガス遮蔽性及び柔軟性の評価試験を行った結 果について説明する。
本形態に係る実施例 3として、 ガス遮蔽層 327を形成しているポリアミ ド樹 脂は、 一 5 °Cでの曲げ弾性率を 510 OMP a、 一 30°Cでの曲げ弾性率を 52 7 OMPaとし、 内側弾性層 328を形成しているポリアミ ド樹脂は、 — 5 で の曲げ弾性率を 554MP a、 ― 30°Cでの曲げ弾性率を 562 MP aとし、 外 側弾性層 329を形成しているエステル系弾性プラスチックは、 ― 5 °Cでの曲げ 弾性率を 996 MP a、 ― 30 °Cでの曲げ弾性率を 15 10 MP aとした。 また 、 ガス遮蔽層 327及び内側弹性層 328の層厚をそれそれ 60 m、 外側弾性 層 329の層厚を 3 10〃mとした。 この場合、 A/Bは 1、 C/Bは 5. 2と なる。 一方、 比較例 5として、 ポリアミ ド樹脂からなるガス遮蔽層 3 2 7の層厚 Aを 1 0〃m、 ポリアミ ド樹脂からなる内側弾性層 3 2 8の層厚 Bを 1 0 0〃m、 ェ ステル系弾性プラスチックからなる外側弾性層 3 2 9の層厚 Cを 3 0 0〃m、 す なわち A/Bが 1 0、 CZBが 3 0の合成樹脂積層体を製作した。 また、 比較例 6として、 ポリアミ ド樹脂からなるガス遮蔽層 3 2 7の層厚 Aを 1 0 0 zm、 ポ リアミ ド樹脂からなる内側弾性層 3 2 8の層厚 Bを 4 0〃m、 エステル系弾性プ ラスチヅクからなる外側弾性層 3 2 9の層厚 Cを 3 0 0〃m、 すなわち A/Bが 0 . 4、 C /Bが 3の合成樹脂積層体を製作した。
そして、 実施例 3及び比較例 5 , 6による各合成樹脂積層体の外側両面に、 そ れそれ厚さが約 1 mmの二トリルゴムを積層してブラダ 3とし、 このプラダ 3を 用いてアキュムレータを製作し、 先に説明した実施例 1及び比較例 1 , 2の評価 試験と同様の方法によりガス遮蔽性及び柔軟性の評価試験を実施した。
評価試験の結果は、 次の表 3に示すとおりであった。
[表 3 ]
Figure imgf000015_0001
すなわち第三の実施の形態 （実施例 3 ) においては、 ガス遮蔽層 3 2 7に、 低 温環境での弾性に優れると共に分子密度を高くすることによってガス遮蔽機能を 向上させたポリアミ ド樹脂を採用し、 厚さ方向中央部に存在するこのガス遮蔽層 3 2 7から、 外層側へ向けて剛性を低下させ、 透過によるガス室 5のクッション ガスの減少を有効に防止して、 初期の蓄圧機能及び脈動吸収機能を長期間にわた つて維持することができ、 フリーメンテナンスで使用することができる。 外側の ゴム層 3 1 , 3 1間に介在させた合成樹脂積層体 3 2が全体として弾性に優れる ため、 圧力変化に対する応答性に優れたものとなる。
そして、 ガス遮蔽層 3 2 7に採用されているポリアミ ド樹脂は、 常温から高音 領域での作動性及び耐久性が良好であることはもとより、 0〜一 40°Cの低温環 境における耐寒性に優れているため、 寒冷な璟境でも、 ガス遮蔽層 3 2 7に亀裂 等が発生するとがなく、 ガス室 5のクヅシヨンガスが漏れ出して機能が損なわれ るのを、 有効に防止することができる。
また、 本発明に係るアキュムレ一夕の第四の実施の形態においては、 第三の実 施の形態におけるガス遮蔽層 3 2 7、 内側弾性層 3 2 8及び外側弾性層 3 2 9を 、 いずれもポリアミ ド樹脂からなるものとする。 この場合も、 同様の効果を実現 することができる。 好ましくは、 ガス遮蔽層 3 2 7のポリアミ ド樹脂は、 — 5〜 - 4 0°Cにおける曲げ弾性率を 3 0 0 0〜7 0 0 OMP aとし、 内側弾性層 3 2 8のポリアミ ド樹脂は、 - 5〜一 40 °Cにおける曲げ弾性率を 3 0 0 0MP a以 下とし、 外側弾性層 3 2 9のポリアミ ド樹脂も、 — 5 ー4 0°Cにおける曲げ弾 性率を 3 0 0 OMP a以下とする。 また、 ガス遮蔽層 3 2 7の層厚を A、 内側弹 性層 3 2 8の層厚を B、 外側弾性層 3 2 9の層厚を Cとすると、 A/Bを 0. 5 以上、 3以下とし、 C/Bを 4以上、 1 0以下とする。
次に、 第四の実施の形態によるガス遮蔽性及び柔軟性の評価試験を行った結果 について説明する。
本形態に係る実施例 4として、 ガス遮蔽層 3 2 7を形成しているポリアミ ド樹 脂は、 一 5 °Cでの曲げ弾性率を 5 1 0 0MP a、 — 3 0 °Cでの曲げ弾性率を 5 2 7 O MP aとし、 内側弾性層 3 2 8を形成しているポリアミ ド樹脂は、 一 5 で の曲げ弾性率を 5 5 4MP a、 一 3 0°Cでの曲げ弾性率を 5 6 2 MP aとし、 外 側弾性層 3 2 9を形成しているポリアミ ド樹脂は、 — 5 °Cでの曲げ弾性率を 48 0 MP a、 一 3 0°Cでの曲げ弾性率を 6 9 2 MP aとした。 また、 ガス遮蔽層 3 2 7及び内側弾性層 3 2 8の層厚をそれそれ 6 O j m 外側弾性層 3 2 9の層厚 を 3 1 0〃mとした。 この場合、 A/Bは 1、 C/Bは 5. 2となる。
一方、 比較例 7として、 ポリアミ ド樹脂からなるガス遮蔽層 3 2 7の層厚 Aを 5
1 Ο ζ πι, ポリアミ ド樹脂からなる内側弾性層 3 2 8の層厚 Bを 1 0 0〃m、 ポ リアミ ド樹脂からなる外側弾性層 3 2 9の層厚 Cを 3 0 0〃m、 すなわち A/B が 1 0、 C/Bが 3 0の合成樹脂積層体を製作した。 また、 比較例 8として、 ポ リアミ ド樹脂からなるガス遮蔽層 3 2 7の層厚 Aを 1 0 0〃m、 ポリアミ ド樹脂 からなる内側弾性層 3 2 8の層厚 Bを 4 0 / m、 ポリアミ ド樹脂からなる外側弹 性層 3 2 9の層厚 Cを 3 0 0〃m、 すなわち A/Bが 0 . 4、 C/Bが 3の合成 樹脂積層体を製作した。
そして、 実施例 4及び比較例 7 , 8による各合成樹脂積層体の外側両面に、 そ れそれ厚さが約 1 mmの二トリルゴムを積層してブラダ 3とし、 このブラダ 3を 用いてアキュムレ一夕を製作し、 先に説明した実施例 1及び比較例 1， 2の評価 試験と同様の方法によりガス遮蔽性及び柔軟性の評価試験を実施した。
評価試験の結果は、 次の表 4に示すとおりであった。
[表 4 ]
Figure imgf000017_0001
すなわち、 上記試験によって、 ガス遮蔽層 3 2 7、 内側弾性層 3 2 8及び外側 弾性層 3 2 9を、 いずれもポリアミ ド樹脂からなるものとしても、 第三の実施の 形態と同様の効果を実現することが確認された。
産業上の利用可能性
以上説明したように、 本発明に係るアキュムレ一夕は、 機器の配管に設けられ て、 配管流路内の圧力を一時的に蓄圧し、 あるいはポンプ等により配管内に発生 する流体圧力の脈動を吸収する手段として利用できる。 そして、 流体圧力が導入 6 される導圧室と、 クッシヨンガスが封入されたガス室との間を仕切るブラダのゴ ム層間に、 ポリアミ ド樹脂からなる合成樹脂積層体を設けて、 この合成樹脂積層 体にガス遮蔽機能を与えたことによって、 前記クッシヨンガスの透過による減少 を有劾に防止し、 初期の蓄圧機能及び脈動吸収機能を長期間にわたって維持する ことができる。 しかも、 0〜一 4 0 °Cの寒冷な環境における耐寒性が向上するた め、 低温環境でもプラダの良好な作動性が確保されると共に、 亀裂等によるクッ シヨンガスの漏れを、 有効に防止することができる。
また、 ブラダの合成樹脂積層体を、 エチレン一ビニルアルコール共重合体から なるガス遮蔽層と、 その両側のポリアミ ド樹脂からなる内側弾性層と、 更にその 外側のエステル系弾性プラスチックからなるものとし、 あるいは、 ガス遮蔽機能 を与えたポリアミ ド樹脂からなるガス遮蔽層及びそれより曲げ弾性率が低い内側 弾性層と、 エステル系弾性ブラスチックからなる外側弾性層からなるものとして も同様に、 クッションガスの透過による減少を有効に防止して初期の蓄圧機能及 び脈動吸収機能を長期間にわたって維持することができ、 かつ耐寒性が向上して 、 低温環境でもブラダの良好な作動性が確保されると共に、 亀裂等によるクッシ ョンガスの漏れを有効に防止することができる。

Claims

請求 の 範 囲
1. 配管に導圧ポート （2) を介して分岐接続される外殻 （1) と、 この外殻 (1) の内部空間を前記導圧ポート （2) 側の導圧室 （4) とその反対側のガス 室 （5) に仕切るブラダ （3) とを備え、 前記ブラダ （3) が、 中心弾性層 （3 21) と、 その外側のガス遮蔽層 （322 ) と、 更にその外側の外側弾性層 （3 23) 及び更にその外側のゴム層 （31) との積層構造を有し、 前記中心弾性層 (321) 、 ガス遮蔽層 （ 322 ) 及び外側弾性層 （323) がポリアミ ド樹脂 からなり、 前記ガス遮蔽層 （ 322 ) は前記中心弾性層 （321)及び外側弾性 層 （323 ) よりも曲げ弾性率が高いことを特徴とするアキュムレータ。
2. — 5〜― 40°Cにおける曲げ弾性率を、 中心弾性層 （321) では 500 ~3000MPaとし、 ガス遮蔽層 （322) では 3100〜 6000 MP aと し、 外側弾性層 （323) では 150〜 3000 MP aとしたことを特徴とする 請求の範囲第 1項に記載のアキュムレータ。
3. 中心弾性層 （321) の層厚 A、 ガス遮蔽層 （ 322 ) の層厚 B及び外側 弾性層 （ 323) の層厚 Cを、 A/Bが 1以上 3以下、 C/Bが 4以上 10以下 となるように設定してなることを特徴とする請求の範囲第 1項又は第 2項に記載 のアキュムレータ。
4. 配管に導圧ポート （2) を介して分岐接続される外殻 （1) と、 この外殻 (1) の内部空間を前記導圧ポート （2)側の導圧室 （4) とその反対側のガス 室 （5) に仕切るブラダ （3) とを備え、 前記ブラダ （3) が、 ガス遮蔽層 （3 24) と、 その外側の内側弾性層 （ 325 ) と、 更にその外側の外側弾性層 （3
26) 及び更にその外側のゴム層 （31) との積層構造を有し、 前記ガス遮蔽層 (324) がエチレン—ビニルアルコール共重合体からなり、 前記内側弾性層 （
325 ) がポリアミ ド樹脂からなり、 前記外側弾性層 （ 326 ) がエステル系弾 性プラスチックからなることを特徴とするアキュムレータ。
5. 配管に導圧ポート （2) を介して分岐接続される外殻 （1) と、 この外殻 8
( 1) の内部空間を前記導圧ポート （2) 側の導圧室 （4) とその反対側のガス 室 （5) に仕切るプラダ （3) とを備え、 前記ブラダ （3) が、 ガス遮蔽層 （3 27) と、 その外側の内側弾性層 （ 328 ) と、 更にその外側の外側弾性層 （3 29) 及び更にその外側のゴム層 （31) との積層構造を有し、 前記ガス遮蔽層
( 327) 及び前記内側弾性層 （ 328) がポリアミ ド樹脂からなり、 前記外側 弾性層 （ 329 ) がエステル系弾性プラスチックからなることを特徴とするアキ ュムレー夕。
6. 配管に導圧ポート （2) を介して分岐接続される外殻 （ 1) と、 この外殻 ( 1) の内部空間を前記導圧ポート （2) 側の導圧室 （4) とその反対側のガス 室 （5) に仕切るブラダ （3) とを備え、 前記プラダ （3) が、 ガス遮蔽層 （3 27) と、 その外側の内側弾性層 （ 328 ) と、 更にその外側の外側弾性層 （3
29) 及び更にその外側のゴム層 （3 1) との積層構造を有し、 前記ガス遮蔽層 ( 327) 、 内側弾性層 （ 328) 及び外側弾性層 （ 329 ) がポリアミ ド樹脂 からなり、 前記ガス遮蔽層 （327) は前記内側弾性層 （ 328) 及び外側弾性 層 （ 32 9 ) よりも曲げ弾性率が高いことを特徴とするアキュムレータ。 7. —5〜一 40°Cにおける曲げ弾性率を、 ガス遮蔽層 （ 327) では 300 0〜7000MP aとし、 内側弾性層 （ 328 ) 及び外側弾性層 （ 329 ) では
3000 MP a以下としたことを特徴とする請求の範囲第 5項又は第 6項に記載 のアキュムレータ。
8. ガス遮蔽層 （327) の層厚 A、 内側弾性層 （ 328) の層厚 B及び外側 弾性層 （ 329 ) の層厚 Cを、 A/Bが 0. 5以上 3以下、 C/Bが 4以上 10 以下となるように設定してなることを特徴とする請求の範囲第 5項、 第 6項又は 第 7項に記載のアキュムレータ。
PCT/JP2001/006177 2000-07-18 2001-07-17 Accumulateur WO2002006680A1 (fr)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU2001269536A AU2001269536A1 (en) 2000-07-18 2001-07-17 Accumulator
US10/312,574 US6994228B2 (en) 2000-07-18 2001-07-17 Accumulator
EP01948044A EP1302672A4 (en) 2000-07-18 2001-07-17 PRESSURE MEDIUM STORAGE
KR10-2003-7000661A KR20030017637A (ko) 2000-07-18 2001-07-17 어큐뮬레이터

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000216811 2000-07-18
JP2000-216811 2000-07-18
JP2000-369646 2000-12-05
JP2000369646 2000-12-05
JP2001195948 2001-06-28
JP2001-195948 2001-06-28

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2002006680A1 true WO2002006680A1 (fr) 2002-01-24

Family

ID=27344088

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2001/006177 WO2002006680A1 (fr) 2000-07-18 2001-07-17 Accumulateur

Country Status (6)

Country Link
US (1) US6994228B2 (ja)
EP (1) EP1302672A4 (ja)
KR (1) KR20030017637A (ja)
CN (1) CN1451080A (ja)
AU (1) AU2001269536A1 (ja)
WO (1) WO2002006680A1 (ja)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2012004066A (es) 2009-10-05 2012-06-08 Bosch Gmbh Robert Sistema de almacenamiento de energia que incluye un ensamble de acumulador expansible y deposito.
US8403170B1 (en) * 2012-04-20 2013-03-26 Ming-Yu Lai Pressure vessel
EP3049350A1 (en) 2013-09-24 2016-08-03 Pentair Residential Filtration, LLC Pressure vessel system and method
DE102014000358A1 (de) * 2014-01-09 2015-07-09 Hydac Technology Gmbh Druckspeicher
KR200489108Y1 (ko) * 2014-12-31 2019-05-03 현대중공업 주식회사 히브 보상 시스템
WO2017189345A1 (en) * 2016-04-29 2017-11-02 Saint-Gobain Performance Plastics Corporation Peristaltic pump tube with non-uniform lumen profile
CN107035806B (zh) * 2017-05-24 2018-09-25 西安热工研究院有限公司 一种脉冲阻尼器
KR102065376B1 (ko) 2018-01-10 2020-02-11 송호철 어큐뮬레이터의 다이어프램
KR102416376B1 (ko) * 2020-05-15 2022-07-05 대모 엔지니어링 주식회사 솔레노이드 밸브 연결구조가 구비된 유압 브레이커
WO2024007048A1 (en) * 2022-07-06 2024-01-11 Ardent Underground Pty Ltd Compressed gas storage tank, system and method

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09111064A (ja) * 1995-10-20 1997-04-28 Tokai Rubber Ind Ltd 樹脂組成物及びそれからなるダイヤフラム並びにそれを用いたアキュムレータ
JPH1137102A (ja) * 1997-07-15 1999-02-09 Tokai Rubber Ind Ltd アキュムレータおよびそれに用いるアキュムレータ用ダイヤフラム
US6058976A (en) * 1997-02-17 2000-05-09 Automobiles Peugeot Gas-impermeable elastic membrane and hydropneumatic accumulator equipped with this membrane

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1692287A (en) * 1925-04-29 1928-11-20 Samuel D Bundy Refuse receptacle
US1964513A (en) * 1932-06-17 1934-06-26 United Metal Box Co Inc Waste receptacle
JP2598930B2 (ja) * 1987-11-24 1997-04-09 エイケン工業株式会社 ガスバーナー用二次空気管装置及びこの二次空気管装置を使用した給湯用ガスバーナー装置
US5618629A (en) * 1991-12-27 1997-04-08 Tokai Rubber Industries, Inc. Flexible partition member for hydraulic accumulator, including ethylene-vinyl alcohol copolymer gas-barrier layer and polyamide resin elastic layer
JP2700592B2 (ja) * 1992-05-25 1998-01-21 東海ゴム工業株式会社 ガスバリアー積層体
JP2700594B2 (ja) * 1992-05-25 1998-01-21 東海ゴム工業株式会社 アキュムレータおよびそれに用いるアキュムレータ用ブラダ
EP1214897A3 (en) * 1994-08-31 2004-03-03 Nike International Ltd Improved flexible barrier membrane

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09111064A (ja) * 1995-10-20 1997-04-28 Tokai Rubber Ind Ltd 樹脂組成物及びそれからなるダイヤフラム並びにそれを用いたアキュムレータ
US6058976A (en) * 1997-02-17 2000-05-09 Automobiles Peugeot Gas-impermeable elastic membrane and hydropneumatic accumulator equipped with this membrane
JPH1137102A (ja) * 1997-07-15 1999-02-09 Tokai Rubber Ind Ltd アキュムレータおよびそれに用いるアキュムレータ用ダイヤフラム

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP1302672A4 *

Also Published As

Publication number Publication date
US20030168463A1 (en) 2003-09-11
CN1451080A (zh) 2003-10-22
AU2001269536A1 (en) 2002-01-30
US6994228B2 (en) 2006-02-07
EP1302672A4 (en) 2004-12-15
KR20030017637A (ko) 2003-03-03
EP1302672A1 (en) 2003-04-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7121304B2 (en) Low permeation hydraulic accumulator
WO2002006680A1 (fr) Accumulateur
EP3594274B1 (en) Sheet, laminate, pipe, riser tube, and flowline
US8257812B2 (en) Low-noise plastic intercooler pipe having multi-layered structure
US7478653B2 (en) Resin composite fuel hose
US10247347B2 (en) Multi-layered gas-filled bladder for accommodating changes in fluid characteristics within a fluid delivery system
US5618629A (en) Flexible partition member for hydraulic accumulator, including ethylene-vinyl alcohol copolymer gas-barrier layer and polyamide resin elastic layer
US20160273697A1 (en) Pressure absorber for a fluid system and method of use
JP2008105395A (ja) 冷媒輸送用ホースおよびその製造方法
US8307855B2 (en) Fluid pressure spike suppression device
US7063181B1 (en) Fluid-borne noise suppression in an automotive power steering system
CA2936893C (en) Multi-layered gas-filled bladder for accomodating changes in fluid characteristics within a fluid delivery system
JP3409431B2 (ja) 流体圧装置
JP2700592B2 (ja) ガスバリアー積層体
JP2700590B2 (ja) アキュームレータおよびそれに用いるアキュームレータ用ブラダ
CN201858443U (zh) 一种输送新型环保制冷剂的thv氟材料空调管
JP2004190806A (ja) シール構造体
JP2006258128A (ja) 空調装置用エラストマ製ホース
JP2009085338A (ja) ダイヤフラムおよびそれを用いたアキュムレータ
JP2002039104A (ja) アキュムレータ
JP4013244B2 (ja) 耐振性ラミネートフィルム及び不透過性ホース
JPH05177785A (ja) ガスバリアー積層体
JP2001254701A (ja) アキュムレータブラダ
JPH05254077A (ja) ガスバリアー積層体
JPH04160201A (ja) アキュムレータ用ブラダ

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AU BA BB BG BR BZ CA CN CO CR CU CZ DM DZ EE GD GE HR HU ID IL IN IS JP KP KR LC LK LR LT LV MA MG MK MN MX NO NZ PL RO SG SI SK TT UA US UZ VN YU ZA

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ TZ UG ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2002 512550

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 10312574

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2001948044

Country of ref document: EP

Ref document number: 1020037000661

Country of ref document: KR

Ref document number: 018128653

Country of ref document: CN

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1020037000661

Country of ref document: KR

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2001948044

Country of ref document: EP

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Ref document number: 2001948044

Country of ref document: EP