WO2001093254A1 - Gerät zum lesen und/oder beschreiben optischer aufzeichnungsträger - Google Patents

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WO2001093254A1
WO2001093254A1 PCT/EP2001/006105 EP0106105W WO0193254A1 WO 2001093254 A1 WO2001093254 A1 WO 2001093254A1 EP 0106105 W EP0106105 W EP 0106105W WO 0193254 A1 WO0193254 A1 WO 0193254A1
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grating
diffraction
laser diode
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PCT/EP2001/006105
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Sören DAMBACH
Hartmut Richter
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Thomson Licensing S.A.
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    • G—PHYSICS
    • G11—INFORMATION STORAGE
    • G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
    • G11B7/00—Recording or reproducing by optical means, e.g. recording using a thermal beam of optical radiation by modifying optical properties or the physical structure, reproducing using an optical beam at lower power by sensing optical properties; Record carriers therefor
    • G11B7/12—Heads, e.g. forming of the optical beam spot or modulation of the optical beam
    • G11B7/135—Means for guiding the beam from the source to the record carrier or from the record carrier to the detector
    • G11B7/1353—Diffractive elements, e.g. holograms or gratings
    • G—PHYSICS
    • G11—INFORMATION STORAGE
    • G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
    • G11B7/00—Recording or reproducing by optical means, e.g. recording using a thermal beam of optical radiation by modifying optical properties or the physical structure, reproducing using an optical beam at lower power by sensing optical properties; Record carriers therefor
    • G11B2007/0003—Recording, reproducing or erasing systems characterised by the structure or type of the carrier
    • G11B2007/0006—Recording, reproducing or erasing systems characterised by the structure or type of the carrier adapted for scanning different types of carrier, e.g. CD & DVD

Definitions

  • the present invention relates to an apparatus for reading and / or writing to optical record carriers, which uses scanning beams of different wavelengths which run along a common optical axis, scan the record carrier and are detected by a single photodetector.
  • the device has, in particular, an optical scanner for reproducing or recording data on optical removable disks.
  • Optical scanners that can simultaneously reproduce or write on digital versatile disks (DVD) and compact disks (CD) require two different laser wavelengths. For this
  • CD compatible DVD players or recorders are equipped with two different laser diodes.
  • This discrete structure entails an increased economic outlay due to additional optical components required.
  • So-called twin laser diodes have recently been available as an approach to reducing the number of components required. These are two diode lasers of different wavelengths, which are mounted laterally separately in a common laser housing.
  • the emitted radiation is imaged by the optical system of the scanner on two separate light spots in the information-carrying layer of the optical disk.
  • the result of this is that two laterally separated foci again arise in the plane of the detector into which the ⁇ ron of the disk reflected light is imaged.
  • the desired use of a common detector for both wavelengths is therefore impossible.
  • Adjusted wavelength generating light sources which leads to more or less strong interference effects.
  • An object of the present invention is to propose an improved device. This problem is solved by the measures specified in the claims.
  • the beam combination element is a diffraction grating. This has the advantage that its properties are predictable and therefore optimal to the
  • the information layer is an information-carrying layer of the recording medium, which e.g. an optical disc, such as CD, DVD, but can also be another optical recording medium, which is either only readable, only writable or both readable and writable.
  • the diffraction grating preferably has grating lines with a blaze profile or a profile which is similar to a blaze profile.
  • a grid line does not have a rectangular cross-section, but an essentially oblique cross-section.
  • the profile is thus, for example, a sawtooth-like profile.
  • the grating lines of the diffraction grating are preferably straight and parallel, which has the advantage of being easy to manufacture. In many cases, this provides a sufficiently good quality, especially when the diffraction grating is arranged in the parallel beam.
  • the grating lines are preferably designed to be curved. This has the advantage that the locally different distances between the grid lines mean that the locally different strengths
  • At least one grid line is straight even when using curved grid lines.
  • This grid line is preferably at a distance from the optical axis which corresponds to half the distance of one of the light sources from the optical axis.
  • the diffraction grating is optimized for the respective first diffraction order for both wavelengths.
  • other combinations of the diffraction orders are also useful. This includes the zero order as well as second or higher orders.
  • the laser diodes generating light of different wavelengths are arranged such that the scanning beams they generate run parallel to one another and parallel to the optical axis.
  • the diffraction grating is preferably also arranged rotated with respect to the optical axis. It is particularly advantageous to arrange the laser diodes and the diffraction grating in such a way that a zero-order virtual light source comes to lie on the optical axis.
  • the diffraction grating is further oriented in such a way that side spots are oriented perpendicular to information tracks of the optical recording medium. Side spots are focal points of secondary beams of a different order than the one on which the diffraction grating is optimized. These diffraction orders may be deliberately planned with a suitable intensity when determining the diffraction grating profile.
  • the information track is, for example, a spirally or circularly arranged track of elongated information markings of a conventional optical disk.
  • the orientation of the diffraction grating according to the invention has the advantage that the side spots can be used to detect possible disk tilting or to detect a deviation of the scanning spot from the center of the track known methods can be used.
  • the laser diodes and the diffraction grating are integrated in one module.
  • This has the advantage that the module as a pre-produced part, which is delivered for installation in a quality-controlled manner, then requires a smaller number of assembly and adjustment steps during installation.
  • the diffraction grating is advantageously arranged in the beam path coming from the recording medium but still in front of the photodetector. This has the advantage that the beam combination only takes place in the reverse path of the scanning beam.
  • the diffraction grating can thus be designed in a simpler manner, since any errors caused by this have hardly any effect in the remaining, short beam path.
  • the diffraction grating and detector element are advantageously also integrated in one module.
  • a further diffraction grating is preferably arranged in the beam path. This has the advantage of generating additional secondary beams that are used, for example, for tracking. If the further diffraction grating is a Ronchi grating, this has the advantage that secondary beams are only generated for one of the wavelengths. This is particularly advantageous if further secondary beams are to be used anyway only for one of the wavelengths, for example for carrying out the known three-beam tracking method.
  • the diffraction grating according to the invention ensures that the spots of both laser diodes are superimposed on the optical recording medium and that the energy required for recording or erasing data is advantageously applied in that both laser diodes generate scanning beams simultaneously. Only one scanning beam is required to read the record carrier.
  • Different wavelengths are preferably provided for writing or erasing, but it is entirely within the scope of the invention to use the same wavelength here.
  • a method according to the invention for producing a diffraction grating in particular for use in a device according to the invention, consists in determining the grating structure and the grating line profile, determining a corresponding height profile and dividing it into a stair profile and the resulting surfaces of different heights using a lithography and etching process Blank to be transferred.
  • Fig. 1 beam path when using two laser diodes
  • Fig. 2 beam combination using Wollaston prism
  • 3 beam combination by means of a diffraction grating
  • Fig. 4 Line profile of a diffraction grating
  • 5 beam path when using a diffraction grating
  • 6 line structure of a diffraction grating according to the invention
  • a so-called twin laser diode or dual laser diode consists of an arrangement of two separate lasers LD1, LD2, which are integrated in a common housing 2.
  • the radiation of the second wavelength ⁇ 2 is used in the illustrated case for reading out or writing to the older CD format, while the first wavelength ⁇ i is used for the newer DVD formats.
  • the collimator lens 4 should have the lowest possible dispersion and the objective lens 5 should also compensate for the spherical aberration of the substrate thicknesses sdi, sd 2, which are different for CD and DVD.
  • the record carrier 1 is alternatively indicated in FIG. 1 (a) with substrate thickness sdi for DVD and substrate thickness sd 2 for CD.
  • the beam paths for the different laser diodes LD1, LD2 are shown in separate illustrations, FIG. 1 (a) and FIG. 1 (b).
  • the optical scanner 3 is a diffraction-limited image of the laser source LD1, LD2 on the optical disk 1.
  • both laser sources LD1, LD2 are laterally separated in the carrier housing 2. They generate two scanning beams AS1, AS2, which run along the optical axis 9 of the scanner 3. They pass through a beam controller 16 and are imaged by the optical system of the collimator lens 4 and the objective lens 5 in two separate spots SP1, SP2 on the information-carrying layer 6 of the optical disk 1.
  • These two spots SP1, SP2 can in turn be regarded as light sources which are imaged into the plane of the detector 8 via the objective lens 5 and the cylindrical lens 7.
  • the detector 8 is shown tilted by 90 ° in FIG. 1c. In the case shown, it has four quadrants A, B, C, D, each of which is an electrical one Output signal AI, Bl, Cl, Dl. These signals are converted from one evaluation unit 10 to one or more in a known manner, which is not explained in more detail here
  • two spot images SB1, SB2 with four quadrants A, B, C, D shifted against each other are to be detected, the separation of which corresponds approximately to their diameter db.
  • a detector pattern would be offered, which is made up of two photodiodes with four quadrants each. This
  • An optical arrangement is desirable which enables the use of a single detector 8 having four quadrants.
  • the two spot images SB1, SB2 should therefore meet at the same position in the detector plane. in principle To achieve this goal, a distinction can be made between two different approaches: On the one hand, the creation of two spots SP1, SP2 on disk 1, which are laterally in the same position. The concentricity of both spot images SB1, SB2 in the detector plane thus results. On the other hand, the imaging of the spots SP1, SP2 laterally separated on the disk 1 onto a common position in the detector plane.
  • ni and n 2 are used for the beam combination
  • FIG. 4 shows an optimization of the line profile of the diffraction grating 12 according to the invention.
  • a blaze profile is used for this
  • a step profile as an approximation of the blaze profile.
  • the step profile is shown here with 4 height levels.
  • the equidistant stages n 1 , h_, h 3 are chosen so that they correspond on average to the blaze angle ⁇ B of FIG. 4 (a).
  • the appropriate choice of the diffraction orders n x and n 2 is made according to the invention by additionally considering the diffraction efficiency ⁇ .
  • the diffraction efficiency ⁇ determines what proportion of the emitted laser light of the wavelengths ⁇ i, ⁇ is available for the optical system of the scanner 3.
  • the diffraction efficiency ⁇ depends crucially on the structure factor of the diffraction grating 12, that is to say on the profile of the individual grating lines 13. Examples of such a profile of the grating lines 13 are shown in FIG. 4.
  • Wavelengths ⁇ i and ⁇ 2 can be fulfilled simultaneously.
  • the size (n) can be for not too small lattice periods are calculated, where ⁇ (x) describes the relative phase of a beam hitting the grating level at point x.
  • n - ⁇ ⁇ (x) 2 ⁇ - h (x), (7) n * ⁇
  • h (x) represents the height profile of a grid line 13.
  • FIG. 11 lists the diffraction efficiencies which result from the grating profile sketched in FIG. 4 (b) and made up of four discrete stages, referred to here as a 4-step.
  • a 4-step Such a profile can be produced more easily by lithographic exposure and subsequent etching processes than the ideal Blaze profile to be mechanically manufactured.
  • the step heights h x , h 2j h 3 and the number of steps are chosen so that the best possible approximation to the optimized blaze profile results.
  • the diffraction efficiencies given in Fig. 11 for this profile were determined by numerical evaluation of equation (5). It was also found here that a yield of more than 70% can be achieved for both wavelengths ⁇ i, ⁇ 2 .
  • FIG. 5 shows the beam path of a device according to the invention with a beam combination in the divergent scanning beam AS1, AS2.
  • the radiation emitted divergently from the two laser diodes LD1 and LD2 has no aberrations after diffraction at the diffraction grating 12 and propagates as if it were created for both wavelengths at the same location, the virtual source VS.
  • the two laser diodes LD1 and LD2 are considered as point light sources. After diffraction at the diffraction grating 12, the radiation from both spreads
  • Light sources LD1, LD2 as if they were created in a single source, the so-called virtual source VS.
  • the two real sources LD1, LD2 are located at the lateral coordinate points (0, y x ) and (0, y 2 ).
  • the diffraction grating 12 is located at a longitudinal distance Z 0 . Those that hit the diffraction grating 12 centrally, ie the coordinate (Z o , 0) Beams run along the optical axis 9 after diffraction, the exit angle ⁇ is zero for both beams AS1, AS2.
  • the diffraction grating 12 is structured far more complex than a simple diffraction grating.
  • FIG. 6 shows the line structure of an optimized diffraction grating 12 with curved grating lines 13. It can be seen that a grating line 13 'is not curved.
  • the line spacing d is described here in Cartesian form as a function of the coordinate (x, y) by d x (x, y) and d y (x, y).
  • the correct structure of the diffraction grating 12 is, as described below, determined for the radiation from the laser diode ' LD1. There is a perfect correction of all aberrations only possible for the wavelength ⁇ i, ⁇ 2 of one of the two laser diodes LD1, LD2. The finite aberrations of the radiation from the laser diode LD2 are - as numerical simulation calculations show - negligible.
  • This means that the direction of exit of the diffracted beam is equal to the direction of incidence of the virtual beam.
  • the grating period as shown in FIG.
  • the virtual beam from the virtual source VS determines the target exit angle ⁇ , which is also shown in components. This is equal to the entry angle of the virtual beam. It follows
  • the grating periods d x ( ⁇ a , y a ) and d y (x a , y a ) are chosen such that the grating equation (1) with the angles calculated above ⁇ x ' ⁇ y ' ß X 'ß y is fulfilled at every point (x a , ya) for the first diffraction order. It follows
  • the diffraction grating 12 is completely characterized by equation 14 and can be divided into individual grating lines 13.
  • the denominator of d x has a singularity, which means that the grid line 13 'runs parallel to the x-axis.
  • the course of all further grid lines 13 can be calculated by successively adding d y .
  • the structure of the diffraction grating 12 shown in FIG. 6 corresponds qualitatively to the structure calculated in this way.
  • FIG. 7 shows the beam path in the case of laser diodes LD1, LD2 arranged offset to the optical axis 9.
  • the arrows in bold indicate the emission angle of the
  • the two laser diodes LD1 and LD2 are usually arranged so that the angular distribution of the intensity profile is aligned parallel to the Z axis.
  • the lateral distance ⁇ y (Z x ) of the intensity maxima depends on the distance y 2 (0) -y 1 (0) of the laser diodes LD1, LD2 and the path Z ⁇ Z ,,.
  • the laser diodes LD1 and LD2 were used as the laser diodes LD1 and LD2 as the laser diodes LD1 and LD2 as
  • This shift is therefore about A of the lens aperture and should be corrected.
  • the wave fronts emerging from the diffraction grating 12 correspond to spherical waves which originate from an emission point of the virtual source VS. It is therefore possible to rotate the subsequent optical system at any angle around the point VS without letting the previous steps for determining the diffraction grating 12 become obsolete.
  • the rotation to be carried out is preferably carried out at such an angle that the intensity maximum of laser diode LD1 lies on the optical axis 9 of the following system.
  • a correspondingly optimized overall system is shown in FIG. 8.
  • Fig. 8 shows the overall structure of the optical scanner 8 with diffraction grating 12 in the divergent beam.
  • the unit of the laser diodes LDl, LD2 and diffraction grating 12 is around a perpendicular to the drawing plane by the virtual source VS running axis rotated.
  • the optimal angle of rotation is the mean value of the radiation angle of both laser diodes LD1, LD2 after passing through the diffraction grating 12.
  • a module 14 when using a correspondingly small distance Z 0, a module 14 is provided as an integrated overall component consisting of twin laser diode LD1, LD2 and diffraction grating 12.
  • the orientation of the optical system relative to the diffraction grating 12 is chosen so that the remaining diffraction orders of the diffraction grating 12 are perpendicular to the
  • the radiation AS1, AS2 emerging divergingly from the laser diodes LD1 and LD2 is first collimated by a corresponding collimator lens 4. Due to the different object positions of the laser diodes LD1 and LD2, the collimated beam of both wavelengths ⁇ x , ⁇ 2 different field angles. These are matched to one another by the diffraction grating 12 according to the invention, which is located in the collimated beam. Due to the diffraction of a collimated beam on a linear grating, no aberrations occur, the diffraction grating 12 is advantageously designed as a simple diffraction grating.
  • both laser fields are diffracted in the first order, as described above.
  • f coll describes the focal length of the collimator lens 4.
  • the diffraction grating 12 is arranged in the detection branch of the optical scanner 8. The arrangement corresponds to that shown in FIG. 2, with a diffraction grating 12 according to the invention being used for beam combination instead of the Wollaston prism 11.
  • the radiation emitted by the two laser diodes LD1 and LD2 is initially not combined, so that, as shown in FIG. 1, there are two laterally separated spots SP1, SP2 on the information layer 6 of the optical disk 1.
  • the boundary condition that both spots SP1, SP2 are mapped to the same position SB1, SB2 in the detector plane, is fulfilled by the diffraction grating 12 in the reverse path.
  • the structure of the diffraction grating 12 can be realized by a simple linear grating, even if it is in the non-parallel beam path.
  • the aberrations caused by the diffraction on the linear grating are negligible at this point, in contrast to the structure described in FIGS. 5-8.
  • the diffraction grating 12 is used again for both wavelengths ⁇ i, ⁇ 2 in the first order of diffraction for reasons of photon yield.
  • a module 14 ' which contains the diffraction grating 12 and detector 8, is shown as an alternative with dashed lines.
  • the overlapping spots SP1, SP2 are so-called "pre-heat" processes provided.
  • the light of the laser diode LD2 ensures that the storage layers 6 of the optical disk are heated over a large area, while the information is only written onto the storage layer 6 by appropriate pulses from the laser diode LD1.
  • Advantages compared to today's methods are also higher data security compared to deletion processes and the higher achievable power densities. Higher power densities are desired, for example, in the case of optical storage disks 1 with a plurality of information-carrying layers 6.
  • the invention relates to a diffractive method for shaping the radiation emitted by the two laser diodes LD1, LD2, so that the use of a single detector 8 is possible.
  • a way to achieve two collinearly arranged foci SP1, SP2 on the optical disk 1 is shown, so that a single detector 8 can be used.
  • a way of imaging the light spots SP1, SP2 separated on the optical disk 1 onto a common detector 8 is described. Disadvantages when using a Wollaston prism 11 are: The polarization of the laser diodes LD1, LD2 cannot be chosen freely. It cannot be used in the forward branch, laterally separated spots SP1, SP2 appear on disk 1. Wollaston
  • Prisms 11 are comparatively expensive optical components because they cannot be made from plastic.
  • the radiation emitted from two laterally separated monochromatic light sources here laser diodes LD1, LD2
  • the radiation emitted from two laterally separated monochromatic light sources here laser diodes LD1, LD2
  • LD1, LD2 can be shaped in such a way that the light cones of both wavelengths ⁇ i, ⁇ 2 have a common axis 9 after passing through the diffraction grating 12 .
  • a simple concept for an optical scanner 8 for the reproduction or recording of DVDs and CDs can thus be realized.
  • a complex line structure for correcting aberrations is described for use in the forward path of scanner 8.
  • Diffraction efficiency i.e. To achieve low light losses, a discretized blaze geometry is used for the step shape of the diffraction grating 12. "Possible pre-heat recording" and two-photon processes are shown as further possible applications.

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Gerät zum Lesen und/oder Beschreiben optischer Aufzeichnungsträger (1) mit einer ersten Laserdiode LD1 zum Erzeugen eines ersten Abtaststrahls AS1 einer ersten Wellenlänge μ1 und einer zweiten Laserdiode LD2 zum Erzeugen eines zweiten Abtaststrahls AS2 einer zweiten Wellenlänge μ2, wobei die Abstaststrahlen AS1, AS2 entlang einer gemeinsamen optischen Achse 9 verlaufen, eine Informationsschicht (6) des Aufzeichnungsträgers (1) abtasten und auf einen einzigen Photodetektor (8) zum Erzeugen eines Informationssignals IS fallen, wobei an einer Stelle der optischen Achse (9) ein Strahlkombinationselement angeordnet ist. Das Strahlkombinationselement ist erfindungsgemäß ein Beugungsgitter (12).

Description

Gerät zum Lesen und/oder Beschreiben optischer Aufzeichnungsträger
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Gerät zum Lesen und/oder Beschreiben optischer Aufzeichnungsträger, welches Abtaststrahlen unterschiedlicher Wellenlänge verwendet, die entlang einer gemeinsamen optischen Achse verlaufen, den Aufzeichnungsträger abtasten und von einem einzigen Photodetektor detektiert werden. Das Gerät weist insbesondere einen optischen Abtaster zur Wiedergabe bzw. Aufzeichnung von Daten auf optischen Wechselplatten auf.
Optische Abtaster, die zugleich Digital Versatile Disks (DVD) und Compact Disks (CD) wiedergeben bzw. beschreiben können, benötigen zwei verschiedene Laserwellenlängen. Aus diesem
Grunde sind CD kompatible DVD-Spieler bzw. -Rekorder mit zwei verschiedenen Laserdioden bestückt. Dieser diskrete Aufbau zieht einen erhöhten ökonomischen Aufwand durch zusätzlich benötigte optische Komponenten nach sich. Als Ansatz zur Reduktion der Anzahl der benötigten Komponenten sind seit kurzer Zeit sogenannte Twin-Laserdioden erhältlich. Es handelt sich dabei um zwei Diodenlaser verschiedener Wellenlänge, die lateral getrennt in einem gemeinsamen Lasergehäuse montiert sind.
Aufgrund der lateralen Trennung der beiden Lichtquellen wird die emittierte Strahlung durch das optische System des Abtasters auf zwei voneinander getrennte Lichtflecke in der informationstragenden Schicht der optischen Disk abgebildet. Dies hat zur Folge, daß in der Ebene des Detektors, in die das λron der Disk reflektierte Licht abgebildet wird, wiederum zwei lateral getrennte Foki entstehen. Die angestrebte Verwendung eines gemeinsamen Detektors für beide Wellenlängen wird somit unmöglich.
Aus der US-A-β, 043 , 911 ist ein Gerät bekannt, welches Abtaststrahlen zweier Wellenlängen verwendet, die mittels eines Strahlkombinationselements zur Ausbreitung entlang einer gemeinsamen optischen Achse kombiniert werden. Nachteilig an diesem bekannten Gerät ist, daß das aus einer Kombination von Prisma und Hologramm bestehende Strahlkombinationselement aufwendig herzustellen ist. Weiterhin ist das Hologramm nicht optimal auf unterschiedliche Eigenschaften der unterschiedliche
Wellenlängen erzeugenden Lichtquellen angepaßt, was zu mehr oder minder starken Störeffekten führt.
Eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein verbessertes Gerät vorzuschlagen. Gelöst wird diese Aufgabe durch die in den Ansprüchen angegebenen Maßnahmen.
Erfindungsgemäß ist dabei das Strahlkombinationselement ein Beugungsgitter. Dies hat den Vorteil, daß dessen Eigenschaften berechenbar und somit optimal an die
Eigenschaften der Lichtquellen, die insbesondere Laserdioden sind, anpaßbar ist. Die Berechnung der Eigenschaften des Beugungsgitters erfolgt dabei vorzugsweise gemäß einer der im folgenden angegebenen Berechnungsmethoden. Die Informationsschicht ist eine informationstragende Schicht des AufZeichnungsträgers, der z.B. eine optische Disk, wie CD, DVD, aber auch ein anderer optischer Aufzeichnungsträger sein kann, die entweder nur lesbar, nur beschreibbar oder sowohl lesbar als auch beschreibbar ist.
Das Beugungsgitter weist vorzugsweise Gitterlinien mit Blaze- Profil oder einem Profil auf, welches einem Blaze-Profil ähnlich ist. Bei einem Blaze-Profil hat eine Gitterlinie keinen rechteckigen Querschnitt, sondern einen im wesentlichen schräg verlaufenden Querschnitt. Das Profil ist somit beispielsweise ein sägezahnartiges Profil. Ein Vorteil der Verwendung eines Blaze-Profils liegt darin, daß die Beugungseffizienz optimal genutzt wird, und von jeder der Lichtquellen eine möglichst große Intensität in den kombinierten Strahlgang eingekoppelt wird. Geringstmögliche optische Verluste werden somit erzielt. Erfindungsgemäß sind die Gitterlinien mit einem Stufenprofil versehen. Vorteil dieses Blaze-ähnlichen Profils ist, daß es ohne großen Aufwand herstellbar ist, dennoch aber nahezu gleich gute Eigenschaften wie ein reines Blaze-Profil aufweist.
Die Gitterlinien des Beugungsgitters sind vorzugsweise gerade und parallel, was den Vorteil einer einfachen Herstellbarkeit hat. In vielen Fällen liefert dies eine ausreichend gute Qualität, insbesondere bei Anordnung des Beugungsgitters im parallelen Strahl. Bei Anordnung des Beugungsgitters im divergenten oder konvergenten Strahl sind die Gitterlinien vorzugsweise gekrümmt ausgelegt. Dies hat den Vorteil, daß durch die damit örtlich unterschiedlichen Abstände der Gitterlinien die örtlich unterschiedlich starken
Beugungserfordernisse im nicht parallelen Strahl erfüllt, Aberrationen korrigiert werden.
Vorzugsweise ist auch bei Verwendung gekrümmter Gitterlinien zumindest eine Gitterlinie gerade. Dies hat den Vorteil, daß sich die Bestimmung der Krümmung der Gitterlinien besonders einfach gestaltet, wenn von einer geraden Gitterlinie ausgegangen wird. Vorzugsweise weist diese Gitterlinie zur optischen Achse einen Abstand auf, der dem halben Abstand einer der Lichtquellen zur optischen Achse entspricht.
Erfindungsgemäß ist vorgesehen, daß das Beugungsgitter für beide Wellenlängen auf die jeweilige erste Beugungsordnung optimiert ist . Insbesondere bei Verwendung der Wellenlängenkombination 650 nm, 780 nm ist es in bezug auf Effizienz und Einfachheit der Gitterarchitektur optimal, jeweils die erste BeugungsOrdnung zu verwenden. Für andere Wellenlängenkombinationen sind auch andere Kombinationen der BeugungsOrdnungen sinnvoll. Dabei sind sowohl die nullte Ordnung als auch zweite oder höhere Ordnungen mit eingeschlossen . Im einfachsten Fall sind die Licht unterschiedlicher Wellenlänge erzeugenden Laserdioden so angeordnet, daß die von ihnen erzeugten Abtaststrahlen parallel zueinander und parallel zur optischen Achse verlaufen. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, beide Laserdioden bezüglich der optischen Achse gekippt anzuordnen. Dies hat den Vorteil, daß in Kombination mit dem Beugungsgitter ein möglichst achsensymmetrisches Intensitätsprofil erzielt wird.
Vorzugsweise wird dazu auch noch das Beugungsgitter bezüglich der optischen Achse gedreht angeordnet. Besonders vorteilhaft ist es, die Laserdioden und das Beugungsgitter so gedreht anzuordnen, daß eine virtuelle Lichtquelle nullter Ordnung auf der optischen Achse zu liegen kommt .
Erfindungsgemäß ist das Beugungsgitter weiterhin derart orientiert, daß Seitenspots senkrecht zu Informationsspuren des optischen AufZeichnungsträgers orientiert sind. Seitenspots sind Fokuspunkte von Nebenstrahlen anderer Ordnung als derjenigen, auf die das Beugungsgitter optimiert ist. Diese BeugungsOrdnungen werden gegebenenfalls absichtlich bei der Bestimmung des Beugungsgitterprofils mit einer geeigneten Intensität eingeplant. Bei der Informationsspur handelt es sich beispielsweise um eine spiralförmig oder kreisförmig angeordneter Spur von länglichen Informationsmarkierungen einer herkömmlichen optischen Disk. Die erfindungsgemäße Ausrichtung des Beugungsgitters hat den Vorteil, daß die Seitenspots zum Detektieren einer möglichen Diskverkippung oder zum Detektieren einer Abweichung des Abtastspots von der Spurmitte mittels bekannter Verfahren nutzbar sind.
Erfindungsgemäß sind die Laserdioden und das Beugungsgitter in einem Modul integriert. Dies hat den Vorteil, daß das Modul als vorproduzierter Teil, das qualitätskontrolliert zum Einbau angeliefert wird, beim Einbau dann eine geringere Anzahl von Montage- und Justageschritten erfordert . Das Beugungsgitter ist vorteilhafterweise im vom Aufzeichnungsträger kommenden Strahlengang aber noch vor dem Photodetektor angeordnet. Dies hat den Vorteil, daß die Strahlkombination erst im Rückwärtsweg des Abtaststrahls erfolgt. Das Beugungsgitter kann somit einfacher ausgelegt sein, da sich eventuell durch dieses hervorgerufene Fehler im verbleibenden, kurzen Strahlengang kaum noch auswirken.
Vorteilhafterweise werden in diesem Fall auch Beugungsgitter und Detektorelement in einem Modul integriert.
Im Strahlengang ist vorzugsweise ein weiteres Beugungsgitter angeordnet. Dies hat den Vorteil, weitere Nebenstrahlen zu erzeugen, die beispielsweise zur Spurführung genutzt werden. Ist das weitere Beugungsgitter ein Ronchi-Gitter, so hat dies den Vorteil, daß nur für eine der Wellenlängen Nebenstrahlen erzeugt werden. Dies ist insbesondere dann vorteilhaft, wenn ohnehin nur für eine der Wellenlängen weitere Nebenstrahlen, beispielsweise zur Durchführung der bekannten Dreistrahl- Spurführungsmethode, Verwendung finden sollen.
Erfindungsgemäß ist vorgesehen, daß zum Auslesen eines
AufZeichnungsträgers nur jeweils eine der beiden Laserdioden in Betrieb ist, während zum Aufzeichnen von Informationen auf dem Aufzeichnungsträger beide Laserdioden gleichzeitig in Betrieb sind. Durch das erfindungsgemäße Beugungsgitter ist sichergestellt, daß sich die Spots beider Laserdioden auf dem optischen Aufzeichnungsträger überlagern und somit vorteilhaft die zum Aufzeichnen oder Löschen von Daten erforderliche Energie dadurch aufgebracht wird, daß beide Laserdioden gleichzeitig Abtaststrahlen erzeugen. Zum Lesen des Aufzeichnungsträger ist jeweils nur ein Abtaststrahl erforderlich. Vorzugsweise sind zum Schreiben oder Löschen unterschiedliche Wellenlängen vorgesehen, es liegt aber durchaus im Rahmen der Erfindung, hier die gleiche Wellenlänge zu verwenden. Ein erfindungsgemäßes Verfahren zur Herstellung eines Beugungsgitters, insbesondere zur Verwendung in einem erfindungsgemäßen Gerät besteht darin, daß die Gitterstruktur und das Gitterlinienprofil bestimmt werden, davon ein entsprechendes Höhenprofil ermittelt und in ein Treppenprofil aufgeteilt und die dabei entstehenden Flächen unterschiedlicher Höhe mittels Lithographie und Ätzprozeß auf einen Rohling übertragen werden.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in der nachfolgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen enthalten. Dabei zeigen:
Fig. 1: Strahlengang bei Verwendung zweier Laserdioden; Fig. 2: Strahlkombination mittels Wollaston-Prisma; Fig. 3: Strahlkombination mittels Beugungsgitter; Fig. 4: Linienprofil eines Beugungsgitters; Fig. 5: Strahlengang bei Verwendung eines Beugungsgitters; Fig. 6: Linienstruktur eines erfindungsgemäßen Beugungsgitters;
Fig. 7: Strahlengang bei zur optischen Achse versetzt angeordneten Laserdioden; Fig. 8: erfindungsgemäßes Gerät mit Beugungsgitter im divergenten Strahl; Fig. 9: erfindungsgemäßes Gerät mit Beugungsgitter im parallelen Strahl; Fig. 10: erfindungsgemäßes Gerät mit Beugungsgitter im
Nachweiszweig; Fig. 11: Tabelle berechneter Beugungseffizienz.
Fig. 1 zeigt den Strahlengang in einem optischen Abtaster 3 eines Geräts zum Lesen und/oder Beschreiben optischer Aufzeichnungsträger 1, welches zwei Laserdioden LDl, LD2 aufweist. Eine sogenannte Twin-Laserdiode oder Dual- Laserdiode besteht aus einer Anordnung von zwei separaten Laserdies LDl, LD2 , die in ein gemeinsames Gehäuse 2 integriert sind. Für Anwendungen im Bereich optische Abtaster 3 zum Auslesen bzw. Beschreiben optischer Aufzeichnungsträger 1 emittiert eine erste Laserdiode LDl bei einer ersten Wellenlänge λι=650nm, eine zweite Laserdiode LD2 bei einer zweiten Wellenlänge λ2=780nm. Die Strahlung der zweiten Wellenlänge λ2 wird im dargestellten Fall zum Auslesen bzw. Beschreiben des älteren CD-Formates verwendet, während die erste Wellenlänge λi für die neueren DVD-Formate verwendet wird. Infolge der verschiedenen Anforderungen der unterschiedlichen Diskformate müssen alle Komponenten des Abtasters 3 für beide Wellenlängen λi., λ2 optimiert sein. So sollte beispielsweise die Kollimatorlinse 4 eine möglichst geringe Dispersion aufweisen und die Objektivlinse 5 darüberhinaus die sphärische Aberration der für CD und DVD unterschiedlichen Substratdicken sdi, sd2 kompensieren. Der Aufzeichnungsträger 1 ist in Fig. l(a) alternativ mit Substratdicke sdi für DVD und Substratdicke sd2 für CD angedeutet. Die Strahlengänge für die unterschiedlichen Laserdioden LDl, LD2 sind der Übersichtlichkeit wegen in getrennten Abbildungen, Fig. l(a) und Fig. l(b), dargestellt. Bei derartigen Geräten stellt sich folgendes Problem: Im Grunde handelt es sich beim optischen Abtaster 3 um eine beugungsbegrenzte Abbildung der Laserquelle LDl, LD2 auf die optische Speicherplatte 1. Im Fall einer Twin-Laserdiode sind beide Laserquellen LDl, LD2 lateral im Trägergehäuse 2 getrennt. Sie erzeugen zwei Abtaststrahlen ASl, AS2 , die entlang der optischen Achse 9 des Abtasters 3 verlaufen. Sie durchlaufen einen Strahlteuer 16 und werden durch das optische System von Kollimatorlinse 4 und Objektivlinse 5 in zwei voneinander getrennte Spots SP1, SP2 auf der informationstragenden Schicht 6 der optischen Platte 1 abgebildet. Diese beiden Spots SP1, SP2 können wiederum als Lichtquellen angesehen werden, die über die Objektivlinse 5 und die Zylinderlinse 7 in die Ebene des Detektors 8 abgebildet werden. Der Detektor 8 ist in Fig. lc um 90° gekippt dargestellt. Er weist im dargestellten Fall vier Quadranten A, B, C, D auf, die jeweils ein elektrisches Signal AI, Bl, Cl, Dl abgeben. Diese Signale werden in bekannter, hier nicht näher erläuterten Weise, von einer Auswerteeinheit 10 zu einem oder mehreren
Informationssignalen IS umgewandelt. Infolge des durch die Zylinderlinse 7 eingeführten Astigmatismus sind die Bilder SBl, SB2 der beiden Lichtspots SPl, SP2 in der Ebene des Detektors nicht weiter von beugungsbegrenztem Ausmaß, sondern in einer Größe, die entscheidend von der Brennweite der Zylinderlinse 7 abhängt. Die ursprüngliche Trennung der beiden Spots SPl, SP2 ist dadurch in ihren Bildern SBl, SB2 nicht weiter gewährleistet. Die Problematik soll durch ein Zahlenbeispiel verdeutlicht werden: typischerweise sind die beiden Laserquellen LDl, LD2 lateral um etwa ld=0,lmm voneinander getrennt. Dies führt in der Detektorebene zu Bildern SBl, SB2 , die ebenfalls etwa ld'=0,lmm, abhängig von der Brennweite der Zylinderlinse 7, voneinander getrennt sind. Die Zylinderlinse 7 selbst wird üblicherweise so gewählt, daß sich ein Durchmesser db eines Bildes SBl, SB2 eines Spots SPl, SP2 auf dem Detektor 8 ebenfalls von etwa db=0,lmm ergibt. In der Paxis sind also zwei gegeneinander verschobene Spotbilder SBl, SB2 mit je vier Quadranten A, B, C, D nachzuweisen, deren Separation ungefähr ihrem Durchmesser db entspricht. Als Lösungsmöglichkeit würde sich ein Detektorpattern anbieten, das aus zwei Photodioden mit jeweis vier Quadranten aufgebaut ist. Diese
Lösungsmöglichkeit ist aber in der Praxis nur mit großem Aufwand realisierbar, da bei der Justage der Zylinderlinse 7 der Abstand der beiden Spotbilder SBl, SB2 in der Ebene des Detektors 8 variiert. Der fest durch ein Detektorpattern vorgegebene Bildabstand kann also beim Bau und der Justage eines optischen Abtasters 3 nicht eingehalten werden.
Wünschenswert ist eine optische Anordnung, die die Verwendung eines einzigen, vier Quadranten aufweisenden Detektors 8 ermöglicht. Die beiden Spotbilder SBl, SB2 sollten also auf dieselbe Position in der Detektorebene treffen. Prinzipiell kann zum Erreichen dieses Zieles zwischen zwei verschiedenen Lösungsansätzen unterschieden werden: Zum einen die Erzeugung zweier Spots SPl, SP2 auf der Disk 1, die sich lateral an der gleichen Position befinden. Die Konzentrizität beider Spotbilder SBl, SB2 in der Detektorebene ergibt sich damit in Folge . Zum anderen die Abbildung der auf der Disk 1 lateral getrennten Spots SPl, SP2 auf eine gemeinsame Position in der Detektorebene .
Zu letzterem wird vorgeschlagen, im Detektorpfad die doppelbrechende Eigenschaft eines Wollaston-Prismas 11 auszunutzen. Dies ist in Fig. 2 dargestellt. Zur Vereinfachung sind hier nur die rückwärts von dem Aufzeichnungsträger 1 in Richtung Detektor 8 verlaufenden Abtaststrahlen ASl, AS2 eingezeichnet. Während der
Abtaststrahl. ASl der Wellenlänge λi als ordentlicher Strahl auf das Wollaston-Prisma 11 trifft und dieses ungebrochen wieder verläßt, wird der Abtaststrahl AS2 der Wellenlänge λ2 als außerordentlicher Strahl gebrochen. Die Anordnung wird nun so gewählt, daß die Bilder SBl, SB2 beider Wellenlängen λi, λ2 in eine gemeinsame laterale Position auf den Detektor 8 treffen. Die Wahl eines Wollaston-Prismas 11 zur Strahlkombination beinhaltet folgende Nachteile: Die Polarisationsvektoren der beiden Wellenlängen müssen senkrecht zueinander stehen. Der Freiheitsgrad einer variablen Orientierung der beiden Laserdies LDl, LD2 ist somit eingeschränkt. Produktionsbedingt werden die beiden Laserdies LDl, LD2 im Gehäuse nahezu nie exakt mit zueinander senkrechter Polarisation ausgerichtet sein. Dies erschwert die Justage erheblich. Die Doppelbrechung des Substrates des Aufzeichnungsträger 1 dreht insbesondere bei Verwendung von bei Schreiblaufwerken üblichen, hier nicht dargestellten Viertel-Wellenlängen-Phasenplatten, die Polariationsrichtung in Abhängigkeit von der Position des optischen Abtasters relativ zum Aufzeichnungsträger 1. Aus den oben genannten Nachteilen wird klar, daß eine Strahlkombination unter Ausnutzung der polarisationsabhängigen Eigenschaften von Materialien nicht wünschenswert ist. Eine erfindungsgemäße Methode, die eine polarisationsunabhängige Strahlkombination nach beiden oben genannten Lösungsansätzen ermöglicht, ist im folgenden beschrieben.
Bei dem in Fig. 3 dargestellten Grundprinzip der Erfindung wird im inversen Sinn die dispersive Eigenschaft eines Beugungsgitters 12 ausgenutzt . Während bei einem Gitterspektrometer die unter einem festen Eintrittswinkel auf das Gitter treffende polychrome Strahlung dieses gemäß der Gittergleichung n*λ=d* (sin(α)-sin(ß) ) (1) unter verschiedenen Winkeln ß in der n-ten BeugungsOrdnung wieder verläßt, trifft hier die Strahlung der unterschiedlichen Wellenlängen λi und λ2 unter den Winkeln «i und α2 auf das Beugungsgitter 12. Die Gitterperiode d ist so gewählt, daß sich nach der Gittergleichung identische Austrittswinkel ßi und ß2 ergeben. Für ßι=ß2=0 gilt
nl *~ - sin( l) = 0 ; n2 *-2--sin(α2) = 0 , (2) d d wobei ni und n2 die zur Strahlkombination verwendeten
Beugungsordnungen beschreiben. Sie sind ab initio zunächst unabhängig voneinander wählbar. Beispielsweise kann ι=0 und n2=l gewählt werden, womit sich mit ι=0 die benötigte
Gitterperiode zu
d = (3) λ2 +sin(ör2) bestimmen läßt. Entsprechende Lösungen von Gleichung (2) ergeben sich für andere Kombinationen der BeugungsOrdnungen nx und n2. Die von den beiden Laserdioden emittierte Strahlung der Wellenlängen λi und λ trifft auf das Beugungsgitter unter den Winkeln i und α2 bezüglich der Flächennormalen. Die Abbildung zeigt den Austrittswinkel ß, der erfindungsgemäß für beide Wellenlängen gleich gewählt ist. Fig. 4 zeigt eine erfindungsgemäße Optimierung des Linienprofils des Beugungsgitters 12. In Fig. 4 (a) ist dazu ein Blaze-Profil verwendet, in Fig. 4{b) ein Stufenprofil als Approximation des Blaze-Profils . Das Stufenprofil ist hier dargestellt mit 4 Höhenstufen. Die äquidistanten Stufen n1, h_, h3 sind so gewählt, daß sie im Mittel dem Blazewinkel ΘB der Fig. 4(a) entsprechen.
Die geeignete Wahl der BeugungsOrdnungen nx und n2 wird erfindungsgemäß durch die zusätzliche Betrachtung der Beugungseffizienz ε getroffen. Die Beugungseffizienz ε bestimmt, welcher Anteil von dem emittierten Laserlicht der Wellenlängen λi, λ für das optische System des Abtasters 3 zur Verfügung steht. Prinzipiell hängt die Beugungseffizienz ε neben der Wahl der BeugungsOrdnung nx, n2 entscheidend vom Strukturfaktor des Beugungsgitters 12 ab, das heißt, vom Profil der einzelnen Gitterlinien 13. Beispiele eines derartigen Profils der Gitterlinien 13 sind in Fig. 4 dargestellt. Das in Abb. 4 (a) dargestellte asymmetrisch geformte Blaze-Profil eignet sich erfindungsgemäß besonders dazu, einen möglichst großen Anteil der gebeugten Strahlung in nur einer BeugungsOrdnung n zu konzentrieren. Wird für ein solches Beugungsgitter 12, dessen Substrat durch den Brechungsindex nr charakterisiert wird, die Blaze-Bedingung
2π*^ = ^ * nr - i)*h(x) → h(x) = — *-?— (4) d n * λ d nr — l exakt eingehalten, dann erhält man eine Beugungseffizienz von ε=l für die entsprechende Ordnung n und ε=0 für alle andere Ordnungen. Allerdings wird aus Fig. 4(a) und Gleichung (4) deutlich, daß die Blaze-Bedingung nicht für beide
Wellenlängen λi und λ2 simultan erfüllt werden kann. Für die Beugungseffizienz ε gilt
Figure imgf000013_0001
wobei α(n) die komplexe Amplituden-Beugungseffizienz beschreibt. Die Größe (n) kann für nicht allzu kleine Gitterperioden durch
Figure imgf000014_0001
berechnet werden, wobei Φ(x) die relative Phase eines an der Stelle x auf die Gitterstufe treffenden Strahles beschreibt. Für ein Blazegitter gilt n -\ φ(x) = 2π- h(x) , (7) n * λ wobei h(x) das Höhenprofil einer Gitterlinie 13 darstellt. Der Zusammenhang mit dem in Fig. 4(a) eingezeichneten Blaze- Winkel ist durch h(x)=tan(θB) *x für x 6[0,d] (8) gegeben
Ist das Gitterprofil für die Wellenlänge λx in der
BeugungsOrdnung nx optimiert, ergibt sich für die Wellenlänge λ in der Ordnung n2
Figure imgf000014_0002
unter der Annahme, daß die Dispersion des Gittersubtrates , d.h. die Änderung von nr mit der Wellenlänge, vernachlässigbar ist.
Es wurde gefunden, daß zum Erreichen einer maximalen Lichtausbeute für beide Wellenlängen bei einem gegebenen Verhältnis
Figure imgf000014_0003
eine Wahl der BeugungsOrdnungen zu ^=^=±1 besonders vorteilhaft ist. Als Beispiel ist in Fig. 11 die Beugungseffizienz ε für die verschiedenen BeugungsOrdnungen n angegeben, wobei ein Gitterprofil angenommen wurde, mit dem in der ersten Ordnung für die Wellenlänge λ1=650nm exakt die Blazebedingung erfüllt ist.
Entsprechend ist diese für die Wellenlänge λ2=780nm verletzt. Aufgrund der relativ geringen Differenz der 'Wellenlängen λi, λ zeigt sich aber, daß auch für λ eine Beugungseffizienz ε von mehr als 90% erreichbar ist. Zusätzlich sind in Fig. 11 die Beugungseffizienzen aufgelistet, die sich mit dem in Fig. 4 (b) skizzierten, aus vier diskreten Stufen aufgebauten Gitterprofil, hier als 4-Step bezeichnet, ergeben. Ein solches Profil läßt sich durch lithographische Belichtung und anschließende Ätzprozesse einfacher herstellen als das mechanisch zu fertigende ideale Blaze-Profil. Die Stufenhöhen hx, h2j h3 und die Anzahl der Stufen werden dabei so gewählt, daß sich eine bestmögliche Approximation an das optimierte Blaze-Profil ergibt. Die in Fig. 11 für dieses Profil angegebenen Beugungseffizienzen wurden durch numerische Auswertung von Gleichung (5) bestimmt. Auch hier wurde gefunden, daß für beide Wellenlängen λi, λ2 eine Ausbeute von mehr als 70% erreichbar ist.
Im folgenden werden konkrete Anordnungen in optischen Abtastern zur Strahlkombination beschrieben, insbesondere für BeugungsOrdnungen nj=n2=±l.
■ Fig. 5 zeigt den Strahlengang eines erfindungsgemäßen Geräts bei Strahlkombination im divergenten Abtaststrahl ASl, AS2. Die divergent aus den beiden Laserdioden LDl und LD2 emittierte Strahlung weist nach der Beugung am Beugungsgitter 12 keine Aberrationen auf und propagiert derart als entstünde sie für beide Wellenlängen am gleichen Ort, der virtuellen Quelle VS. Die beiden Laserdioden LDl und LD2 werden dabei als Punktlichtquellen angesehen. Nach der Beugung am Beugungsgitter 12 breitet sich die Strahlung beider
Lichtquellen LDl, LD2 so aus, als entstünde sie in einer einzigen Quelle, der sogenannten virtuellen Quelle VS. Bezüglich der virtuellen Quelle VS befinden sich die beiden realen Quellen LDl, LD2 bei den lateralen Koordinatenpunkten (0, yx) bzw. (0, y2) . Das Beugungsgitter 12 befindet sich in einem longitudinalen Abstand Z0. Die zentral auf das Beugungsgitter 12, d.h. auf die Koordinate (Zo,0) treffenden Strählen verlaufen nach der Beugung entlang der optischen Achse 9, der Austrittswinkel ß ist für beide Strahlen ASl, AS2 null. Die Eintrittswinkel αi und a2 lassen sich einerseits aus der Geometrie der Anordnung zu yι=Z0*tan(αι) ; y2=Z0*tan (α2) (10) bestimmen. Andererseits müssen sie die Gittergleichung (1) für ß=0 erfüllen, sodaß sich als Bedingung
Δy = y2 - y1 -Λ) tu;
Figure imgf000016_0001
ergibt, wobei der letzte Schritt in Gleichung (11) nur im Grenzfall λl 2 « d gilt. Anhand Gleichung (11) lassen sich bei gegebenem Abstand Δy von Laserdiode LDl und Laserdiode LD2 die zur Rekombination benötigte Gitterkonstante d und die Position yx bestimmen. Zum Beispiel erhält man für Z0=10mm und Δy=0,lmm eine Gitterkonstante d=13μm und eine Position y1=0,5mm.
Wird ein einfaches lineares Beugungsgitter 12 mit einer Periode gemäß Gleichung (11) verwendet, ist die Kombination beider Abtaststrahlen ASl, AS2 gewährleistet, es ergibt sich aber kein beugungsbegrenzter Spot SPl, SP2 auf der informationstragenden Schicht 6 des AufZeichnungsträgers 1. Ursache dafür sind Aberrationen, die bei der Beugung des divergenten Strahles ASl, AS2 am linearen Gitter entstehen. Um dies zu verhindern, wird das Beugungsgitter 12 erfindungsgemäß weitaus komplexer als ein einfaches Beugungsgitter strukturiert.
Fig. 6 zeigt die Linienstruktur eines optimierten Beugungsgitters 12 mit gekrümmten Gitterlinien 13. Man erkennt, daß eine Gitterlinie 13' nicht gekrümmt ist. Der Linienabstand d ist hier kartesisch als Funktion der Koordiante (x,y) durch dx(x,y) und dy(x,y) beschrieben.
Die korrekte Struktur des Beugungsgitters 12 wird, wie im folgenden beschrieben, für die Strahlung aus der Laserdiode ' LDl ermittelt. Eine perfekte Korrektur aller Aberrationen ist nur für die Wellenlänge λi, λ2 einer der beiden Laserdioden LDl, LD2 möglich. Die endlichen Aberrationen der Strahlung aus der Laserdiode LD2 sind - wie numerische Simulationsrechnungen zeigen - vernachlässigbar.
Jeder Strahl, der aus der Laserdiode LDl, d.h. aus dem Punkt (0,y1) stammt und am Punkt (xa,ya) auf das Beugungsgitter 12 trifft, soll derart gebeugt werden, daß der resultierende Strahl demjenigen entspricht, der in der virtuellen Quelle VS am Punkt ( 0 , 0) entsteht und ungebeugt durch den Punkt (xa,ya) tritt. Dies bedeutet, daß die Austrittsrichtung des gebeugten Strahles gleich der Einfallsrichtung des virtuellen Strahls ist. Um die Beugung an gekrümmten Gitterstrichen 13 korrekt beschreiben zu können, wird die Gitterperiode, wie in Fig. 6 dargestellt, in die kartesischen Komponenten dx und dy für jede Gitterkoordinate (x,y) zerlegt. Entsprechend wird der Eintrittswinkel a in seine Komponenten αx und αy aufgeteilt. Es folgt so für einen Strahl von (0^) nach (xa,ya) im Abstand Z0:
Figure imgf000017_0001
Der virtuelle Strahl aus der virtuellen Quelle VS bestimmt den ebenfalls in Komponenten dargestellten Soll- Austrittswinkel ß. Dieser ist gleich dem Eintrittswinkel des virtuellen Strahles . Es folgt
Figure imgf000017_0002
(Λa ,y = arctanl
Figure imgf000017_0003
Die Gitterperioden dx(χa,ya) und dy(xa,ya) werden so gewählt, daß die Gittergleichung (1) mit den oben berechneten Winkeln α x' α y' ßX' ßy an jeder Stelle (xa,ya) für die erste BeugungsOrdnung erfüllt ist. Es ergibt sich damit
Figure imgf000018_0001
Durch Gleichung 14 ist das Beugungsgitter 12 vollständig charakterisiert und kann in einzelne Gitterlinien 13 unterteilt werden. Als günstiger Ausgangspunkt zur Linienkonstruktion eignet sich erfindungsgemäß die Gitterlinie 13 ' bei γa=Y1/2 . Hier weist der Nenner von dx eine Singularität auf, was bedeutet, daß die Gitterlinie 13' parallel zur x-Achse verläuft. Der Verlauf aller weiteren Gitterlinien 13 läßt sich durch sukzessive Addition von dy berechnen. Die in Fig. 6 dargestellte Struktur des Beugungsgitters 12 entspricht qualitativ der auf diese Weise berechneten Struktur.
Fig. 7 zeigt den Strahlengang bei zur optischen Achse 9 versetzt angeordneten Laserdioden LDl, LD2. Die fett eingezeichneten Pfeile geben dabei die Emissionswinkel der
Intensitätsmaxima an. Die beiden Laserdioden LDl und LD2 sind üblicherweise so angeordnet, daß die Winkelverteilung des Intensitätsprofiles parallel zur Z-Achse ausgerichtet ist. Der laterale Abstand Δy(Zx) der Intensitätsmaxima hängt vom Abstand y2(0)-y1(0) der Laserdioden LDl, LD2 und der Laufstrecke Z^Z,, ab.
In der bisherigen Beschreibung ist die Emissionscharakteristik der Laserdioden nicht weiter beachtet. Die Laserdioden LDl und LD2 wurden als
Punktlichtquellen ohne eine spezifische Winkelverteilung der Strahlung angenommen. In Fig. 7 ist dargestellt, in welche Richtung sich schließlich die Intensitätsmaxima bewegen, bzw. wie ihr lateraler Abstand Δy(Zx) in longitudinaler Richtung zunimmt. So folgt für diesen Abstand
Δy(Z,)= (0) *(0).Z, (15,
Sollte sich bei Zx eine Kollimatorlinse 4 befinden, dann bleibt der Abstand Δy(Z1) für Z>ZX konstant. Als Zahlenbeispiel soll wieder y2-y1=0,lmm, Zo=10 mm und Zx=20 mm angenommen werden. Es ergibt sich so eine Separation der Emissionsmaxima von 0,2mm. Dieser Wert ist klein gegen den typischen Aperturdurchmesser einer Objektivlinse 5 von etwa 3 -4mm. Das bedeutet, daß sich in der Praxis die Separation der Intensitätsmaxima kaum bemerkbar macht. Kritischer ist dagegen die Verschiebung der Emissionsmaxima gegenüber der eingezeichneten Achse 9' . Diese Verschiebung γl { 7lχ) wird in etwa den fünffachen Wert von Δy(Zx) annehmen. Dies bedeutet für das obige Zahlenbeispiel eine Verschiebung des Intensitätsmaximums um etwa 1mm gegenüber der optischen Achse 9 ' . Diese Verschiebung beträgt somit etwa A der Linsenapertur und sollte korrigiert werden. Dies erfolgt erfindungsgemäß wie folgt: Die aus dem Beugungsgitter 12 austretenden Wellenfronten entsprechen Kugelwellen, die von einem Emissionspunkt der virtuellen Quelle VS ausgehen. Es ist also möglich, das nachfolgende optische System in beliebigen Winkeln um den Punkt VS zu drehen, ohne die bisherigen Schritte zur Bestimmung des Beugungsgitters 12 hinfällig werden zu lassen. Es tritt also auch ohne Änderung der Eigenschaften des Beugungsgitters 12 keine Änderung der Eigenschaften der kombinierten Strahlen ASl, AS2 auf. Die auszuführende Drehung erfolgt vorzugsweise in einem solchen Winkel, daß das Intensitätsmaximum von Laserdiode LDl auf der optischen Achse 9 des nachfolgenden Systems liegt. Ein entsprechend optimiertes Gesamtsystem ist in Fig. 8 dargestellt.
Fig. 8 zeigt den Gesamtaufbau des optischen Abtasters 8 mit Beugungsgitter 12 im divergenten Strahl . Um die Verschiebung der Intensitätsmaxima beider Laserdioden LDl, LD2 gegen die optische Achse 9 des auf das Beugungsgitters 12 folgenden optischen Systems so gering wie möglich zu halten, ist die Einheit der Laserdioden LDl, LD2 und Beugungsgitter 12 um eine senkrecht zur Zeichenebene stehende, durch die virtuelle Quelle VS laufende Achse gedreht. Der optimale Drehwinkel ist der Mittelwert der Abstrahlwinkel beider Laserdioden LDl, LD2 nach Durchlaufen des Beugungsgitters 12.
Erfindungsgemäß ist bei Verwendung eines entsprechend kleinen Abstandes Z0 ein Modul 14 als integrierte Gesamtkomponente bestehend aus Twin-Laserdiode LDl, LD2 und Beugungsgitter 12 vorgesehen. Die Orientierung des optischen Systems relativ zum Beugungsgitter 12 ist so gewählt, daß die restlichen BeugungsOrdnungen des Beugungsgitters 12 senkrecht zu den
Spuren der optischen Platte 1 orientierte Lichtspots ergeben. Diese Seitenspots dienen bei Verwendung zusätzlicher, hier nicht dargestellter Detektorelemente zum Nachweis einer radialen Verkippung der optischen Disk. Als Option ist ein weiteres Gitter 14 eingezeichnet. Es dient dem Nachweis eines Spurfehlers bei der Wiedergabe einer CD-Disk gemäß der bekannten Dreistrahl-Spurführungsmethode. Seine Gitterlinien sind dazu ungefähr senkrecht zu denen des Beugungsgitters 12 orientiert, sodaß die sich auf der Disk 1 ergebenden Seitenspots des weiteren Gitters 15 längs der Spuren ausgerichtet sind. Da das weitere Gitter 15 für das Auslesen von DVD-Platten nicht benötigt wird, ist vorgesehen, ein solches Gitter zu verwenden, bei dem für die Wellenlänge λx keine Beugung auftritt. Dies ist beispielsweise für ein Ronchi-Gitter mit ΔΦ=π für 650nm der Fall.
Einfacher als im zuvor beschriebenen Fall gestaltet sich die Strahlkombination im kollimierten Strahl. Hierbei wird, wie in Fig. 9 dargestellt, die divergent aus den Laserdioden LDl und LD2 austretende Strahlung ASl, AS2 zunächst durch eine entsprechende Kollimatorlinse 4 kollimiert . Aufgrund der unterschiedlichen Objektpositionen der Laserdioden LDl und LD2 weist der kolli ierte Strahl beider Wellenlängen λx, λ2 unterschiedliche Feldwinkel auf . Diese werden durch das erfindungsgemäße Beugungsgitter 12, das sich im kollimierten Strahl befindet, aneinander angeglichen. Durch die Beugung eines kollimierten Strahles an einem linearen Gitter entstehen keine Aberrationen, das Beugungsgitter 12 ist vorteilhaft als einfaches Beugungsgitter ausgelegt . Um für beide Wellenlängen Xχr λ eine maximale Photonenausbeute zu erreichen, werden, wie zuvor beschrieben, beide Laserfelder in jeweils erster Ordnung gebeugt. Zur Auslegung der Gitterperiode wird die Differenz der Feldwinkel Δα=α2-o:ι der kollimierten Strahlen berücksichtigt. Für diese gilt
Figure imgf000021_0001
wobei fkoll die Brennweite der Kollimatorlinse 4 beschreibt. Mit der Bedingung ß=0 wird Gleichung (2) zur eindeutigen Bestimmung von Gitterperiode d und Eintrittswinkel ax verwendet :
Figure imgf000021_0002
Zahlenbeispiel: Für eine Kollimatorbrennweite fkoll=20mm und einem lateralen Abstand Δy=0,lmm ergibt sich Δα=0,286°. Mit Gleichung (17) lassen sich Winkel und Gitterperiode zu 0^=1,43° bzw. d=26μm bestimmen.
Fig. 10 zeigt die Strahlkombination im Rückwärtspfad eines erfindungsgemäßen Geräts. Das Beugungsgitter 12 ist dabei im Nachweiszweig des optischen Abtasters 8 angeordnet. Die Anordnung entspricht der in Fig. 2 dargestellten, wobei anstelle des Wollaston-Prismas 11 ein erfindungsgemäßes Beugungsgitter 12 zur Strahlkombination verwendet wird. Dabei wird die von den beiden Laserdioden LDl und LD2 emittierte Strahlung zunächst nicht kombiniert, so daß sich, wie zu Fig. 1 gezeigt, zwei lateral getrennte Spots SPl, SP2 , auf der Informationsschicht 6 der optischen Disk 1 ergeben. Die Randbedingung, daß beide Spots SPl, SP2 auf die gleiche Position SBl, SB2 in der Detektorebene abgebildet werden, wird hierbei durch das Beugungsgitter 12 im Rückwärtspfad erfüllt. Die Struktur des Beugungsgitters 12 kann dabei, auch wenn es sich im nicht-parallelen Strahlengang befindet, durch ein einfaches lineares Gitter realisiert werden. Die durch die Beugung am linearen Gitter entstehenden Aberrationen sind an dieser Stelle, im Gegensatz zu dem zu den Fig. 5-8 beschriebenen Aufbau, vernachlässigbar. Das Beugungsgitter 12 wird aus Gründen der Photonenausbeute wieder für beide Wellenlängen λi, λ2 in erster Beugungsordnung verwendet. Ein Modul 14 ' , welches Beugungsgitter 12 und Detektor 8 beinhaltet, ist als Alternative gestrichelt dargestellt.
Zusätzliche Anwendungsmöglichkeiten der Erfindung sind im folgenden angegeben. Durch die ersten beiden Möglichkeiten zur Strahlkombination werden auf der optischen Disk 1 zwei sich überlappende Lichtflecke SBl, SB2 erzeugt. Während der normale Betrieb eines optischen Abtasters 8 die sukzessive Verwendung der beiden Wellenlängen λi, λ2 vorsieht, d.h. die Laserdiode LDl mit Wellenlänge λ=650nm für DVD, die Laserdiode LD2 λ=780nm für CD, werden durch die erfindungsgemäße Methode neuartige Anwendungen der optischen Datenspeicherung erschlossen. Dazu gehören beipielsweise die sogenannten Zwei-Photonen-Prozesse . Bei diesen Prozessen wird eine Speicherschicht 6 auf der Disk 1 verwendet, die zum Einschreiben einer Informationseinheit molekulare elektronische Übergänge ausnutzt. Dabei erfolgt der molekulare Übergang von einem Zustand ZA nach einem anderen Zustand ZB über ein Zwischenniveau ZC . Für die Anregung des Überganges ZA→ZC wird beipielsweise Licht der Laserdiode LDl verwendet, während der Übergang ZC→ZB durch die Strahlung der Laserdiode LD2 angeregt wird. Das Auslesen der eingeschriebenen Information erfolgt dagegen nur mit einer der beiden Laserdioden LDl, LD2. Durch Verwendung solcher Zwei-Photonen-Prozesse kann zukünftig eine höhere Datensicherheit erzielt werden. Als weitere neuartige
Anwendung der überlappenden Spots SPl, SP2 sind sogenannte "pre-heat" -Prozesse vorgesehen. Dabei sorgt beipielsweise das Licht der Laserdiode LD2 für ein großflächiges Anwärmen der Speicherschichten 6 der optischen Disk, während erst durch entsprechende Pulse der Laserdiode LDl die Information auf die Speicherschicht 6 eingeschrieben wird. Vorteile gegenüber den heutigen Verfahren liegen hierbei ebenfalls in einer höheren Datensicherheit gegenüber Löschprozessen und in den höheren erreichbaren Leistungsdichten. Höhere Leistungsdichten sind beipielsweise bei optischen Speicherplatten 1 mit mehreren informationstragenden Schichten 6 gewünscht.
Die Erfindung bezieht sich auf ein diffraktives Verfahren zur Formung der von beiden Laserdioden LDl, LD2 emittierten Strahlung, sodaß die Verwendung eines einzelnen Detektors 8 möglich ist. Es wird einerseits ein Weg zum Erzielen zweier kollinear angeordenter Foki SPl, SP2 auf der optischen Platte 1 aufgezeigt, sodaß ein einzelner Detektor 8 verwendet werden kann. Andererseits wird ein Weg zur Abbildung der auf der optischen Platte 1 getrennten Lichtflecke SPl, SP2 auf einen gemeinsamen Detektor 8 beschrieben. Nachteile bei der Verwendung eines Wollaston-Prismas 11 sind: Die Polarisation der Laserdioden LDl, LD2 kann nicht frei gewählt werden. Sie ist nicht im Vorwärtszweig verwendbar, es treten lateral getrennte Spots SPl, SP2 auf der Disk 1 auf. Wollaston-
Prismen 11 sind vergleichsweise teuere optische Komponenten, da sie nicht aus Kunststoff gefertigt werden können. Durch die Verwendung des Beugungsgitters 12 läßt sich erfindungsgemäß die Strahlung, die aus zwei lateral getrennten monochromatischen Lichtquellen, hier Laserdioden LDl, LD2 emittiert wird, derart formen, daß die Lichtkegel beider Wellenlängen λi, λ2 nach Durchlaufen des Beugungsgitters 12 eine gemeinsame Achse 9 aufweisen. Damit läßt sich ein einfaches Konzept für einen optischen Abtaster 8 zur Wiedergabe bzw. Aufzeichnung von DVD 's und CD 's realisieren. Es wird zur Kombination der Strahlung die dispersive Eigenschaft der Beugung am Gitter ausgenutzt, wobei für beide Wellenlängen λi, λ2, die erste BeugungsOrdnung n=±l verwendet wird. Für die Verwendung im Vorwärtspfad des Abtasters 8 wird eine komplexe Linienstruktur zur Korrektur von Aberrationen beschrieben. Um eine für beide Wellenlängen λi, λ2 möglichst hohe
Beugungseffizienz, d.h. geringe Lichtverluste zu erzielen, wird für die Stufenform des Beugungsgitters 12 eine diskretisierte Blazegeometrie verwendet. Es werden als weitere mögliche Anwendungen des Verfahrens "pre-heat recording" und Zwei-Photonen-Prozesse aufgezeigt.

Claims

Patentansprüche
1) Gerät zum Lesen und/oder Beschreiben optischer
Aufzeichnungsträger (1) mit einer ersten Laserdiode (LDl) zum Erzeugen eines ersten Abtaststrahls (ASl) einer ersten Wellenlänge (λi) und einer zweiten Laserdiode (LD2) zum Erzeugen eines zweiten Abtaststrahls (AS2) einer zweiten Wellenlänge (λ2) , wobei die Abstaststrahlen (ASl, AS2) entlang einer gemeinsamen optischen Achse (9) verlaufen, eine
Informationsschicht (6) des Aufzeichnungsträgers (1) abtasten und auf einen einzigen Photodetektor (8) zum Erzeugen eines Informationssignals (IS) fallen, wobei an einer Stelle der optischen Achse (9) ein Strahlkombinationselement angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß das Strahlkombinationselement ein Beugungsgitter (12) ist.
2 ) Gerät nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichne , daß das Beugungsgitter (12) Gitterlinien (13) mit Blaze-Profil oder einem diesem ähnlichen Profil aufweist.
3 ) Gerät nach Anspruch 2 , dadurch gekennzeichnet , daß
Gitterlinien (13) mit Stufenprofil (hx, h2, h.) vorhanden sind.
4) Gerät nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Beugungsgitter (12) gekrümmte Gitterlinien (13) aufweist.
5) Gerät nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß eine Gitterlinie (13') gerade ist.
6) Gerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Beugungsgitter (12) für beide
Wellenlängen (λi, λ2) auf die erste Beugungsordnung optimiert ist. 7) Gerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß erste Laserdiode (LDl) und zweite Laserdiode (LD2) bezüglich der optischen Achse (9) gekippt angeordnet sind.
8) Gerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Beugungsgitter (12) bezüglich der optischen Achse (9) gekippt angeordnet ist.
9) Gerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Beugungsgitter (12) derart orientiert ist, daß Seitenspots senkrecht zu Informationsspuren des optischen AufZeichnungsträgers (1) orientiert sind.
10) Gerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß erste Laserdiode (LDl) , zweite Laserdiode (LD2) und Beugungsgitter (12) in einem Modul (14) integriert sind.
11) Gerät gemäß einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Beugungsgitter (12) im vom Aufzeichnungsträger (1) kommenden Strahlengang vor dem Photodetektor (8) angeordnet ist.
12) Gerät gemäß Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß
Beugungsgitter (12) und Photodetektor (8) in einem Modul (14') integriert sind.
13) Gerät gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß im Strahlengang ein weiteres Beugungsgitter (15) , insbesondere ein Ronchi-Gitter, angeordnet ist .
14) Gerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß beide Laserdioden (LDl, LD2) zum Aufzeichnen von Informationen auf dem optischen Aufzeichnungsträger (1) gleichzeitig in Betrieb sind, während zum Auslesen nur jeweils eine der Laserdioden (LDl, LD2) in Betrieb ist.
15) Verfahren zur Herstellung eines Beugungsgitters (12) , insbesondere zur Verwendung in einem Gerät gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Gitterstruktur und das Gitterlinienprofil (hx, h2, h3) bestimmt werden, das entsprechende Höhenprofil in Flächen gleicher Höhe aufgeteilt wird, und die Flächen gleicher Höhe mittels Lithographie und Ätzprozeß auf einen Rohling übertragen werden.
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