WO2001048427A1

WO2001048427A1 - Refrigerating device

Info

Publication number: WO2001048427A1
Application number: PCT/JP2000/008952
Authority: WO
Inventors: Shigeharu Taira
Original assignee: Daikin Industries, Ltd.
Priority date: 1999-12-28
Filing date: 2000-12-18
Publication date: 2001-07-05
Also published as: US6880361B2; US20040129006A1; US7003980B2; EP1243876A1; JP2001248941A; CN1415063A; US20030056525A1; EP1243876B1; CN1179170C; AU1893501A; KR20020091062A; KR100629971B1; EP1243876A4; ES2644713T3; AU773584B2

Description

明

技術分野

この発明は冷凍装置に関し、より詳しくは、 R 22 (化学式 CHC 1 F₂) に代わる代替冷媒として R 32 (化学式 CH₂F₂) または R 32を少なくとも 70 重量パ一セント含む混合冷媒を用いた冷凍装置に関する。

糸背景技術

書

一般に冷凍サイクルを実行するスプリットトタイプの冷凍装置や空気調和機では、圧縮機によって吐出された冷媒を第 1熱交換器へ送り、この第 1熱交換器で凝縮された冷媒を膨張手段によって膨張させた後、第 1連絡配管（これを適宜「液管」と呼ぶ。）を通して、第 2熱交換器へ送る。さらに、この第 2熱交換器で気化された冷媒を第 2連絡配管（これを適宜「ガス管」と呼ぶ。）を通して圧縮機に戻す。

知られているように、この種の冷凍装置や空気調和機に関する地球環境課題としては、（1) オゾン層保護、（2) 省エネルギー、（3) 地球温暖化対応（C 〇₂等排出抑制）、 (4) 資源の再利用（リサイクル）がある。この地球環境課題の内、特にオゾン層保護の観点から、従来から使用されている R 22 (HFC 2 2) は、オゾン破壊係数 ODP (Ozone Depletion Potential) が高く、好適な冷媒とは言えない。そこで、オゾン破'壊係数が高い R 22に代わる代替冷媒として、 R 410 A (重量比で H F C 32 ： HFC 1 25 = 50 ： 50の組成を持つ）、 R 407 C (重量比で H FC 32 ： H F C 1 25 ： HFC 1 34 a = 2 3 : 25 : 52の組成を持つ）、 R 32 (HFC 32) などが候補として挙げられている。

一方、省エネルギーについては、所定の空気調和機は西暦 2004年 9月末迄に成績係数 COPを約 4%向上させねばならない旨の告示がなされている（「ェネルギ一の使用の合理化に関する法律」に基づく通商産業省告示第 1 90号）。従って、省エネルギーの観点から、 COP値の大きな冷媒を使用する必要がある。また、地球温暖化防止に対する要求も益々厳しくなつてきている。冷凍装置や空気調和機においては、総等価温暖化影響 TEWI (Total Equivalent Warming Impact) と呼ばれる地球温暖化の指標を用いて、冷凍装置や空気調和機が評価される。この TEWIは、冷媒の大気放出による影響（直接影響）と装置のェネルギー消費（間接影響）との和で表される。上記直接影響は地球温暖化係数 GWP (Global Warming Potential) を含み、上記間接影響は C O Pの逆数を含む。したがって、地球温暖化を防止するには、 TEW Iの値を小さくするべく、小さな GWP値と大きな COP値とを持つ冷媒を選定する必要がある。

上記 GWPについては、 R407Cと R4 1 OAの GWPがそれぞれ 1 980,

2340となっており、 R 22の GWP値 1 900より若干大きな値になっている。一方、 R 32の GWP値は 650であり、 R 22, R407C, R410A の約 1Z3である。すなわち、 GWP値が小さい R 32は地球温暖化防止のために極めて有効である。

一方、 COPに関しては、 R 407 Cや R 410 Aの CO P値が R 22の CO

P値と略同等であるのに対して、 R 32の COP値は R 22よりも大きな値が得られなかった。すなわち、 R 32を用いて冷凍サイクルを実行する冷凍装置では、 R 32の特性からは理論上は高い COPが期待されるにもかかわらず、これまで R 22の COPを実際に大きく超えるものは得られていなかった。また、 R 22 を用いた場合に比して圧力が高くなる、吐出温度が高くなるなどの現象がある。それに加えて、 R 32は微燃性を有するため安全性のコンセンサスが得られにくいという問題がある。このため産業界では、代替冷媒としての R 32を実際の製品に採用することはなかった。

ここで、例えば従来の R 22を用いた冷凍能力 2. 2 kWクラス〜 5. O kW クラスのルームエアコンでは、図 2中に符号 L 0 1で示すように液管の径が 2Z 8" に設定され、図 3中に符号 G01， GO 2で示すようにガス管の径が 3 Z 8" と 4Z8" との 2種類に設定されている（なお、各管の径をインチ系の呼び径で、記号「" 」を用いて表すものとする。）また、従来の R 22を用いた冷凍能力 4. 5 kWクラス〜 14. 0 kWクラスのパッケージエアコンでは、図 2中に符号 L01， LO 2で示すように液管の径が 2/8" と 3/8" との 2種類に設定され、図 3中に符号 GO 2， GO 3, G 04で示すようにガス管の径が 4 /8" と 5/8" と 6 8" との 3種類に設定されている。分かるように、冷凍能力が大きくなるにつれて、冷媒流量が多くなるため、流速が速くなり、圧力損失が増大するため、液管、ガス管の径が大きく設定される傾向がある。

しかしながら、管の径が大きいほど、配管接続や加工などの配管作業が大掛かりになり、困難になる。また、管の種類が多いと、エアコンの生産管理が煩わしいという問題がある。この事情は、冷媒として、 R 22に代えて R4 1 0 Aや R 407 Cを用いた場合でも同様である。発明の開示

そこで、この発明の目的は、冷媒として地球温暖化係数 GWPの小さい R 32 を用いて、 R 22を用いた場合の COP以上の COPを得ながら、連絡配管の径を小さくするとともに連絡配管の径の種類を削减できる地球温暖化対応省エネルギー型の冷凍装置を提供することにある。

この発明は、冷凍装置の C〇Pが冷媒量（冷媒回路に対する全充填量）に応じて変化する傾向は、 R 32と R 41 0 A等の他の冷媒との問で、冷媒の種類によつて大きく相違しているという、本発明者による発見に基づいて創出された。すなわち、図 4Aに示すように、例えば R4 1 OAを用いた場合は、図示の範囲では冷媒量が多くなるにつれて COPが徐々に高くなり、飽和するかのような傾向がある。これに対して、 R 32を用いた場合は、冷媒量の変化に対して COPがピークを示し、冷媒量がそのピークを与える範囲から離れると C O Pが急激に低下する傾向がある。従来、 R 32を用いた場合に R 41 OAを用いた場合に比して高い COPが得られなかった理由は、冷媒量が比較的多い範囲（図 4 Aの例では 1 200 g〜1 300 g) で使用していたからである。ここで注目すべきは、 R 32を用いて冷媒量を変化させた場合の COPのピーク値が、 R4 1 OAを最適な冷媒量（図 4 Aの例では 1 300 g ) で使用した場合の C〇 Pよりも遥かに高いという事実である。また、 R 32を用いた場合の COPのピークを与える冷媒量（図 4 Aの例では 960 g) 、 R4 1 0 Aを用いた場合の最適な冷媒量 (図 4 Aの例では 1 300 g) よりも遥かに少ないという事実である。これにより、 R 32を用いながら、 R 22を用いた場合の従来の COP以上の COPが得られる範囲で、連絡配管の径を小さくし又は連絡配管の径の種類を削減できる可能性がある。

そこで、本発明の冷凍装置は、圧縮機によって吐出された冷媒を第 1熱交換器へ送り、この第 1熱交換器で凝縮された冷媒を膨張手段によつて膨張させた後、第 1連絡配管を通して第 2熱交換器へ送り、さらに、この第 2熱交換器で気化された冷媒を第 2連絡配管を通して上記圧縮機に戻す冷凍装置であって、上記冷媒として R 32を用い、冷凍能力 2. 2 kWから 5. 6 kWまでの範囲で、上記第 1連絡配管の径を 2Z 8インチ、上記第 2連絡配管の径を 3/8インチにそれぞれ設定したことを特徴とする。

なお、冷凍能力（kW) の測定法は日本工業規格 U I S) C 96 1 2の規定に従うものとする（この明細書を通して同様。）。

この冷凍装置では、冷媒として R 32を用レ、、しかも冷凍能力 2. 2 kWから 5. 6 k Wまでの範囲で、第 1連絡配管（液管）の径を 2 Z 8 " 、第 2連絡配管

(ガス管）の径を 3Z8" にそれぞれ設定している。第 1連絡配管の径は従来と同じであるが、第 2連絡配管の径が 3/8" のみに設定されているから、第 2連絡配管の径が従来（4Z8" のものがあった）に比して小さくなる。また、冷凍能力 2. 2 kWから 5. 6 kWまでの範囲で、第 1連絡配管、第 2連絡配管の径をそれぞれ 1種類に設定しているので、連絡配管の径の種類が従来に比して削减される。この結果、冷凍装置の生産管理が容易になる。また、冷媒量を最適化することにより、 R 22を用いた場合の C〇Pと同等又はそれ以上の COPが得られる。

また、本発明の冷凍装置は、圧縮機によって吐出された冷媒を第 1熱交換器へ送り、この第 1熱交換器で凝縮された冷媒を膨張手段によって膨張させた後、第 1連絡配管を通して第 2熱交換器へ送り、さらに、この第 2熱交換器で気化された冷媒を第 2連絡配管を通して上記圧縮機に戻す冷凍装置であって、上記冷媒として R 32を用レ、、冷凍能力 4. 5 kW力ら 7. 1 kWまでの範囲で、上記第 1 連絡配管の径を 2 Z 8ィンチ、上記第 2連絡配管の径を 4 Z 8ィンチにそれぞれ設定したことを特徴とする。

この冷凍装置では、冷媒として R 32を用い、しかも冷凍能力 4. 5 kWから 7. l kWまでの範囲で、第 1連絡配管（液管）の径を 2Z8" 、第 2連絡配管 (ガス管）の径を 4/ 8" にそれぞれ設定している。第 1連絡配管の径が 2 Z 8" のみに設定されているから、第 1連絡配管の径が従来（3Z8" のものがあつた）に比して小さくなる。同時に、第 2連絡配管の径が 4 Z8" のみに設定されているから、第 2連絡配管の径が従来（5Z8" のものがあった）に比して小さくなる。また、冷凍能力 4. 5 kWから 7. 1 kWまでの範囲で、第 1連絡配管、第 2連絡配管の径をそれぞれ 1種類に設定しているので、連絡配管の径の種類が従来に比して削減される。この結果、冷凍装置の生産管理が容易になる。また、冷媒量を最適化することにより、 R 22を用いた場合の COPと同等又はそれ以上の C O Pが得られる。

本発明の冷凍装置は、圧縮機によつて吐出された冷媒を第 1熱交換器へ送り、この第 1熱交換器で凝縮された冷媒を膨張手段によって膨張させた後、第 1連絡配管を通して第 2熱交換器へ送り、さらに、この第 2熱交換器で気化された冷媒を第 2連絡配管を通して上記圧縮機に戻す冷凍装置であって、上記冷媒として R 32を用い、冷凍能力 7. 1 kWから 1 4. 0 kWまでの範囲で、上記第 1連絡配管の径を 2 Z 8ィンチ、上記第 2連絡配管の径を 5 / 8ィンチにそれぞれ設定したことを特徴とする。

この冷凍装置では、冷媒として R 32を用い、しかも冷凍能力 7. 1 kWから

14. O kWまでの範囲で、第 1連絡配管（液管）の径を 2Z8" 、第 2連絡配管（ガス管）の径を 5Z8" にそれぞれ設定している。第 1連絡配管の径は従来と同じであるが、第 2連絡配管の径が 5Z8" のみに設定されているから、第 2 連絡配管の径が従来（6/8" のものがあった）に比して小さくなる。また、冷凍能力 7. l kWから 14. 0 kWまでの範囲で、第 1連絡配管、第 2連絡配管の径をそれぞれ 1種類に設定しているので、連絡配管の径の種類が従来に比して削減される。この結果、冷凍装置の生産管理が容易になる。また、冷媒量を最適化することにより、 R 22を用いた場合の COPと同等又はそれ以上の COPが得られる。また、本発明の一実施形態の冷凍装置は、上記冷媒として、 R 3 2単一冷媒に代えて、 R 3 2を少なくとも 7 0重量パーセント含む混合冷媒を用いることを特徴とする。

この発明の原理は、 R 3 2単一冷媒のみならず、 R 3 2を少なくとも 7 0重量パーセント含む混合冷媒にも拡張して適用され、上記と同様の作用効果が得られる。図面の簡単な説明

図 1は、この発明を説明するための空気調和機の概略構成を示す図である。図 2は、冷凍能力クラスと設定される液管の径との関係を、この発明にしたがつて R 3 2を用いた場合と R 2 2を用いた場合とで比較して示す図である。図 3は、冷凍能力クラスと設定されるガス管の径との関係を、この発明にしたがって R 3 2を用いた場合と R 2 2を用いた場合とで比較して示す図である。図 4 A , 4 Bは、冷媒として R 3 2を用いた場合の C O Pと、 R 4 1 0 Aを用いた場合の C〇Pとを、冷媒量（冷媒回路に対する全充填量）を変化させて測定した結果を示す図である。なお、図 4 Λは冷房運転時、図 4 Bは暖房運転時の結果である。

図 5は、 R 3 2と R 1 2 5の混合冷媒における R 3 2の含冇量とエネルギー効率を示す図である。発明を実施するための最良の形態

以下、この発明の冷凍装置を図示の実施の形態により詳細に説明する。

図 1はこの発明を説明するための空気調和機の概略構成を示している。この空気調和機は、室外ュニット 2 0と室内ユニット 1とを冷媒配管 4 ， 4 2で接続して冷媒回路を構成し、その冷媒回路に冷媒として R 3 2を循環させるようにしたものである。室内ュニット 1には第 2熱交換器としての室内熱交換器 2が収容されている。一方、室外ユニット 2 0には、冷媒（R 3 2 ) を圧縮して吐出する圧縮機 2 3と、冷媒流路を切り換えるための四路切換弁 2 5と、第 1熱交換器としての室外熱交換器 2 2と、電動膨張弁 2 6と、還流した冷媒の気液分離を行うアキュムレータ 2 4と、冷房時と暖房時との間の冷媒量調整用のレシーバ 2 9と、この空気調和機の動作を制御するマイクロコンピュータ 6 0が収容されている。冷凍サイクルを実行する冷房運転時には、四路切換弁 2 5の切り換え設定によつて、図 1中に実線で示すように、圧縮機 2 3によって吐出された冷媒を配管 3 1、四路切換弁 2 5、配管 3 3を通して、凝縮器として働く室外熱交換器 2 2へ送る。この室外熱交換器 2 2で凝縮された冷媒を、配管 3 6、流路を絞って冷媒を膨張させる電動膨張弁 2 6、絞り弁 2 7、第 1連絡配管 4 2を通して、蒸発器として働く室内熱交換器 2へ送る。さらに、この室内熱交換器 2で気化された冷媒を第 2連絡配管 4 1 、ニードル弁 2 8、配管 3 4、四路切換弁 2 5、配管 3 2 、レシーバ 2 9、配管 3 7、アキュムレータ 2 4、配管 3 5を通して圧縮機 2 3に戻す。一方、ヒートポンプサイクルを実行する暖房運転時には、四路切換弁 2 5 を切り換えて、図 1中に破線で示すように、圧縮機 2 3によって吐出された冷媒を配管 3 1、四路切換弁 2 5、配管 3 4 、ニードル弁 2 8、第 2連絡配管 4 1を通して、凝縮器として働く室内熱交換器 2へ送る。この室内熱交換器 2で凝縮された冷媒を第 1連絡配管 4 2、絞り弁 2 7、全開状態の電動膨張弁 2 6、配管 3 6、蒸発器として働く室外熱交換器 2 2へ送る。さらに、この室外熱交換器 2 2 で気化された冷媒を配管 3 3、四路切換弁 2 5、配管 3 2、レシーバ 2 9、配管 3 7、アキュムレータ 2 4、配管 3 5を通して圧縮機 2 3に戻す。

なお、室内ュニット 1には、室内雰囲気温度 T r o o mを検出する温度センサ 5 1と、室内熱交換器温度 T i nを検出する温度センサ 5 2が設けられている。また、室外ユニット 2 0には、室外雰囲気温度 T a t mを検出する温度センサ 5 3と、室外熱交換器温度 T o u tを検出する温度センサ 5 4と、圧縮機吐出温度 T d i sを検出する温度センサ 5 5と、圧縮機吸込温度 T s u cを検出する温度センサ 5 6が設けられている。マイクロコンピュータ 6 0はこれらの温度センサの出力やユーザの設定に基づいて、冷媒回路の動作を制御するようになっている。この空気調和機においては、上述のように冷媒として R 3 2を用いる。し力も、冷凍能力 2 . 2 k Wから 5 . 6 k Wまでの範囲で、図 2中に符号 L 1 1で示すように第 1連絡配管（液管） 4 2の径を2 8 " に設定し、図 3中に符号 G l 1で示すように第 2連絡配管（ガス管） 4 1の径を 3 / 8 " に設定する。このようにした場合、冷凍能力 2. 2 kWから 5. 6 kWまでの範囲で、第 1連絡配管 42 の径は従来と同じであるが、第 2連絡配管 41の径が 3Z8" のみに設定されているから、第 2連絡配管 4 1の径が従来（4Z8" のものがあった）に比して小さくなる。また、冷凍能力 2. 2 kWから 5. 6 kWまでの範囲を通して第 1連絡配管 42、第 2連絡配管 41の径をそれぞれ 1種類に設定しているので、連絡配管 4 1， 42の径の種類が従来（液管が 2種類、ガス管が 2種類で、計 4種類であった）に比して削減される。この結果、空気調和機、特にルームエアコンの生産管理が容易になる。また、冷媒量を最適化することにより、 R 22を用いた場合の C〇 P以上の COPが得られる。

例えば図 4A, 4Bは、冷凍能力 5. 0 kWクラスのルームエアコンについて、冷媒として R 32を用いた場合の COPと、 R4 1 0Λを用いた場合の COP

(R 22を用いた場合の COPと同等のピーク値を持つ）とを、冷媒量（冷媒回路に対する全充填量）を変化させて測定した結果を示している。なお、図 4 Aは冷房運転時、図 4 Bは暖房運転時の結果である。暖房運転時に C O Pのピークを与える冷媒量 840 gから冷房運転時に C〇Pのピークを与える冷媒量 960 g までの範囲内に冷媒量を設定することにより、冷房運転時と暖房運転時との両方で R410Λを用いた場合の COP (R 22を用いた場合の C O Pと同等のピーク値を持つ）以上の COPが得られる。

また、冷凍能力 4. 5 kWから 7. 1 kWまでの範囲で、図 2中に符^ L 1 1 で示すように第 1連絡配管（液管） 42の径を2 8" に設定し、図 3中に符号 G 1 2で示すように第 2連絡配管（ガス管） 4〗の径を 4/8" に設定する。このようにした場合、冷凍能力 4. 5 kWから 7. 1 kWまでの範囲で、第 1連絡配管 42の径が 2ノ 8" のみに設定されているから、第 1連絡配管 42の径が従来（3Z8" のものがあった）に比して小さくなる。同時に、第 2連絡配管 4 1 の径が 4Z8" のみに設定されているから、第 2連絡配管 4 1の径が従来（5/ 8" のものがあった）に比して小さくなる。また、冷凍能力 4. 5 kWから 7. 1 kWまでの範囲を通して第 1連絡配管 42、第 2連絡配管 41の径をそれぞれ 1種類に設定しているので、連絡配管 4 1, 42の径の種類が従来（液管が 2種類、ガス管が 2種類で、計 4種類であった）に比して削減される。この結果、空気調和機、特に冷凍能力 4. kWから 7. 1 kWまでのパッケージエアコンの生産管理が容易になる。また、冷媒量を最適化することにより、 R22を用いた場合の COP以上の COPが得られる。

また、冷凍能力 7. l kWから 14. 0 kWまでの範囲で、図 2中に符号 L 1 1で示すように第 1連絡配管（液管） 42の径を 2ノ 8" に設定し、図 3中に符号 G 13で示すように第 2連絡配管（ガス管） 4 1の径を 5Z8" に設定する。このようにした場合、冷凍能力 7. l kWから 14. O kWまでの範囲で、第 1 連絡配管 42の径は従来と同じであるが、第 2連絡配管 41の径が 5Z8"のみに設定されているから、第 2連絡配管 4 1の径が従来（6Z8" のものがあつた）に比して小さくなる。また、冷凍能力 7. l kWから 1 4. O kWまでの範囲を通して第 1連絡配管 42、第 2連絡配管 4 1の径をそれぞれ 1種類に設定しているので、連絡配管 41， 42の径の種類が従来（液管が ]種類、ガス管が 2 種類で、計 3種類であった）に比して削減される。この結果、空気調和機、特に冷凍能力 7. l kWから 14. 0 kWまでのパッケージエアコンの生産管理が容易になる。また、冷媒量を最適化することにより、 R 22を用いた場合の CO P 以上の C〇 Pが得られる。

なお、この実施形態では空気調和機について述べたが、当然ながらこれに限られるものではない。この発明は、冷媒として R 32を用いて冷凍サイクルを実行する冷凍装置に広く適用することができる。

また当然ながら、この発明の原理は、 R 32単一冷媒のみならず、 R 32を少なくとも 70重量パーセント含む混合冷媒にも拡張して適用され、同様の作用効果を奏する。 R 32以外の冷媒としては、フッ素系冷媒でもよいし、自然冷媒であってもよい。自然冷媒には、プロパン，ブタン， co₂，アンモニア等が含まれる。このような混合冷媒としては、例えば R 32を 70〜 90 w t . %含み、残りの成分が C〇₂であるようなものが挙げられる。また、古いタイプの冷凍装置に代替冷媒として R 32を充填する、いわゆるレトロフィットゃ R 22機のサ一ビス時などには、混合冷媒として、 R 32を 70〜90w t. %含み、残りの成分が R 22であるようなものも用いることができる。

また、混合冷媒として R 32と R 1 25の混合物が考えられる。 R 32と R 1 25の混合冷媒では、 R 32が 70重量パーセントまでの領域は液体の組成と発生蒸気の組成とが同じの共沸域となり、それ以上では非共沸域となる。そして、 R 32の含有量が増大するにしたがって R 32の特性が明確に現れ、非共沸域では R 32の特性がより顕著に現れる。

図 5は、 R 1 25との混合冷媒における R 32の含有量とエネルギー効率の関係を示す。 R 32の含有量が 70重量パーセント以上ではエネルギー効率の上昇が著しく、 R 32が約 80重量パーセントを越えると、 R 22のエネルギー効率を凌駕する。すなわち、 R 32の含有量が 70重量パーセント以上で、高い CO Pを得ることができる。

このように、 R 32単一冷媒および R 32を少なくとも 70重量パーセント含む混合冷媒は、図 5に示すように、従来の R 22等の冷媒に比べて COPが略同等もしくはそれ以上である。また、 R 32は、地球温暖化係数 GWPが従来の R 22等のそれと比較すると約 1 Z3と極めて低く COPも高いので、 R 32の総等価温暖化影響 TEW Iが R 22や R 41 0 Aの TEW I よりも低くなって（低下率 1 0〜 2◦ %) 、優れた地球温暖化特性を示す。

以上より明らかなように、本発明の冷凍装置によれば、冷媒として R 32を用いて、冷凍能力 2. 2 kWから 5. 6 kWまでの範囲で、 R 22を用いた場合の CO P以上の C〇 Pを得ながら、連絡配管の径を小さくするとともに連絡配管の径の種類を削減できる。

また、本発明の冷凍装置によれば、冷媒として R 32を用いて、冷凍能力 4.

5 kWから 7. 1 kWまでの範囲で、 R 22を用いた場合の C〇P以上の COP を得ながら、連絡配管の径を小さくするとともに連絡配管の径の種類を削減できる。

また、本発明の冷凍装置によれば、冷媒として R 32を用いて、冷凍能力 7. l kW力ら 14. 0 kWまでの範囲で、 R 22を用いた場合の CO P以上の CO

Pを得ながら、連絡配管の径を小さくするとともに連絡配管の径の種類を削減できる。

また、本発明の冷凍装置は、上記冷媒として、 R 32を少なくとも 70重量パ一セント含む混合冷媒を用いるので、上記と同様の作用効果を得ることができる。

Claims

請求の範囲

1. 圧縮機（23) によって吐出された冷媒を第 1熱交換器 (22) へ送り、この第 1熱交換器（22) で凝縮された冷媒を膨張手段（26) によって膨張させた後、第 1連絡配管（42) を通して第 2熱交換器（2) へ送り、さらに、この第 2熱交換器（2) で気化された冷媒を第 2連絡配管（4 1) を通して上記圧縮機（23) に戻す冷凍装置であって、

上記冷媒として R 32を用い、

冷凍能力 2. 2 k Wから 5. 6 k Wまでの範囲で、上記第 1連絡配管（42) の径を 2Z8インチ、上記第 2連絡配管（4 ] ) の径を 3Z8インチにそれぞれ設定したことを特徴とする冷凍装置。

2. 圧縮機 (23) によって吐出された冷媒を第 1熱交換器（22) へ送り、この第 1熱交換器（22) で凝縮された冷媒を膨張手段（26) によって膨張させた後、第 1連絡配管（42) を通して第 2熱交換器（2) へ送り、さらに、この第 2熱交換器（2) で気化された冷媒を第 2連絡配管（4 〗）を通して上記圧縮機（23) に戻す冷凍装置であって、

上記冷媒として R 32を用い、

冷凍能力 4. 5 k Wから 7. I k Wまでの範囲で、上記第 1連絡配管（42) の径を 2Z8インチ、上記第 2連絡配管（4 1 ) の径を 4/ 8インチにそれぞれ設定したことを特徴とする冷凍装置。

3. 圧縮機（23) によって吐出された冷媒を第 1熱交換器（22) へ送り、この第 1熱交換器（22) で凝縮された冷媒を膨張手段（26) によって膨張させた後、第 1連絡配管（42) を通して第 2熱交換器 (2) へ送り、さらに、この第 2熱交換器 (2) で気化された冷媒を第 2連絡配管（4 1) を通して上記圧縮機（23) に戻す冷凍装置であって、

上記冷媒として R 32を用い、

冷凍能力 7. 1 k Wから 14. O k Wまでの範囲で、上記第 1連絡配管（ 4 2) の径を 2 8インチ、上記第 2連絡配管（41) の径を 5 8インチにそれぞれ設定したことを特徴とする冷凍装置。

4. 請求項 1、 2または 3に記載の冷凍装置において、

上記冷媒として、 R 32単一冷媒に代えて、 R 32を少なくとも 70重量パーセント含む混合冷媒を用いることを特徴とする冷凍装置。