WO2000079661A1 - Unite en caoutchouc du type retrecissant a une temperature ordinaire - Google Patents

Description

明 細 書

常温収縮型ゴムュニ ッ ト

技術分野

本発明は、 架橋ポ リ エチ レン絶縁電力ケーブル等の電力ケ 一ブル接続部の絶緣等に用い られる常温収縮型ゴムュニ ッ ト に関する。

背景技術

高圧 C Vケーブル用 中間接続部には、 押出モール ド型、 プ レハブ型、 テープ巻きモール ド型、 テープ巻き型 と様々 な種 類の構造が適用 されている。 これ ら に加えて、 近年、 ゴムモ ール ド技術の著 しい進歩に よ り 、 施工性に優れた ワ ン ピース の ゴムブ ロ ッ ク型ジ ョ イ ン ト （ R B J ) が開発 され、 こ の適 用が急速に拡大 しつつある。 現在のゴムブロ ッ ク型ジ ョ イ ン ト の主流は、 エチ レンプロ ピ レ ン ゴム （ E P R ) 製である。 上記 した ゴムブロ ッ ク型ジ ョ イ ン ト を用いて、 例えば 6 6 k V以上の高圧電力ケーブル （以下、 必要に応 じてケーブル と略記する） を接続する際には、 現場にて接続部分に ゴムュ ニ ッ ト を装着 して接続部を形成する現場施工方式が用い られ ていた。

しか しなが ら、 上記従来方式は、 現場にて施工を行 う ため . 施工にかな り 時間がかか り 、 ま た施工のための作業ス ペース を確保する必要もあった。

また、 現場にて施工を行 う 場合、 ゴムユニ ッ ト 内に入 り 込 む異物等の管理を十分に行 う こ と ができず、 異物を巻き 込ん だまま接続作業が行われる危険性があった。 一方、 現場での施工を容易にするため、 予め工場でゴムュ ニ ッ トを拡径保持部材によ り 拡径 しておき、 現場で拡径され たゴムュニ ッ トから拡径保持部材を除去する こ と によ り ゴム ュニッ トをケーブル接続部に装着する方法が知られている。

しかし、 従来から使用されていたこ の種の ゴムュニ ッ トは 電圧階級の低いケーブルに適用 される ものであって、 6 6 k V以上の高圧電力ケーブルに使用でき る ものは実用化されて いなかった。

本発明は、 上記した問題点に鑑みな されたも のであ っ て、 その 目的とする と こ ろは、 現場での施工が容易で、 6 6 k V 以上の高圧電力ケーブルの接続部に適用する こ と ができ る常 温収縮型ゴムュニッ トを提供する こ と にある。

発明の開示

近年、 高耐熱、 低応力緩和 （永久伸びが小） 、 低硬度等、 多 く の点でエチ レ ンプ ロ ピ レ ン ゴム （ E P R ) よ り 優れてい るシ リ コ ー ン ゴム （ S i R ) の機械的特性の向上にはめざま し ヽ も のがあ る。

シ リ コ ー ン ゴムは、 長い間、 引き裂き力が低いとい う 問題 点を抱えていたが、 近年の技術的な進歩に伴い、 高い引き裂 き力を有するシリ コ ー ンゴムが開発される に至った。 そこで、 本発明者らは、 こ の シ リ コ ーン ゴムの可能性に着目 し、 高圧 電力ケーブル用工場拡径方式の常温収縮型ゴムユニ ッ トの適 用について検討した。

その結果、 シ リ コ ー ンゴムは、 その温度特性、 弾性率、 永 久伸び特性の物性面において、 前記したエチ レ ンプロ ピレ ン ゴム （ E P R ) と比較して優れた特性を有し、 特に、 永久伸 び特性において、 工場拡径方式の常温収縮型ゴムュニ ッ トに 適用する上で優れた特性を有する こ と がわかった。 また、 シ リ コ ー ン ゴムは、 加硫前は液状であ り 、 成形性についても上 記 E P R と比較して極めて優れている。

一方、 実験等によれば、 ゴムュニッ トの絶縁部分の嵌合面 圧 と して 0 . 4 k g f Z c m 以上確保できれば、 高圧電 力ケーブルに必要な絶縁性能を確保でき る こ とが確認された _t また、 嵌合面圧 と して 0 . 4 k g f / c m 2 あれば、 防水 性能を確保する こ と もでき る。

一般に、 ゴム ユニ ッ ト をケーブルに装着後、 ゴム ユ ニ ッ ト とケーブル間の嵌合面圧は時間 と と もに低下していく 。 シリ コ ー ン ゴ ムを使用 した場合、 実験結果に基づく 試算によれば、 最も厳しい.使用条件下 （想定される導体温度 9 0 °C連続） で は、 3 0年経過後には嵌合面圧は 4 0 %も低下して、 初期嵌 合面圧の 6 0 %に低下する こ と がわかった。 従って、 3 0年 後の面圧を 0 . A k g f / c m S 以上とする ためには、 初 期嵌合面圧 と して 0 . 6 7 k g f / c m 2 以上を確保でき ればよい。

前記したシ リ コ ー ン ゴムを用いれば、 上記初期嵌合面圧 0 . 6 7 k g f Z c m 2 を確保する こ と ができ、 かつ、 3 0 年 経過 して も上記 0 . 4 k g f / c m 2 程度の嵌合面圧を確 保でき る。

以上に基づき、 本発明においては、 次のよ う に して前記課 題を解決する。 ( 1 ) ケーブル接続部に取 り 付けた と き、 ケーブル絶縁体 と の接触面の面圧が 0 . 6 7 k g f / c m 2 以上と なる よ う に形成 したゴムュニ ッ ト を予め工場で拡径保持部材上に拡 径支持し、 現場で拡径保持部材を取り 除き、 ゴムュニ ッ ト を 高圧電力ケーブルに装着する。

( 2 ) 上記ゴムュニ ッ ト を、 ケーブル絶縁体と の接触面の 面圧の低下率が、 使用 3 0年間で 4 0 %以下であるシリ コ ー ンゴムで形成する。

本発明においては、 高圧電力ケーブルの接続作業において、 ゴムュニ ッ ト を予め工場で拡径保持部材上に拡径支持し、 現 場で拡径保持部材を取 り 除き、 高圧電力ケーブルの接続部に 装着する よ う に したので、 現場での施工が容易と な り 、 異物 を巻き込んだまま接続作業が行われる危険性も回避する こ と ができ る。 特に、 ゴムユニ ッ ト の初期嵌合面圧を ◦ . 6 7 k g f / c m 2 以上 と な る よ う に したので、 3 0 年使用 して も ほぼ 0 . 4 k g f / c m 2 程度の嵌合面圧を確保する こ とができ、 必要な絶縁性能および防水性能を確保する こ とが 可能となる。

図面の簡単な説明

図 1 は、 本発明の実施例のゴムユニ ッ ト （素管） の構成を 示す図。

図 2 は、 図 1 の ゴムユニ ッ ト を拡径保持部材上に拡径支持 した状態を示す図。

図 3 は、 図 1 のゴムユニ ッ ト をケーブル接続部に装着 した 状態を示す図。 図 4 Aおよび 4 B は、 シ リ コー ン ゴム の耐電圧特性を調べ るために用いた リ セス シ一 トを示す図。

図 5 は、 本発明の実施例のシリ コー ン ゴム の A C破壊試験 結果を示す図。

図 6 は、 本発明の実施例のシリ コー ン ゴム の I _m p破壊試 験結果を示す図。

図 7 は、 本発明の実施例のシリ コー ン ゴム の寿命検証試験 ( V - t試験） を示す図。

図 8 は、 ケーブル絶縁体表面と ゴムュニ ッ ト内面の界面に おける面圧設計の概念図。

発明を実施するため の最良の形態

図 1 は、 本発明の実施例の高圧電力ケーブル用常温収縮型 ゴムユニ ッ ト 1 (素管） の構成を示す図である。 ゴムュニッ ト 1 は略円筒形状であ り 、 内部半導電層 l a と、 絶縁層 l b と、 外部半導電層 l c から構成されている。 ゴムユニ ッ ト 1 はシ リ コ ー ン ゴムを主体とする弾性部材で形成され、 半導電 層 1 a , 1 c にはカーボン等が混入され、 半導電性が付与さ れている。

ゴムュニ ッ ト 1 の内径は、 装着されるケーブル外形よ り 小 さ く 形成され、 ゴムュニ ッ ト をケーブルに装着 した と きの嵌 合面圧は、 ゴムュニ ッ ト 1 を拡径する こ と によ り 生ずる弾性 によ り確保される。

図 2 は拡径保持部材によ り ゴムュニ ッ ト 1 を拡径支持 した 状態を示す図である。 同図において、 2 は拡径保持部材であ り 、 ゴムユニ ッ ト 1 は、 予め工場において、 同図に示すよ う に拡径保持部材 2 上に拡径支持され、 図 2 に示す状態で施工 現場に運ばれる。

拡径保持部材 2 の内径は、 装着するケーブルの外径よ り 大 き く 形成されてお り 、 拡径保持部材 2 内にケーブルを挿入し た際、 拡径保持部材 2 はケーブル上を移動でき る。

また、 拡径保持部材 2 内にケーブルを挿入 してゴムュニッ ト 1 をケーブル接続部上に位置させた と き、 拡径保持部材 2 がゴムュニ ッ ト 1 力 ら容易に引き抜ける よ う にするため、 拡 径保持部材 2 を例えば摩擦係数の小さな材料で構成 した り 、 拡径保持部材 2 の表面に潤滑材等を塗布した り 、 また、 拡径 保持部材 2 と ゴムュニ ッ ト 1 の間に低摩擦係数材料を介在さ せた り 、 あるいは、 拡径保持部材 2 を解体して除去でき る よ う に しておいてもよい。

図 3 はゴムュニッ ト 1 をケーブル接続部に装着した状態を 示す図である。 同図において、 参照数字 3 はケーブル、 3 a はケーブル絶縁体、 3 b はケーブル導体、 4 は導体接続管を それぞれ示す。

ゴムュニ ッ ト 1 を図 3 に示すよ う にケーブル接続部に装着 する には、 図 2 に示すよ う に拡径保持部材 2上に支持された ゴムュニ ッ ト 1 内にケーブルを挿入 したのち、 接続される 2 本のケーブルのケーブル導体 3 b を導体接続管 4 で接続 して 接続部を形成する。 次いで、 拡径保持部材 2 上に支持された ゴムュニ ッ ト 1 をケーブル接続部上に位置させ、 拡径保持部 材 2 を抜き取る。 これによ り 、 ゴムユニ ッ ト 1 が縮径 し、 ゴ ムュニッ ト 1 がケーブル接続部上に装着される。 本実施例の高圧ケーブル用常温収縮型ゴムュニ ッ ト に適用 したシリ コ ー ン ゴム の物性値を、 従来のエチ レ ンプロ ピ レン ゴム （ E P R ) と の比較を合わせて、 下記表 1 に示す。 絶縁性シリ コーンゴムの物性値

上記表 1 に示すよ う に、 本実施例で使用 したシ リ コ ー ン ゴ ムは、 E P ゴム と較べて硬度が小 さ いが、 引 き裂き強さおよ び永久伸び特性において優れてお り 、 特に永久伸び特性は、 1 0 0 %伸長 させた と き E P R では 3 2 . 4 %まで しか戻 ら ないのに対 し、 本実施例で使用 したシ リ コーンゴムでは 2 . 6 %まで戻 り 、 永久伸び特性において極めて優れた特性を示 している。

本実施例で使用 したシ リ コー ン ゴムは、 上記 した永久伸び 特性を備えてい る ので、 上記シ リ コー ン ゴム か ら形成される ゴムュニ ッ ト を工場で予め拡径 して保管 しておいて も、 現場 で電力ケーブルに装着 した と き ゴムュニ ッ ト の径を、 ほぼ拡 径前の状態に戻すこ と ができ る。 こ のた め、 工場拡径方式の ゴムユニ ッ ト に適用 しても、 必要な初期嵌合面圧を確保する こ とが可能である。

本実施例で使用 したシリ コ ー ン ゴム が、 高圧電力ケーブル の ゴムュニ ッ ト に適用する に必要な耐電圧特性を備えている かを調べた。

シ リ コ ー ン ゴム の耐電圧特性を調べるため、 図 4 Aに示す 構造の リ セスシー ト を用いた。 図 4 Bは、 図 4 Aの 4 B部の 拡大図である。 図 4 Aおよび 4 B において、 参照数字 1 1 は 高圧側電極、 1 2 はエポキシ樹脂、 1 3 は本実施例で使用 し たシ リ コ ー ン ゴムをそれぞれ示 し、 シ リ コ ー ン ゴム 1 3 には， 図 4 B に示すよ う に、 半導電ゴム 1 3 a , 1 3 b が上面と 下 面に接着されてお り 、 絶縁体部分の厚さは 1 5 0 / m〜 2 0 0 /X mでめる。

上記シ リ コ ー ン ゴム 1 3 を図 4 Aおよび 4 B に示すよ う に オイル中に設置 し、 シ リ コ ー ン ゴム 1 3 の下面にアース電極 1 4 を接触させ、 高圧電極 1 1 、 アース電極 1 4 間に A C電 圧、 イ ンパルス （ I m p ) 電圧を印カ卩 してシ リ コ ー ン ゴム の 電気的特性を調べた。 試験条件は次の通 り である。

( 1 ) A C破壊試験

開始電圧 ： 6 k V Z l O分

ステ ッ プ電圧 ： 1 0分

測定温度 ： 室温、 9 0 °C、 1 0 5 °C

測定試料数 ： 各温度で n = 5

すなわち、 上記各測定温度において、 開始電圧を 6 k V と して A C電圧を印カ卩 し、 1 0分毎に 1 k Vずつ電圧をステ ツ プ状に上昇させ、 シ リ コ ー ン ゴムが絶縁破壊する A C破壊ス ト レス （ k VZmm) と温度依存性を調べた。

( 2 ) イ ンパルス （ I m p ) 破壊試験

開始電圧 ： +または一 1 4 k VZ 3 回

ステップ電圧 ： +または一 1 k V/ 3 回

測定温度 ： 室温、 9 0 °C

測定試料数 ： 各温度で n = 5

すなわち、 上記各測定温度において、 開始電圧を +または - 1 4 k V と して、 +または一 1 k Vずつ電圧を上昇ノ下降 させなが ら、 ィ ンパルス電圧を各電圧について 3 回印加 して， シ リ コ ー ン ゴム が絶縁破壊する I m p破壊ス ト レ ス （ k V/ mm) を調べた。

図 5 、 図 6 に上記試験結果を示す。 図 5 は上記 （ 1 ) の破 壊試験の結果、 図 6 は上記 （ 2 ) の破壊試験の結果をそれぞ れ示 し、 横軸は温度 C) 、 縦軸はそれぞれ A C破壊ス ト レ ス （ k V Zmm) 、 I m p破壊ス ト レ ス （ k V/m m ) であ る。 なお、 図 5 、 図 6 において、 同図中の縦棒で示 した範囲 内に破壊した試料の A C破壊ス ト レス がプロ ッ ト された。 ま た、 図 6 において、 丸印は前記した高圧側電極 1 1 に正電圧 を印加した場合の破壊ス ト レスを示し、 三角印は前記 した高 圧側電極 1 1 に負電圧を印加した場合の破壊ス ト レ スを示し ている。

図 5 に示すよ う に、 A C破壊試験においては 1 0 5 °Cまで の範囲において、 シ リ コ ー ン ゴム の A C破壊ス ト レ ス に温度 依存性はほとんど見られなかった。

また、 図 6 に示すよ う に、 I m p破壊試験においては、 I m p破壊ス ト レス に極性によ る違いはほ と んどみられなかつ た。 しか しなが ら、 A C破壌試験では見 られなかった温度依 存性が正負いずれの極性において も確認された。 但し、 温度 係数 （図 6 において室温における破壊ス ト レス の平均値を A 9 0 °Cにおける破壊ス ト レス の平均値を B と した と き、 A / B ) は、 いずれも 1 . 1 と小さ力 つた。

次に、 上記シ リ コ ーンゴムの寿命検証試験を行った。

寿命検証試験 （ V— t試験） は、 前記図 4 Aおよび 4 B に 示 した構造の試験装置を用い、 課電時間 （分） を変えて、 シ リ コ ー ン ゴム が破壌する課電ス ト レス （ k V m m ) を求め た。

図 7 に上記試験結果を示す。 同図において、 横軸は時間 (分） 、 縦軸は課電ス ト レス （ k V Z m m ) であ り 、 同図の 黒丸は試料が破壊した と きの時間 （分） 、 課電ス ト レス をプ ロ ッ ト したものであ り 、 また、 白丸は破壊 しなかった試料を 示している。 また、 同図の実線は寿命指数 n == 1 7 の直線を 示している。

こ こ で、 一般に電気絶縁材料の寿命に関 して、 以下の式 ( 1 ) で整理でき る こ とが知 られている。 なお、 Vは課電電 圧、 t は課電時間、 n は上記寿命指数と呼ばれ、 試料の長期 課電特性である寿命指数を示すパラメ ータであ り 、 通常、 n が 1 5 以上であれば、 長期使用に耐える こ と ができ る と言わ れている。

Vn · t =—定 （ 1 )

図 7 から明 らかなよ う に、 本実施例で使用 したシリ コー ン ゴム の寿命指数 n は 1 5 以上であ り 、 長期特性を有する こ と が確認された。

以上の試験によ り 、 本実施例で使用 したシリ コー ン ゴムが 高圧用 C Vケーブルの付属品材料と して充分な耐電圧特性、 長期特性を有する こ とが確認された。

次に、 上記シ リ コ ー ン ゴムを用いた高圧ケーブル用常温収 縮型ゴムュニ ッ ト と電力ケーブル と の接触面の面圧と破壊ス ト レス に関係について検討した。

上記構成のゴムュニ ッ 卜 の各部位におけるス ト レス と して は、 前記図 3 に示す次の各部位である。

( 1 ) 内導電極平坦部ス ト レス ： τ 1

( 2 ) 内導電極先端部ス ト レス 2

( 3 ) 界面沿層ス ト レス 3

( 4 ) 界面立ち上が り ス ト レス 4

これらの部位におけるス ト レス バ ラ ンスを考慮して、 電 界解析によ り ゴムュニ ッ ト の最適形状を決定したが、 これら の部位の内、 最もタ リ ティ カノレな部分は、 上記 （ 2 ) の τ 2 ( 4 ) の τ 4である。

そこで、 上記 τ 2 、 τ 4 について、 界面モデル試料を用い て嵌合面圧に対する破壊ス ト レスを調べた。 その結果、 シリ コ ー ン ゴムを用いたゴムユニ ッ トでは、 嵌合面圧を 0 . 4 k g f Z c m 2 以上 とすれば、 必要十分な耐圧特性が得られ る こ とが分かった。

次に、 本実施例で使用 したシリ コー ン ゴムで形成された ゴ ムュニ ッ ト について、 ケーブル装着時の嵌合面圧の低下率を 調べた。 その結果、 嵌合面圧の低下は、 6 ヶ月経過 しても見 られなかった。 さ ら に、 想定さ れる最も厳 しい使用条件下 (導体温度 9 0 °Cで 3 0年間連続） での、 3 0年経過 したと き の面圧を試算 した と ころ、 面圧低下率は初期面圧に対 して 4 0 %以下であ り 、 嵌合面圧は、 初期面圧の 6 0 %以上にな る こ とが分かった。

図 8 は、 ケーブル絶縁体表面と ゴムュニ ッ ト内面の界面に おける面圧設計の概念図である。 同図に示すよ う に、 ゴムュ ニ ッ ト を拡径部材で拡径した拡径状態で 2年間保管 しておく と、 面圧は約 4 0 %低下する。 また、 上記拡径状態で保管し たゴムュニ ッ ト をケーブルに装着する と、 時間の経過 と と も にケーブル絶縁体表面と ゴムュニ ッ ト内面の界面面圧は低下 していき、 約 3 0年使用する こ と を想定する と面圧は、 上記 したよ う に更に約 4 0 %低下し、 ケーブル装着時の初期嵌合 面圧に対して約 6 0 %になる。

本実施例においては、 上記面圧の変化を考慮して、 ゴムュ ニ ッ ト 1 の締め ばめ率 [ (ケーブル装着時の ゴム ユニ ッ ト の 内径一素管状態のゴムユニ ッ ト 1 の内径） / (ケーブル装着 時の ゴムユニ ッ ト の内径） ] と 、 ゴムユニ ッ ト 1 の材質等を 適宜選定し、 ケーブル絶縁体 3 a と ゴムュニ ッ ト 1 の絶縁層 l b と間の初期嵌合面圧 （ケーブル装着時） が、 0 . 6 7 k g f / c m ² 以上と な る よ う に した。 これに よ り 、 前記 し たよ う 〖こ、 3 0 年経過後であって も、 0 . 4 k g f / c m ² 以上の面圧を確保する こ と ができ、 絶縁性能を確保する こ と ができる と と もに、 防水性能を確保するこ とができた。 次に、 本発明を 1 1 O k Vの高圧電力ケーブルの接続部の 絶縁に適用 した場合の具体例について説明する。

本発明を適用 したケーブルの絶縁体外径は 5 9 m mであ り これに対 し素管状態の ゴムュニ ッ ト の内径を 4 1 . 3 m m、 外径を 1 5 4 . O m m と した。 締めばめ直径差は 1 7 . 7 m m ( = 5 9 — 4 1 . 3 ) であ り 、 締めばめ率は 3 0 %である， ゴムュニ ッ ト の材質は前記 したシ リ コ ー ン ゴムであ り 、 その ポア ソ ン比は 0 . 4 8 、 縦弾性係数は 6 . 5 である。 また、 上記ゴムユニ ッ ト をケーブル接続部に装着 した後のゴムュニ ッ ト の外径は 1 5 9 . 7 m mであった。

上記ゴムュニ ッ ト をケーブルに装着 したのち、 ゴムュニ ッ ト 内部に埋め込んだ面圧セ ンサに よ り 初期嵌合面圧を測定し た。 その結果、 ケーブル絶縁体と ゴムユニ ッ ト の絶縁層 と間 の嵌合面圧は、 1 . 7 0 k g f Z c m2 であった。

次に、 拡径 した状態で 2 年間保管 した場合の面圧変化を調 ベた。

その結果、 ゴムユニ ッ ト を拡径保持部材上に保持 した状態 で 2 年間保管 したのち、 ケーブル上に装着 した場合の前記 A 部分の嵌合面圧は 0 . 9 3 k g f / c _m2 であった。

一方、 前記 した よ う に、 3 0 年経過後の嵌合面圧低下率は ほぼ 4 0 %以下で、 初期嵌合面圧の 6 0 %以上と なる。 した が っ て、 初期嵌合面圧が 0 . 9 3 k g f / c m 2 の場合、 3 0 年後の面圧は 0 . S S k g f Z c m S 以上 と な り 、 前 記 した 0 . 4 k g f Z c m 2 以上を十分確保でき る こ と 力 確認された。 以上の こ と か ら、 ゴム ュ ニ ッ ト を上記構成 とすれば、 拡径 した状態で 2 年間保管 したのちケーブルに装着 して も、 必要 な嵌合面圧を確保でき る こ と が確認された。

一方、 嵌合面圧を 0 . 4 k g f Z _C m ² と した と き の電 気的性能を調べた。

実験では、 内径が φ 2 8 . 1 m mゴムユニ ッ ト を次の 3種 類のケーブルに装着 し、 A C破壊試験、 イ ンパルス電圧破壊 試験を行った。

( 1 ) ケーブル絶縁外径 ： 0 3 1 m m ( 2 2 k Vケープノレ 2 0 0 s q )

嵌合面圧 0 4 k g f c m

( 2 ) ケーブル絶緣外径 φ 3 3 m m ( 2 2 k Vケーブル 2 5 0 s q )

嵌合面圧 0 . 6 9 k g f / c m²

( 3 ) ケーブル絶縁外径 Φ 4 0 m m ( 6 6 k Vケープノレ 4 0 0 s q )

嵌合面圧 1 . 7 k g ί / c m2

その結果、 それぞれの破壊値よ り 得られた電気的ス ト レ ス が、 所望の電気的性能を確保する こ と が可能な設計ス ト レ ス を満足する こ と が確認され、 嵌合面圧が 0 . 4 k g f Z c m ² であれば、 電気的絶縁性能を充分確保でき る こ と がわか つた。 なお、 ケーブルと ゴムユニ ッ ト の間の気密を保持する た め に も嵌合面圧 と して 0 . 4 k g f / c m 2 程度が必要 であ り 、 これよ り 嵌合面圧が小さ く なる と 防水性能の面でも 問題がでて く る可能性がある。 以上説明 したよ う に、 本発明においては、 初期嵌合面圧が 0 . 6 7 k g f / c m 2 以上 と な る よ う 形成 したゴムュニ ッ ト を、 予め工場で拡径保持部材上に拡径支持し、 現場で拡 径保持部材を取 り 除き、 高圧電力ケーブルの接続部に装着す る よ う に したので、 3 0年近く 使用 してもほぼ 0 . 4 k g f / c m 2 程度の嵌合面圧を確保する こ と ができ 、 高圧電力 ケーブルにおける必要な電気的性能および防水性能を確保す る こ とができ る。 また、 現場での施工が容易 とな り 、 異物を 巻き込んだまま接続作業が行われる危険性も回避する こ とが でき る。

Claims

請 求 の 範 囲

( 1 ) 予め工場で拡径保持部材上に拡径支持される 、 高 圧用電力ケーブルに使用 さ れる常温収縮型ゴムュニ ッ ト であ つて、

ケーブル接続部に取 り 付けた と き 、 ケーブル絶縁体 と の接 触面の面圧が 0 . 6 7 k g f Zc m2 以上 と な る よ う に形成 し た

こ と を特徴とする常温収縮型ゴムュニ ッ ト。

( 2 ) 前記ケーブル絶縁体と の接触面の面圧の低下率が . 使用 3 0 年間で 4 0 %以下である シ リ コー ン ゴム で形成 され ている請求項 1 に記載の常温収縮型ゴムュニ ッ ト。

( 3 ) 使用 3 0 年後の前記ケーブル絶縁体と の接触面の 面圧が、 0 . 4 k g f c πι2 以上であ る シ リ コ ー ン ゴム で形 成されている請求項 1 に記載の常温収縮型ゴムュニ ッ ト。