WO1999053108A1 - Procede de traitement de poussieres d'acieries par voie humide - Google Patents

Procede de traitement de poussieres d'acieries par voie humide Download PDF

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Gilles Roux
Farouk Tedjar
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Recupac
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    • Y10S75/961—Treating flue dust to obtain metal other than by consolidation

Definitions

  • the invention relates to the technical field of the treatment of dust from steelworks, in particular from electric steelworks.
  • the invention reveals a method and an installation for treating said dust allowing the elimination of the heavy metals which they contain.
  • the invention discloses a method and an installation for treating said dust allowing maximum economic recovery of the most abundant fraction of this dust.
  • heavy metal which has come into use in many legislations, relates to metals generally:
  • Steelworks dust for example from the remelting of scrap iron for the production of steel, contains such heavy metals such as zinc, cadmium, lead for example.
  • the dust production is between 15 and 22 Kg per tonne of liquid steel.
  • zinc ferrites are hardly soluble during hydrometallurgical treatments to release the zinc.
  • the BUS sector (BERZELIUS UMWELT) offers a treatment of steelworks dust for carbon steels combining two processes: the WAELZ process and the ISP process (IMPERIAL SMELTING PROCESS).
  • This sector implements a conventional pyrometallurgical process and a condensation of zinc vapors by condenser with liquid lead spraying.
  • the FLAME REACTOR process implemented for the treatment of dust from alloyed and stainless steels, essentially consists of a vertical cycloning of reduction-flame fusion. Waste rich in zinc and lead is transformed into slag to be melted down and into oxide to be recovered.
  • the PLASMADUST process has been used since the 1980s for the treatment of dust from electric steelworks rich in zinc and lead.
  • the treatment furnace is of the tank furnace type, the energy of which is supplied by plasma arc blown torches. Plasma energy is used to heat the reactants, and to provide the heat necessary for endothermic reduction reactions.
  • the plasma gas is introduced into the furnace through water-cooled copper nozzles.
  • the pulverulent charge composed of dust, flux and carbon, is injected into the nozzles and mixed with the plasma gas.
  • the fumes charged with metallic vapors leave the oven at a temperature of around 1150 ° C.
  • the PLASMADUST process is used for dust from alloyed and stainless steels, the zinc content in the fumes is generally too low for the condensation of zinc to be effective, the zinc being in this case recovered in the mud from the scrubbers.
  • the PLASMINOX process implements a treatment with hot cathode plasma torches operating in a DC transferred arc and installed vertically on the furnace.
  • the metals present - chromium, nickel, molybdenum and iron - are separated from the dust by fusion and the ferro-alloy which results therefrom is poured into ingot molds for subsequent burial in the steelworks producing dust.
  • the slag obtained is, in accordance with standards, inert.
  • the fumes escaping from the oven are cooled and dedusted.
  • the secondary dust obtained contains volatile metals Z n , P in the form of oxides and is not recovered.
  • the modified ZINCEX process produces zinc hydrometallurgically, this process comprising the following successive steps:
  • the ZINCEX process is relatively complex in its implementation insofar as it uses organic solvents associated with sulfuric acid. Furthermore, this process requires large quantities of washing water to avoid the formation of SO2 from the oxides which are recycled in the oven. This ZINCEX process is difficult to export, because of the above-mentioned problems and insofar as it involves too heavy investments.
  • the CLASSIFICATION process includes a step of mixing steelworks dust with other steelworks waste and glass constituents.
  • the mixture is melted in a submerged arc furnace.
  • Metals volatilized during melting condense in the upper part of the front oven to be trapped in the glass bath.
  • the glass obtained can be put in the form of granules for the manufacture of tiles, glass pellets.
  • a first way consists in carrying out reductions at various temperatures according to the processes for volatilizing heavy metals and reinjecting the ferrous fraction into the steel production furnaces: - the document EP 336 923 proposes to treat steelworks dust in a melting furnace of cast iron after transformation into pellets;
  • a second way consists in directing the dusts towards a use where they would be "inerted” by various means with a view to the use as building or auxiliary materials:
  • the document FR 2 689 881 describes a method for manufacturing bricks whose properties are improved by adding dust from electric steelworks previously calcined at the volatilization temperature of heavy metals contained in said dust;
  • Document FR 2 716 895 describes a process for treating dust from electrical steelworks with or without prior reduction, or dust from electrogalvanizing.
  • the method includes an ammonia attack with an ammonia buffer solution, followed by desorption of the ammonia by an air flow sweep.
  • Document FR 2 535 736 describes a process for treating zinc-containing dust from electric steel furnaces, in which the dust is subjected to basic leaching.
  • the basic discharges resulting from the different washing phases and containing zinc are neutralized by means of acid discharges from galvanizing operations and also containing zinc.
  • Document FR 2 501 141 describes a basic leaching of zinciferous dust by means of ammonium chloride, the powder obtained being agglomerated and introduced into a melting furnace.
  • the document FR 2 737 503 describes a process for the preparation of mineral pigments as well as the mineral pigments thus obtained and an installation for the implementation of such a process.
  • This document from the applicant, describes a process comprising the following steps:
  • the present invention provides a process for neutralizing the free heavy metals contained in steelworks dust, in particular electrical dust, a process which also allows the most abundant fraction of said dust to be recovered.
  • the method according to the invention makes it possible to geographically dissociate a pre-treatment of dust at the collection site and a chemical treatment and recovery of said dust.
  • the method according to the invention is particularly suitable for the treatment of dust from carbon steels and tool steels.
  • the invention relates, according to a first aspect, to a process for treating steelworks dust with a view to recovering the recovered elements, said process comprising attrition in water followed by hydraulic classification of the charge thus obtained , said method further comprising:
  • the method further has the following aspects, possibly combined.
  • the heat treatment carried out after the washing step is, according to a first variant, carried out in an acid medium.
  • Said acid medium is, in one embodiment, a solution of sulfuric acid at a concentration between 8 and 18% and a temperature between 40 and 95 ° C.
  • the hot treatment is followed by oxidation and then separation of the iron in the form of an insoluble oxide precipitate.
  • Zinc is separated by acid electrolysis.
  • the heat treatment carried out after the washing step is, according to a second variant, carried out in an alkaline medium.
  • the washing comprises a treatment with a sulfur derivative chosen from the group of heterocycles such as trimethyl triazine or 2,5 dimercapto thiadiazole.
  • the alkaline treatment is carried out in a hot concentrated sodium hydroxide solution in the presence of an oxidizing agent.
  • the concentration of the sodium hydroxide solution is between 240 and 400 g / l.
  • the temperature of the alkaline treatment is between 50 and 110 ° C.
  • the oxidizing agent is chosen from oxidizing compounds in an alkaline medium such as hydrogen peroxide.
  • the concentration of hydrogen peroxide is between 10 and 40%, and more particularly between 30 and 35%.
  • the lead contained in the alkaline solution is eliminated by means of hydrogen peroxide with a concentration equal to at least 35% by weight.
  • the heat treatment is carried out between 400 and 650 ° C.
  • the treatment with sulfuric acid is carried out in the presence of an injection of air to oxidize the divalent iron to trivalent iron.
  • the sulfuric acid treatment is carried out hot at a temperature between 40 and 80 ° C.
  • the solution resulting from the acid attack is adjusted to a pH of between 5.4 and 10.
  • the solution from the acid treatment is purified using zinc or iron powders.
  • the method further includes a two-stage electrolysis of the solution from the alkaline treatment.
  • Said first electrolysis uses a graphite cathode in grains contained in a basket in contact with a titanium grid.
  • the basket is made of polypropylene.
  • the anode is made of ruthenium or iridium titanium.
  • the second electrolysis involves an anodic redissolution of the graphite cathodes in a sodium sulphate solution and a cathodic redeposition of zinc on an iron or steel electrode.
  • the second electrolysis is carried out in an electrolyser whose pH is adjusted to a value close to 5.
  • the invention relates, according to a second aspect, to an installation for the implementation of a method as presented above, comprising from upstream to downstream and from a supply of steelworks dust, in particular electric:
  • At least one attrition cell supplied with dust and providing pulp discharged to at least one dilution tank; - at least one hydraulic classification station;
  • the installation has the following possible aspects, if necessary combined.
  • the installation includes two attrition cells operating in parallel.
  • the hydraulic grading station is a hydrocyclone defining a cutoff at 5 microns or more.
  • the charge collected in the underflow of the cyclones is decanted, wrung out, and can be reinjected into the steel making furnaces.
  • the installation includes rinsing means until the solid charge from the hot alkaline treatment is neutralized.
  • the installation includes a means for separating the solid charge, rinsed until neutralization, formed by at least one membrane press filter with backwashing device.
  • the heat treatment is carried out in a fluidized bed furnace which can admit sludge at the inlet and leading to a calcined charge which leaves in the form of powder.
  • the hydrocyclone has a body with a diameter of 115 mm for a base diameter at the tip of 5 mm.
  • the installation includes:
  • the pre-treatment sub-units A are arranged at the level of the raw dust collection sites.
  • the installation includes a sub-unit B and a plurality of sub-units A.
  • Sub-units A are geographically distant from sub-unit B, said sub-unit B forming a centralized treatment facility for overflow fines from the dust pre-treatment sub-units A.
  • the pre-treatment sub-units A are arranged at the level of the raw dust collection sites.
  • FIG. 1 is a schematic diagram representing the steps of the process, according to one embodiment, the numerical references contained in a circle corresponding to the intermediate products obtained during the process, the final products being in particular the products P1, P2, P3, P4, P5 and S;
  • FIG. 2 is a schematic diagram showing a configuration with several sub-units A for the pre-treatment of steelworks dust, associated with a single physicochemical sub-unit B for fines from the pre-treatment;
  • FIG. 3 is a graph representing the variations in the zinc concentration over time, during an electrolysis of a solution under 80A and 3V the zinc concentration C, in grams per liter of solution, is given on the ordinate, time t in hours being on the abscissa.
  • M zinc, nickel, manganese or cadmium. If M is iron, the phase is composed of magnetite.
  • Electric steelworks dust therefore contains variable amounts of majority elements such as iron, zinc, calcium and silicon in the form of simple or mixed oxides and minority elements such as copper, manganese, chromium, cadmium, lead and chlorides.
  • Dusts are considered toxic due to the leaching of heavy metals by leaching and therefore fall under Class 1 landfills.
  • Electric steelworks dust has very wide particle size distributions since they contain fractions between 0.1 and 150 microns.
  • This dust also has a strong tendency to agglomerate.
  • This property excludes any possibility of dry sieving, including assisted by ultrasound.
  • the process for treating steelworks dust according to the invention comprises beforehand an attrition in water of raw dust 1.
  • the solid / liquid ratio must be judiciously chosen to put a suitable friction between the solid particles while offering a sufficient volume to ensure the dissolution of the soluble fractions.
  • a solid / liquid ratio of between 2.3 and 2.5 is satisfactory in this regard.
  • the charge 3 is diluted (operation 4) enough to complete the dissolution of the salts, suspend the very fine particles, and ensure a pulp density 5 adapted to a hydraulic classification 6.
  • Hydraulic classification 6 is advantageously carried out in hydrocyclones of cuts adapted to the particle size of the incoming dust.
  • Hydrocyclones operate in a continuous regime and are essentially constituted by a vertical cylinder where separation takes place, provided at its base with a cone for recovering the solid, closed by a horizontal surface at its upper part.
  • the pulp 5 is introduced tangentially into the upper part of the cylinder with a high speed.
  • the charge collected in the underside 7 of the cyclones is rich in carbon, iron and magnetite. This charge is decanted, drained (operations referenced under No. 8) and the product P1 obtained can be reinjected into the steel production furnaces 9. 14
  • the charge collected at overflow 10 is charged with salts and dissolved heavy metals.
  • the charge is then treated at 11 with a sulfur derivative chosen from heterocycles such as trimetyl triazine (TMT) or 2.5 dimercapto thiadiazole (DMT) to remove all the heavy metals in solution without additional mineralization.
  • a sulfur derivative chosen from heterocycles such as trimetyl triazine (TMT) or 2.5 dimercapto thiadiazole (DMT) to remove all the heavy metals in solution without additional mineralization.
  • the saline solution obtained 12 is then subjected to a concentration of 13 to recover the salts S and recycle the water 14 thus purified.
  • This concentration step 13 is carried out by evaporation, crystallization or concentration on a membrane.
  • the charge 15 resulting from the concentration step is subjected to an acid treatment.
  • the pH of the solution is brought back to a value of 3.8 by means of iron powder, then this solution is oxidized by means of hydrogen peroxide in a stoichiometric ratio relative to iron. A red-orange precipitate appears.
  • the suspension obtained is heated at 90 ° C for one hour, then filtered and the separated solid is washed against the current in a filter press.
  • the solution obtained by filtration contains an iron concentration of less than 1 mg / l and approximately 18g / l of zinc. It is subjected to electrolysis in an acid medium leading to the production of solid zinc.
  • the feed 15 from the concentration step 13 is treated at 16 with a hot concentrated sodium hydroxide solution in the presence of a specific oxidizing agent.
  • This oxidizing agent can be chosen from oxidizing compounds in an alkaline medium.
  • the hydrogen peroxide of the ozone can be advantageously chosen in view of the non-contamination of the medium.
  • This step 16 of treatment with concentrated sodium hydroxide makes it possible to dissolve: - the fraction of zinc which would not be used in the form of spinel;
  • the solid charge obtained 17 is rinsed until neutralization and separated at 18 by the most appropriate separation means.
  • This step 18 can be carried out by means of a membrane filter press with a washing device against the current.
  • the solid obtained 19 is then calcined in 20 at a temperature between 400 and 650 ° C in a fluidized bed oven which can admit sludge at the inlet.
  • a calcined charge 21 is thus obtained, this charge 21 leaving in the form of powder, this avoiding expensive grinding.
  • This P2 powder can find applications in the field of pigments.
  • the calcined charge 21 can also be treated at 22 with moderately concentrated sulfuric acid in the presence of an injection of air to oxidize the divalent iron to trivalent iron.
  • This operation can be carried out hot.
  • the alkaline attack liquor 23 resulting from the sodium hydroxide treatment 16 is loaded with zinc and lead.
  • the solution 23 is purified in 24 by addition of zinc powder 25 to cement the lead.
  • This zinc powder can be that obtained by the process of the invention.
  • case hardening is meant here a reduction deposit in which a noble metallic body, oxidized and dissolved, is reduced by another metallic body added to the solution in powder form.
  • Case hardening is a known process for metals such as As, Cd, Co, Cu, Pb, Ni, Sb and Sn.
  • the elimination of lead can be carried out by oxidation.
  • the leadate concentration drops from 11 g / 1 to 5g / l then to 0.8 g / 1.
  • the purified solution obtained 26 is slightly more concentrated in zinc and is subjected to electrolysis at 27.
  • electrolysis 27 is carried out, in the invention, by a cell with two compartments.
  • the cathode compartment includes a titanium electrode which provides electrical contact with graphite balls on which the zinc will be deposited.
  • the graphite grain cathode is contained in a basket in contact with a titanium grid.
  • the graphite grain cathode is contained in a basket in contact with a titanium grid.
  • These balls are placed in a mesh polymer basket adapted to the particle size of the graphite.
  • the polymer used for the preparation of the basket is polypropylene.
  • the anode is made of ruthenium or iridium titanium.
  • the solution enriched in sodium hydroxide 28 is returned to the top of the process to serve for attacking the free zinc.
  • the entire cathode compartment (titanium + graphite + deposited zinc) is immersed in an electrolyser known as "regenerating" zinc containing demineralized water.
  • the pH of the regeneration electrolyser is adjusted to a value close to 5 in order to prevent the cathode mass loaded with sodium hydroxide causing a rise in pH.
  • the cathode is made of aluminum or iron.
  • the entire titanium + graphite + zinc compartment initially deposited is anodically polarized so as to cause the dissolution of the zinc.
  • the electrolysis 27 then leads to a deposit of zinc 29 on the metal plates of iron or aluminum, by cathodic redeposition of zinc on these plates forming an electrode, of iron or steel.
  • Part of this zinc 29 can be used in the carburizing step 24.
  • the zinc obtained 29 forms a directly marketable product P3.
  • the charge 30 is subjected to a selective acid attack at 31 to dissolve the iron oxide without reaching the zinc ferrite phases.
  • the product obtained 32 is then washed and dried at 33.
  • the final product 34 consists essentially of zinc ferrite, the color shade of which varies according to the degree of reduction and the zinc / iron ratio.
  • This product 34, P4 can be used in the pigment industry.
  • the solution 35 obtained during the acid attack 31 is reserved for the rest of the process.
  • This solution will be used to produce iron oxyhydroxides by neutralization with sodium hydroxide using the washing water of the alkaline charge.
  • the underside 7 from the hydraulic classification 6 is subjected to an acid attack 36 by combining the solution 35 resulting from the attack on the alkaline charge and an addition of new acid to ensure the dissolution of the ferrous compounds.
  • the product 38 washed and dried at 39 has, in its final form P5, shades of different colors depending on the heat treatment temperature.
  • This P5 product can be used as a pigment for construction applications for example.
  • Sub-units A and B can correspond to two installations which are geographically distant from each other.
  • pretreatment of the dust for example at their place of collection, pretreatment corresponding to the underflow A is separable from a subunit B of physicochemical treatment of the fines from the overflow 10.
  • a single sub-unit B can handle the overflow fines from a plurality of pre-treatment sub-units A.
  • the physiochemical treatment and the recovery of the overflow fines 10 is thus centralized and carried out on very large volumes, resulting in increased profitability.
  • the waters 14 from the concentration step 13 can be used for attrition 2 and / or dilution 4.
  • the underflow 7 can intervene in the dissolution of the ferrous compounds of the solution 35.
  • Subunits B and A can then be geographically close.
  • the water is subjected to a depollution treatment.
  • the clear solution is subjected to a treatment on reverse osmosis in order to obtain a brine at 90 g / l and a water 14 of industrial quality reusable in stages 2 and 4 of the process in particular.
  • 200 kg of the load 15 are subjected to a basic leaching 16 by means of sodium hydroxide at 30% by weight, for 30 minutes at a temperature of 90 ° C.
  • the solid fraction 17 is washed until neutralization and then dried and calcined in 20 at a temperature of 400 ° C for 4 hours.
  • the solid 34, P4 obtained meets the characteristics of the nomenclature of pigments based on iron oxides.
  • the solution 35 resulting from the acid treatment 31 can be treated according to the method described in patent FR 95 09 548, by neutralization 37, at 60 ° C. to a pH of 5.4 while maintaining a bubbling of air at 600 l / h.
  • the precipitate obtained 38 is washed and dried at 250 ° C. in a circulating air dryer.

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Abstract

Procédé de traitement de poussières d'aciéries en vue de la récupération des éléments valorisables, ledit procédé comportant une attrition dans l'eau suivie d'un classement hydraulique de la charge ainsi obtenue, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte en outre: un lavage en vue de séparer les fractions salines hydrosolubles des oxydes insolubles, un traitement à chaud en vue d'éliminer les métaux sous forme d'oxydes libres comme le zinc et le plomb, un traitement par voie thermique à une température comprise entre 240 et 800 °C, un traitement par de l'acide sulfurique de concentration comprise entre 5 et 8 %.

Description

PROCEDE DE TRAITEMENT DE POUSSIERES D 'ACIERIES PAR VOIE HUMIDE
L'invention se rapporte au domaine technique du traitement des poussières d'aciéries notamment d'aciéries électriques.
Selon un premier objet général, l'invention révèle un procédé et une installation de traitement desdites poussières permettant l'élimination des métaux lourds qu'elles contiennent.
Selon un deuxième objet général, l'invention révèle un procédé et une installation de traitement desdites poussières permettant une valorisation économique maximale de la fraction la plus abondante de ces poussières.
L'appellation métal lourd, entrée en usage dans de nombreuses législations, se rapporte à des métaux généralement :
- non dégradables au cours du temps ;
- toxiques pour les systèmes vivants à de très faibles concentrations ;
- enclins à s'accumuler dans les organismes vivants et à se concentrer au cours des transferts de matières dans les chaînes trophiques.
Les poussières d'aciéries, par exemple issues de la refusion au four électrique des ferrailles pour l'élaboration de l'acier, contiennent de tels métaux lourds tels que zinc, cadmium, plomb par exemple.
La production de poussières est comprise entre 15 et 22 Kg par tonne d'acier liquide.
A titre indicatif, la production d'acier, en Europe, a été de l'ordre de plus de 500 000 tonnes par an au début des années 90.
Par conséquent, il existe un besoin important de traitement efficace de ces poussières, dans un souci de protection de l'environnement notamment.
Plusieurs procédés ont été envisagés pour le traitement de ces poussières, les procédés variant suivant la composition desdites poussières.
On distingue deux grandes classes de poussières, suivant la nature des aciers élaborés, aciers au carbone et aciers alliés inoxydables. 2
Dans le cas des aciers au carbone, le zinc (17 à 29%) est présent dans les poussières sous deux formes : oxyde de zinc, ZnO et ferrite de zinc, ZnFβ2θ4 alors que le plomb (4 à 5%) est sous forme d'oxyde (PbO). Les teneurs en cadmium sont plus faibles, de l'ordre de 800 ppm environ.
Contrairement à l'oxyde de zinc, les ferrites de zinc sont difficilement solubles lors des traitements hydrométallurgiques pour libérer le zinc.
Pour les aciers alliés et inoxydables, la quantité de poussières générées en Europe a été d'environ 50 000 tonnes par an dans les années 90.
Différentes filières et procédés, pour beaucoup restés au stade de pilote de laboratoire, ont été imaginés pour le traitement des poussières d'aciéries, notamment électriques.
La filière BUS (BERZELIUS UMWELT) propose un traitement des poussières d'aciéries pour les aciers au carbone combinant deux procédés : le procédé WAELZ et le procédé ISP (IMPERIAL SMELTING PROCESS). Cette filière met en oeuvre un procédé pyrométallurgique classique et une condensation des vapeurs de zinc par condenseur à pulvérisation de plomb liquide.
Le procédé FLAME REACTOR, mis en oeuvre pour le traitement des poussières d'aciers alliés et inoxydables, consiste essentiellement en un cyclonage vertical de réduction -fusion à flammes. Les déchets riches en zinc et en plomb sont transformés en laitier à refondre et en oxyde à valoriser.
Le procédé PLASMADUST, est utilisé depuis les années 1980 pour le traitement des poussières d'aciéries électriques riches en zinc et en plomb. Le four de traitement est du type four à cuves, dont l'énergie est apportée par des torches à plasma d'arc soufflé. L'énergie du plasma est utilisée pour chauffer les réactifs, et pour apporter la chaleur nécessaire aux réactions endothermiques de réduction. Le gaz plasmagène est introduit dans le four par des tuyères en cuivre refroidies à l'eau. La charge pulvérulente composée de poussières, de fondant et de charbon, est injectée dans les tuyères et mélangée au gaz plasmagène. Les fumées chargées en vapeurs métalliques quittent le four à une température d'environ 1150 °C. Lorsque le procédé PLASMADUST est employé pour les poussières d'aciers alliés et inoxydables, la teneur en zinc dans les fumées est généralement trop faible pour que la condensation du zinc soit efficace, le zinc étant en ce cas récupéré dans la boue issue des laveurs.
Le procédé PLASMINOX met en oeuvre un traitement par torches à plasma à cathode chaude fonctionnant en arc transféré à courant continu et implantée verticalement sur le four. Dans le four, les métaux présents -chrome, nickel, molybdène et fer- sont séparés des poussières par fusion et le ferro-alliage qui en résulte est coulé en lingotières pour réenfoumement ultérieur à l'aciérie productrice de poussières. Les scories obtenues sont, conformément aux normes, inertes. Les fumées s'échappant du four sont refroidies et dépoussiérées. Les poussières secondaires obtenues contiennent des métaux volatils Zn, P sous forme d'oxydes et ne sont pas valorisés.
Le procédé ZINCEX modifié produit du zinc par voie hydrométallurgique, ce procédé comportant les étapes successives suivantes :
- lixiviation atmosphérique des poussières par une solution d'acide sulfurique diluée ; - purification de la liqueur de lixiviation par précipitation du fer et de l'aluminium
- extraction sélective du zinc par D2EHPA ;
- stripping du zinc de la phase organique par la solution électrolytique fortement acide ; - électrodéposition du zinc sur des cathodes en aluminium.
Le procédé ZINCEX est relativement complexe dans sa mise en oeuvre dans la mesure où il fait appel à des solvants organiques associés à de l'acide sulfurique. Par ailleurs, ce procédé nécessite de grandes quantités d'eau de lavage pour éviter la formation de SO2 à partir des oxydes qui sont recyclés dans le four. Ce procédé ZINCEX est difficilement exportable, en raison des problèmes susmentionnés et dans la mesure où il implique des investissements trop lourds.
Le procédé CLASSIFICATION comprend une étape de mélange des poussières d'aciéries avec d'autres déchets d'aciéries et des constituants de verre. Le mélange est fondu dans un four à arc submergé. Les métaux volatilisés durant la fusion se condensent dans la partie haute du four avant d'être piégés dans le bain de verre. Le verre obtenu peut être mis sous forme de granulés pour la fabrication de tuiles, de grenailles de verre.
Au total, trois grandes voies de recyclage ont été envisagées pour le recyclage des poussières d'aciéries électriques.
Une première voie consiste à effectuer des réductions à des températures diverses selon les procédés pour volatiliser les métaux lourds et réinjecter la fraction ferreuse dans les fours de production de l'acier : - le document EP 336 923 propose de traiter les poussières d'aciéries dans un four à fusion de fonte après transformation en boulettes ;
- le document EP 441 052 propose un traitement thermique entre 1200 et 1700 °C par addition de produits réducteurs ;
- le document WO 91/12 210 décrit un procédé de traitement des poussières d'aciéries dans un four de réduction de fontes, les métaux lourds étant récupérés par condensation à partir des gaz chauds ;
- le document EP 453 151 décrit un procédé de traitement des poussières sous forme de boulettes par un agent sélectivement réducteur de l'oxyde de fer ;
- le document FR 2 666 592 décrit un dispositif d'extraction des métaux volatils agissant par oxydation ;
- le document WO 93/69 619 décrit un four à arc spécialement conçu pour la réduction des poussières contenant des oxydes;
- le document EP 551 992 décrit un procédé de récupération des métaux valorisâmes à partir de poussières d'aciéries par réduction et volatilisation des métaux valorisables ;
- le document FR 2 373 612 décrit un procédé d'extraction du zinc contenu dans les poussières d'aciéries, par oxydation sélective à chaud.
Une seconde voie consiste à orienter les poussières vers une utilisation où elles seraient "inertées" par des moyens divers en vue de l'utilisation comme matériaux de construction ou d'appoint :
- le document EP 402 746 propose un recyclage par intégration dans une argile pour un matériau de remblai de mines ;
- le document WO 91/12 210 propose l'utilisation des poussières d'aciéries pour le traitement des eaux d'égouts moyennant l'addition d'un agent floculant ;
- le document FR 2 689 881 décrit un procédé de fabrication de briques dont les propriétés sont améliorées par addition de poussières d'aciéries électriques préalablement calcinées à la température de volatilisation de métaux lourds contenus dans lesdites poussières ;
- le document FR 2 700 161 décrit un mélange pour tapis routier comprenant de 2 à 6 % en poids de poussières de filtres d'aciéries électriques.
Les procédés pyrométallurgiques, avec ou sans électricité permettent la valorisation d'oxydes de zinc, de fer ou alliage chrome nickel, de zinc liquide par condensation le plus souvent.
Une troisième voie, hydrométallurgique, a été également envisagée.
Divers milieux comme l'acide sulfurique, l'acide chlorhydrique, la soude et l'ammoniac ont été expérimentés.
Le document FR 2 716 895 décrit un procédé de traitement des poussières d'aciéries électriques avec ou sans réduction préalable, ou des poussières d'électrozingage. Ledit procédé comprend une attaque amoniacale par une solution tampon amoniacale, puis une désorption de l'amoniac par un balayage de flux d'air.
Les attaques directes en milieu sulfurique et chlorhydrique ne sont pas économiquement viables, dans la mesure où les volumes en sels ou hydroxyde de fer mis en jeu sont énormes.
Ces résidus sont d'ailleurs toujours contaminés par les impuretés métalliques comme le plomb et le cadmium.
Des lixiviations alcalines ont été proposées.
Le document FR 2 535 736 décrit un procédé de traitement des poussières contenant du zinc, issues de fours d'aciéries électriques, dans lequel on soumet les poussières à une lixiviation basique. Les rejets basiques résultant des différentes phases de lavage et contenant du zinc sont neutralisés au moyen des rejets acides provenant d'opérations de galvanisation et contenant également du zinc. Le document FR 2 501 141 décrit une lixiviation basique de poussières zinciferes au moyen de chlorure d'ammonium, la poudre obtenue étant agglomérée et introduite dans un four de fusion.
Par la technique de lixiviation, seuls les éléments sous forme d'oxydes libres (zinc, plomb principalement) sont dissous. Les oxydes mixtes métaux non ferreux -oxydes de fer ne sont pas atteints. Leur gestion est donc problématique, y compris la réinjection dans le four d'aciérie qui conduit, à terme, à un problème de reconcentration des impuretés.
Les procédés associant l'ammoniaque à des sels d'ammonium (notamment le procédé ENGITEC décrit dans la demande de brevet européen EP-93 00018.5) présentent des inconvénients dans les manipulations des chlorures pour la récupération des éléments minoritaires (zinc, plomb et cadmium) et la valorisation des oxydes de fer. La forte teneur en chlorure empêche un recyclage de ces phases dans les fours en raison des problèmes liés au chlore. Leur lavage exigerait des volumes d'eau considérables.
On peut donc penser que ce type de procédé présente un rendement maximum compris entre 25 et 30%, proportionnel à la concentration en phase non ferreuse. Ce procédé génère donc un déchet dont la gestion reste aussi problématique que celle des poussières brutes.
Le document FR 2 737 503 décrit un procédé de préparation de pigments minéraux ainsi que les pigments minéraux ainsi obtenus et une installation pour la mise en oeuvre d'un tel procédé. Ce document, issu de la demanderesse, décrit un procédé comportant les étapes suivantes :
- séparation des poussières en deux fractions, une fraction comportant des éléments magnétiques et une fraction comportant des éléments non magnétiques ;
- lixiviation basique de la fraction non magnétique pour dissoudre la fraction de zinc qui ne serait pas engagée sous forme de spinelle, et la silice, le plomb, une fraction du manganèse ;
- rinçage jusqu'à neutralisation et séparation de la charge ainsi obtenue ; - calcination à une température comprise entre 450 et 650°C de la charge ainsi obtenue ; - traitement de la charge calcinée à l'acide sulfurique en présence d'un catalyseur de dissolution des oxydes de fer formés lors de l'étape de caicination et des métaux lourds autres que le zinc ;
- recueil des pigments minéraux ; - utilisation des solutions issues du rinçage et du traitement par l'acide sulfurique pour précipiter d'autres pigments.
La présente invention propose un procédé de neutralisation des métaux lourds libres contenus dans les poussières d'aciéries, notamment électriques, procédé qui permet également la valorisation de la fraction la plus abondante desdites poussières.
Le procédé selon l'invention permet de traiter indistinctement les poussières dites acides et les poussières dites basiques.
Le procédé selon l'invention permet de dissocier géographiquement un prétraitement des poussières au site de captation et un traitement chimique et une valorisation desdites poussières.
Le procédé selon l'invention est particulièrement adapté au traitement des poussières d'aciers au carbone et d'aciers à outils.
L'invention se rapporte, selon un premier aspect, à un procédé de traitement de poussières d'aciéries en vue de la récupération des éléments valorisâmes, ledit procédé comportant une attrition dans l'eau suivie d'un classement hydraulique de la charge ainsi obtenue, ledit procédé comportant en outre :
- un lavage en vue de séparer les fractions salines hydrosolubles des oxydes insolubles,
- un traitement à chaud en vue d'éliminer les métaux sous forme d'oxydes libres comme le zinc et le plomb,
- un traitement par voie thermique à une température comprise entre 240 et 800 °C,
- un traitement par de l'acide sulfurique de concentration comprise entre 5 et 8%.
Le procédé présente en outre les aspects suivants, éventuellement combinés. Le traitement à chaud effectué après l'étape de lavage est, selon une première variante, réalisé en milieu acide. Ledit milieu acide est, dans une réalisation, une solution d'acide sulfurique à une concentration comprise entre 8 et 18 % et une température comprise entre 40 et 95°C.
Le traitement à chaud est suivi d'une oxydation puis d'une séparation du fer sous forme d'un précipité d'oxyde insoluble.
Le zinc est séparé au moyen d'une électrolyse acide.
Le traitement à chaud effectué après l'étape de lavage est, selon une deuxième variante, réalisé en milieu alcalin.
Selon une réalisation, le lavage comporte un traitement par un dérivé soufré choisi parmi le groupe des hétérocycles tel que le triméthyle triazine ou le 2,5 dimercapto thiadiazole.
Le traitement alcalin est effectué dans une solution de soude concentrée à chaud en présence d'un agent oxydant.
La concentration de la solution de soude est comprise entre 240 et 400 g/1.
La température du traitement alcalin est comprise entre 50 et 110°C.
L'agent oxydant est choisi parmi les composés oxydants en milieu alcalin tel que le peroxyde d'hydrogène.
La concentration de peroxyde d'hydrogène est comprise entre 10 et 40%, et plus particulièrement entre 30 et 35 %. Le plomb contenu dans la solution alcaline est éliminé au moyen de peroxyde d'hydrogène de concentration égale au minimum à 35 % en poids.
Le traitement par voie thermique est effectué entre 400 et 650°C.
Le traitement par de l'acide sulfurique est réalisé en présence d'une injection d'air pour oxyder le fer divalent en fer trivalent. Le traitement à l'acide sulfurique est réalisé à chaud à une température comprise entre 40 et 80°C.
La solution issue de l'attaque acide est ajustée à un pH compris entre 5,4 et 10.
La solution issue de l'attaque acide est ajustée à une température comprise entre 25 et 80°C.
La solution issue du traitement acide est purifiée au moyen de poudres de zinc ou de fer.
Le procédé comporte en outre une électrolyse en deux étapes de la solution issue du traitement alcalin.
Ladite première électrolyse met en oeuvre une cathode de graphite en grains contenus dans un panier en contact avec une grille en titane.
Le panier est réalisé en polypropylène.
L'anode est en titane ruthénié ou iridié.
La seconde électrolyse comporte une redissolution anodique des cathodes de graphite dans une solution de sulfate de sodium et une redéposition cathodique du zinc sur une électrode en fer ou en acier.
La seconde électrolyse est réalisée dans un électrolyseur dont le pH est ajusté à une valeur voisine de 5.
L'invention se rapporte, selon un deuxième aspect, à une installation pour la mise en oeuvre d'un procédé tel que présenté ci-dessus, comprenant d'amont en aval et à partir d'une alimentation en poussières d'aciéries, notamment électriques :
- au moins une cellule d'attrition alimentée en poussières et fournissant une pulpe évacuée vers au moins une cuve de dilution ; - au moins un poste de classification hydraulique ;
- au moins un poste de lavage afin de séparer les fractions hydrosolubles des oxydes insolubles ;
- au moins un poste de traitement à chaud ; - au moins un poste de traitement par voie thermique ;
- au moins un poste de traitement par l'acide sulfurique.
L'installation présente les aspects suivants éventuels, le cas échéant combinés.
L'installation comprend deux cellules d'attrition fonctionnant en parallèle.
Le poste de classement hydraulique est un hydrocyclone définissant une coupure à 5 microns ou plus.
La charge recueillie à la sous-verse des cyclones est décantée, essorée, et peut être réinjectée dans les fours d'élaboration d'acier.
L'installation comprend des moyens de rinçage jusqu'à neutralisation de la charge solide issue du traitement alcalin à chaud.
L'installation comprend un moyen de séparation de la charge solide rincée jusqu'à neutralisation, formé par au moins un filtre presse à membrane avec dispositif de lavage à contre-courant.
Le traitement par voie thermique est réalisé dans un four à lit fluidisé pouvant admettre des boues en entrée et conduisant à une charge calcinée qui sort sous forme de poudre.
L'hydrocyclone présente un corps de diamètre 115 mm pour un diamètre de base à la pointe de 5mm.
L'installation comprend :
- au moins une sous-unité A dans laquelle les étapes d'attrition, de dilution et de classification hydraulique sont réalisées, conduisant à une surverse et une sous verse ;
- au moins une deuxième sous-unité B de traitement physicochimique de la surverse.
Les sous unités de prétraitement A sont disposées au niveau des sites de captation des poussières brutes. L'installation comprend une sous unité B et une pluralité de sous unités A.
Les sous unités A sont géographiquement distantes de la sous-unité B, ladite sous-unité B formant installation de traitement centralisé des fines de surverse issues des sous-unités de prétraitement des poussières A.
Les sous-unités de prétraitement A sont disposées au niveau des sites de captation des poussières brutes.
D'autres objets et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description suivante de modes de réalisation, description qui va être faite en se référant aux figures annexées dans lesquelles :
- la figure 1 est un diagramme schématique représentant les étapes du procédé, selon un mode de réalisation, les références numériques contenues dans un cercle correspondant aux produits intermédiaires obtenus au cours du procédé, les produits finaux étant notamment les produits P1 , P2, P3, P4, P5 et S ;
- la figure 2 est un diagramme schématique montrant une configuration à plusieurs sous-unités A de prétraitement des poussières d'aciéries, associée à une seule sous unité de traitement physicochimique B des fines issues du prétraitement ;
- la figure 3 est un graphique représentant les variations de la concentration en zinc au cours du temps, lors d'une électrolyse d'une solution sous 80A et 3V la concentration C en zinc, en gramme par litre de solution est donnée en ordonnée, le temps t en heures étant en abcisses.
Quelques données techniques générales sont tout d'abord présentées avant de décrire l'invention dans différents modes de réalisation.
Les poussières d'aciéries résultent au minimum de deux réactions.
Les métaux les plus volatils passent en phase vapeur à la température de fonctionnement des fours. Sous l'effet de l'aspiration à l'air, ces métaux volatils sont alors oxydés et refroidis et se retrouvent soit sous forme d'oxydes libres, soit sous forme de structures mixtes avec les oxydes de fer.
Au dessus du bain d'acier en fusion, de fines particules de fer sont dispersées dans la phase vapeur et entraînées par l'aspiration d'air. Dans ce courant d'air, elles sont refroidies et, sous l'action de l'oxygène de l'air, transformées en oxydes supérieurs.
L'interaction entre ces oxydes et les métaux lourds peut conduire à la formation de composés type spinelles MFβ2θ4 (M = zinc, nickel, manganèse ou cadmium). Si M est le fer, la phase est composée de magnétite.
Les poussières d'aciéries électriques contiennent donc des quantités variables en éléments majoritaires type fer, zinc, calcium et silicium sous forme d'oxydes simples ou mixtes et des éléments minoritaires comme le cuivre, le manganèse, le chrome, le cadmium, le plomb et les chlorures.
Les poussières sont considérées comme toxiques en raison du relargage des métaux lourds par lixiviation et relèvent donc des décharges de classe 1.
A ce propos, la réglementation en France prévoit qu'à partir de 2002, seuls les déchets réputés et confirmés ultimes seront admis dans les décharges de classe 1.
Les poussières d'aciéries électriques ont des distributions granulométriques très larges puisqu'elles renferment des fractions comprises entre 0,1 et 150 microns.
Ces poussières ont d'ailleurs une forte tendance à s'agglomérer.
Cette propriété exclut toute possibilité de tamisage à sec y compris assistée par ultra-sons.
L'étude granulométrique des poussières d'aciéries électriques montre que la composition chimique des fractions dépend fortement de la granulométrie.
Ainsi, les fractions les plus grosses sont les plus riches en fer métal.
Comme les poussières résultent également d'agglomération physique de particules de faible taille autour d'un grain central plus gros, seule une attrition dans l'eau permet de désagréger les agglomérats. Ceci facilite avantageusement la séparation de la charge en deux fractions (supérieures ou inférieures à 40 microns par exemple). L'opération d'attrition revêt une grande importance dans la mesure où elle permet :
- d'accélérer la dissolution des sels solubles ; - de révéler les fractions métalliques qui sont masquées par les oxydes absorbés en surface.
Le procédé de traitement de poussières d'aciéries selon l'invention comprend au préalable une attrition dans l'eau de poussières brutes 1.
Le rapport solide/liquide doit être judicieusement choisi pour mettre une friction convenable entre les particules solides tout en offrant un volume suffisant pour assurer la dissolution des fractions solubles.
Un rapport solide/liquide compris entre 2,3 et 2,5 est à cet égard satisfaisant.
Après l'opération d'attrition 2, la charge 3 est diluée (opération 4) suffisamment pour achever la dissolution des sels, mettre en suspension les particules très fines, et assurer une densité de pulpe 5 adaptée à une classification hydraulique 6.
La classification hydraulique 6 est avantageusement effectuée dans des hydrocyclones de coupures adaptées à la granulométrie de la poussière entrante.
Les hydrocyclones fonctionnent en régime continu et sont essentiellement constitués par un cylindre vertical où a lieu la séparation, muni à sa base d'un cône de récupération du solide, fermé par une surface horizontale à sa partie supérieure.
La pulpe 5 est introduite tangentiellement dans la partie supérieure du cylindre avec une vitesse élevée.
La charge recueillie à la sous-verse 7 des cyclones est riche en carbone, fer et magnétite. Cette charge est décantée, essorée (opérations référencées sous le N° 8) et le produit P1 obtenu peut être réinjecté dans les fours d'élaboration 9 d'acier. 14
La charge recueillie à la surverse 10 est chargée de sels et de métaux lourds dissous.
Selon une réalisation particulière, la charge est alors traitée en 11 par un dérivé soufré choisi parmi les hétérocycles tels que le trimétyle triazine (TMT) ou le 2,5 dimercapto thiadiazole (DMT) pour éliminer tous les métaux lourds en solution sans minéralisation supplémentaire.
La solution saline obtenue 12 est alors soumise à une concentration en 13 pour récupérer les sels S et recycler l'eau 14 ainsi purifiée.
Cette étape de concentration 13 est conduite par évaporation, cristallisation ou concentration sur membrane.
Selon une première variante, la charge 15 issue de l'étape de concentration est soumise à un traitement acide.
Ainsi, par exemple, 50 kg de poussières issues du lavage sont attaquées par une solution d'acide sulfurique à 15% et à une température de 80°C pendant 3 heures.
Après filtration et séparation du résidu insoluble, le pH de la solution est ramené à une valeur de 3,8 au moyen de poudre de fer, puis cette solution est oxydée au moyen d'eau oxygénée dans un rapport stoechéométrique par rapport au fer. Un précipite rouge-orangé apparaît.
La suspension obtenue est chauffée à 90°C pendant une heure, puis filtrée et le solide séparé est lavé à contre courant dans un filtre-presse.
La solution obtenue par filtration contient une concentration en fer inférieure à 1 mg/l et environ 18g/l de zinc. Elle est soumise à une électrolyse en milieu acide conduisant à la production de zinc massif.
Selon une deuxième variante, la charge 15 issue de l'étape de concentration 13 est traitée en 16 par une solution de soude concentrée à chaud en présence d'un agent oxydant spécifique. 15
Cet agent oxydant peut être choisi parmi les composés oxydants en milieu alcalin.
Le peroxyde d'hydrogène de l'ozone peuvent être choisis avantageusement au vu de la non contamination du milieu.
L'eau et l'oxygène sont les seuls produits obtenus après réaction de H2O2.
Cette étape 16 de traitement à la soude concentrée permet de dissoudre : - la fraction du zinc qui ne serait pas engagée sous forme de spinelle ;
- la silice ;
- le plomb.
Après ce premier traitement chimique, la charge solide obtenue 17 est rincée jusqu'à neutralisation et séparée en 18 par le moyen de séparation le plus approprié.
Cette étape 18 peut être effectuée au moyen d'un filtre presse à membrane avec un dispositif de lavage à contre courant.
Le solide obtenu 19 est alors calciné en 20 à une température comprise entre 400 et 650°C dans un four à lit fluidisé pouvant admettre des boues en entrée.
Si la température de calcination n'est pas comprise dans la gamme mentionnée, des structures cristallographiques indésirables peuvent se former.
Une charge calcinée 21 est ainsi obtenue, cette charge 21 sortant sous forme de poudre, ceci évitant un broyage onéreux. Cette poudre P2 peut trouver des applications dans le domaine des pigments.
La charge calcinée 21 peut être également traitée en 22 à l'acide sulfurique moyennement concentré en présence d'une injection d'air pour oxyder le fer divalent en fer trivalent.
Cette opération peut être effectuée à chaud.
La liqueur d'attaque alcaline 23 issue du traitement à la soude 16 est chargée en zinc et en plomb. 16
La solution 23 est purifiée en 24 par addition de poudre de zinc 25 pour cémenter le plomb. Cette poudre de zinc peut être celle obtenue par le procédé de l'invention.
Par cémentation, l'on entend ici un dépôt par réduction dans lequel un corps métallique noble, oxydé et dissous, est réduit par un autre corps métallique ajouté à la solution sous forme de poudre. La cémentation est un procédé connu pour les métaux tels que As, Cd, Co, Cu, Pb, Ni, Sb et Sn.
Dans le cas d'une poussière brute 1 riche en plomb, selon un mode de réalisation de l'invention, l'élimination du plomb peut être réalisée par oxydation.
Ainsi, à titre d'exemple illustratif : à un litre de solution alcaline 23 contenant 11 g/1 dissout de plomb sous forme de plombate, on ajoute 60 ml de peroxyde d'hydrogène à 35 % en poids par fraction successives de 20 ml.
La concentration en plombate chute de 11 g/1 à 5g/l puis à 0,8 g/1.
Par cette variante, il est possible :
- d'obtenir un oxyde de plomb relativement pur en vue d'une meilleure valorisation ; - d'économiser la poudre de zinc qui ne sert pas dans cette variante à cémenter le plomb.
La solution purifiée obtenue 26 est légèrement plus concentrée en zinc est soumise à une électrolyse en 27.
Il est connu dans l'art antérieur que l'électrolyse des solutions alcalines de zinc (dissout sous forme de zincate) conduit à la formation de zinc en poudre très réactif.
En effet, ces poudres s'oxydent spontanément à l'air et sont pyrophoriques.
La manipulation de ces poudres est donc très délicate. Gorgées de soude, ces poudres doivent être abondamment rincées et passivées. 17
Le seul réactif donnant des résultats de passivation probants est le bichromate de sodium. Ainsi, l'électrolyse alcaline des zincates impose l'introduction de chrome VI, polluant dangereux.
Afin d'éviter les inconvénients de la formation et de la manipulation de poudre de zinc, l'électrolyse 27 est effectuée, dans l'invention, par une cellule à deux compartiments.
Le compartiment cathodique comprend une électrode en titane qui assure le contact électrique avec des billes de graphite sur lesquelles se déposera le zinc.
La cathode de graphite en grains est contenue dans un panier en contact avec une grille en titane.
La cathode de graphite en grains est contenue dans un panier en contact avec une grille en titane.
Ces billes sont posées dans un panier en polymère de maille adaptée à la granulométrie du graphite.
Dans un mode de réalisation, le polymère employé pour l'élaboration du panier est le polypropylène.
L'anode est en titane ruthénié ou iridié.
Après l'étape d'électrolyse 27, la solution enrichie en soude 28 est renvoyée en tête de procédé pour servir à l'attaque du zinc libre.
L'ensemble du compartiment cathodique (titane + graphite + zinc déposé) est immergé dans un électrolyseur dit "de régénération" du zinc contenant de l'eau déminéralisée.
Le pH de l'électrolyseur de régénération est ajusté à une valeur voisine de 5 afin d'éviter que la masse cathodique chargée de soude ne provoque une élévation de pH.
La cathode est en aluminium ou en fer. L'ensemble du compartiment titane + graphite + zinc initialement déposé est polarisé anodiquement de manière à provoquer la dissolution du zinc.
L'électrolyse 27 conduit alors à un dépôt de zinc 29 sur les plaques métalliques de fer ou d'aluminium, par redéposition cathodique du zinc sur ces plaques formant électrode, en fer ou en acier.
Une partie de ce zinc 29 peut être utilisé dans l'étape de cémentation 24.
Le zinc obtenu 29 forme un produit directement commercialisable P3. Après traitement alcalin 16 et thermique en 20, la charge 30 est soumise à une attaque acide sélective en 31 pour dissoudre l'oxyde de fer sans atteindre les phases ferrites de zinc.
Le produit obtenu 32 est alors lavé et séché en 33.
Le produit final 34 se compose essentiellement de ferrite de zinc dont la nuance de couleur varie selon le degré de réduction et le rapport zinc/fer. Ce produit 34, P4 peut être utilisé dans l'industrie des pigments.
La solution 35 obtenue lors de l'attaque acide 31 est réservée pour la suite du procédé.
Cette solution 35 servira à produire des oxyhydroxydes de fer par neutralisation à la soude en utilisant les eaux de lavage de la charge alcaline.
Dans un mode de réalisation, la sous-verse 7 issu de la classification hydraulique 6 est soumise à une attaque acide 36 en associant la solution 35 issue de l'attaque de la charge alcaline et un ajout d'acide neuf pour assurer la dissolution des composés ferreux.
La neutralisation contrôlée 37 de cette solution conduit à la précipitation d'un oxy-hydroxyde de fer 38 de type FeOOH.
Le produit 38 lavé et séché en 39 présente, sous sa forme finale P5 des nuances de couleurs différentes selon la température de traitement thermique. Ce produit P5 peut être employé comme pigment pour des applications en BTP par exemple.
Le procédé et l'installation tels qu'ils viennent d'être décrit définissent au moins deux sous unités distinctes :
- une première sous-unité A dans laquelle les étapes 2 (attrition) 4 (dilution) et 6 (classification hydraulique) sont réalisées, conduisant à une surverse 10 et une sous verse 7 ;
- une deuxième sous-unité B de traitement physico chimique de la surverse 10.
Les sous-unités A et B peuvent correspondre à deux installations géographiquement distantes l'une de l'autre.
En d'autres termes, le prétraitement des poussières, par exemple sur leur lieu de captation, prétraitement correspondant à la sous verse A est dissociable d'une sous unité B de traitement physicochimique des fines de la surverse 10.
Ainsi qu'il est représenté en figure 2, une seule sous unité B peut assurer le traitement des fines de surverse issues d'une pluralité de sous unités A de prétraitement.
Le traitement physiochimique et la valorisation des fines de surverse 10 est ainsi centralisé et réalisé sur de très gros volumes, d'où une rentabilité accrue.
Le cas échéant, les eaux 14 issues de l'étape 13 de concentration peuvent être employées pour l'attrition 2 et/ou la dilution 4.
De même, dans un mode de réalisation, la sous verse 7 peut intervenir dans la dissolution des composés ferreux de la solution 35.
Les sous-unités B et A peuvent alors être géographiquement proches.
Exemple
17 kg de poussières brutes 1 sont soumis à un attrition 2 pendant 15 mn dans 7 litres d'eau. Après attrition 2, la charge 3 est diluée en 4 dans 120 litres d'eau puis soumise à une classification hydraulique 6 à travers un cyclone effectuant une coupure à 5 microns.
L'évalutation de la répartition granulométrique montre deux amas centrés :
- sur 5 microns pour la fraction la plus fine (surverse 10). L'analyse par microsopie électronique à balayage de cette phase montre une morphologie de poudre homogène très fine. Cette phase 10 est très riche en zinc dont la concentration peut attendre 30 %. - sur 100 microns pour le refus 7 qui constitue 14 % de la charge entrante 1. L'analyse par microsopie électronique à balayage de cette phase 7 montre la présence de billes de forme régulière dont la teneur en fer est importante (80 %). Cette phase 7 ne renferme que 6 % de zinc.
Après séparation solide-liquide, l'eau est soumise à un traitement de dépollution.
100 litres d'eau 10 sont traités au moyen de 4,5 g de 2,5 dimercapto thiadiazole.
Après agitation d'une heure, un floculent est ajouté et la solution est filtrée à travers un filtre presse.
L'analyse montre que les éléments comme le zinc, le plomb, le mercure et la cadmium sont à une concentration inférieure à 0,05 mg/l.
La solution claire est soumise à un traitement sur osmose inverse pour obtenir une saumure à 90g/l et une eau 14 de qualité industrielle réutilisable aux étapes 2 et 4 du procédé notamment.
200 kg de la charge 15 sont soumis à une lixiviation basique 16 au moyen de soude à 30 % en poids, pendant 30 minutes à une température de 90°C.
Après filtration, la fraction solide 17 est lavée jusqu'à neutralisation puis séchée et calcinée en 20 à une température de 400°C pendant 4 heures.
Le produit P2, 21 obtenu trouve déjà des applications par exemple comme charge additionnelle dans les pigments à base d'oxydes de fer. La charge solide débarassée des métaux lourds et sels solubles est traitée à l'acide sulfurique de concentration comprise entre 5 et 18 % pendant 2 heures à 60°C. Pendant toute la durée de la réaction, de l'air ou de l'oxygène sont injectés à la base du réacteur d'attaque.
Le solide 34, P4 obtenu répond aux caractéristiques de la nomenclature des pigments à base d'oxydes de fer.
La solution 35 issue du traitement à l'acide 31 peut être traitée selon le procédé décrit dans le brevet FR 95 09 548, par neutralisation 37, à 60°C jusqu'à un pH de 5,4 tout en maintenant un barbotage d'air à 600 l/h.
Le précipité obtenu 38 est lavé et séché à 250°C dans un sécheur à air circulant.

Claims

22REVENDICATIONS
1. Procédé de traitement de poussières d'aciéries en vue de la récupération des éléments valorisables, ledit procédé comportant une attrition dans l'eau (2) suivie d'un classement hydraulique (6) de la charge (5) ainsi obtenue, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte en outre :
- un lavage (11) en vue de séparer les fractions salines hydrosolubles des oxydes insolubles,
- un traitement à chaud (16) en vue d'éliminer les métaux sous forme d'oxydes libres comme le zinc et le plomb,
- un traitement par voie thermique (20) à une température comprise entre 240 et 800 °C,
- un traitement par de l'acide sulfurique (22) de concentration comprise entre 5 et 8%.
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que le traitement à chaud (16) effectué après l'étape de lavage (11) est réalisé en milieu acide.
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le traitement à chaud en milieu acide est effectué dans une solution d'acide sulfurique à une concentration comprise entre 8 et 18 % et une température comprise entre 40 et 95°C.
4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape de traitement à chaud (16) est suivie d'une oxydation puis d'une séparation du fer sous forme d'un précipité d'oxyde insoluble.
5. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que le zinc est séparé au moyen d'une électrolyse acide.
6. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que le traitement à chaud (16) est effectué dans une solution de soude concentrée à chaud en présence d'un agent oxydant, la concentration de la solution de soude étant comprise entre 240 et 400 g/l, et la température du traitement alcalin (16) étant comprise entre 50 et 110°C. 23
7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'agent oxydant est choisi parmi les composés oxydants en milieu alcalin tel que le peroxyde d'hydrogène.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la concentration de peroxyde d'hydrogène est comprise entre 10 et 40%.
9. Procédé selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que la concentration en peroxyde d'hydrogène est comprise entre 30 et 35%, le plomb contenu dans la solution alcaline (23) étant éliminé au moyen de peroxyde d'hydrogène de concentration égale au minimum à 35 % en poids.
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le traitement par voie thermique (20) est effectué entre 400 et 650°C.
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le traitement à l'acide sulfurique (22) est réalisé à chaud à une température comprise entre 40 et 80°C.
12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 , caractérisé en ce que la solution issue de l'attaque acide est ajustée à un pH compris entre 5,4 et 10.
13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la solution issue de l'attaque acide est ajustée à une température comprise entre 25 et 80°C.
14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la solution issue du traitement acide est purifiée au moyen de poudres de zinc ou de fer.
15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 14 caractérisé en ce qu'il comporte en outre une électrolyse en deux étapes (27) de la solution (26) issue du traitement alcalin (16).
16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que la première électrolyse consiste en une réduction de zinc en milieu basique concentré. 24
17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que ladite première électrolyse met en oeuvre une cathode de graphite en grains contenus dans un panier en contact avec une grille en titane.
18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que le panier est réalisé en polypropylène.
19. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 à 18, caractérisé en ce que l'anode est en titane ruthénié ou iridié.
20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 à 19, caractérisé en ce que la seconde électrolyse comporte une redissolution anodique des cathodes de graphite dans une solution de sulfate de sodium et une redéposition cathodique du zinc sur une électrode en fer ou en acier.
21. Procédé selon la revendication 20, caractérisé en ce que la seconde électrolyse est réalisée dans un électrolyseur dont le pH est ajusté à une valeur voisine de 5.
22. Installation pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 21 , caractérisée en ce qu'elle comprend d'amont en aval et à partir d'une alimentation en poussières d'aciéries (1), notamment électriques :
- au moins une cellule d'attrition (2) alimentée en poussières (1 ) et fournissant une pulpe (3) évacuée vers au moins une cuve de dilution (4) ; - au moins un poste de classification hydraulique (6) ;
- au moins un poste de lavage (11) afin de séparer les fractions hydrosolubles des oxydes insolubles ;
- au moins un poste de traitement à chaud (16) ;
- au moins un poste de traitement par voie thermique (20) ; - au moins un poste de traitement par l'acide sulfurique (22).
23. Installation selon la revendication 22, caractérisée en ce qu'elle comprend deux cellules d'attrition (2) fonctionnant en parallèle.
24. Installation selon la revendication 22 ou 23, caractérisée en ce que le poste de classement hydraulique est un hydrocyclone. 25
25. Installation selon la revendication 24, caractérisée en ce que la charge (7) recueillie à la sous-verse des cyclones est décantée, essorée, et peut être réinjectée dans les fours d'élaboration (9) d'acier.
26. Installation selon l'une quelconque des revendications 22 à 25, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de rinçage jusqu'à neutralisation de la charge solide issue du traitement à chaud.
27. Installation selon l'une quelconque des revendications 22 à 26, caractérisée en ce qu'elle comprend un moyen de séparation de la charge solide rincée jusqu'à neutralisation, formé par au moins un filtre presse à membrane avec dispositif de lavage à contre-courant.
28. Installation selon l'une quelconque des revendications 22 à 27 caractérisée en ce que le traitement par voie thermique (20) est réalisé dans un four à lit fluidisé pouvant admettre des boues en entrée et conduisant à une charge calcinée qui sort sous forme de poudre (P2).
29. Installation selon l'une quelconque des revendications 24 à 27, caractérisée en ce que le poste de classement hydraulique est un hydrocyclone définissant une coupure à 5 microns ou plus.
30. Installation selon la revendication 29, caractérisée en ce que l'hydrocyclone présente un corps de diamètre 115 mm pour un diamètre de base à la pointe de 5mm.
31. Installation selon l'une quelconque des revendications 22 à 29, caractérisée en ce qu'elle comprend :
- au moins une sous-unité (A) dans laquelle les étapes (2) d'attrition, (4) de dilution et (6) de classification hydraulique sont réalisées, conduisant à une surverse (10) et une sous verse (7) ;
- au moins une deuxième sous-unité (B) de traitement physicochimique de la surverse (10), dans laquelle les étapes (11) et suivantes sont réalisées.
32. Installation selon la revendication 31 , caractérisée en ce qu'elle comprend une sous-unité (B) et une pluralité de sous-unités (A). 26
33. Installation selon la revendication 31 ou 32, caractérisée en ce que les sous-unités (A) sont géographiquement distantes de la sous-unité (B), ladite sous-unité (B) formant installation de traitement centralisé des fines de surverse issues des sous-unités de prétraitement des poussières (A).
34. Installation selon l'une quelconque des revendications 31 à 33, caractérisée en ce que les sous-unités de prétraitement (A) sont disposées au niveau des sites de captation des poussières brutes (1).
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