WO1998050209A1 - Dispositif de sciage par fil pour la decoupe de tranches fines utilisant le croisement angulaire d'au moins deux nappes de fils - Google Patents

Dispositif de sciage par fil pour la decoupe de tranches fines utilisant le croisement angulaire d'au moins deux nappes de fils Download PDF

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wires
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Charles Hauser
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Hct Shaping Systems Sa
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    • B23D57/0023—Sawing machines or sawing devices not covered by one of the preceding groups B23D45/00 - B23D55/00 using saw wires with a plurality of saw wires or saw wires having plural cutting zones
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Definitions

  • the present invention relates to a wire sawing device comprising at least two wire guide cylinders supporting a wire held in position by grooves provided on the surface of said wire guide cylinders which define the interval between the wires of a web of wires, the wire being capable of moving in an alternating or continuous movement in abutment against a workpiece fixed on a support table.
  • the tensioned wire is both guided and pulled by the wire guide cylinders.
  • These wire guide cylinders generally coated with a synthetic layer are engraved with grooves whose geometry and dimensions must be of great precision.
  • the wire is wound in a spiral around two or more wire guide cylinders and form between two wire guide cylinders at least one layer of parallel wires whose distance between two consecutive wires fixes the thickness of the slices. Due to the spiral winding, all the wires in the wire layer move in parallel generating a force perpendicular to the advance of the support table and inducing shearing and twisting forces on the workpiece holding mechanism. sawing.
  • the object of the invention is to remedy the aforementioned drawbacks by allowing the wire sawing device to obtain slices of better geometric quality by reducing the undulations and the warping thereof while improving the productivity of the assembly.
  • the device according to the invention is characterized for this purpose, by the fact that the winding of the wire around the wire guide cylinders generates at least two layers of son which cross at least along a line with a non-zero angle, the wire being wound on each of the wire guide cylinders at least 120 ° from the circumference of the cylinder and passing in a straight line from one wire guide cylinder to another.
  • At least two plies of son are thus used making a sufficient angle with the cutting direction.
  • the crossing of the layers will improve the problem of undulations since they will no longer be parallel but will be angularly different on both sides. of the slices obtained, which gives the possibility of a subsequent correction by filling or rectification.
  • the use of two wire guides according to a preferred embodiment in the wire sawing device makes it possible to produce in a simple manner, by winding the crossed wire in the shape of an eight between the two wire guides, the two saw directions with enough angle to create the effect required to reduce the problem of possible ripples.
  • the invention therefore makes it possible to produce an efficient wire sawing device having high productivity, increased average precision by reducing geometric defects and reducing internal tensions in the workpiece (often of a material very sensitive to stresses exterior) during sawing.
  • the device comprises means for carrying out a relative movement between the workpiece to be sawn and the plies of wires and adjustment means for adjusting the angle of inclination comprised between the direction of said relative movement and perpendicular to a work plane in which the axes of two neighboring wire guide cylinders are contained, this angle of inclination being determined and adjusted so as to obtain wafers with parallel faces.
  • this angle of inclination is determined and adjusted as a function of the distance separating two neighboring grooves on the wire guide cylinders, the diameter of the latter and the distance separating the latter.
  • FIG 1 illustrates in perspective the principle of one invention.
  • FIG. 2 illustrates an embodiment with two wire guide cylinders.
  • Figure 3 is a plan view perpendicular to the wire guide cylinders.
  • Figure 4a is a side view of an inclined wire guide cylinder and Figure 4b is a plan view of the inclined wire guide cylinders so that the projections of the wires appear parallel.
  • Figure 5 is a front view of the two wire guide cylinders.
  • Figures 6 to 8 show three possible variants for performing an angle of inclination between the direction of movement of the workpiece and a perpendicular to the work plane.
  • Figures 9a to 9c schematically illustrate the winding of the son on the wire guide cylinders in three variants.
  • FIG. 1 illustrates in perspective the workpiece 1 to be pressed against the plies of crossed wires 2 supported by the wire guide cylinders 4.
  • the support table 3 on which the workpiece 1 is fixed moves in the direction 5.
  • the crossing of the layers is done along the line 6 with an angle ⁇ .
  • Figure 2 illustrates the winding of wire 2 on the wire guide cylinders 4.
  • Wire 2 passes over the part upper of the first cylinder on the left, joins in a straight line the lower part of the second cylinder, is wound on the circumference of this second cylinder on at least an angle of 120 °, here about 200 °, to return in a straight line towards the lower part of the first cylinder where it also occupies about 200 ° of the circumference of this cylinder and so on.
  • this eight-fold winding two plies of wires 2 are formed, the wires of which extend from one cylinder to the other in a straight line without being deflected by a guide or deflection member and crossing at an angle.
  • nonzero ⁇ which is in any case greater than 20 ° to constitute a regular winding in eight.
  • the angle ⁇ is determined by the diameter of the cylinders 4 and the spacing between the axes of the latter.
  • FIG. 3 shows a plan view perpendicular to the work plane 16 determined by the axes 20 of the two wire guide cylinders 4.
  • the direction of movement 5 is perpendicular to the sheet and the perpendicular 15 to the work surface 16 is inclined by a predetermined angle ⁇ relative to the direction of movement 5.
  • the axes 20 of the wire guide cylinders are inclined at an angle ⁇ relative to the plane of the sheet. In this position, the wires of the two plies 2 appear parallel in projection, and the slices obtained therefore have two parallel faces.
  • the angle of inclination ⁇ is very small around 20 '.
  • the thickness e of the slices obtained corresponds substantially to half that obtained with a sheet of single non-crossed wires with a spacing P:
  • the angle of inclination ⁇ once calculated can be applied to the sawing device in different ways,
  • the sawing device shown in FIG. 6 has a frame 30 on which the support table 3 carrying the workpiece 1 is slidably mounted.
  • a motor 31 makes it possible to move the support table 3 in an invariable vertical direction Z.
  • the thread guide cylinders 4 are mounted on a frame 32 which is articulated by means of a pivot shaft 33 perpendicular to said adjustment plane on the chassis 30.
  • An adjustment mechanism 35 with micrometric screw makes it possible to adjust the angle exactly inclination ⁇ of the normal 15 to the work plane 16 with respect to the vertical Z. This angle of inclinationterrorism will remain unchanged for given values of P, D and L.
  • the chassis 30 comprises an upper part 37 which is pivotally mounted on a base 38 by means of an articulation shaft 39 perpendicular to said adjustment plane.
  • An adjustment mechanism 40 with a micrometric screw makes it possible to precisely adjust the angle of inclination ⁇ of the direction of movement Z with respect to the normal 15 to the work plane 16. This also gives slices with perfectly parallel faces. with crossed tablecloths.
  • the variant embodiment of FIG. 8 has a fixed frame 30 on which is mounted a support table 3 movable in an invariable vertical direction Z.
  • the two wire guide cylinders 4 also have fixed non-tilting axes.
  • the workpiece 1 is mounted on a sliding table 42 which can be moved by a motor 43 in a direction Y parallel to the axes of the wire guide cylinders 4.
  • the movement in the direction Y is precisely controlled to generate a combined feed in the directions Z and Y of the workpiece in the setting plane 17 corresponding exactly to the angle of inclination ⁇ which is given by the relation:
  • Vy and V z are the speeds of displacement according to the directions Y and Z.
  • FIGS. 9a to 9c show other types of crossover of plies with more than two wire guide cylinders.
  • FIG. 9a represents in lateral view a multiple crossing of three plies of wires 2 at point 6 using three wire guide cylinders 4.
  • the plies of wires 2 intersect with angles ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • Wire 2 passes around the upper left cylinder, joins the lower cylinder in a straight line to go up on the upper right cylinder and then returns in a straight line to the upper left cylinder.
  • the wire is wound on each of the cylinders at an angle of approximately 240 ° from the circumference and thus forms three layers of wire crossing in a single straight line.
  • FIG. 9b represents in lateral view a multiple crossing of three plies of wires 2 between four wire guide cylinders 4.
  • the plies of wires 2 intersect at point 6 with angles ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • FIG. 9c shows in side view a possibility of making a crossing of two plies of wires 2 between four wire-guide cylinders 4.
  • the crossing 6 is made with an angle ⁇ .
  • the wire is wound on each of the four cylinders at an angle of 180 ° thus allowing good guidance and parallelism of the wires of the two layers.
  • this type of winding does not require corrections of the angle of inclination ⁇ .
  • the saw wire forming the crossed plies of wires 2 between the wire guide cylinders 4 is made of spring steel with a diameter of between 0.1 and 0.2 mm in order to saw blocks of hard materials or of composition more particular, such as silicon, ceramic, compounds of the elements of groups III-V, GGG (Gadolinium-Gallium garnets), sapphire, etc., in slices of 0.1 to 5 mm thick approximately.
  • the abrasive agent is a commercial product and can be diamond, silicon carbide, alumina, etc., in a form fixed to the wire or in free form in a slip.
  • the winding of the wire 2 on the wire guide cylinders 4 can be complete or partial. However, it is greater than 120 ° and preferably ideally greater than 150 ° so as to obtain excellent retention of the wire on the cylinders, therefore optimal parallelism of the wires of a web.
  • a position with a practically zero crossing angle facilitates, for example, the automatic loading of the wire, the angle between the plies of wires then being given after the generation of the plies of wires 2 by the relative displacement of the wire guide cylinders 4.
  • These means for example jacks acting on the axis of at least one of the wire guide cylinders, could be actuated manually, electrically, pneumatically or hydraulically.

Landscapes

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  • Mechanical Treatment Of Semiconductor (AREA)
  • Processing Of Stones Or Stones Resemblance Materials (AREA)
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Abstract

Le dispositif de sciage par fil comprend au moins deux cylindres guide-fils (4) sur lesquels le fil (2) est enroulé et au moyen desquels il peut être déplacé selon un mouvement alternatif ou continu en appui contre une pièce à scier (1) fixée sur une table support (3). Le fil (2) est enroulé sur les guide-fils (4) de façon à former au moins deux nappes de fils (2) se croisant avec un ou plusieurs angles de croisement (β) non nul et de façon à passer en ligne droite d'un cylindre à l'autre. Des moyens de réglage sont prévus pour ajuster l'angle d'inclinaison entre la direction de déplacement (5) de la pièce à scier et une perpendiculaire au plan des axes des cylindres guide-fils (4) de façon à obtenir des tranches à faces rigoureusement parallèles. Le croisement des nappes de fils (2) améliore la qualité des tranches obtenues par une facilité accrue des opérations subséquentes de traitement mécanique des surfaces possédant des irrégularités croisées. De plus, l'angle des nappes de fils (2) diminue les efforts de cisaillement et de torsion sur le support (3) de la pièce à scier (1) lors de la découpe des tranches.

Description

DISPOSITIF DE SCIAGE PAR FIL POUR LA DECOUPE DE TRANCHES FINES UTILISANT LE CROISEMENT ANGULAIRE D'AU MOINS DEUX
NAPPES DE FILS
La présente invention concerne un dispositif de sciage par fil comprenant au moins deux cylindres guide- fils supportant un fil maintenu en position grâce à des gorges prévues sur la surface desdits cylindres guide-fils qui définissent l'intervalle entre les fils d'une nappe de fils, le fil étant susceptible de se déplacer selon un mouvement alternatif ou continu en appui contre une pièce à scier fixée sur une table support.
Lors de la découpe en tranches fines de la pièce à scier, le fil tendu est à la fois guidé et tracté par les cylindres guide-fils. Ces cylindres guide-fils généralement revêtus d'une couche synthétique sont gravés avec des gorges dont la géométrie et les dimensions doivent être d'une grande précision. Le fil est enroulé en spirale autour de deux ou plusieurs cylindres guide-fils et forment entre deux cylindres guide-fils au moins une nappe de fils parallèles dont la distance entre deux fils consécutifs fixe l'épaisseur des tranches. En raison de l'enroulement en spirale, tous les fils de la nappe de fils se déplacent parallèlement générant un effort perpendiculaire à l'avance de la table support et induisant des efforts de cisaillement et de torsion sur le mécanisme de tenue de la pièce à scier. Ces efforts sont fonction de la vitesse de sciage et des dimensions de la pièce à scier et peuvent aller jusqu'à l'arrachage de la pièce à scier de son support. Les tensions produites à la base de la pièce à scier induisent des déformations qui après sciage se retrouvent sous forme d'un voilage des tranches obtenues. De plus, le plan de la nappe de fils est dans les dispositifs connus généralement perpendiculaire à la direction de sciage, ce qui peut induire des ondulations sur la surface des tranches en cas de mouvement général de la nappe de fils résultant d'oscillations thermiques par exemple. Ces ondulations, même de quelques micromètres, suffisent à rendre les tranches inutilisables pour certaines applications telles que du silicium pour l'industrie des semi-conducteurs.
Le but de l'invention consiste à remédier aux inconvénients précités en permettant au dispositif de sciage par fil l'obtention de tranches de meilleure qualité géométrique en diminuant les ondulations et le voilage de celles-ci tout en améliorant la productivité de l'ensemble. Le dispositif selon l'invention est caractérisé à cet effet, par le fait que l'enroulement du fil autour des cylindres guide-fils génère au moins deux nappes de fils qui se croisent au moins selon une ligne avec un angle non nul, le fil étant enroulé sur chacun des cylindres guide-fils sur 120° au moins de la circonférence du cylindre et passant en ligne droite d'un cylindre guide-fils à un autre.
On utilise ainsi au moins deux nappes de fils faisant un angle suffisant avec la direction de découpe. Le croisement des nappes améliorera le problème des ondulations puisque celles-ci ne seront plus parallèles mais seront angulairement différentes de part et d'autre des tranches obtenues, ce qui donne la possibilité d'une correction subséquente par lappage ou par rectification. L'utilisation de deux guide-fils selon un mode d'exécution préféré dans le dispositif de sciage par fil permet de réaliser d'une manière simple, par un enroulement du fil croisé en forme de huit entre les deux guide-fils, les deux directions de sciage avec un angle suffisant pour créer l'effet requis pour diminuer le problème d'ondulations éventuelles. Il est particulièrement important de relever que dans cette configuration, les efforts de cisaillement induits sur le support par les deux nappes ayant des directions angulaires différentes de la direction de sciage, donc de l'avance de la table support, sont considérablement réduits. De plus, la position angulaire des nappes de fils par rapport au déplacement de la table support, donc de la pièce à scier, diminue la pression de coupe sur la surface de la pièce à scier et permet ainsi une plus grande vitesse de découpe, augmentant du même coup la productivité du dispositif de sciage par fil. L'angle nécessaire entre les deux nappes doit être d'au moins 20° si l'on veut obtenir un effet de croisement sensible. Toutefois, au delà de 90° le temps de découpe commence à diminuer 1 ' intérêt économique des nappes croisées.
Du fait que le fil est enroulé sur chacun des cylindres guide-fils sur 120° au moins de la circonférence du cylindre et passe en ligne droite d'un cylindre guide- fils à un autre, donc sans passer par un organe de guidage tel qu'un cylindre de guidage ou de déviation, on obtient un angle de croisement élevé des nappes et un très bon alignement et un parallélisme optimal des fils d'une nappe. L'invention permet donc de réaliser un dispositif de sciage par fil performant ayant une productivité élevée, une précision moyenne accrue par la diminution des défauts géométriques et la diminution des tensions internes dans la pièce à scier (souvent d'un matériau très sensible aux efforts extérieurs) en cours de sciage.
Selon un mode d'exécution particulièrement avantageux, le dispositif comprend des moyens pour effectuer un déplacement relatif entre la pièce à scier et les nappes de fils et des moyens de réglage pour régler l'angle d'inclinaison compris entre la direction dudit déplacement relatif et une perpendiculaire à un plan de travail dans lequel sont contenus les axes de deux cylindres guide-fils voisins, cet angle d'inclinaison étant déterminé et ajusté de façon à obtenir des tranches à faces parallèles.
En réglant de façon précise ledit angle d'inclinaison un parallélisme parfait des faces des tranches sciées peut être obtenu.
Favorablement, cet angle d'inclinaison est déterminé et réglé en fonction de la distance séparant deux gorges voisines sur les cylindres guide-fils, du diamètre de ces derniers et de la distance séparant ces derniers.
Lors d'un changement d'un de ces trois paramètres, il y aura donc lieu d'ajuster l'angle d'inclinaison, ce qui permettra d'obtenir à nouveau des tranches à faces exactement parallèles.
D'autres avantages ressortent des caractéristiques exprimées dans les revendications dépendantes et de la description exposant ci-après l'invention plus en détail à l'aide de dessins qui représentent schematiquement et à titre d'exemple un mode d'exécution et des variantes.
La figure 1 illustre en perspective le principe de 1 ' invention.
La figure 2 illustre un mode d'exécution avec deux cylindres guide-fils.
La figure 3 est une vue en plan perpendiculaire aux cylindres guide-fils.
La figure 4a est une vue latérale d'un cylindre guide-fils incliné et la figure 4b est une vue en plan des cylindres guide-fils inclinés de façon que les projections des fils apparaissent parallèles.
La figure 5 est une vue frontale des deux cylindres guide-fils .
Les figures 6 à 8 montrent trois variantes possibles pour effectuer un angle d'inclinaison entre la direction de déplacement de la pièce à scier et une perpendiculaire au plan de travail.
Les figures 9a à 9c illustrent schematiquement l'enroulement du fils sur les cylindres guide-fils dans trois variantes.
La figure 1 illustre en perspective la pièce à scier 1 mise en appui contre les nappes de fils croisées 2 supportées par les cylindres guide-fils 4. La table support 3 sur laquelle est fixée la pièce à scier 1 se déplace selon la direction 5. Le croisement des nappes se fait selon la droite 6 avec un angle β.
La figure 2 illustre l'enroulement du fil 2 sur les cylindres guide-fils 4. Le fil 2 passe sur la partie supérieure du premier cylindre à gauche, rejoint en ligne droite la partie inférieure du second cylindre, est enroulé sur la circonférence de ce second cylindre sur au moins un angle de 120°, ici environ 200°, pour retourner en ligne droite vers la partie inférieure du premier cylindre où il occupe également environ 200° de la circonférence de ce cylindre et ainsi de suite. Par cet enroulement en huit, il se forme donc deux nappes de fils 2 dont les fils s'étendent d'un cylindre à l'autre en ligne droite sans être déviés par un organe de guidage ou de déviation et en se croisant avec un angle β non nul qui est en tous cas supérieur à 20° pour constituer un enroulement régulier en huit. L'angle β est déterminé par le diamètre des cylindres 4 et l'espacement séparant les axes des derniers.
La figure 3 montre une vue en plan perpendiculaire au plan de travail 16 déterminé par les axes 20 des deux cylindres guide-fils 4.
Il apparaît que des tranches 10,11,12, etc, sciées avec une direction de déplacement 5 de la pièce à scier qui correspond à une perpendiculaire 15 au plan de travail possèdent des faces non parallèles en coin.
Lorsqu'on désire obtenir des tranches à faces parallèles, il est donc nécessaire de modifier l'angle entre ladite direction de déplacement 5 et la perpendiculaire au plan de travail 16. Ceci peut être obtenu en ajustant un angle d'inclinaison prédéterminé 6 entre la direction de déplacement 5 et la perpendiculaire 15 au plan de travail 16, comme cela est visible à la figure 4a. Cet angle d'inclinaison prédéterminé δ est compris dans un plan de réglage 17 qui est perpendiculaire au plan de travail 16 et parallèle aux axes des deux cylindres guide-fils 4. Cet angle 6 peut être déterminé par la formule
P 6 = arc tan -
2d où P = distance séparant deux gorges 14 voisines sur les cylindres guide-fils 4; d = distance séparant les droites supérieure et inférieure 18, 19 joignant les points de contact tangentiels des deux nappes sur un cylindre guide-fils 4.
Conformément à la figure 5, la distance d est donnée par la formule
D D2 d = D x cos (arc sin - ) = D x (1 - — )'/2
L L2 où D = diamètre des cylindres guide-fils 4;
L = distance séparant les axes 20 des cylindres guide-fils 4.
Ainsi, dans le cas de la figure 4b, la direction de déplacement 5 est perpendiculaire à la feuille et la perpendiculaire 15 au plan de travail 16 est inclinée d'un angle δ prédéterminé par rapport à la direction de déplacement 5. De même, les axes 20 des cylindres guide- fils sont inclinés d'un angle δ par rapport au plan de la feuille. Dans cette position, les fils des deux nappes 2 apparaissent parallèles en projection, et les tranches obtenues possèdent donc bien deux faces parallèles.
Dans le cas des applications et des machines les plus usuelles, l'angle d'inclinaison δ est très petit de l'ordre de 20 ' .
L'épaisseur e des tranches obtenues correspond sensiblement à la moitié de celle obtenue avec une nappe de fils simple non croisée d'un écartement P :
e = P/2 cos δ - ef où ef = épaisseur du fil enduit d'abrasif.
Ainsi, en appliquant un angle d'inclinaison δ correspondant à des valeurs de P, D et L prédéterminées, il est possible d'obtenir avec des nappes de fils croisées des tranches sciées à faces parfaitement parallèles.
L'angle d'inclinaison δ une fois calculé pourra être appliqué au dispositif de sciage de différentes façons,
- par inclinaison du plan de travail, le déplacement de la table support restant inchangé, par exemple vertical,
- par inclinaison mécanique de la direction de déplacement de la table support et de la pièce à scier, le plan de travail restant fixe, par exemple horizontal,
- par déplacements simultanés et commandés de la pièce à scier suivant une direction Y parallèle aux axes 20 des cylindres guide-fils 4 et suivant la direction Z verticale perpendiculaire au plan de sciage, les vitesses des déplacements Z et Y étant contrôlées de façon à correspondre à une avance de la pièce à scier correspondant à l'angle d'inclinaison δ.
Le dispositif de sciage représenté à la figure 6 possède un châssis 30 sur lequel est monté de façon coulissante la table support 3 portant la pièce à scier 1. Un moteur 31 permet de déplacer la table support 3 suivant une direction verticale invariable Z.
Les cylindres guide-fils 4 sont montés sur un cadre 32 qui est articulé grâce à un arbre de pivotement 33 perpendiculaire audit plan de réglage sur le châssis 30. Un mécanisme de réglage 35 à vis micrométrique permet d'ajuster de façon exacte l'angle d'inclinaison δ de la normale 15 au plan de travail 16 par rapport à la verticale Z. Cet angle d'inclinaison δ restera inchangé pour des valeurs de P, D et L données.
Dans la variante représentée à la figure 7, la normale 15 au plan de sciage est fixe. Par contre, le châssis 30 comprend une partie supérieure 37 qui est montée pivotante à un socle 38 grâce à un arbre d'articulation 39 perpendiculaire audit plan de réglage. Un mécanisme de réglage 40 à vis micrométrique permet d'ajuster de façon précise l'angle d'inclinaison δ de la direction de déplacement Z par rapport à la normale 15 au plan de travail 16. On obtient ainsi également des tranches à faces parfaitement parallèles avec des nappes croisées .
La variante d'exécution de la figure 8 possède un châssis fixe 30 sur lequel est montée une table support 3 déplaçable suivant une direction verticale invariable Z. Les deux cylindres guide-fils 4 comportent également des axes fixes non inclinables.
La pièce à scier 1 est montée sur une table coulissante 42 qui peut être déplacée grâce à un moteur 43 suivant une direction Y parallèle aux axes des cylindres guide-fils 4. Le déplacement suivant la direction Y est précisément contrôlé pour engendrer une avance combinée suivant les directions Z et Y de la pièce à scier dans le plan de réglage 17 correspondant exactement à l'angle d'inclinaison δ qui est donné par la relation :
V, tan δ
où Vy et Vz sont les vitesses de déplacement selon les directions Y et Z .
Il est bien entendu que le déplacement suivant Y est bien plus petit que celui suivant Z, par exemple 170 fois plus petit. Néanmoins, ce déplacement précisément contrôlé suivant Y est nécessaire pour obtenir des tranches comportant des faces parallèles .
Il est bien entendu possible de trouver d'autres mécanismes permettant d'établir exactement l'angle d'inclinaison δ.
Les figure 9a à 9c montrent d'autres types de croisement de nappes à plus de deux cylindres guide-fils.
La figure 9a représente en vue latérale un croisement multiple de trois nappes de fils 2 au point 6 en utilisant trois cylindres guide-fils 4. Les nappes de fils 2 se croisent avec des angles β1 et β2. Le fil 2 passe autour du cylindre gauche supérieur, rejoint en ligne droite le cylindre inférieur pour remonter sur le cylindre droit supérieur et retourne ensuite en ligne droite vers le cylindre gauche supérieur. Le fil est enroulé sur chacun des cylindres sur un angle de 240° environ de la circonférence et forme ainsi trois nappes de fils se croisant selon une seule droite. La figure 9b représente en vue latérale un croisement multiple de trois nappes de fils 2 entre quatre cylindres guide-fils 4. Les nappes de fils 2 se croisent au point 6 avec des angles β1 et β2.
La figure 9c représente en vue latérale une possibilité de réaliser un croisement de deux nappes de fils 2 entre quatre cylindres guide-fils 4. Le croisement 6 se fait avec un angle β. Le fil est enroulé sur chacun des quatre cylindres sur un angle de 180° permettant ainsi un bon guidage et parallélisme des fils des deux nappes. En outre, ce type d'enroulement ne nécessite pas de corrections de l'angle d'inclinaison δ.
Le fil de sciage formant les nappes croisées de fils 2 entre les cylindres guide-fils 4 est constituée d'acier à ressort d'un diamètre compris entre 0,1 et 0,2 mm afin de scier des blocs de matériaux durs ou de composition plus particulière, tels que silicium, céramique, composés des éléments des groupes III-V, GGG (Grenats à Gadolinium- Gallium), saphir, etc, en tranches de 0,1 à 5 mm d'épaisseur environ. L'agent abrasif est un produit du commerce et peut être du diamant, du carbure de silicium, de l'alumine, etc, sous forme fixée au fil ou sous forme libre en barbotine.
Le concept de nappes de fils croisées sans organe de déviation supplémentaire agissant sur les fils et intégré au dispositif de sciage par fil permet de réaliser un ensemble plus performant et produisant des tranches de meilleure qualité de par le croisement simple ou multiple de nappes de fils 2 entre deux ou plus cylindres guide- fils fixes ou mobiles, sans que cela soit au détriment des coûts d'exploitation ou de la productivité.
Il est bien entendu que les modes de réalisation décrits ci-dessus ne présentent aucun caractère limitatif et qu'ils peuvent recevoir toutes modifications désirables à l'intérieur du cadre tel que défini par la revendication 1. En particulier, d'autres types de croisements de nappes de fils 2 peuvent être envisagés qui par la position des nappes de fils 2 par rapport à la direction de la découpe réalisent sur les surfaces de part et d'autre des tranches des inclinaisons différentes des ondulations dues aux mouvements thermiques ou mécaniques du dispositif de sciage par fil. Par exemple, l'enroulement du fil autour d'un nombre de plus de deux cylindres guide-fils 4 peut générer trois nappes de fils 2 différentes donnant lieu à un croisement multiple, qui peut se générer selon une ou plusieurs droites. Les différentes nappes de fils 2 peuvent se croiser suivant une même droite ou éventuellement se croiser de manière indépendante deux à deux en des droites différentes. L'enroulement du fil 2 sur les cylindres guide-fils 4 peut être complet ou partiel. Il est cependant supérieur à 120° et de préférence idéalement supérieur à 150° de façon à obtenir un excellent maintien du fil sur les cylindres, donc un parallélisme optimal des fils d'une nappe.
D'autres combinaisons peuvent également satisfaire au concept de nappes de fils 2 croisées en conservant l'idée de l'invention de minimiser les efforts de cisaillement induits par la découpe des tranches sur le support de la pièce à scier 1 et de créer de part et d'autre de la surface des tranches une orientation différente, donc croisée, des défauts éventuellement induits par les mouvements non contrôlés du dispositif de sciage par fil. Il est également possible d'imaginer des dispositifs de sciage par fil dont les cylindres guide-fils 4 sont deplaçables grâce à des moyens permettant de varier l'angle de croisement β entre les nappes de fils 2, soit de manière fixe soit continue en cours de travail. Une position avec un angle de croisement pratiquement nul facilite par exemple le chargement automatique du fil, l'angle entre les nappes de fils étant alors donné après la génération des nappes de fils 2 par le déplacement relatif des cylindres guide-fils 4. Ces moyens, par exemple des vérins agissant sur l'axe d'au moins un des cylindres guide-fils, pourraient être actionnées manuellement, électriquement, pneumat iquemen t ou hydrauliquement .

Claims

REVENDICATIONS
1. Dispositif de sciage par fil comprenant au moins deux cylindres guide-fils (4) supportant un fil (2) maintenu en position grâce à des gorges prévues sur la surface desdits cylindres guide-fils (4) qui définissent l'intervalle entre les fils d'une nappe de fils, le fil étant susceptible de se déplacer selon un mouvement alternatif ou continu en appui contre une pièce à scier ( 1 ) fixée sur une table support (3), caractérisé par le fait que l'enroulement du fil autour des cylindres guide-fils (4) génère au moins deux nappes de fils qui se croisent au moins selon une ligne (6) avec un angle (β) non nul, le fil étant enroulé sur chacun des cylindres guide-fils (4) sur 120° au moins de la circonférence du cylindre et passant en ligne droite d'un cylindre guide-fils à un autre .
2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend deux cylindres guide-fils (4) et que le fil est enroulé sur les deux cylindres guide-fils en passant de la partie supérieure d'un premier cylindre guide-fils en ligne droite à la partie inférieure du second cylindre guide-fils pour retourner de la partie supérieure de ce dernier en ligne droite vers la partie inférieure du premier guide-fils de façon à constituer un enroulement en huit formant deux nappes de fils (2) se croisant avec ledit angle (β).
3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2 , caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens (31) pour effectuer un déplacement relatif (5) entre la pièce à scier (1) et les nappes de fils (2) et des moyens de réglage (35,40,43) pour régler l'angle d'inclinaison (δ) compris entre la direction (Z) dudit déplacement relatif (5) et une perpendiculaire (15) à un plan de travail (16) dans lequel sont contenus les axes (20) de deux cylindres guide-fils (4) voisins, cet angle d'inclinaison (δ) étant déterminé et ajusté de façon à obtenir des tranches à faces parallèles.
4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé par le fait que les moyens de réglage (35,40,43) sont agencés de façon à régler ledit angle d'inclinaison (δ) dans un plan de réglage (17) qui est perpendiculaire au plan de travail
(16) et parallèle aux axes (20) des deux cylindres guide- fils (4) voisins.
5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé par le fait que ledit angle d'inclinaison (δ) est déterminé et réglé en fonction de la distance (P) séparant deux gorges
(17) voisines sur les cylindres guide-fils (4), du diamètre (D) de ces derniers et de la distance (L) séparant ces derniers.
6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé par le fait que l'angle d'inclinaison (δ) est déterminé et réglé selon la formule P δ = arc tan -
2d P étant la distance séparant deux gorges (14) voisines des cylindres guide-fils (4); d étant la distance séparant les droites supérieure et inférieure (18,19) joignant les points de contact tangentiels des deux nappes croisées sur un cylindre guide-fils (4); d étant déterminé par la formule :
D d = D x cos (arc sin - )
L où D est le diamètre des cylindres guide-fils (4) et L est la distance séparant les axes de ces derniers.
7. Dispositif selon l'une des revendications 4 à 6, caractérisé par le fait que les moyens de réglage comportent un mécanisme (35) agencé de façon à tourner l'ensemble des cylindres guide-fils (4) autour d'un axe d'articulation (33) perpendiculaire audit plan de réglage (17).
8. Dispositif selon l'une des revendications 4 à 6, caractérisé par le fait que les moyens de réglage comportent un mécanisme (40) agencé de façon à tourner ladite direction (Z) du déplacement relatif (5) autour d'un axe d'articulation (39) perpendiculaire audit plan de réglage (17) .
9. Dispositif selon l'une des revendications 4 à 6, caractérisé par le fait que les moyens de réglage comportent un mécanisme (43) agencé de façon à déplacer la pièce à scier (1) dans ledit plan de réglage (17) suivant une direction (Y) perpendiculaire à ladite direction (Z) du déplacement relatif.
10. Dispositif selon la revendication 1 ou 2 , caractérisé par le fait que ledit angle (β) est déterminé par le diamètre des cylindres guide-fils (4) et l'espacement séparant les axes des derniers .
11. Dispositif selon l'une des revendications 1, 2 ou 10, caractérisé par le fait que ledit angle (β) est d'au moins 20°.
12. Dispositif de sciage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour modifier ledit angle (β) de croisement des nappes de fils (2).
13. Dispositif de sciage selon la revendication 12, caractérisé en ce que les moyens pour modifier l'angle (β) sont agencés pour déplacer au moins un cylindre guide-fils (4).
14. Dispositif de sciage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend au moins trois nappes de fils (2) se croisant suivant une même droite (6).
15. Dispositif de sciage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend au moins trois nappes de fils (2) se croisant deux a deux suivant des droites différentes.
16. Dispositif selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que les moyens pour modifier l'angle (β) de croisement des nappes de fils (2) sont actionnés manuellement, électriquement, pneumat iquement ou hydrauliquement .
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