WO1998047826A1 - Procede et dispositif pour la mise en contact de l'ozone dans des fluides a traiter, notamment de l'eau - Google Patents

Procede et dispositif pour la mise en contact de l'ozone dans des fluides a traiter, notamment de l'eau Download PDF

Info

Publication number
WO1998047826A1
WO1998047826A1 PCT/FR1998/000700 FR9800700W WO9847826A1 WO 1998047826 A1 WO1998047826 A1 WO 1998047826A1 FR 9800700 W FR9800700 W FR 9800700W WO 9847826 A1 WO9847826 A1 WO 9847826A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
fluid
treated
ozone
microbubbles
flow
Prior art date
Application number
PCT/FR1998/000700
Other languages
English (en)
Inventor
Jacques Moles
Jean-Louis Westrelin
Véronique BONNELYE
Original Assignee
Degremont
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Degremont filed Critical Degremont
Priority to JP54513898A priority Critical patent/JP2001523154A/ja
Priority to AU73392/98A priority patent/AU7339298A/en
Publication of WO1998047826A1 publication Critical patent/WO1998047826A1/fr

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
    • B01F23/237—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids characterised by the physical or chemical properties of gases or vapours introduced in the liquid media
    • B01F23/2373—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids characterised by the physical or chemical properties of gases or vapours introduced in the liquid media for obtaining fine bubbles, i.e. bubbles with a size below 100 µm
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
    • C02F1/78—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation with ozone
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
    • B01F23/231—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids by bubbling
    • B01F23/23105—Arrangement or manipulation of the gas bubbling devices
    • B01F23/2312—Diffusers
    • B01F23/23121—Diffusers having injection means, e.g. nozzles with circumferential outlet
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
    • B01F23/232—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using flow-mixing means for introducing the gases, e.g. baffles
    • B01F23/2323—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using flow-mixing means for introducing the gases, e.g. baffles by circulating the flow in guiding constructions or conduits
    • B01F23/23231—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using flow-mixing means for introducing the gases, e.g. baffles by circulating the flow in guiding constructions or conduits being at least partially immersed in the liquid, e.g. in a closed circuit
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
    • B01F23/237—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids characterised by the physical or chemical properties of gases or vapours introduced in the liquid media
    • B01F23/2376—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids characterised by the physical or chemical properties of gases or vapours introduced in the liquid media characterised by the gas being introduced
    • B01F23/23761—Aerating, i.e. introducing oxygen containing gas in liquids
    • B01F23/237613—Ozone
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/29—Mixing systems, i.e. flow charts or diagrams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/32—Injector mixers wherein the additional components are added in a by-pass of the main flow

Definitions

  • the present invention relates to the treatment of fluids, in particular water, with ozone.
  • the oxidation by ozone of fluids and in particular of water containing micropollutants such as pesticides requires, depending on their degree of reactivity with the oxidant, more or less long contact times.
  • the oxidation step is characterized by the parameter CT which corresponds to the product of the concentration C in disinfectant by the contact time T.
  • CT corresponds to the product of the concentration C in disinfectant by the contact time T.
  • the time T 10 corresponding to the exit time of 10% of the quantity of tracer injected during tracing carried out on the reactor.
  • This definition of the CT parameter implies knowledge of the distribution of the residence times (SDR) of the reactor ensuring the contact of ozone in water.
  • the ozone dissolving apparatus described in FR-A-2,545,732, already mentioned above, is a reactor for the ozonization of water which makes it possible to obtain high dissolving yields compared to conventional dissolving devices .
  • Such a so-called "U-tube" reactor is composed of a vertical pipe in which flows in downward flow the water to be treated, the ozone gas injected into this pipe being entrained at the bottom of the reactor by the downward liquid flow.
  • the shear caused by this rapid flow in a pipe of small diameter and great length leads to the formation of bubbles of medium size (ie typically having a diameter between 4 and 10 mm).
  • the bubbles In the annular ascending part of the reactor according to this prior state of the art, the bubbles have an ascending speed much higher than the speed of the liquid and these differences in speed generate a significant disturbance of the flow thus reducing the piston character of the device. .
  • the present invention proposes to couple the dissolution reactor of the U-tube type with an original means of injecting ozone into the fluid to be treated, in particular of water, in order to keep the excellent monophasic hydraulics of the reactor in two-phase mode.
  • the subject of the present invention is, firstly, a process for bringing ozone into contact with fluids, in particular water, with a view to their treatment with ozone, using an ozonizer and an apparatus for dissolving ozone in the fluid to be treated, of the piston flow reactor type in single-phase liquid regime, such as a U-tube, characterized in that it consists in injecting ozone gas under pressure, produced by said ozonizer, in the flow of the fluid to be treated, this injection being carried out so as to obtain micro-bubbles of gas, that is to say bubbles which have a diameter between 10 ⁇ m and 500 ⁇ m, after injection ozone gas in the fluid to be treated.
  • the injection of ozone gas in the form of micro-bubbles is carried out in a fraction derived from the main stream of fluid to be treated, this fraction representing from 1 to 40%. of the total fluid flow rate, preferably from 5 to 20%, said derived fraction then being remixed with the main stream, after injection of the ozone gas.
  • the fraction of the derived fluid is remixed with the main stream at any point of the first third of the hydraulic path of the water in the ozone dissolving apparatus.
  • the diameter of the micro-bubbles obtained after injection of the ozone gas into the fluid to be treated is preferably between 20 and 100 ⁇ m.
  • the process according to the present invention makes it possible to eliminate the harmful effects of medium-sized bubbles by carrying out an injection of micro-bubbles of ozone gas, the size of the micro-bubbles thus introduced into the reactor being controlled.
  • the invention also relates to a device for implementing the method as defined above. This device is characterized in that it comprises: - a supply or bypass pipe for the flow of fluid to be treated;
  • means are also provided for ensuring a variable pressure drop in the branched flow circuit in order to adjust the diameter of the micro bubbles.
  • the means for producing the micro-bubbles can be produced in the form of a hydro-ejector and one or more static mixers, in line, the diameter of the micro-bubbles of ozone gas produced being adjustable according to the characteristics of the hydro-ejector and its operating pressure.
  • the means for producing the microbubbles are constituted by a pressurization-expansion system.
  • the apparatus for dissolving the ozone in the fluid to be treated consisting of a contact reactor of the U-tube type comprises separation elements arranged in the external part of this reactor. These separation elements compartmentalize the reactor by constituting baffles which separate the flow of the fluid to be treated into parallel currents, thus constituting a contact zone in piston flow.
  • these separating elements may consist of a plurality of concentric tubes, in an even number, so that the fluid to be treated circulates in an alternately descending, then ascending, series path, through said tubes.
  • these separating elements are produced in the form of radial planar webs which divide the flow of the fluid to be treated into as many parallel currents which circulate in compartments of reduced equivalent hydraulic diameter, delimited by these radial webs.
  • FIG. 1 is a schematic representation of a first embodiment of the device implementing the method of the invention
  • Figures 2a and 2b are schematic representations similar to Figure 1 illustrating other embodiments of this device;
  • FIGS. 3a, 3b are schematic views respectively in axial, vertical and plan section of an ozone dissolving reactor which can be used in the device which is the subject of the invention and,
  • Figures 4a, 4b are schematic views, similar to Figures 3a, 3b, illustrating another embodiment of an ozone dissolution reactor which can be used in the device of the invention.
  • the fluid to be treated in particular water is delivered via a pipe 10.
  • a fraction of the flow of the fluid to be treated is derived by a pipe 11 connected to the main pipe 12 and the fraction thus derived is pressurized in a conventional pressurization means designated by the reference 13.
  • the device comprises an ozonizer 14 of any conventional type, supplied with air, pure oxygen or any other mixture of gases containing oxygen.
  • the ozonator 14 feeds a means for mixing the ozone gas produced with the pressurized derivative fraction.
  • this means consists of a hydro-ejector 16 receiving the ozone gas via the pipe 15. This hydro-ejector therefore allows the injection of the ozone gas into the water circuit without switching on. gas pressure beforehand and acts as a static mixer.
  • the device further comprises a static mixer 17 in line with the hydro-ejector 16, the specific geometry of this mixer 17 (which may for example be of the type with double inverted propeller) ensuring the reduction and calibration of the gas bubbles.
  • a static mixer 17 in line with the hydro-ejector 16, the specific geometry of this mixer 17 (which may for example be of the type with double inverted propeller) ensuring the reduction and calibration of the gas bubbles.
  • the derivative fraction after addition of ozone gas and calibration of the micro-bubbles is reintroduced, via a line 18, into the main flow of the fluid to be treated delivered by the line 12.
  • the mixture of the derivative fraction and the fluid to be treated thus produced can be optimized by providing a second static mixer 19 in line in order to maintain the diameter of the micro-bubbles while avoiding any risk of coalescence of the gas bubbles during mixing.
  • the invention also provides means for controlling the size of the micro-bubbles, in particular their diameter.
  • This means can be produced in the form of a window 20 placed upstream of the contactor 21 and which allows direct visual observation.
  • One can also provide for this purpose a diameter measurement system by video acquisition and computer processing of images and / or by an online turbidity measurement system.
  • the adjustment of the diameter of the microbubbles is carried out while ensuring a variable pressure drop in the circuit of the derived flow.
  • This variable pressure drop can be, for example, ensured by varying the flow rate of the diverted water stream, for example using a variable flow pump.
  • this variable pressure drop can be obtained by action on expansion members, for example on control valves.
  • the derivative fraction is between 1 and 40% of the total flow of the fluid to be treated and preferably between 5 and 20% of this total flow.
  • the homogeneous fluid mixture to be treated-ozone gas is then introduced into the ozone dissolution reactor 21 which is preferably a contact reactor of the U-tube type in which this homogeneous mixture is introduced in the first third of the hydraulic path of the water in the appliance.
  • the invention makes it possible to obtain micro-bubbles, having the appearance of a "bubble milk", the diameter of the bubbles being between 10 ⁇ m and 500 ⁇ m, and preferably between 20 and 100 ⁇ m. This improves the hydraulics of the ozone dissolution reactor 21, the actual contact time and the gas dissolution efficiency.
  • the introduction of the ozone gas coming from the ozonator 14 into the fraction of the derivative flow takes place using a pressurization balloon 23, the ozone gas being previously pressurized at 22 before its introduction into the pressurization balloon 23.
  • pressure relief valves 24 are provided on the line 18 ensuring the reintroduction of the derivative fraction, after addition of the ozone gas and calibration bubbles in the main flow 12 of the fluid to be treated. This variant is also similar to the embodiment described above with reference to FIG. 1.
  • FIG. 2b illustrates a variant of the embodiment illustrated by FIG. 2a.
  • the introduction of the ozone gas is carried out by combining the technique of the hydro-ejector illustrated in FIG. 1 and that of the pressurization balloon illustrated in FIG. 2a.
  • FIG. 2b it can therefore be seen that the introduction of the ozone gas coming from the ozonator 14 into the fraction of the derivative flow takes place via the hydro-ejector 16 and the pressurization balloon 23, l hydro-ejector 16 being placed upstream of the pressurization balloon 23.
  • This variant is also similar to the embodiment described above with reference to FIG. 1.
  • the example below makes it possible to highlight the drawbacks of the equipment produced according to the prior art and to highlight the advantages brought by the invention.
  • T 10 depends on the value of the parameter J.
  • This table gives the value of T 10 / ⁇ as a function of J. (T i0 expresses the time corresponding to the output of 10% from a tracer injected at l input of the reactor and is therefore representative of an experimental contact time inside the apparatus, while ⁇ represents the flow / volume ratio and therefore corresponds to a calculated contact time).
  • the ratio T10 / ⁇ compares the minimum contact time of 90% of the “fluid particles” to the theoretical contact time resulting from the geometrical data of the reactor: the more the value of the ratio T 10 / ⁇ is close to 1, and the closer the flow is to the piston flow.
  • a two-phase reactor 21 can be operated under the same hydraulic conditions as a single-phase reactor. Consequently, the T 10 of the contactor in two-phase mode becomes equivalent to the T10 of the contactor in single-phase mode. It is therefore possible to achieve a gain in volume typically of 50% on the design of the ozone dissolution device (contactor 21) provided with the device which is the subject of the invention.
  • the ozone dissolving device 21 used according to the invention is preferably of the U-tube type as described in FR-A-2,545,732.
  • the invention plans to compartmentalize the dissolution reactor described in this earlier patent according to two principles: either by making concentric compartments traversed in series (FIGS. 3a, 3b), or by producing radial compartments traversed in parallel (FIGS. 4a, 4b) .
  • FIGS. 3a and 3b schematically represent a contact reactor, 21 ′ of the U-tube type mentioned above, which according to the invention is completed by separation webs such as 25, 25 ′, arranged in the external part of the reactor so as to form a set of concentric baffles forcing the fluid to be treated to flow alternately from top to bottom then from bottom to top:
  • the fluid to be treated entrains the ozone gas by its speed of passage.
  • the circulation from top to bottom is followed by an increase in pressure and therefore an increase in the dissolution yield of the ozone gas;
  • baffle 27 In the first baffle 27, the direction of circulation is reversed and any “large bubbles” are eliminated from the “bubble milk” at the top of the reactor; - In baffles 28 and 29 and the following if necessary, the ozone dissolution reaction from the “bubble milk” continues under the optimal hydraulic conditions close to the piston reactor.
  • the reduction of the equivalent hydraulic diameter of the reactor 21 is carried out by arranging radial planar sails such as in the ascending part of the reactor. Thanks to this arrangement, the liquid flow no longer travels in series the different compartments thus delimited by the planar sails, but in parallel
  • the number of radial planar sails 30 is defined, generally between 2 and 8, typically 4 according to the number of "J" desired. It remains to be understood that the present invention is not limited to the embodiments described and / or shown but that it encompasses all the variants which fall within the scope of the appended claims.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Nanotechnology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)

Abstract

Procédé pour la mise en contact de l'ozone dans des fluides, notamment de l'eau, en vue de leur traitement par l'ozone, mettant en oeuvre un ozoneur (14) et un appareil de dissolution de l'ozone (21) dans le fluide à traiter du type réacteur à flux piston en régime liquide monophasique, tel qu'un tube en U, caractérisé en ce qu'il consiste à injecter du gaz ozoné sous pression, produit par ledit ozoneur (14), dans un courant de fluide à traiter, cette injection étant réalisée de manière à obtenir des microbulles de gaz.

Description

« Procédé et dispositif pour la mise en contact de l'ozone dans des fluides à traiter, notamment de l'eau »
La présente invention concerne le traitement de fluides notamment de l'eau par l'ozone.
De nouveaux micro-organismes contaminant les eaux ont été mis en évidence. Certains sont très résistants aux traitements conventionnels de désinfection (par exemple les kystes de Giardia et de Cryptosporidium) et le traitement des eaux contenant ces micro-organismes nécessite donc :
- une augmentation des taux de traitement en désinfectant, par exemple chlore ou ozone, nécessaire à leur élimination, et,
- une prise en compte du temps de contact réel eau-désinfectant, pour le dimensionnement de l'étape de désinfection.
D'autre part, l'oxydation par l'ozone de fluides et notamment d'eaux contenant des micropolluants tels que les pesticides nécessite, suivant leur degré de réactivité avec l'oxydant, des temps de contact plus ou moins longs.
Par ailleurs, la recherche de rendements, de plus en plus élevés pour l'élimination des polluants nécessite une optimisation de l'étape d'ozonation. Cette optimisation doit être réalisée non plus uniquement en terme de dissolution de l'ozone, technique actuellement bien maîtrisée grâce à l'emploi d'un réacteur du type tube en U tel que décrit dans FR-A-2 545 732, mais aussi en terme de temps de contact eau-ozone : le temps de contact entre les « particules fluides » et l'oxydant doit être connu et contrôlé aussi précisément que possible.
A l'heure actuelle, l'étape d'oxydation est caractérisée par le paramètre C.T. qui correspond au produit de la concentration C en désinfectant par le temps de contact T. Généralement, on prend : - comme valeur de C, la concentration résiduelle de l'oxydant en sortie du réacteur d'ozonation et,
- comme valeur de T, le temps T10 correspondant au temps de sortie de 10% de la quantité de traceur injecté au cours d'un traçage réalisé sur le réacteur.
Cette définition du paramètre CT implique la connaissance de la distribution des temps de séjour (DTS) du réacteur assurant la mise en contact de l'ozone dans l'eau.
Il existe à l'heure actuelle deux grands groupes de réacteurs idéaux : les réacteurs infiniment mélangés et les réacteurs à flux piston. Dans la réalisation pratique le fonctionnement d'un réacteur se positionne entre ces deux types d'écoulement et il peut être modélisé par exemple par le nombre J de réacteurs infiniment mélangés placés en série.
L'appareil de dissolution d'ozone décrit dans FR-A-2 545 732, déjà mentionné ci- dessus, est un réacteur pour l'ozonation des eaux qui permet d'obtenir des rendements de dissolution élevés par rapport aux dispositifs classiques de dissolution. Un tel réacteur dit « tube en U » est composé d'une conduite verticale dans laquelle circule en flux descendant l'eau à traiter, le gaz ozone injecté dans cette conduite étant entraîné au fond du réacteur par le flux liquide descendant. Le cisaillement provoqué par cet écoulement rapide dans une conduite de petit diamètre et de grande longueur conduit à la formation de bulles de taille moyenne (c'est à dire présentant typiquement un diamètre compris entre 4 et 10 mm). Dans la partie ascendante annulaire du réacteur selon cet état antérieur de la technique, les bulles ont une vitesse ascensionnelle très supérieure à la vitesse du liquide et ces différences de vitesse génèrent une perturbation importante de l'écoulement réduisant ainsi le caractère piston de l'appareil.
Il existe également d'autres systèmes permettant de mettre en contact le fluide à traiter, notamment de l'eau et du gaz ozone. Ces systèmes sont généralement constitués de plusieurs compartiments ou cuves placés en série et parcourus par le flux du fluide à traiter. Le gaz ozone est dispersé dans le flux à traiter par l'intermédiaire de moyens de diffusion tels que notamment des buselures, des collecteurs ramifiés à trous ou des corps poreux. On peut à cet égard se reporter au « Mémento Technique de l'Eau » Edition du Cinquantenaire 1989, Neuvième Edition, Tome 2, pages 885 - 891 , édité par DEGREMONT.
Ces systèmes connus présentent un certain nombre d'inconvénients parmi lesquels on peut citer notamment le fait qu'il se produit dans l'enceinte de contact des passages préférentiels des bulles d'air ozone et de l'eau à traiter, le contact air ozoné-eau n'est donc pas homogène et le temps de transfert est trop court. En outre, la pression diminuant avec la montée des bulles, la capacité de dissolution de l'ozone diminue également.
D'autres appareils connus consistent en des injecteurs aspirant l'air ozone sous dépression et le refoulant avec le fluide à traiter dans une chambre de contact avec création de turbulence. On connaît également (« Mémento Technique de l'Eau » cité ci-dessus) des réacteurs équipés de turbines qui permettent d'émulsionner l'air ozone dans l'eau à traiter. Ces dispositifs à turbines assurent une bonne dissolution de l'ozone dans l'eau mais ils présentent des difficultés de régulation de la pression de l'air ozone injecté.
L'expérience montre que les meilleurs résultats en termes de rendement de dissolution sont en fait obtenus à l'aide du réacteur du type tube en U décrit dans FR-A-2 545 732 discuté ci-dessus. Ce réacteur, en condition de fonctionnement monophasique, a une hydraulique proche du réacteur à flux piston (nombre de « J » élevé, typiquement de 15 à 25 sur les réacteurs industriels). Cependant, l'injection de gaz dans un tel réacteur entraîne une dégradation notable de son hydraulique, avec une réduction significative du nombre de « J » (des valeurs de 3-4 ont été mesurées dans certains cas limites).
La présente invention se propose de coupler le réacteur de dissolution du type tube en U avec un moyen original d'injection de l'ozone dans le fluide à traiter, notamment de l'eau, afin de conserver en mode diphasique l'excellente hydraulique monophasique du réacteur.
En conséquence, la présente invention a pour objet, en premier lieu, un procédé pour la mise en contact de l'ozone dans des fluides, notamment de l'eau, en vue de leur traitement par l'ozone, mettant en oeuvre un ozoneur et un appareil de dissolution de l'ozone dans le fluide à traiter, du type réacteur à flux piston en régime liquide monophasique, tel qu'un tube en U, caractérisé en ce qu'il consiste à injecter du gaz ozone sous pression, produit par ledit ozoneur, dans le courant du fluide à traiter, cette injection étant réalisée de manière à obtenir des micro-bulles de gaz, c'est-à-dire des bulles qui présentent un diamètre compris entre 10 μm et 500 μm, après injection du gaz ozone dans le fluide à traiter.
Selon un mode de mise en oeuvre préféré du procédé objet de l'invention, l'injection de gaz ozone sous forme de micro-bulles est effectuée dans une fraction dérivée du courant principal de fluide à traiter, cette fraction représentant de 1 à 40% du débit total de fluide, de préférence de 5 à 20%, ladite fraction dérivée étant ensuite remélangée au courant principal, après injection du gaz ozone.
Selon une caractéristique du procédé défini ci-dessus, la fraction du fluide dérivé est remélangée au courant principal en un point quelconque du premier tiers du parcours hydraulique de l'eau dans l'appareil de dissolution d'ozone.
Selon la présente invention , le diamètre des micro-bulles, obtenues après injection du gaz ozone dans le fluide à traiter est compris, de préférence, entre 20 et 100 μm.
Ainsi qu'on le comprend, le procédé selon la présente invention permet d'éliminer les effets néfastes des bulles de taille moyenne en réalisant une injection de micro bulles de gaz ozone, la dimension des micro-bulles ainsi introduites dans le réacteur étant contrôlée. L'invention a également pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé tel que défini ci-dessus. Ce dispositif est caractérisé en ce qu'il comprend : - une conduite d'amenée ou de dérivation du débit de fluide à traiter ;
- des moyens de mise en pression de la totalité ou d'une fraction dérivée du débit de fluide à traiter ;
- des moyens pour injecter le gaz ozone dans la totalité ou dans une fraction dérivée du débit et,
des moyens pour produire des micro bulles de gaz.
Selon l'invention, on prévoit également des moyens pour assurer une perte de charge variable dans le circuit du débit dérivé afin de réaliser un ajustement du diamètre des micro bulles.
Selon un mode de réalisation de ce dispositif, les moyens pour la production des micro-bulles peuvent être réalisés sous la forme d'un hydro-éjecteur et d'un ou de plusieurs mélangeurs statiques, en ligne, le diamètre des micro- bulles de gaz ozone produites étant réglable en fonction des caractéristiques de l'hydro-éjecteur et de sa pression de fonctionnement. Selon une variante, les moyens pour produire les microbulles sont constitués par un système pressurisation-détente.
Selon un mode de réalisation de ce dispositif, l'appareil de dissolution de l'ozone dans le fluide à traiter, constitué d'un réacteur de contact du type tube en U comporte des éléments de séparation disposés dans la partie externe de ce réacteur. Ces éléments de séparation compartimentent le réacteur en constituant des chicanes qui séparent le flux du fluide à traiter en courants parallèles, constituant ainsi une zone de contact en flux piston.
Selon un exemple de réalisation, ces éléments de séparation peuvent être constitués d'une pluralité de tubes concentriques, en un nombre pair, de manière que le fluide à traiter circule selon un parcours alternativement descendant, puis ascendant, en série, au travers desdits tubes. Selon une variante, ces éléments de séparation sont réalisés sous la forme de voiles plans radiaux qui divisent le flux du fluide à traiter en autant de courants parallèles qui circulent dans des compartiments de diamètre hydraulique équivalent réduit, délimités par ces voiles radiaux.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-après en référence aux dessins annexés qui en illustrent des exemples de réalisation dépourvus de tout caractère limitatif.
Sur les dessins :
- La figure 1 est une représentation schématique d'un premier exemple de réalisation du dispositif mettant en oeuvre le procédé de l'invention,
- Les figures 2a et 2b sont des représentations schématiques similaires à la figure 1 illustrant d'autres exemples de réalisation de ce dispositif ;
- Les figures 3a, 3b sont des vues schématiques respectivement en coupe axiale, verticale et en plan d'un réacteur de dissolution d'ozone pouvant être mis en oeuvre dans le dispositif objet de l'invention et,
- Les figures 4a, 4b sont des vues schématiques, similaires aux figures 3a, 3b, illustrant un autre exemple de réalisation d'un réacteur de dissolution d'ozone pouvant être mis en oeuvre dans le dispositif de l'invention.
On se réfère en premier lieu à la figure 1
Dans cet exemple de réalisation, le fluide à traiter, notamment de l'eau est délivré par l'intermédiaire d'une conduite 10. Une fraction du flux du fluide à traiter est dérivée par une conduite 11 branchée sur la conduite principale 12 et la fraction ainsi dérivée est mise en pression dans un moyen de pressurisation classique désigné par la référence 13. Le dispositif comporte un ozoneur 14 de tout type classique, alimenté avec de l'air, de l'oxygène pur ou tout autre mélange de gaz contenant de l'oxygène. L'ozoneur 14 alimente un moyen pour mélanger le gaz ozone produit à la fraction dérivée pressurisée. Dans cet exemple de réalisation, ce moyen est constitué par un hydro- éjecteur 16 recevant le gaz ozone par l'intermédiaire de la conduite 15. Cet hydro- éjecteur permet donc l'injection du gaz ozone dans le circuit d'eau sans mise en pression au préalable du gaz et il agit comme un mélangeur statique.
Le dispositif comporte en outre un mélangeur statique 17 en ligne avec l'hydro-éjecteur 16, la géométrie spécifique de ce mélangeur 17 (qui peut être par exemple du type à double hélice inversée) assurant la réduction et le calibrage des bulles de gaz.La mise en série de l'hydro-éjecteur 16 et du mélangeur statique 17, fonctionnant selon des principes différents, permet d'optimiser les fonctions mélange et réalisation des microbulles.
La fraction dérivée, après addition de gaz ozone et calibrage des micro-bulles est réintroduite, par une conduite 18, dans le flux principal du fluide à traiter délivré par la conduite 12. Le mélange de la fraction dérivée et du fluide à traiter ainsi réalisé peut être optimisé en prévoyant un second mélangeur statique 19 en ligne afin de maintenir le diamètre des micro-bulles en évitant tout risque de coalescence des bulles de gaz lors du mélange.
L'invention prévoit également des moyens permettant de contrôler la dimension des micro-bulles, notamment leur diamètre. Ce moyen peut être réalisé sous la forme d'une vitre 20 placée en amont du contacteur 21 et qui permet une observation visuelle directe. On peut également prévoir dans ce but un système de mesure du diamètre par acquisition vidéo et traitement informatique des images et/ou par un système de mesure en ligne de la turbidité.
Selon la présente invention, le réglage du diamètre des microbulles s'effectue en assurant une perte de charge variable dans le circuit du débit dérivé. Cette perte de charge variable peut être, par exemple, assurée par la variation du débit du courant d'eau dérivé, par exemple à l'aide d'une pompe à débit variable. Selon une variante, cette perte de charge variable peut être obtenue par action sur des organes de détente, par exemple sur des vannes de réglage. Selon l'invention, la fraction dérivée est comprise entre 1 et 40% du débit total du fluide à traiter et de préférence, comprise entre 5 et 20% de ce débit total.
Le mélange homogène fluide à traiter-gaz ozone est ensuite introduit dans le réacteur de dissolution d'ozone 21 qui est de préférence un réacteur de contact du type tube en U dans lequel ce mélange homogène est introduit dans le premier tiers du parcours hydraulique de l'eau dans l'appareil.
L'invention permet d'obtenir des micro-bulles , présentant l'apparence d'un « lait de bulles » le diamètre des bulles étant compris entre 10 μm et 500μm, et de préférence compris entre 20 et 100 μm. On améliore ainsi l'hydraulique du réacteur de dissolution d'ozone 21 , le temps de contact réel et le rendement de dissolution du gaz.
Dans la variante de l'invention illustrée par la figure 2a, l'introduction du gaz ozone provenant de l'ozoneur 14 dans la fraction du débit dérivé s'effectue à l'aide d'un ballon de pressurisation 23, le gaz ozone étant préalablement mis en pression en 22 avant son introduction dans le ballon de pressurisation 23. Dans la variante de la figure 2a, on prévoit des vannes de détente 24 sur la conduite 18 assurant la réintroduction de la fraction dérivée, après addition du gaz ozone et calibrage des bulles, dans le flux principal 12 du fluide à traiter. Cette variante est par ailleurs similaire au mode de réalisation décrit ci-dessus en référence à la figure 1.
La figure 2b illustre une variante du mode de réalisation illustré par la figure 2a. Dans cette nouvelle variante, l'introduction du gaz ozone s'effectue en combinant la technique de l'hydro-éjecteur illustrée par la figure 1 et celle du ballon de pressurisation illustrée par la figure 2a. Sur la figure 2b, on voit donc que l'introduction du gaz ozone provenant de l'ozoneur 14 dans la fraction du débit dérivé s'effectue par l'intermédiaire de l'hydro-éjecteur 16 et du ballon de pressurisation 23, l'hydro-éjecteur 16 étant placé en amont du ballon de pressurisation 23. Cette variante est par ailleurs similaire au mode de réalisation décrit ci-dessus en référence à la figure 1. L'exemple ci-après permet de souligner les inconvénients des équipements réalisés selon la technique antérieure et de faire ressortir les avantages apportés par l'invention.
Selon qu'on aura un réacteur proche ou éloigné du régime hydraulique du flux piston, on pourra en fonction du nombre J défini ci-dessus, évaluer le volume du réacteur nécessaire à partir du tableau ci-après, établi à partir des équations de modélisation conventionnelles, qui montrent que T10 dépend de la valeur du paramètre J. Ce tableau donne la valeur de T10 / τ en fonction de J. (Ti0 exprime le temps correspondant à la sortie de 10% d'un traceur injecté à l'entrée du réacteur et est donc représentatif d'un temps de contact expérimental à l'intérieur de l'appareil, alors que τ représente le rapport débit / volume et correspond donc à un temps de contact calculé).
Tableau
Figure imgf000011_0001
On peut également écrire que le rapport T10 / τ compare le temps minimum de contact de 90% des « particules fluides » au temps de contact théorique résultant des données géométriques du réacteur : plus la valeur du rapport T10 / τ est voisine de 1 , et plus l'écoulement est proche du flux piston.
On part de l'hypothèse que l'on veut obtenir un produit C.T. = 2 mg O3. mn. I "1 (permettant, d'après les expériences antérieurement acquises dans le domaine de la désinfection et de la stérilisation, d'assurer un certain degré de désinfection) et un objectif de teneur résiduelle en ozone de 0,4 mg/l. en sortie de réacteur,
Dans le cas d'un réacteur de régime hydraulique proche du flux piston, (cas d'un réacteur de type tube en U alimenté seulement avec de l'eau), J peut être évalué à 25, alors qu'un réacteur plus « turbulent » (cas du réacteur de type tube en U diphasique conventionnel , eau + gaz) serait caractérisé par J = 3 par exemple.
Les valeurs correspondantes du rapport Tl0 / τ sont :
- Réacteur 1 : J = 3 Tκ> / τi = 0,36 - Réacteur 2 : J = 25 T10 / τ2 = 0,76
On en déduit aisément que, à T10 équivalent, τ2 = τι / 2 et que le volume du réacteur 2, pour un même débit à traiter, sera deux fois plus petit que celui du réacteur 1.
Ainsi, grâce aux dispositions selon la présente invention, on peut faire fonctionner un réacteur diphasique 21 dans les mêmes conditions hydrauliques qu'un réacteur monophasique. Par conséquent, le T10 du contacteur en régime diphasique devient équivalent au T10 du contacteur en régime monophasique. On peut donc réaliser un gain en volume typiquement de 50% sur la conception du dispositif de dissolution d'ozone (contacteur 21) muni du dispositif objet de l'invention.
Par ailleurs, la réduction de la dimension des bulles de gaz, l'amélioration de l'hydraulique et donc du temps de contact fluide à traiter-gaz ozone, ajoutées aux pressions importantes mises en oeuvre dans le réacteur et qui constituent l'une de ses caractéristiques principales, permettent d'améliorer le transfert gaz-fluide à traiter et donc d'obtenir d'excellentes performances en terme de rendement de dissolution du gaz ozone.
On a mentionné ci-dessus que le dispositif de dissolution d'ozone 21 mis en oeuvre selon l'invention est de préférence du type tube en U comme décrit dans FR-A-2 545 732. L'invention, selon un mode de réalisation préféré, prévoit de compartimenter le réacteur de dissolution décrit dans ce brevet antérieur selon deux principes : soit, en réalisant des compartiments concentriques parcourus en série (figures 3a, 3b), soit en réalisant des compartiments radiaux parcourus en parallèle (Figures 4a, 4b).
Dans les deux cas, la réduction du diamètre hydraulique équivalent conduit à multiplier le rapport UD par le nombre de compartiments ainsi créé (L étant la longueur du réacteur et D son diamètre). Dans chacun des compartiments, le nombre de Reynolds est augmenté d'autant, ce qui contribue à une meilleure aptitude à la diffusion dans le plan horizontal et une augmentation du nombre « J » de réacteurs infiniment mélangés, disposés en série, équivalents au système.
On se réfère aux figures 3a et 3b qui représentent de façon schématique un réacteur de contact, 21' du type tube en U mentionné ci-dessus, qui selon l'invention est complété par des voiles de séparation tels que 25, 25', disposés dans la partie externe du réacteur de manière à former un ensemble de chicanes concentriques obligeant le fluide à traiter à circuler alternativement de haut en bas puis de bas en haut :
- dans le tube central 26, le fluide à traiter entraîne le gaz ozone par sa vitesse de passage. La circulation de haut en bas est suivie d'une augmentation de la pression et donc d'un accroissement du rendement de dissolution du gaz ozone ;
- dans la première chicane 27, le sens de circulation est inversé et d'éventuelles « grosses bulles » sont éliminées du « lait de bulles » à la partie supérieure du réacteur ; - dans les chicanes 28 et 29 et les suivantes si nécessaire, se poursuit la réaction de dissolution de l'ozone à partir du « lait de bulles » dans les conditions hydrauliques optimales proches du réacteur piston.
Selon la présente invention, on peut prévoir, dans les chicanes à flux ascendant, telles que 27 et 29, une injection complémentaire de gaz ozone sous forme de gaz à une hauteur intermédiaire du réacteur 21', ou au moyen d'eau pressurisée ou de tout autre système permettant l'injection d'ozone dans l'eau et/ou d'un réactif complémentaire tel que du peroxyde d'hydrogène, dans le cas d'une oxydation radicalaire « avancée ».
Les précisions ci-après font ressortir les avantages du perfectionnement apporté par l'invention au réacteur du type tube en U décrit dans le brevet mentionné ci-dessus :
Pour reprendre l'exemple précédent, le contacteur décrit dans le brevet FR-A-2 545 732 conduirait à un puits de 5 m de diamètre et une profondeur de 35 m.
Avec la mise en place de deux voiles concentriques ayant respectivement environ 1 ,6 m et 2,8 m de diamètre, on réduirait la hauteur à 27m et le diamètre extérieur à 4m.
On pourrait également garder le diamètre extérieur de 5 m et diminuer en conséquence la hauteur du réacteur, ce qui permet d'obtenir une meilleure adaptation de la géométrie du réacteur aux conditions locales d'implantation (dureté du sol, présence d'une nappe, normes géosismiques limitant les hauteurs).
Dans la variante illustrée par les figures 4a à 4b, la réduction du diamètre hydraulique équivalent du réacteur 21 " est effectuée en disposant des voiles plans radiaux tels que 30 dans la partie ascendante du réacteur. Grâce à cette disposition, le flux liquide ne parcourt plus en série les différents compartiments ainsi délimités par les voiles plans, mais en parallèle. Le nombre de voiles plans radiaux 30 est défini, généralement entre 2 et 8, typiquement 4 en fonction du nombre de « J » souhaité. Il demeure bien entendu que la présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation décrits et/ou représentés mais qu'elle en englobe toutes les variantes qui entrent dans le cadre de la portée des revendications annexées

Claims

REVENDICATIONS
1 - Procédé pour la mise en contact de l'ozone dans des fluides, notamment de l'eau, en vue de leur traitement par l'ozone, mettant en oeuvre un ozoneur (14) et un appareil de dissolution de l'ozone (21) dans le fluide à traiter du type réacteur à flux piston en régime liquide monophasique, tel qu'un tube en U, caractérisé en ce qu'il consiste à injecter du gaz ozone sous pression, produit par ledit ozoneur (14), dans un courant de fluide à traiter, cette injection étant réalisée de manière à obtenir des microbulles de gaz, c'est-à-dire dont le diamètre, après injection du gaz ozone dans le fluide à traiter est compris entre 10 μm et 500 μm.
2 - Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'injection de gaz ozone sous forme de microbulles est effectuée dans une fraction dérivée du courant principal de fluide à traiter, cette fraction représentant de 1 à 40% du débit total de fluide, de préférence de 5 à 20%, ladite fraction étant ensuite mélangée au courant principal après injection du gaz ozone.
3 - Procédé selon la revendication 2 caractérisé en ce que, après l'injection du gaz ozone la fraction de fluide dérivée est remélangée avec le courant principal en un point quelconque du premier tiers du parcours hydraulique de l'eau dans l'appareil de dissolution d'ozone (21).
4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le diamètre des microbulles , obtenues après injection du gaz ozone dans le fluide à traiter est compris entre 20 et 100 μm.
5 - Dispositif pour la mise en oeuvre d'un procédé tel que spécifié dans l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comprend :
- une conduite d'amenée ou de dérivation du débit de fluide à traiter (10 ; 11) ; - des moyens de mise en pression de la totalité ou d'une fraction dérivée du débit de fluide à traiter (13),
- des moyens (16 ; 23) pour injecter le gaz ozone dans la totalité ou dans une fraction dérivée du débit et,
- des moyens (17 ; 24) pour produire des microbulles de gaz.
6 - Dispositif selon la revendication 5 caractérisé en ce que les moyens pour la production des microbulles sont réalisés sous la forme d'un hydro-éjecteur (16) et d'un ou de plusieurs mélangeurs statiques (17), en ligne, le diamètre des bulles produites étant réglable en fonction des caractéristiques de l'hydro-éjecteur et de sa pression de fonctionnement.
7 - Dispositif selon la revendication 5 caractérisé en ce que les moyens pour la production des microbulles sont constitués par un système pressurisation - détente (23,24).
8 - Dispositif selon la revendication 5 caractérisé en ce que les moyens pour la production des microbulles sont réalisées sous la forme d'une combinaison hydro- éjecteur-système de pressurisation-détente, l'hydro-éjecteur étant placé en amont du système de pressurisation-détente.
9 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 5 à 8 caractérisé en ce qu'il comporte un mélangeur statique (19) conçu de façon à assurer la stabilisation du diamètre des microbulles, l'introduction, dans le débit principal, de la fraction dérivée du débit du fluide contenant les microbulles s'effectuant, le cas échéant, en amont dudit mélangeur.
10 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 5 à 9 caractérisé en ce qu'il comporte des moyens assurant une perte de charge variable dans le circuit du débit dérivé pour assurer l'ajustement du diamètre des microbulles. 11 - Dispositif selon la revendication 10 caractérisé en ce que la perte de charge variable du courant d'eau dérivé est assurée par la variation du débit dudit courant d'eau dérivé, notamment à l'aide d'une pompe à débit variable.
12 - Dispositif selon la revendication 10 caractérisé en ce que la perte de charge variable du courant d'eau dérivé est assurée par action sur des organes de détente notamment des vannes de réglage.
13 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 5 à 10 caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens (20) permettant de contrôler la dimension des microbulles .
14 - Dispositif selon la revendication 13 caractérisé en ce que les moyens (20) permettant de contrôler la dimension des microbulles sont réalisés sous la forme d'une vitre, placée en amont du réacteur de dissolution de l'ozone, permettant une observation visuelle directe.
15 - Dispositif selon la revendication 13 caractérisé en ce que les moyens (20) permettant de contrôler la dimension des microbulles sont réalisés sous la forme d'un système de mesure du diamètre des microbulles par acquisition vidéo et traitement informatique des images ainsi obtenues.
16 - Dispositif selon la revendication 13 caractérisé en ce que les moyens (20) permettant de contrôler la dimension des microbulles sont réalisés sous la forme de moyens de mesure en ligne de la turbidité du fluide à traiter.
17 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 5 à 16 caractérisé en ce que l'appareil de dissolution de l'ozone (21', 21 "), est constitué d' un réacteur de contact du type tube en U comportant des éléments de séparation disposés dans ledit réacteur, de manière à compartimenter ce dernier et à constituer une zone de contact en flux piston. 18 - Dispositif selon la revendication 17 caractérisé en ce que lesdits éléments de séparation sont constitués d'une pluralité de tubes concentriques (26, 27, 28, 29), en un nombre pair, de manière que le fluide à traiter circule selon un parcours alternativement descendant puis ascendant, en série, au travers desdits tubes.
19 - Dispositif selon la revendication 17 caractérisé en ce que lesdits éléments de séparation sont constitués par des voiles plans radiaux (30) divisant le fluide à traiter en autant de courants parallèles qui circulent dans des compartiments de diamètre hydraulique équivalent réduit, délimités par lesdits voiles radiaux .
20 - Dispositif selon la revendication 19 caractérisé en ce que le nombre de voiles plans radiaux (30) est compris entre 2 et 8, de préférence 4.
21 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 5 à 20 caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens pour une injection complémentaire d'ozone et/ou d'un additif tel que notamment du peroxyde d'hydrogène.
PCT/FR1998/000700 1997-04-17 1998-04-07 Procede et dispositif pour la mise en contact de l'ozone dans des fluides a traiter, notamment de l'eau WO1998047826A1 (fr)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP54513898A JP2001523154A (ja) 1997-04-17 1998-04-07 オゾンを処理対象の流体、特に水、と接触させる方法及び装置
AU73392/98A AU7339298A (en) 1997-04-17 1998-04-07 Method and device for contacting ozone in fluids to be treated, in particular water

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR97/04780 1997-04-17
FR9704780A FR2762232B1 (fr) 1997-04-17 1997-04-17 Procede et dispositif pour la mise en contact de l'ozone dans des fluides a traiter, notamment de l'eau

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO1998047826A1 true WO1998047826A1 (fr) 1998-10-29

Family

ID=9506057

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR1998/000700 WO1998047826A1 (fr) 1997-04-17 1998-04-07 Procede et dispositif pour la mise en contact de l'ozone dans des fluides a traiter, notamment de l'eau

Country Status (4)

Country Link
JP (1) JP2001523154A (fr)
AU (1) AU7339298A (fr)
FR (1) FR2762232B1 (fr)
WO (1) WO1998047826A1 (fr)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2002102718A1 (fr) * 2000-12-21 2002-12-27 Juri Mikhailovich Luzhkov Installation d'ozonisation d'eau et procede d'ozonisation d'eau
WO2010139462A2 (fr) 2009-06-03 2010-12-09 Hoppal R&D Sa Dispositif de decontamination d'effluents aqueux par separation de phases non miscibles et traitement germicide et/ou oxydant en vue de l'abattement de la dbo et/ou de la dco

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10002000A1 (de) * 2000-01-19 2001-08-09 Bosch Gmbh Robert Zerstäubungsanordnung
AU8022501A (en) * 2000-08-18 2002-02-25 Se-Ham Kim A process for producing ozone-containing sterilizing water and an apparatus usedtherefor
WO2006120747A1 (fr) * 2005-05-13 2006-11-16 Wataru Murota Procede et appareil pour produire une boisson aqueuse reductrice contenant de l'oxygene
JP5711856B2 (ja) * 2011-10-08 2015-05-07 ヘルクレ、クリストフHERKLE, Christoph 銅の電解エッチングを行うエッチング装置
JP2013255909A (ja) * 2012-06-14 2013-12-26 Kubota Corp マイクロバブルを用いた水処理方法および水処理システム
JP6018440B2 (ja) * 2012-07-04 2016-11-02 本田技研工業株式会社 気泡混入液生成供給装置、気泡混入液供給システム、気泡混入液供給方法、及びそのプログラム
FR3018206A1 (fr) 2014-03-07 2015-09-11 Degremont Procede et dispositif de dispersion de gaz dans un liquide
US10882769B2 (en) 2015-11-06 2021-01-05 Xylem Ip Management S.À R.L. Method and installation for ozone treatment of wastewater
US11980855B2 (en) * 2018-05-30 2024-05-14 Aquasolution Corporation Ultrafine bubble generating apparatus

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4042510A (en) * 1976-09-02 1977-08-16 Canton Textile Mills, Inc. Liquid aeration device
EP0086019A1 (fr) * 1982-02-09 1983-08-17 BBC Brown Boveri AG Procédé et dispositif pour la gazéification d'un liquide
EP0125162A1 (fr) * 1983-05-10 1984-11-14 SOCIETE LYONNAISE DES EAUX ET DE L'ECLAIRAGE Société dite: Appareil pour la dissolution d'ozone dans un fluide
EP0152618A2 (fr) * 1984-02-23 1985-08-28 BBC Brown Boveri AG Procédé et dispositif pour le traitement de l'eau
EP0274083A1 (fr) * 1986-12-22 1988-07-13 Forschungszentrum Jülich Gmbh Réacteur pour traitement à gaz/flotation
EP0379820A2 (fr) * 1988-12-23 1990-08-01 Lyonnaise Des Eaux - Dumez Appareil pour la dissolution d'ozone dans un fluide

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4042510A (en) * 1976-09-02 1977-08-16 Canton Textile Mills, Inc. Liquid aeration device
EP0086019A1 (fr) * 1982-02-09 1983-08-17 BBC Brown Boveri AG Procédé et dispositif pour la gazéification d'un liquide
EP0125162A1 (fr) * 1983-05-10 1984-11-14 SOCIETE LYONNAISE DES EAUX ET DE L'ECLAIRAGE Société dite: Appareil pour la dissolution d'ozone dans un fluide
FR2545732A1 (fr) * 1983-05-10 1984-11-16 Lyonnaise Eaux Eclairage Appareil pour la dissolution d'ozone dans un fluide
EP0152618A2 (fr) * 1984-02-23 1985-08-28 BBC Brown Boveri AG Procédé et dispositif pour le traitement de l'eau
EP0274083A1 (fr) * 1986-12-22 1988-07-13 Forschungszentrum Jülich Gmbh Réacteur pour traitement à gaz/flotation
EP0379820A2 (fr) * 1988-12-23 1990-08-01 Lyonnaise Des Eaux - Dumez Appareil pour la dissolution d'ozone dans un fluide

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2002102718A1 (fr) * 2000-12-21 2002-12-27 Juri Mikhailovich Luzhkov Installation d'ozonisation d'eau et procede d'ozonisation d'eau
WO2010139462A2 (fr) 2009-06-03 2010-12-09 Hoppal R&D Sa Dispositif de decontamination d'effluents aqueux par separation de phases non miscibles et traitement germicide et/ou oxydant en vue de l'abattement de la dbo et/ou de la dco

Also Published As

Publication number Publication date
JP2001523154A (ja) 2001-11-20
FR2762232B1 (fr) 1999-05-28
FR2762232A1 (fr) 1998-10-23
AU7339298A (en) 1998-11-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2683354C (fr) Procede et dispositif d'epuration d'effluents liquides
WO1998047826A1 (fr) Procede et dispositif pour la mise en contact de l'ozone dans des fluides a traiter, notamment de l'eau
DE69512764T2 (de) Wasserozonierungseinheit mit einer anlage zur erzeugung von ozoniertem wasser
EP2061582B1 (fr) Procede et installation pour la mise en contact de l'ozone dans un flux de liquide, en particulier d'eau potable ou d'eau residuaire
EP0670816B1 (fr) Installation pour l'elimination des micropolluants des eaux brutes notamment des eaux de forage, par action combinee d'ozone et de peroxyde d'hydrogene
EP0605277A1 (fr) Réacteur pour l'ozonation optimisée des eaux destinées à la consommation humaine
EP0459928B1 (fr) Installation pour le traitement de flux de liquides à contacteur monophasique, et dispositifrecirculateur-dégazeur pour une telle installation
EP0367799A1 (fr) Dispositif de dispersion de gaz au sein d'une phase liquide
DE2614317A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur steuerung der zufuhr eines speisegases zu aufloesungsvorrichtungen
EP2714256B1 (fr) Equipement pour l'injection d'un gaz dans un bassin d'épuration
FR2937651A1 (fr) Dispositif pour une cuve d'elevage d'un vin et procedes associes
US20070034565A1 (en) Method for treating a contaminated fluid
FR2838067A1 (fr) Procede de mise en contact de phases notamment gaz/liquide, reacteur dit a impacts multidirectionnels associe, et application au traitement oxydant de l'eau
EP0379820B1 (fr) Appareil pour la dissolution d'ozone dans un fluide
FR2587913A1 (fr) Procede et installation de separation d'une phase liquide dispersee dans une phase liquide continue
CA2939691A1 (fr) Procede et dispositif de dispersion de gaz dans un liquide
FR2474337A1 (fr) Distributeur de fluide pour zones de reaction catalytique a lit fixe
FR3104450A1 (fr) Procédé de dégazage d’un fluide
FR3091277A1 (fr) Procédé et dispositif d’amélioration de la biodégradabilite d’une boue
FR2768718A1 (fr) Installation pour le traitement par irradiations u.v. d'un liquide
FR2840237A1 (fr) Bac de dissolution melangeur multi usages
DE102004027398A1 (de) Vorrichtung und Verfahren zum Einbringen von gasförmigem und/oder flüssigem Medium in Flüssigmedium
SU1473820A1 (ru) Аппарат дл смешивани текучих сред
FR3025791B1 (fr) Appareil d'ozonation, systeme d'ozonation partielle et procede d'ozonation partielle
FR2640957A2 (en) Apparatus for dissolving ozone in a fluid

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BY CA CH CN CU CZ DE DK EE ES FI GB GE GH GM GW HU ID IL IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MD MG MK MN MW MX NO NZ PL PT RO RU SD SE SG SI SK SL TJ TM TR TT UA UG US UZ VN YU ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GH GM KE LS MW SD SZ UG ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE BF BJ CF CG CI CM GA GN ML MR NE SN TD TG

DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
ENP Entry into the national phase

Ref country code: JP

Ref document number: 1998 545138

Kind code of ref document: A

Format of ref document f/p: F

REG Reference to national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: 8642

122 Ep: pct application non-entry in european phase
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: CA