WO1997021961A1

WO1997021961A1 - Dispositif favorisant le passage en phase gazeuse pour appareil a gaz possedant une valeur de chauffage elevee

Info

Publication number: WO1997021961A1
Application number: PCT/JP1996/002655
Authority: WO
Inventors: Hideo Mifune; Yasuaki Nakamura
Original assignee: Tokai Corporation
Priority date: 1995-12-13
Filing date: 1996-09-17
Publication date: 1997-06-19
Also published as: CN1208454A; KR19990072138A; CN1106534C; CA2240187A1; EP0866276A1; JP2787154B2; JPH09159175A; US6089218A; EP0866276A4

Description

日月細書高熱帚ガス器具における気化助勢装置技術分野

本発明は、ノルマルブタン、イソブタンその他の液化ガスを収容してなるカセット式ガスボンベがセット可能な高熱量のガス器具における気化助勢装置に関するものであり、詳しくは、カセット式ガスボンベからのガスの供給を安定した火力が得られるように継続して行うとともに、ガスボンベ内に液化ガスが残留しないように使い切れるようにするものである。

上記カセッ卜式ガスボンベを用いたガス器具、例えばカセット式こんろは携帯用調理器として広く利用されている。このカセット式こんろでは調理の際の熱容量の高いものが要望されるとともに、使い終わったガスボンベに液化ガスが残留することは絰済的に好ましいことではない。これらの要望を満たすことにより、カセッ卜式ガスボンベを使用するガス器具の利便さに加えて、さらに普及が広がるものであり、本発明はこれに対応するものである。

背景技術

カセット式ガスこんろ、ガスストーブ等のガス器具において、その燃焼熱量が

1 8 0 O kcal/hr未満の低熱量ガス器具であれば、バーナーへのガスボンベよりのガス供給は常温の使用条件においては、特に支障なく燃焼を継続することができ、ガスボンベ内の液化ガスも容易に使い切れる。

これに対し、燃焼熱量が 1 8 0 O kcal/hr以上の高熱量ガス器具の場合、バーナ一への供給ガス量が堦えることでガスボンベ中の液化ガスの気化量は増大する _t 液化ガスの気化 ^の増大により気化潜熱も増大し、この気化潜熱がガスボンベのボンべ缶と缶中の液化ガスの熱容量および周囲よりの供給熱量を上回ると、ガスボンべ中の液化ガスの温度は低下し、これに伴い平衡ガス圧も低下することになる。この平衡ガス圧の低下によりガスボンベ中より必要とされる気化ガス量の供給が得られなくなり、バーナーでの燃焼火力が低下し、ガス器具の使用に支障を来すことになるとともに、ガスボンベ内の液化ガスの使い切りが面倒となる。すなわち、ガスボンベの温度が低下することでガス供給が低減し火力が弱くなつた際に、使用者はガスが無くなつたとしてガスボンベを交換しょうとするが、このガスボンベを振ってみると液化ガスが残留しているのが分かり、ガスボンベ温度が室温に上昇すると再度ガスの供給が行えるが、すぐに温度が低下してガス供給 Sが低下することになり、完全に使い切るのが煩雑となる。また、液化ガスが残っているのに良好な燃焼が得られないのは、ガス器具またはガスボンベに欠陥があるのではないかと使用者に思われて商品の信頼性を損なう恐れがある。上記のような点から、ガス器具においては、ガスボンベ中に液化ガスが供給されている間は所定の高熱量で燃焼が行われ、液化ガスを使い切ったときに急激に火力が低下して消火するような特性で燃焼するのが理想的な使い切り状態となる。上記点につき、特開昭 5 5— 2 5 7 5 7 S公報等に見られるように、伝熱板を設置してバーナーの燃焼熱を利用してガスボンベを加熱するようにした構造が知られている。すなわち、伝熱板の一部をバーナーの近傍に配置してその熱を受け、他部をガス器具にセッ卜されたガスボンベに接触するように設置し、ガスボンベ中の液化ガスの気化潜熱による液化ガス温度の低下を伝熱板による伝熱量によつて抑制し、気化助勢を行って供給ガス量を確保するとともに液化ガスが使い切れるようにするものである。

しかし、上記のような伝熱板の熱伝導による熱供給 Sをどの程度にするかの設計が闲難である。ガス器具が夏場に卨温域で用いられる場合は、外気よりのガスボンベへの熱供給が大きくなるのと、伝熱板における熱伝導途中での熱放散が少なくなるため、伝熱板による熱供給が多 t、とガスボンベが過熱状態となって内圧が異常上昇することになることから、このような ^温条件においてもガスボンベの温度が過熱状態とならないようにこの条件を基準にして伝熱板の設計を行わなければならない。

一方、上記のような条件で設計された伝熱板を取り付けたガス器具を冬場の低温条件で使用すると、伝熱板によるガスボンベへの熱供給が不足状態となり、液化ガスが気化する際の気化潜熱によりガスボンベの温度が低下し、前述のようにガス供給量が低下してバーナーでの燃焼火力が不足する問題を有する。さらに、ガスボンベ中の液化ガス M (残量）が少ない場合には、ガス供給に伴う気化潜熱によってガスボンベ中の液化ガスの熱容量が少ないため、液化ガス量が少ないほど温度低下が大きくなる。

従って、バーナーの燃焼熱の一部を伝熱板により伝熱してガスボンベに熱を供給して、ガスボンベの温度低下を抑制する方法は、ある特定条件下においてのみ目的が達成されることになる（後述の第 1 4図〜第 1 6図参照）。つまり、ガス器具での燃焼を開始してから所定期間は伝熱板によるガスボンベへの熱供給は殆どなく、所定時問（例えば 6 ~ 7分）後に伝熱量が安定して得られるものであり、通常のガス器具の使用においてはこの初期の時間で主たる高熱： 1使用が終了する場合も多く、この問にガスボンベ中の液化ガス残量が少ないときには急激な温度低下を生じて火力低下もしくは液化ガスの使い切りが困難となる問題を冇する。次に、バーナーへのガス供給に伴う液化ガスの気化潜熱による冷却を防止する他の方法として、特開昭 5 4 - 1 2 3 7 2 6号公報等に兒られるように、ガスボンべ中またはガスボンベに接して潜熱材による気化補助剤を設け、気化潜熱でガスボンべ温度が低下するのを潜熱材から発生する凝固熱の供給によって抑制することも考えられている。

この場合、潜熱材から長時間安定して熱を供給することが困難な問題がある。つまり、燃焼熱呈が高くガス消費量の大きなガス器具では、ガスボンベでのガス気化量が大きいことから気化潜熱による液化ガスの冷却速度が速く、潜熱材から容器材料を通しての熱供給が初期において十分であっても、その後の経過で潜熱材自身の内部における熱伝導と対流が十分でない場合は、内部の熱が接触部分を通して十分に供給されなくなり、潜熱材全体の熱容量としては不足しないのにガスボンベへの伝熱量が不足してガスボンベの温度低下を生じて、的とする気化助勢効果が十分に発揮されない恐れがある。特に、ガスボンベの液化ガス残量が低減した状態からの燃焼では、温度低下が急速で、上記現象が顕著となる。

さらに他のガスボンベの加熱方法としては、実開昭 5 4 - 1 0 0 8 8 0号公報等に見られるように、ガスボンベに接して熱伝導板を配設し、この熱伝導板は周囲の大気との熱交換によって吸熱し、温度が低下したガスボンベに熱を供給し、その温度低下を抑制することも考えられている。

この場合、熱伝導板による熱供給量は、雰囲気温度に顕著に依存し、長時間の使用での安定した熱 0Ϊの供給に難がある。

ヒ記のように、バーナーの燃焼熱を利用して伝熱板によってガスボンベに熱を供給するようにしたものでは、使用雰囲気が its温条件の場合でもガスボンベを過熱状態とすることがないように伝熱量が過剰とならない範囲に規制される。このためバーナーへ点火してから伝熱板を通して伝熱板の各部温度が平衡に逹するまでに 6 〜 7分程度の時問を要し、この問は伝熱板よりのガスボンベへの熟供給は不足する（第 2 0図参照）。一方、潜熱材を使用してガスボンベに熱を供給するようにしたものでは、ガスボンベへ潜熱材の顕熱および融解潜熱の供給により使用初期には良好な熱供給が行える反面、時問の使用では潜熱材内部からの熱移動が低減してガスボンベの温度が低下する傾向となることが判明した（後述の第 1 4図〜第 1 6図参照）。また、熱交換部材においても同様の傾向を有するものと考えられる。

ところで、ガス器具にガスボンベをセットして燃焼熱量を高火力（例えば 2 5 0 O kcal/hr) に設定して燃焼を開始すると、燃焼の経過とともにボンべ温度が低下して火力も低減するものであり、火力を維持するには最低 6 °C以上、好ましくは 8 °C以上の温度に保持する必要がある。火力を変更してもほぼ同様のボンべ温度を必要とするが、火力が低いと多少温度が低くなつても火力維持は可能である。この点から、現用のブタンガスを組成とするガスボンベで高火力での燃焼を維持するためには、ガスボンベの温度が上記温度以上に保持されることが必要である。

そこで本発明は、燃焼熱の一部を伝熱してガスボンベに熱を供給する伝熱板と、ガスボンベに接触して温度差に応じて熱を供給する蓄熱部材または熱交換部材の熱供給特性に着目し、使用温度雰囲および使用初期から継続使用状態のいずれにおいても良好な熱供給を行ってガスボンベ温度の低下を抑制して ¾化助勢を行い、火力低下を来さないとともにガスボンベ内の液化ガスを簡に使い切れるようにした高熱 Sガス器具における気化助勢装置を提供せんとするものである。

発明の開示

前記課題を解決するため、本究明の気化助勢装置は、カセット式ガスボンベを交換 nj能にセッ卜し気化ガスを燃焼するバーナーを備えた熱最ガス器具に、一端を前記バーナーの近傍に配設し他端を前記ガスボンベに接触させて燃焼熱の一部をガスボンベに供給して加熱する伝熱板を設けるとともに、前記伝熱板とガスボンベとの接触位置に、蓄熱部材を上記伝熱板に接触させるか、あるいは伝熱板に接触すると同時にその一部がガスボンベと接触可能に配設したことを特徴とするものである。

前記伝熱板と蓄熱部材との接触部分に、蓄熱部材の伝熱板と接触する面以外の面に接触するとともに伝熱板に接触する熱伝導部材を設けるのが好ましい。

前記蓄熱部材は、容器内に液状蓄熱材を収容してなるもの、この液状蓄熱材としては、融点が 4〜 1 4 °Cの潜熱蓄熱材を収容しその融解潜熱を利用するもの、または、水を収容しその顕熱を利用するもの、さらに、蓄熱部材を固形蓄熱材としてその顕熱を利用するものなどで構成する。

上記潜熱蓄熱材の融点を 4 ~ 1 4 °Cとするのは、前記した通りガスボンベおよび液化ガスの温度を維持し、ガス器具の熱量を維持させるためである。このため潜熱蓄熱材の融点はガス器具の熱量に応じて設定使用することが必要である。また、このような潜熱蓄熱材においては冷却過程で過冷却現象を起こすことを考慮して必要以上の融点のものを使用する。例えば、上記融点としては、 1 8 0 O kc al/hrの場合には必要温度 3 ~ 6 °Cに対して最低 4 °C、 2 2 0 O kcal/hrの場合には必要温度 4〜7 °Cに対して最低 6 °C、 2 5 0 O kcal/hrの場合には必要温度 6 ~ 8 °Cに対して ¾低 8 °C程度を利用し、融点の高温側は 1 4 °C程度のものの使用が実用的である。

潜熱蓄熱材としてポリエチレングリコールを使用する場合には、分子 aの異なるボリエチレングリコールを配合して、融点を調整した混合液を収容するのが望ましい。

上記潜熱を利用する蓄熱材は、その使用温度範囲において凝固など 1次の相転移に伴う熱放出を行う材料で構成され、温度変化を生じないで熱放出が行われる _c また、顕熱を利用する蓄熱材は、ヒ記のような凝固等の物質の状態を変えずに、温度変化によって熱の放出を行うものである。

前記潜熱を利用する蓄熱材としては、ポリエチレングリコールのほかに、無機塩類として、硫酸ナトリウム ' 1 0水塩が使用可能である。これに過冷却防止剤として四ホウ酸ナトリウム · 1 0水塩を、融点調整材として塩化ナトリウムを加えたものを使用する。例えば、 N a ₂ S O . - 10 H ₂ 0 / N a C 1 /N a ₂ B ., O v - 10 H , 〇を、 7 8 % ： 2 0 % ： 2 %に混合した塩では、融点が 1 3 °Cである。

本発明の他の気化助勢装置は、 -端をバーナーの近傍に配設し他端をガスボンべに接触させて燃焼熱の一部をガスボンベに供給して加熱する伝熱板を設けるとともに、前記伝熱板とガスボンベとの接触位置に、外気との熱交換を行う熱交換部材を上記伝熱板に接触させて配設したことを特徴とするものである。

上記熱交換部材は、前記伝熱板とガスボンベとの接触位置で、伝熱板と接触するとともにガスボンベの一部と接触可能に配設するようにしてもよい。この熱交換部材は、金属板または金属笵を折曲加工して伝熱板のガスボンベとの接触面の反対面に固着してなるもの、または、ハニカムサンドイッチ構造に構成したもの、フィン状の突起を有するもので構成可能である。

さらに、本発明の他の気化助勢装置は、空気との熱交換を行う熱交換部材をガスボンベと接触可能に設けるとともに、一端を前記バーナーの近傍に配設し他端を前記熱交換部材に接触させて燃焼熱の一部を供給する伝熱板を設けたことを特徴とするものである。

上記のような伝熱板と蓄熱部材を備えた気化助勢装置では、ガス器具での高熱量燃焼に応じてガスボンベより気化した燃料ガスが供給されると、その気化潜熱の吸熱により液化ガス温度が低下するが、燃焼初期においては伝熱板による熱の供給は少なく、この初期段階では低下したガスボンベ温度より温度が高くなつた蓄熱部材より温度差に基づき熱が供給され、ガスボンベ温度の低下を抑制して気化助勢を行い火力低下を阻止する。その際、熱伝導部材を備えたものでは、この熱伝導部材を介しても蓄熱部材より熱が供給され、熱供給、熱供給速度が高まり、より高熱量燃焼および液化ガス残虽の低下した状態からの燃焼における気化助勢が" J能となる。

また、伝熱板と熱交換部材を ϋえた気化助勢装置では、同様に^熱板による熱供給が少ない燃焼初期においては、熱交換部材より外気から吸熱した熱が供給され、ガスボンベ温度の低下を抑制して気化助勢を行い火力低下を Pfl止する。この熱交換部材によるものは、外気温度とガスボンベとの温度差に応じて吸収した熱を速やかに伝達し、かつ温度差が低減すると伝熱量も低减し必要熱量以上に供給されることがない。特に、熱交換部材を、熱伝導性が良く表面積の大きい材料および構造に設けて熱交換性を高めると、熱量供給速度が速く高熱量燃焼における気化潜熱速度に対応でき、より高熱量燃焼および液化ガス残量の低下した状態からの燃焼における必要十分な気化助勢が行える。

燃焼がある程度継続すると、伝熱板を通して所定 2の熱量が供給されてガスボンベが加熱され、その他、このガスボンベには周囲の雰囲気からの熱の供給、および蓄熱部材または熱交換部材からの熱伝達による熱が供給されて、これらの熱供給と気化潜熱とが平衡状態となり、安定した気化ガスの供給が行われて所定の火力による燃焼が継続される。特に燃焼が継続された状態では、伝熱板による伝熱量がほぼ一定となって安定した平衡状態が維持され、消火時にはガスボンベ内の液化ガスを使い切った状態となる。

なお、蓄熱部材に潜熱蓄熱材を使用している場合には、初期は液体状態であり、液化ガスの気化潜熱に伴う吸熱により潜熱蓄熱材の比熱と量に応じて温度が降下する。この温度が潜熱蓄熱材の融点に達すると該蓄熱材は凝固を開始して凝固熱を放出し蓄熱材全体が凝固するまで、温度変化がなく熱が放出される。

また、環境温度のヒ昇時には外部雰囲気からの熱供給が増大するとともに、伝熱板も途中の放熱 mが低減して、ガスボンベに対する伝熱量が増大する傾向となるが、この伝熱板の端部はガスボンベに接触するとともに蓄熱部材または熱交換部材にも接触していることで、伝熱板による伝熱の -部は蓄熱部材に吸熱される力熱交換部材を経て外気に放熱されてガスボンベが過熱状態となることを防止する。

次に、本発明のさらに他の気化助勢装置は、カセット式ガスボンベを交換可能にセッ卜し気化ガスを燃焼するバーナーを備えた高熱量ガス器具に、前記ガスボンべに一部を接触させて金属材料による蓄熱部材を設け、燃焼開始初期状態において前記蓄熱部材からガスボンベに熱を供給するとともに、一端を前記バーナーの近傍に配設し他端をガスボンベとは非接触状態で前 ffi蓄熱部材に接触させて燃焼熱の一部を供給する伝熱板を設けたことを特徴とするものである。また本 ¾明の他の気化助勢装置は、カセット式ガスボンベを交換可能にセットし気化ガスを燃焼するバーナーを備えた高熱量ガス器具に、前記ガスボンベに一部を接触させて金属材料による蓄熱部材を設け、燃焼 (¾始初期状態において前記蓄熱部材からガスボンベに熱を供給するとともに、 -端を前記バーナーの近傍に配設し他端を前己蓄熱部材とは非接触状態で該蓄熱部材と接触していない部位のガスボンベに接触させて燃焼熱の一部を供給する伝熱板を設けたことを特徴とするものである。

前記蓄熱部材をガスボンベ缶との接触面が缶胴形状に沿った円弧面とし、この接触面に缶胴の縦方向に形成された缶胴溶接部に相当する部分に縦溝を設けると、ガスボンベの溶接部は縱溝内に位 gし、その他の周囲のボンべ壁面は蓄熱部材との接触面積が大きく、蓄熱部材からガスボンベへの伝熱効率が良好で、気化助勢効果が所期の通り得られる。

同様に、前記蓄熱部材を可撓性容器に粒状金属あるいは粉体状金属を収容してなり、この蓄熱部材をガスボンベ缶との接触面が ffi胴形状に沿つた円弧面となるように設置し、缶胴溶接部を含んで接触することで、良好な接触面積の確保によつて十分な気化助勢効果が得られる。

上記のような金属材料による蓄熱部材と伝熱板を備えた気化助勢装置では、前述のように、着火してから 6〜 7分経過した後には伝熱板よりの熱供給によりガスボンベの温度低下が抑制され気化助勢が行われるが、それ以前のパーナ-一への着火初期状態においては、ガスボンベに接する蓄熱部材より両者の温度差に応じて熱供給することで、ガスボンベの温度低下を抑制するものであり、液化ガスの気化助勢を行って高熱量燃焼を継続することになる。この場合、蓄熱部材としては、蓄熱量が大きいことも必要であるが、崈熱部材よりのガスボンベの冷却速度に対応した急速な熱供給が重要な要素となる。この点、熱伝導性の卨ぃ金屈で蓄熱部材を構成していることで、ガスボンベの温度低下に速やかに対応して蓄熱部材の内部からも熱移動が行われ、伝熱板による熱供給が十分に行われるまでのガスボンベの温度低下を有効に抑制できる。

また、伝熱板がガスボンベと莕熱部材とに冋時に接触していないものでは、バーナ一の燃焼熱の一部が伝熱した際に、その熱は直接ガスボンベにのみ供給されるか、蓄熱部材を介してガスボンベに供給されるもので、ガスボンベに供給されるべき熱が蓄熱部材に伝わってその外面から外気に放出されることが低减でき、有効にガスボンベの加熱に利用できるものであり、ヌ ί化助勢が良好に行える。さらに、ガスボンベには外周に缶胴溶接部が突出しているものであり、この溶接部によって蓄熱部材との接触面積が低減すると蓄熱部材からの伝熱量も低減することになつて、良好な気化助勢機能が確保できないことになるが、この溶接突部を吸収してガスボンベの周面に対する接触面積を確保して、伝熱効率が低下するのを改善している。

上記のような本発明によれば、燃焼初期の伝熱板による熱供給が不十分なときには蓄熱部材または熱交換部材より速やかに熱供給を行って温度低下を抑制し、その後は伝熱板による熱供給を行って気化助勢が得られ、ガスボンベの液化ガス残量が低減しても高熱量での燃焼が継続でき、ガスボンベが交換される際にはその内部の液化ガスを全量使い切ることができる。

図面の簡単な説明

第 1図は、本発明の第 1の実施の形態を示すガス器具の平面図、

第 2図は、第 1図の概略断面図、

第 3図は、第 1図の伝熱板の斜視図、

第 4図は、第 2の実施の形態を示すガス器具の概略断面図、

第 5図は、第 3の実施の形態を示すガス器具の概略断面図、

第 6図は、第 4の実施の形態を示すガス器具の概略断面図、

第 7図は、第 5の実施の形態を示すガス器具の概略断面図、

第 8図は、第 7図の X— X線に沿う要部のみの概略断面図、

第 9図は、第 6の実施の形態を示すガス器具の要部概略断面図、

第 1 0図は、第 7の実施の形態を示すガス器具の要部概略断面図、

第 1 1図は、第 8の実施の形態を示すガス器具の要部概略断面図、

第 1 2図は、第 9の実施の形態を示すガス器具の要部概略断面図、

第 1 3図は、第 1 0の実施の形態を示すガス器具の要部概略断面図、第 1 4図は、第 1の実験例における燃焼開始時の液化ガス量が 2 5 0 gでの燃焼時問に対する火力変化の測定結果を示すグラフ、第 1 5図は、 1の実験例における燃焼!] 3始時の液化ガス量が 1 2 5 gでの燃焼時問に対する火力変化の測定結果を示すグラフ、

第 1 6図は、第 1の実験例における燃焼開始時の液化ガスが 6 O gでの燃焼時間に対する火力変化の測定結果を示すグラフ、

第 1 7図は、第 2の実験例における燃焼開始時の液化ガス Sが 2 5 0 gでの燃焼時問に対する火力変化の測定結果を示すグラフ、

第 1 8図は、第 2の実験例における燃焼開始時の液化ガス Sが 1 2 5 gでの燃焼時間に対する火力変化の測定結果を示すグラフ、

第 1 9は、第 2の実験例における燃焼開始時の液化ガス量が 6 0 gでの燃焼時間に対する火力変化の測定結柒を示すグラフ、

第 2 0図は、第 3の実験例の燃焼時問に対する伝熱板温度の測定結果を示すグラフ、

第 2 1図は、第 3の実験例の燃焼における伝熱板各部の温度の測定結果を示すグラフ、

第 2 2図は、第 3の実験例による伝熱板の各部位の通過熱量を求めた結果を示すグラフ、

第 2 3図は、本発明の第 1 1の実施の形態を示すガス器具の概略断面図、第 2 4図は、第 2 3図のガスボンベ収納部分の要部側面図、

第 2 5図は、第 2 3図の蓄熱部材の斜視図、

第 2 6図は、第 2 3図の伝熱板の斜視図、

第 2 7図は、第 1 2の実施の形態を示すガス器具の概略断面図、

第 2 8図は、第 2 7図のガスボンベ収納部分の要部側面図、

第 2 9図は、第 2 7冈の蓄熱部材の斜視図、

第 3 0図は、第 2 7図の伝熱板の斜視図、

第 3 1図は、第 1 3の実施の形態を示すガス器具の概略断面図、

第 3 2図は、第 3 1図の蓄熱部材の斜視図、

第 3 3図は、第 3 1図の伝熱板の斜視図、

第 3 4図は、第 1 4の実施の形態を示すガス器具の要部断面図、

第 3 5図は、第 3 4図の蓄熱部材の斜視図、第 3 6図は、 ¾ 1 5の実施の形態を示すガス器具の要部断面図、

第 3 7図は、第 3 6図の蓄熱部材の斜視図、

第 3 8図は、第 1 6の実施の形態を示すガス器具の要部断面図、

第 3 9図は、第 3 8図の蓄熱部材の斜視図、

第 4 0図は、第 4の実験例における燃焼時問に対する火力変化の測定結果を示すグラフ、

第 4 1図は、第 4の実験例におけるガス消費率と初期ガス量との関係を求めた結果を示すグラフ、

第 4 2図は、第 5の実験例における燃焼時間に対するガスボンベ温度を求めた結果を示すグラフ、

第 4 3図は、第 5の実験例における蓄熱部材または伝熱板による加熱 ¾を求めたグラフ、

第 4 4図は、第 5の実験例における燃焼時間に対する全体としての冷却熱量と燃焼維持特性との関係を求めたグラフ、

第 4 5図は、第 5の実験例における初期ガス gと火力維持燃焼時間との関係を示すグラフである。

発明を実方包するための最良の形態以下、本発明の各実施の形態における気化助勢装；！を備えた高熱 ΰガス器具並びにその効果を確認した実験例を図面に沿って説明する。

く第 1の実施の形態 >

第 1図は本例のガス器具を示す平面図、第 2図は断面図、第 3図は伝熱板の斜視図である。

本例のガス器具 1 (簡易コン口）は、器具本体 2が燃焼部 3とボンべ収納部 4 とに仕切り板 5によって区画され、燃焼部 3の中央燃料ガスを燃焼するバーナー 7が配置され、該パーナ一 7は混合管 8によって器具本体 2の底面に同着されている。一方、カセット式ガスボンベ 9をセットする前記ボンべ収納部 4には開閉可能なカバー 11が設けられるとともに、一端部にはガバナ装置 12が設置されている。このガバナ装置 12は、セットされたガスボンベ 9のガス供給部と連結して、そのステムを押し込んでガスボンベ 9より気化ガスを受け、この気化ガスをガバナ機構によって調圧し所定圧力としたものを、コック 13の開閉作動に応じた流量で前記混合笆 8に送給して空気と混合し、バーナー 7の火口から噴出するように設けられている。

そして、気化助勢装置としては、まず、第 3図に示すような伝熱板 15を備え、この伝熱板 15はアルミニウム板等の熱伝導率の高い材料による板部材で構成される。該伝熱板 15は前記バーナー 7とボンべ収納部 4とを連結するものであって、平坦状の中間部 15b が前記器具本体 2の底面に沿って設けられ、その一端部がバーナー 7の近傍で起立して上端が水平に屈曲してなり、先端受熱部 15a がバ一ナ —7の底部に固着されている。このバーナー 7の一部に接触した受熱部 15a がガス燃焼による熱量の一部を受け取り、他端の放熱部 15c に接触するガスボンベ 9 に伝熱する。この伝熱板 15の放熱部 15c は、中問部 15b から起き上がって仕切り板 5の下部を通ってボンべ収納部 4内に延び、ガスボンベ 9の円筒状の周面に沿う樋状に形成されている。この放熱部 15c にはガスボンベ 9が載置され、ガスボンべ 9の容器壁面と直接接触し、バーナー 7から受け取った熱量をガスボンベ 9 の容器壁を通じ、液化ガスに伝えるようになつている。

具体例としては、伝熱板 15として、厚さが 0 . 8誦の純アルミニウム板を使用し、幅 8 0腿、長さ 2 0 5腿に形成してなる。この伝熱板 15は、前記バーナー 7 でのガスの燃焼に伴ってバーナー自身の温度が高くなり、その熱で伝熱板 15の受熱部 15a が加熱され、この熱が伝熱板 15を他端部側に伝達し、放熱部 15c の温度が上昇して、ガスボンベ 9を加熱する。

なお、第 3図において、バーナー側の受熱部 15a からの寸法記入は、後述の第 2 1図および第 2 2図での測定における伝熱距離を示すものである。

また、ボンべ収納部 4の底部における前記伝熱板 15の放熱部 15c の下方には、蓄熱部材 20が配設され、さらにその下方には熱伝導部材 24が設けられている。この蓄熱部材 20は液状蓄熱材 21を包装材 22に収容してなるものであり、液状蓄熱材 21としては、凝固点範囲が 4〜8 °Cのポリエチレングリコール # 4 0 0と、凝固点範囲が 1 5〜2 5 °Cのポリエチレングリコール # 6 0 0とを 6 ： 4の割合で配合し、融点が約 1 0 °Cとなるように調整した潜熱蓄熱材料を使用する。

この配合比率の変化により、凝固温度特性を任意に設定できるとともに、他の潜熱蓄熱材を選択使用することで、各種熱特性の異なる潜熱蓄熱材を構成することが可能である。

上記蓄熱材 21を例えば 1 0 O mLの：、厚さ 0 . 2卿の軟質塩化ビニールフィルムで幅 7 0 mm、良さ 1 3 0誦の形状に形成した袋状包装材による容器 22の内部に封入して、蓄熱部材 20を得た。この崈熱部材 20を、前記伝熱板 15の放熱部 15c の下面に接触するとともに、伝熱板 15の前後に延びてガスボンベ 9に直接接触するように配設し、さらに蓄熱部材 20と伝熱板 15との熱伝達を良好に保っため、蓄熱部材 20下部と伝熱板 15の一部とを、厚さ 5 0〃m、幅 8 0 mm、長さ 1 0 0薩のァルミ箔で構成された熱伝導部材 24で覆ってなる。

本例のような構造によれば、ガスボンベ 9をボンべ収納部 4にセッ卜してバ一ナー 7での卨火力燃焼を開始すると、ガスボンベ 9からの気化ガスの供給に伴い、液化ガスが気化する気化潜熱で内部の液化ガスの温度が低下するが、蓄熱部材 20 との温度差に応じて蓄熱材 21から熱が供給され、この蓄熱材 21の温度が低下してその凝固点となると凝固に伴う融解潜熱が放出されて、ガスボンベ 9に熱が供給される。この蓄熱部材 20からガスボンベ 9への熱伝達においては、熱伝導部材 24 によって蓄熱部材 20の底部側からも熱の伝達が行われ、熱量供給速度の上昇が得られる。

また、バーナー 7での燃焼の開始に伴い、バーナー 7の温度上昇によりその燃焼熱の一部が伝熱板 15を伝わり、放熱部 15c からガスボンベ 9に熱供給が行われ、液化ガス温度の低下が抑制される。着火初期においてはキに蓄熱部材 20から熱が供給され、ある程度燃焼時問が経過（ 6〜7分）してから伝熱板 15により熱が供給される。

使用雰囲気の温度が上昇した場合には、伝熱板 15を伝わる熱はガスボンベ 9に供給されるとともに、これと接触している蓄熱部材 20にも供給され、ガスボンベ 9の加熱が過剰となるのが抑制される。

上記のような伝熱板 15および蓄熱材 21からの熱の供給と気化潜熱による熱吸収とが平衡状態となると、ガスボンベ温度はある一定の温度に維持され、ガスボンベ 9のガス圧はこの温度に対応する蒸気圧に保持され、所定量のガスの供給が安定して得られ、急速なガス圧の低下およびガス供給量の減少が防止でき、火力低下防止の効果が得られる。

以上のような構成のガス器具 1を用い、液化ブタンガス（ノルマルブタン 7 0 %、イソブタン 3 0 % ) を充¾したガスボンベ 9をセットして、初期の火力を 2 2 0 O kcal/hrに設定調整して着火燃焼を行った後、ガスを使い切り ΰ然消火するまでの火力の変化を測定した燃焼実験（後述の実験例 1 ) の結果を、第 1 4図〜第 1 6図に 2点鎖線 Αで示す。

なお、上記蓄熱部材 20の液状蓄熱材 21としては、ポリエチレングリコール、硫酸ナトリウム 1 0水塩のような潜熱蓄熱材を使用するほか、水、オイル等の顕熱蓄熱材を使用して容器 22に封入するようにしてもよい（水を萏熱材とした燃焼実験の結果を第 1 4図〜第 1 6図に 1点鎖線 Cで示す）。さらに、煉瓦、コンクリ —卜、粘度、プラスチック等の固体の顕熱蓄熱材を封入使用してもよい（紙粘上を蓄熱材とした燃焼実験の結果を第 1 4図〜第 1 6図に短破線 Bで示す）。この使用する蓄熱材の種類としては、後述の第 2および第 3の実施の形態においても同様である。

<第 2の実施の形態 >

本例の気化助勢装置は第 4図に示し、伝熱板は第 1の実施の形態と同様であり、蓄熱部材の他の例を示している。

伝熱板 15は前例と同一形状で、バーナー 7の燃焼熱の一部を伝熱し、ガスボンベ 9に熱供給する。また、蓄熱部材 25も同様にポリエチレングリコールによる液状蓄熱材 21を袋状包装材による容器 22に封入したものを、ボンべ収納部 4に前記伝熱板 15の放熱部 15c の下面に接触するとともに、伝熱板 15の前後に延びてガスボンべ 9に直接接触するように配設してなる。前例と同一構造には同--符号を付して説明を省略する。

本例では、前例に比べて、アルミ箔で構成された熱伝導部材 24の接触がなく、蓄熱部材 25と伝熱板 15との熱伝達は両者の接触面のみとなっているが、熱量が 2 2 0 O kcal/hrで通常の使用環境においては、バーナー 7での連続燃焼における気化助勢効果は第 1の実施の形態とほぼ同様に得られる。

<第 3の実施の形態〉

本例の気化助勢装置は第 5図に示し、伝熱板 15は第 1の実施の形態と同様であり、崈熱部材の他の例を示している。

蓄熱部材 28は金属製の容器 29に液状蓄熱材 21が封入されてなる。上 ΰ金属製の容器 29は、例えばアルミニウムで構成され、上面はガスボンベ 9の周面形状に沿う樋状に設けられ、前記伝熱板 15の放熱部 15c に相当する部分は、このお熱板 15 と密着する形状に設けられ、この伝熱板 15の放熱部 15c の下部に配設され、それを保持するように設けられている。その他は ¾ 1の実施の形態と同様に構成されている。

本例の場合には、蓄熱部材 28が金属製の容器 29で構成されていることで剛性が高く、ガスボンベ 9の支持強度が大きくなるものであり、気化助勢効果は第 1の実施の形態と同様に得られる。

なお、上記容器 29は、銅、鉄、ステンレス鋼などの他の金属で構成してもよく、また、プラスチックの成型容器で構成してもよい。一方、前記第 1および第 2の実施の形態の包装材による容器 22についても、プラスチックフィルムに代えて、金属箔または金厲箔とプラスチックフィルムの積層材で構成してもよい。

く第 4の実施の形態 >

本例の気化助勢装置は第 6図に示し、伝熱板 15は第 1の実施の形態と同様であり、蓄熱部材の他の例を示している。

蓄熱部材 30は、煉瓦、金属塊、紙粘土、コンクリート、成形樹脂等の固形蓄熱材で構成され、比熱が大きく、熱伝導性の高い材料を使用するのが好適である。この蓄熱部材 30の形状は、前記第 3の実施の形態における金属容器 29の外形と同様に形成され、伝熱板 15の放熱部 15c と密着してその下部に配設される。

本例においては、蓄熱部材 30はその比熱に対応した熱容量に相 ¾する顕熱蓄熱材であり、凝固等の相変化を伴わないで、ガスボンベ 9との温度差に応じた熱の供給を行うものであり、第 1の実施の形態とほぼ同様の効果が得られる。

<第 5の実施の形態〉

本例の気化助勢装置は第 7図および第 8図に示し、伝熱板 15は第 1の実施の形態と同様であり、蓄熱部材に代えて熱交換部材を設置した例を示している。

前記伝熱板 15の放熱部 15c の下方には、外気との熱交換を行う熱交換部材 40が設けられている。この熱交換部材 40は、アルミニウム板等の熱伝導性のい板材料が折曲加工された波板 40a が前記放熱部 15c の裏面に固着され、この波板 40a の外側に裏板 40b が接合されてなるハニカムサンドィツチ構造に表面積が大きく設けられている。

上記熱交換部材は、第 8図のように、前記伝熱板 15の放熱部 15c の f面に固着するとともに、伝熱板 15の前後に延びて設けられ、この延長部分がガスボンベ 9 の外面に直接接触するようにしてもよい。

呉体的には、上記波板 40a は厚さ 0 . 2 mmのアルミニウム板を波数 8、高さ 5 mmの波形状に加工し、これを幅 5 5 mm、長さ 1 3 0腿に形成してなり、裏板 40b は厚さ 0 . 2 mmのアルミニウム板を幅 5 5聊、長さ 1 3 0 mmに形成してなる。本例のような構造によれば、ガスボンベ 9をセヅトしてバーナー 7での高火力燃焼を開始すると、ガスボンベ 9からの気化ガスの供給に伴い、液化ガスが気化する気化潜熱で内部の液化ガスの温度が低下するが、外気との温度差に応じて熱交換部材 40で外気から吸収した熱が伝熱板 15の放熱部 15 c を介してガスボンベ 9 に供給される。

また、バーナー 7での燃焼の開始に伴い、その燃焼熱の部が伝熱板 15を伝わり、放熱部 15c からガスボンベ 9に熱供給が行われ、前記例と同様にある程度燃焼時間が経過（ 6 ~ 7分）してから安定した熱が伝熱板 15により供給される。上記のような伝熱板 15および熱交換部材 40からの熱の供給と気化潜熱による熱吸収とが平衡状態となると、ガスボンベ温度はある定の温度に維持され、この気化助勢によりガスボンベ 9のガス圧はこの温度に対応する蒸気圧に保持され、所定量のガスの供給が安定して得られ、急速なガス圧の低下およびガス供給量の減少が防止できる。

一方、使 ffl雰！ 31気の温度が上昇することなどにより、伝熱板 15を伝わる熱量が必要量以上となった際またはガスボンベ温度が外気温度より上昇した際には、この伝熱量の一部は熱交換部材 40から外気に放熱され、ガスボンベ 9の加熱が過剰となるのが抑制される。

以上のような伝熱板 15と熱交換部材 40を備えた 51化助勢装置を冇するガス器具 1を用い、液化ガスを充填したガスボンベ 9をセットして、初期の火力を 2 6 0 0 kcal /hrに設定して着火燃焼を行った後、ガスを使い切り自然消火するまでの火力の変化を測定した燃焼実験（後述の実験例 2 ) の結果を、第 1 7図〜第 1 9 闻に短破線 Gで示す。

なお、 —ヒ記例においては、伝熱板に熱交換部材を固着して気化助勢装置を構成している力、熱交換部材をガスボンベに接触するように設け、この熱交換部材に伝熱板の端部を接続して熱伝達が行えるように構成してもよい。

体的には、熱交換部材を表板と波板と^板とによるハニカムサンドィツチ状に設け、表板がガスボンベを支持するとともに熱的に接触するようにし、この表板に伝熱板の放熱側の端部を熱的に連結して構成すればよいものである。この、伝熱板と熱交換部材との関係は、後述の第 6ないし第 1 0の実施の形態においても同様に構成可能である。

<第 6の実施の形態 >

本例の気化助勢装；！は第 9図に示し、前例に対して熱交換部材の他の例を示している。

本例の熱交換部材 43は、アルミニウム（合金）の押出加工等によって形成した表面の外殻部 43a と内部に多数の孔を有するハニカム部 43b とによるハニカム構造体を、前記伝熱板 15の放熱部 15c の裏面に前例と同様に固着してなるものである。この熱交換部材 43は、熱伝導性の高い材料と ¾面積の大きい構造とによって、外気との熱交換性が高く、外気から吸収した熱を供給して、気化助勢を行うとともに、余剰な熱は外^に放出してガスボンベ温度が異常にヒ昇するのを防止するその他は第 5の実施の形態と同様に構成されている。

く第 7の実施の形態 >

本例の気化助勢装置は第 1 0図に示し、第 5の実施の形態に対して熱交換部材の他の例を示している。

本例の熱交換部材 45は、アルミニウム（合金）の押出加工等によって形成した、伝熱板 15に固着される円弧状の表板 45a と、これに下方に向けて平行に形成された板状のフィン部 45b とによるフィン構造体を、前記伝熱板の裏面に同様に固着してなるものである。その他は第 5の実施の形態と同様に構成され様の作用を有する。

く第 8の実施の形態〉本例の気化助勢装置は第 1 1図に示し、第 5の実施の形態に対して熱交換部材のフィン構造体の他の例を示している。

本例の熱交換部材 47におけるフィン構造体は、前記伝熱板 15の裏面に固着する円弧状の表板 47a と、下方に向けて突設された断面 T字状のフィン部 47b によつて形成されている。その他は第 5の実施の形態と同様に構成され同様の作用を有する。

く第 9の実施の形態 >

本例の気化助勢装置は第 1 2図に示し、第 5の実施の形態に対して熱交換部材のの他の例を示している。

本例の熱交換部材 49は、アルミ箔等の金厲箔を三角波形状に折曲加工して表面積を大きくしたコルゲート体 49a を、前記伝熱板 15の裏面に固着してなるものである。その他は第 5の実施の形態と同様に構成され同様の作用を有する。

く第 1 0の実施の形態〉

本例の気化助勢装置は第 1 3図に示し、第 9の突施の形態に対して熱交換部材の形状が異なる他の例を示している。

本例の熱交換部材 51は、アルミ箔等の金属箔をパルス波形状に折曲げ加工して表面積を大きくしたコルゲート体 51a を、前記伝熱板の裏面に固着してなるものである。その他は第 5の実施の形態と同様に構成され同様の作用を有する。

<実験例 1 >

前記第 1の実施の形態で、初期の火力を 2 2 0 O kcal/hrに設定して燃焼を開始し、ガスを使い切り 5然消火するまでの火力の変化を測定した燃焼実験の結果を、伝熱板のみによる場合、蓄熱材のみによる場合、伝熱板および崈熱部材を有しない場合の比較例の結果とともに第 1 4図〜第 1 6図に示す。第 1 4図は燃焼開始時のガスボンベの液化ガスの充填量が 2 5 0 g (満杯量）であり、第 1 5図はその充填量が 1 2 5 gの場合、第 1 6図は充填量が 6 0 gの場合である。この実験において、本発明品としては、第 1の実施の形態における伝熱板とポリエチレングリコールによる蓄熱材を 1 0 O mL収容した蓄熱部材を有する 2点鎖線 Aで示す本発明 1、同様の ί 熱板と紙粘土による固形蓄熱材を蓄熱部材とした短破線 Βで示す本発明 2、同様の伝熱板と水による蓄熱材を 1 0 O mL収容した蓄熱部材をする 1点鎖線 Cで示す本発明 3である。

比較例としては、伝熱板のみによる実線 Dで示す比較例 1、ポリエチレングリコールによる崈熱部材のみによる点線 Eで示す比較例 2、伝熱板および蓄熱部材の両方とも有しない長破線 Fで示す比較例 3である。

上記結果において、まず伝熱板のみによる比較例 1 (曲線 D ) と何もない比較例 3 (曲線 F ) とを対比してみると、ガスボンベの充填量が 2 5 0 gの第 1 4図の場合には、伝熱板が取り付けられていれば、液化ガス量が尽きるまで順調に燃焼が継続され、ガスボンベよりのガス供給による気化潜熱と伝熱板による熱供給とが平衡がとれて燃焼している。これに対して、比較例 3では、伝熱板による熱供給がないので、ガスボンベはガス供給による匕潜熱で液化ガスは冷却され、ガス圧は低下してガス供給量すなわち火力が大きく低減し、小さい炎での燃焼継続となり、燃焼を中断すればガスボンベ中に液化ガスが残留することになる。同様に第 1 5図で両者を比較すると、燃焼初期の充填量が少ないことから、火力に必要とされるガス量を流出させると、液化ガスは急速に冷却されガス平衡圧も急速に低下し、バーナー 7へのガス供給は低减する。従って、比較例 1 (曲線 D ) においても、伝熱板による熱供給は少なくなり、第 1 4図の場合では熱平衡が保たれたが第 1 5図ではその熱平衡は保てず、火力は比較例 3 (曲線 F ) のものよりはよいが、絰時的に低下する。この場合、前記と同様途中で炎が短くなり、燃焼を中断するとガスボンベに液化ガスが残留することになる。さらに、第 1 6 図のように燃焼初期の充填 aが低減すると、伝熱板だけでは熱平衡を得ることはできず、火力が急激に低下するものである。

上記のように伝熱板を取り付けた比較例 1では、燃焼開始時の充填 Sが 2 5 0 gのときには燃焼が継続できても、初期充填量が少ない場合には燃焼継続が困難なことが分かる。一般にガス器具 1の使用状況を考えた場合、来使用のガスボンベをセッ卜し、燃焼を開始してからそのまま燃焼を継続して液化ガスを全部使い切る使用例は少なく、途中で燃焼を停して、次には充 ½量の低減した状態から燃焼を開始する場合が多く生じるものである。そして、燃焼閲始時のガスボンベ中の液化ガス量により燃焼状態は大きく変わり、燃焼の継続およびガスボンベの液化ガスを使い切ることが困難となる。ここで、比較例 2 (曲線 E ) の蓄熱部材（ポリエチレングリコール：融点 1 0 °C ) のみを設置した場合には、燃焼開始からの時問の経過に対する火力の低下は、伝熱板による比較例 1 (曲線 D ) に比べ、全体的には直線的に低下する傾向にある。また、同様に、充填量が低減すると低下が急激となる傾向を有する。

上記蓄熱部材の特性は、燃焼開始初期においてはガスボンベおよび液化ガスの温度低下に対して蓄熱材よりの熱供給が速やかに行われるが、その伝熱は蓄熱部材のガスボンベとの接触面に近い部分で行われ、蓄熱部材内部より接触部分への熱伝達が不足する。この蓄熱部材内部から熱伝導および対流による熱移動がガスボンベの冷却に追随できずに遅れ、徐々にガスボンベの温度が低下するものである。比較例 1の伝熱板と比較すると、燃焼開始初期の火力低下は比較例 1の伝熱板の方が大きく、ある程度の燃焼時^が経過すると逆転して崈熱材の方が火力が低下する。なお、蓄熱材として硫酸ナトリウム 1 0水塩を使用した場合には、図示してないが、火力の低下傾向は比較例 2のポリエチレングリコールと同様に生じるが、この実験条件では火力の低下はポリエチレングリコールより小さくなる特性を示す。

上記のような比較例 1 ~ 3に対して、本発明 1 ~ 3 (曲線 A ~ C ) によれば、伝熱板と蓄熱部材との併用により、良好な火力が維持できる。燃焼開始時のガスボンべ充填量が 2 5 0 gの第 1 4図の場合は比較例 1 (曲線 D ) の伝熱板のみを取り付けた場合と大きな差異はないが、充填量が少なくなつた第 1 5図、第 1 6 図の場合の燃焼状態は大きく改善されている。

すなわち、燃焼初期には蓄熱部材による火力の低下が抑制され伝熱板より良好であり、ある程度燃焼時間が継続すると、伝熱板による火力の低下抑制が行われ、蓄熱部材ょり火力低下が少ない J¾好な結果が得られている。このような特性は、本発明 1ないし本発明 3とではあまり差がなく、液状蓄熱材が潜熱蓄熱材としてのポリエチレングリコールであっても、顕熱蓄熱材としての水であっても、さらに固形蓄熱材としての紙粘土であつても、ほぼ同様の結果が得られている。

なお、上記崈熱材として水を使用する際に、その使用量（封入量）は、伝熱板と併用していることでその影響は少ないが、水量を 2 5 mLに低減した場合には燃焼開始充 ¾量が 6 0 gに低減した場合に燃焼初期の火力低下が多少大きくなるが、液化ガスが使い切れる火力を維持することが別の実験で確認できた。

また、上記燃焼実験はガス器具 1を常温雰囲気で燃焼させた場合のものであり、環境温度が例えば 1 o °c以下のように低い場合で、潜熱蓄熱材としてのポリェチレングリコールが凝固しているときには上記潜熱は利用することはできず、顕熱を利用した熱の供給でガスボンベの温度低下を抑制するものである。

一方、伝熱板と蓄熱部材との併用において、環境温度が高い場合には伝熱板によるガスボンベへの熱供給が過多となると、この伝熱板よりの熱供給はガスボンベと蓄熱部材の両方に接触していることで両者に行われ、ガスボンベが過熱状態となるのが防止される。この点から、伝熱板の設計においても、伝熱板単独の場合より伝熱量を大きくすることが可能となり、低温側での性能保証がより容易になるものである。

<実験例 2〉

前記第 5の実施の形態で初期の火力を 2 6 0 O kcal/hrに設定して燃焼を開始し、ガスを使い切り自然消火するまでの火力の変化を測定した燃焼実験の結果を、伝熱板のみによる場合、伝熱板および熱交換部材を有しない場合の比較例の結果とともに第 1 7図〜第 1 9図に示す。第 1 7図は燃焼開始時のガスボンベの液化ガスの充填量が 2 5 0 g (満杯量）であり、第 1 8図はその充填量が 1 2 5 gの場合、第 1 9図は充填量が 6 0 gの場合である。

この実験において、本発明品としては、第 5の実施の形態における伝熱板と熱交換部材を備えた短破線 Gで示す本発明 4である。比較例としては、伝熱板のみによる実線 Dで示す比較例 1、伝熱板および熱交換部材の両方とも有しない長破線 Fで示す比較例 3である。

上記結果において、伝熱板のみによる比較例 1 (曲線 D ) と何もない比較例 3 (曲線 F ) を前記実験例 1の結果（第 1 4図〜第 1 6図）と比較してみると、設定熱量が高いことから消火するまでの時間は短くなるとともに、気化潜熱愚の增犬に伴い初期の火力低下が急なものとなっているが、全体的にはほぼ同様な傾向を示している。

上記のような比較例に対して、本発明 4 (曲線 G ) によれば、伝熱板と熱交換部材との併用により、良好な火力が維持できる。特に、平衡状態となってからの火力の低下が少なく、燃焼開始初期の液化ガス量に関係なく比較例 1 (曲線 D ) の伝熱板のみを取り付けた場合に比べて火力の維持が顕著であり、消火直前まで高い火力を維持しており、 ^好な気化助勢機能が^られていることが分かる。

<実験例 3〉

ここで上記実験例 1における伝熱板による伝熱量を測定した結果を、第 2 0図〜第 2 2図に沿って説明する。上記実験例 1において、本発明 1の構成で、蓄熱部材を除去し伝熱板のみを取り付けた状態で、前₀己第 1 4図と同様の条件で燃焼を行うと、伝熱板はバーナーよりの熱伝達過程で放熱し、放熱部へかけて温度傾斜を持つとともに、平衡温度に達するまで 6〜7分位の時問を要する。

すなわち、第 2 0図は燃焼を開始してからの燃焼時問の経過と伝熱板の温度変化を示すもので、この伝熱板温度の測定点は第 3闵において受熱部 15a より伝熱距離が 1 4 0誦の位置で、放熱部 15c より少し前の位置である。また、第 2 1図は燃焼時間が 4 5分経過した時点での各点での伝熱板温度を示している。これによれば、伝熱板温度は、燃焼開始から急に上昇して 7分後には安定するとともに、伝熱板の各部位温度は受熱部からの伝熱過程で外部へ放熱され距離に応じて低下している。

第 2 2図は上記のような温度測定に基づき、伝熱板各部位への伝熱熱量を示す _c 前記第 1 4図の結果より、実際の燃焼熱量は約 2 0 0 O kcal/hrであり、この燃焼に必要な液化ガスの気化潜熱量は約 1 4 . 5 kcal/hrであり、これに対して第 2 2図によれば、伝熱板の放熱部 15c (伝熱距離 1 5 0〜 2 0 0 mm) での通過熱量すなわち放熱量は 3 . 5〜4 kcal/hrであり、その供給比率は約 2 4〜 2 8 % である。

ここで、上記伝熱板による熱供給で問題になるのが、第 2 0図に示したように、燃焼が開始されてから伝熱板温度が平衡状態となるまでの時問（約 7分問）であり、この間にガスボンベへの熱供給がなければ液化ガス温度は急に低下することになるが、この領域では蓄熱部材または熱交換部材によって熱供給が行われて急激な温度低下を抑制する。

蓄熱部材による供給熱量の設定は、蓄熱材の素材と虽とによる熱容の設定と、ガスボンベに対する接触面積の大きさと、接触部分の熱伝達特性の設定によって行うものであり、伝熱板による熱供給が十分となるまでの初期段階において、所要量の熱供給が行えるように設ける。同様に、熱交換部材による供給熱量の設定は、素材の熱伝導性、形状 '寸法による熱交換特性の設定等によって行う。

く第 1 1の実施の形態〉

本例の気化助勢装匿は第 2 3図〜第 2 6図に示し、金属製蓄熱部材を直接ガスボンベに接触させる例である、

気化助勢装置としては、まず、第 2 5図に示すような金属製の蓄熱部材 55を備えている。この蓄熱部材 55はボンべ収納部 4の底部に配設されるもので、例えば亜鉛合金（Z D C 2 ) によってダイカスト成形され、上面の接触面 9aはガスボンベ 9の缶胴 9aの周面に沿った円弧面に形成され、底面 9bは平面で、その前後方向の長さはガスボンベ 9の缶胴 9aの長さより若干短く形成されている。上記蓄熱部材 55は、上面の接触面 9aがガスボンベ 9に接触して熱伝達を行い、下面は後述の伝熱板 56と接触する。

前記蓄熱部材 55は具体的には、幅 5 0 mm、長さ 1 3 0誦、中央の最も薄い部分の厚さが 8誦に形成されている。このときの体積は約 1 0 0 cm³ で、 1 5 °Cの温度変化に対し 1 0 0 O cal の熱容量を有している。

伝熱板 56は第 2 6図に示し、この伝熱板 56はアルミニウム板等の熱伝導率の高い材料による板部材で構成される。該伝熱板 56は前記パーナ一 7と蓄熱部材 55とを連結するものであって、平坦状の中問部 56b が前記器具本体 2の底面に沿って設けられ、その一端部がバーナー 7の近傍で起立して上端が水平に屈曲してなり、先端受熱部 56a がバーナー 7の底部に固着されている。このバーナー 7の一部に接触した受熱部 56a がガス燃焼による熱量の一部を受け取り、他端の伝熱部 56c に接触する蓄熱部材 55に伝熱する。この伝熱板 56の伝熱部 56c は、中間部 55b から仕切り板 5の下部を通ってボンべ収納部 4の底部に平坦に延び、蓄熱部材 55の底面 55b に固着されている。

伝熱板 56の具体例としては、厚さが 1 . O ramの純アルミニウム板を使用し、幅 8 0賴、長さ 2 0 0匪に形成してなる。この伝熱板 56は、 Ϊ記パーナ一 7でのガスの燃焼に伴ってバーナー自身の温度が高くなり、その熱で伝熱板 56の受熱部 56 a が加熱され、この熱が伝熱板 56を他端部側に伝達し、伝熱部 56c の温度が上昇して、蓄熱部材 55を介してガスボンベ 9を加熱する。

なお、ガスボンベ 9 (ガスボンベ缶）は、円筒状の缶胴 9aの一端部にバルブ機構のステム 9bが設けられ、このステム 9bを押し込むことで内部から気化した燃料ガスの供給が行え、このガスボンベ 9のガス器具 1へのセットは、マウンティング力ッブ 9cに形成された切欠き 9dを通常上方となるように器具本体 1の爪（図示せず）に係合して位置決めして行うものである。

本例のような構造によれば、ガスボンベ 9をボンべ収納部 4にセッ卜してバーナ一 7での髙火力燃焼を開始すると、ガスボンベ 9からの気化ガスの供給に伴い、液化ガスが気化する気化潜熱で内部の液化ガスの温度が低下するが、蓄熱部材 55 との温度差に応じてこの蓄熱部材 55からガスボンベ 9に熱が供給される。この蓄熱部材 55からガスボンベ 9への熱伝達においては、熱伝導性の高い金属製であることから、内部の熱についても熱流動が速くて良好に供給され、着火初期の急激なガスボンべ温度の低下が抑制され、特に液化ガス残量の少ない場合には温度低下が急速となるのを阻止して、液化ガスの気化を促進して高熱量での燃焼を継続する。

また、バーナー 7での燃焼の開始に伴い、バーナー 7の温度上昇によりその燃焼熱の一部が伝熱板 56を伝わり、着火からおよそ 6〜 7分後に伝熱部 56c から蓄熱部材 55を介してガスボンベ 9に熱供給が行われ、液化ガス温度の低下が抑制される。つまり、着火初期においては主に蓄熱部材 55から熱が供給され、ある程度燃焼 β§間が経過してから伝熱板 56により熱が供給される。

上記のような伝熱板 56および蓄熱部材 55からの熱の供給と気化潜熱による熱吸収とが平衡状態となると、ガスボンベ温度はある一定の温度に維持され、ガスボンべ 9のガス圧はこの温度に対応する蒸気圧に保持され、所定量のガスの供給が安定して得られ、急速なガス圧の低下およびガス供給量の減少が防止でき、火力低下防止の効果が得られる。

く第 1 2の実施の形態 >

本例の気化助勢装置は第 2 7冈〜第 3 0図に示し、伝熱板の端部をガスボンベ 9に直接接触させる例である。

蓄熱部材 58は第 2 9図に示すように、第 1 1の実施の形態と同様な金属のダイカスト成型品であり、底面 58b は平面で、上部は後半分がガスボンベ 9の缶胴 9a と接触可能な円弧状の接触面 58a に構成され、他の前半分が凹状に低く形成されてガスボンベ 9および後述の伝熱板 59とは非接触となる部 58c に設けられている。

伝熱板 59は ¾ 3 0図に示し、この伝熱板 59は、一端が第 1 1の実施の形態と同様の受熱部 59a に形成されてバーナー 7に固着され、中間部 59b からボンべ収納部 4に延びる他端の伝熱部 59c はガスボンベ 9の缶胴 9aに沿つた円弧面に形成されて、ガスボンベ 9と接触可能に構成されている。この伝熱部 59c は、前記蓄熱部材 58の凹部 58c に対応する位置に配設されて、該蓄熱部材 58とは非接触に設置される。

本例の気化助勢装匿では、ガスボンベ 9をセットすると、このガスボンベ 9の周面に蓄熱部材 58と伝熱板 59の両者が同時に接触して熱供給が直接行われるものであり、着火初期におけるガスボンベ 9の温度低下に対しては蓄熱部材 58から接触面 58a を介して速やかに熱が供給され、その熱伝導性が高いことから、ガスボンべ 9に接触していない部分からも熱移動によってガスボンベ 9の加熱を行う。また、着火後、伝熱板 59の受熱部 59a がバーナー 7の燃焼熱で加熱され、他端の伝熱部 59c に接触するガスボンベ 9に直接伝熱する。この伝熱板 59の伝熱部 59 c は、蓄熱部材 58とは非接触でバ一ナ部分から伝わった熱が蓄熱部材 58に供給されてそのまま大気放散されるのが低減され、ガスボンベ 9に対する加熱に効率よく使用される。本例においても通常の使用環境においては、バーナー 7での連続燃焼における気化助勢効果は第 1 1の実施の形態とほぼ同様に得られる。

<第 1 3の実施の形態 >

本例の気化助勢装置は第 3 1図〜第 3 3図に示し、伝熱板の端部をガスボンベ 9に直接接触させる例である。

蓄熱部材 61は、第 3 2図に示すように第 1 1の実施の形態と様な金屈のダイカスト成型品であり、底面 61b は平面で、上部は横半分がガスボンベ 9および後述の伝熱板 62と接触しない凹部 61 c に形成され、他の半分はガスボンベ 9の缶胴 9aと接触可能な円弧状の接触面 61a に構成されている。

伝熱板 62は第 3 3図示し、この伝熱板 62は、 -端が第 1 1の実施の形態と同様の受熱部 62a に形成されてバーナー 7に固着され、中問部 62b からボンべ収納部 4に延びる他端の伝熱部 62 c はガスボンベ 9の缶胴 9aに沿つた円弧面に形成されているが、その形状は前後方向におく形成されている反而、円弧方向のさは短く略ド端部で切れて、ガスボンベ 9に接触する面積は第 1 2の突施の形態における伝熱部 59c の面積とほぼ同様に形成されている。この伝熱部 62c は、前記蓄熱部材 61の凹部 6k に対応する位置に配設されて、該蓄熱部材 61とは非接触に設置される。

本例の気化助勢装置では、ガスボンベ 9をセットすると、このガスボンベ 9の周面に蓄熱部材 61と伝熱板 62の両者が同時に接触して熱供給が直接行われるものであり、着火初期におけるガスボンベ 9の温度低下に対しては蓄熱部材 61から接触面 61a を介して速やかに熱が供給され、その熱伝導性が高いことから、ガスボンべ 9に接触していない部分からも熱移動によってガスボンベ 9の加熱を行う。また、着火後、伝熱板 62の受熱部 62a がバーナー 7の燃焼熱で加熱され、他端の伝熱部 62c に接触するガスボンベ 9に直接伝熱する。この伝熱板 62の伝熱部 62 c は、蓄熱部材 61とは非接触でパーナ部分から伝わった熱が蓄熱部材 61に供給されてそのまま大気放散されるのが低減され、ガスボンベ 9に対する加熱に効率よく使用される。本例においても通常の使用 ί 境においては、バーナー 7での連続燃焼における気化助勢効果は第 1 2の実施の形態とほぼ同様に得られる。

く第 1 4の実施の形態 >

本例の気化助勢装置は、第 3 4図にガスボンベ収納部の要部断而図を、 ¾ 3 5 図に蓄熱部材の斜視図を示す。

蓄熱部材 55および伝熱板 56の基本構造は前記第 1 1の実施の形態と同様であり、この蓄熱部材 55には、その上面の接触面 55a に縦溝 55c が形成されている。この縱潢 55c はガスボンベ 9の缶胴 9aにおける縱方向の溶接部 9eの位置に対応して設匿されている。

前記ガスボンベ 9における缶胴 9aの溶接部 9eは、その形状、位置については規格はないが、現時点での各社のガスボンベ 9においては幅 1 . 0醐、 ^さ 0 . 2 mmの突起状になっており、その位置はマウンティングカップ 9cの切欠き 9dの対角から 1 7 ° の位置を中心に ± 1 0画の範囲内に位置している。これに対応して、上記縦潢 55c はガスボンベ 9の接触中心から 1 7 ° の位置を中心に幅が 2 0匪で深さが 0 . 5 mmに形成されている。

本例においては、上記縦溝 55c を有する蓄熱部材 55にガスボンベ 9をセットした場合には、このガスボンベ 9の缶胴溶接部 9eは蓄熱部材 55の接触而 55a の縦溝 55c 内に位置することで、その突起によって周囲に隙間が生じるのを、縦溝 55c 内に逃げ込んで缶胴 9aの周面は蓄熱部材 61の接触面 61a に対して密に接触して、伝熱量が確保できる。この場合、蓄熱部材 55の接触面 55a の面積は前記第 1 1の実施の形態のものより狭くなるが、溶接部 9eに伴う浮き上がりの低减で伝熱が効率よく行え、かえって良好な気化助勢効果が得られる。

く第 1 5の実施の形態 >

本例の気化助勢装置は第 3 6図および第 3 7図に示し、第 1 4の実施の形態に関連した構造である。

本例の蓄熱部材 55および伝熱板 56の基本構造は前記第 1 1の実施の形態と同様であり、蓄熱部材 55の接触面 55a には複数の縦潢 55d が形成されている。この縦溝 55d としては、例えば、幅 1 . 5 誦、深さ 0 . 5 mmで、 3 . 5 誦おきに形成されている。

本例の場合には、通常と異なる位置に缶胴 9aの溶接部 9eが設けられているガスボンべ 9に対しても、その溶接部 9eを縦溝 55d 内に位置させて、蓄熱部材 55の接触面 55a とガスボンベ 9の缶胴 9a周面との密着性を高めて、伝熱効宇-を向上するようにしている。

く第 1 6の実施の形態 >

本例の気化助勢装置は第 3 8図および第 3 9図に示し、ガスボンベ 9の溶接部 9eに対する他の例である。

本例の蓄熱部材 65は、金属製の可撓性容器 65a 例えばステンレスメッシュ（メッシュ 3 5 0 ) の網状袋の内部に、粒状金厲 65b (例えば、メッシュ 1 4 5 〜 2 8 0の顆粒状ブロンズ）を充填して構成してなる。伝熱板 56は前例と同様に形成されている。

上記蓄熱部材 65は、具体的には、幅 5 0腿、長さ 1 7 0 mm、高さ 1 0画のステンレスメッシュ袋内に、顆粒状プロンズを 7 4 0 g充填して構成する。本例においては、蓄熱部材 65は変形可能であり、この蓄熱部材 65のヒにガスボンべ 9をセットすると、その突起状の溶接部 9eは内部の粒状金厲 65b の移動と可撓性容器 65a の変形によって逃げ、周辺の缶胴 9aと萏熱部材 65の接触而とは密に接触することになる。

なお、上記可撓性容器 65a としては、網状金属の他、金属箔等が使用可能であり、また、内部には粒状金属、粉末状金属が充填可能である。

<実験例 4 >

前記第 1 1の実施の形態に示すような蓄熱部材 55と伝熱板 56とを有するガス器具 1を使用して、液化ブタンガス（ノルマルブタン 7 0 %、イソブタン 3 0 % ) を充填したガスボンベ 9 (充填量が 2 5 0 g , 1 2 5 g , 6 0 g , 3 0 gの 4種類）をセットして、初期の火力を 2 5 0 O kcal/hrに設定調整して着火後、ガスを使い切り自然消火するまでの火力の変化を測定した燃焼実験（外気温 1 6〜 1 7 °C ) の結果を、第 4 0図に実線でそれそれの充填 fiで示す。また、第 4 0図には破線で伝熱板のみによる測定結果を併記している。この伝熱板は、前記第 1 2 の実施の形態における伝熱板と同様に、他端部を湾曲形成して直接ガスボンベ 9 に接触して燃焼熱の一部を伝熱してガスボンベを加熱する構造である。

この第 4 0図によれば、破線の伝熱板のみによるものでは、燃焼開始初期における火力低下が充填量の少ない場合に顕著であり、ガスボンベ温度が急激に低下しており、ある程度時間が経過して伝熱板による熱供給が開始すると火力低下が抑制されていることが分かる。これに対して、本発明の金属製蓄熱部材と伝熱板を有する場合には、燃焼^始初期の火力低下が蓄熱部材からの熱供給によって抑制され、高火力が維持されて全体の燃焼時間が短くなつている。なお、充填 fiが 2 5 0 g (満杯量）の場合には、液化ガスの熱容量が大きく 51化潜熱による温度低下が少ないことで蓄熱部材による効果は少なくなっている。

また、各ガス量においてのガス使い切り状況を見るため、初期ガス量が 2 5 0 の¾合には着火 8 3分後、 1 2 5 ^では4 2分後、 6 0 gでは 2 0分後、 3 0 gでは 1 0分後のガス消費 ¾を測定し、この際のガス消費量と、理想的に火力を 2 5 0 O kcal/hrに維持した場合の珲論的ガス消費 Sとの比によるガス消费率を求めた結果を第 4 1図にす。理論値からの計 ΐなので、測定消費率は 1 0 0 %まで违していないが、実用上 7 5 %以上ならばガス使い切りとなり得るものであり、 7 5 %未満の場合には、ガス使い切りとはならず、燃焼途中で火力が低下し、このときに液化ガスはガスボンべ内に残 ¾した状態で消火する。この点から第 4 1図を兒ると、伝熱板のみによるものでは、初期ガス IIが約 1 9 0 g以下の場合、上記消費率が 7 5 %以下に低下してガス使い切りとならないのに対し、蓄熱部材と伝熱部材とを併用した本発 Π/jによるものでは、消費率が 7 5 %以下となることがなく初期ガス βに関係なくガス使い切りを達成できる。

<実験例 5〉

また、第 1 1の実施の形態のような蓄熱部材と伝熱板を備えた気化助勢装置を有するガス器 ί¾ 1を用い、液化ガスを 6 0 g充填したガスボンベ 9をセッ卜して、初期の火力を 2 5 0 O kcal/hrに設定して着火燃焼を行い、ガスボンベ 9の缶胴 9a底部の温度変化（外気温 2 2 °C ) を測定した結果を第 4 2図に示す。この図には、第 1 1の実施の形態によるものと、第 1の比較例として前記のような伝熱板のみを設けたもの、また第 2の比較例として伝熱板のガスボンベ接触部の下面に、 0 . 2 mm厚さの塩化ビニール袋に蓄熱材として水を人れて貼り付けたものでの燃焼における温度変化を同様に測定している。

第 4 2図によれば、伝熱板のみの場合には、燃焼開始初期には熱供給がないことから、ガスボンベ 9中の液化ガス充填 Sが 6 0 gと少ないために液化ガスの熱容量も少なく、高熱量燃焼に伴う液化ガスの気化に応じて急速に温度低下を示し、 6 - 7分経過した時点より伝熱扳による熱供給が增大して平衡状態に達するが、この平衡状態での温度は低く、火力も低下する。

また、蓄熱材として水を用いたものでは、伝熱板による熱供給が行われる前の燃焼始時の状態では、蓄熱材よりの熱供給は行われても蓄熱材の表面層のみの蓄熱が供給されるにとどまり、大きな効果が期待できない。

これらに比較して、本発明によるものでは、金属製の蓄熱部材の使用により、燃焼開始からのガスボンベの温度低下に伴うガスボンベと蓄熱部材の温度差に応じて、この蓄熱部材から迅速に熱供給が行われ、ガスボンベの温度低下が緩慢となり、これにより燃焼熱量も大きく、伝熱板による伝熱 ϋも増大してガスボンベの温度低下が少なく、高い温度に維持されている。

上記! ¾係をさらに詳述すると、例えば、ガス器具を 2 5 0 O kcai/hrの火力で燃焼させた場合のガスボンベ中の液化ガスの気化潜熱は、毎分 3 0 0 cal となる c この熱量を外部よりガスボンベに供給することによりその火力での燃焼維持が行われるが、突際にはこの必要熱 Mを蓄熱部材および伝熟板によって完全に供給することはできず、ガスボンベおよび液化ガスの温度は低下し、ガス- 'μ衡圧も低下する。

しかして、ガス甲-衡圧よりみてガスボンベ内の液化ガス温度が 5 °Cに低下するまでであれば 2 5 0 O kcal/hrの熱量燃焼が可能である。このことからガスボンベへの熱供給は蓄熱部材ぉよび伝熱板を利用してガスボンべ温度が 5 °Cに低下するまでの時問をできるだけ長くすることが、上記高熱量燃焼を維持するために必要である。

第 4 3図は上記実験において燃焼時間に対する金属製蓄熱部材、水による蓄熱材、伝熱板のそれそれの加熱熱量の変化を示すものであり、第 4 4図は気化潜熱量からこれらの加熱熱量を減算したガスボンベの冷却熱量の変化をすものであり、第 4 5図はガスボンベ初期ガス量に対する上記高熱量燃焼での火力維持燃焼時間を示し、この第 4 5図にはさらにガスボンベ内の液化ガスを燃焼させた場合の燃焼時問を火力維持限界線として併記している。

まず、伝熱板の場合、第 4 3図によれば、燃焼を開始してから徐々に伝熱量が増大し平衡状態となるには 6 ~ 7分の時問を要する。この平衡状態となる過程は、燃焼を開始してから伝熱板による熱供給が増大するまでは液化ガス温度は低下し、これに伴いバーナーへのガス供給量が低減して燃焼熱量が减少し伝熱板による伝熱量も減少するものであり、この低下した気化潜熱と伝熱量とが低いレベルで平衡することになる。

また、前述のように、ガスボンベ内の液化ガスは熱容星を持ち、残留ガス量により熱容量は異なることから、ガス残量が少ないと熱容量は小さく気化潜熱による冷却も急速になる。このことから、第 4 4図によれば、例えば、ガス残量 6 0 gの場合、伝熱板のみの 2 5 0 O kcal/hrの火力維持時問は 4分であり、 1 2 5 gの場合は 1 8分、 2 5 0 gの場合は 9 0分となる。さらに、第 4 5図によれば、伝熱板のみの場合には、初期ガス ¾が 2 5 0 gのときは燃焼時間が火力維持限界線以上あるので問題ないが、 1 2 5 g、 6 0 g、 3 0 gの場合はいずれも限界線以下となっている。この場合にはガスボンベ中に液化ガスが残留しているのにもかかわらず、温度低下によって β熱量燃焼が維持できず、火力が低下してガスが残留してしまい使い切りができない状態となる。これに対して、金属材料または水による蓄熱部材のみのものでは、第 4 3図の加熱量は、燃焼開始によるボンべ温度の低下に伴い、この時点から熱供給が開始され、蓄熱量により徐々に熱供給が低下するが、金属製蓄熱部材によるものではこの応動が速く、水の場合には蓄熱量の伝熱が遅いため金属の場合より応動が鈍くなる。つまり、水による蓄熱材では単位時間の熱量は少ないが艮ぃ時問継続する一方、金属製蓄熱部材では単位時間の熱量が多く加熱時問は短くなつている。そして、上記のような金属材料または水による蓄熱部材と伝熱板との組み合わせたものにおいては、第 4 3図の加熱量は、両者の熱量を加算したものであるが、実線で示す本発明によるものが燃焼開始初期から aい加熱量を安定して有し、破線で示す比較例の水による蓄熱部材を組み合わせたものでは、ピーク値は高いが初期状態の加熱量は低くなつている。

また、第 4 4図によれば、蓄熱部材と伝熱板とを並設すると、燃焼開始直後の温度低下の軽減が図れ、これにより連続燃焼維持時間は長くなる。また、衡状態に至る過程でのボンべ温度の低下が少なく、燃焼熱量も増大して高いレベルでの平衡状態が得られ、特に燃焼開始初期の熱供給量の多い本発明（実線）によるものが良好な特性を示している。

上記の結果として、第 4 5図における火力維持時問が火力維持限界線を上回り、初期ガス量が少ない状態においても高熱量燃焼を維持しつつガスの使い切りを達成することができるものである。

Claims

請求の範

1 . カセット式ガスボンベを交換可能にセットし気化ガスを燃焼するバーナーを備えた高熱量ガス器具において、

一端を前記バーナーの近傍に配設し他端を前記ガスボンベに接触させて燃焼熱の一部をガスボンベに供給して加熱する伝熱板を設けるとともに、

前記伝熱板とガスボンベとの接触位置に、蓄熱部材を上記伝熱板に接触させて配設したことを特徴とする高熱量ガス器具における気化助勢装置。

2 . 前記蓄熱部材は、前記伝熱板とガスボンベとの接触位 gで、伝熱板と接触するとともにガスボンベの一部と接触可能に配設したことを特徴とする詰求 I员 1に記載の高熱量ガス器具における化助勢装置。

3 . 前記蓄熱部材は、容器内に液状蓄熱材を収容してなることを特徴とする請求項 1または 2に記載の高熱量ガス器具における気化助勢装置。

4 . 前記液状蓄熱材として、融点が 4〜 1 4 °Cの潜熱蓄熱材を収容しその融解潜熱を利用することを特徴とする請求頃 3に記載の高熱 fiガス器具における気化助

5 . 前記液状蓄熱材として、分子量の異なるポリエチレングリコールを配合して、融点を調整した混合液を収容したことを特徴とする詰求項 4に記載の高熱量ガス器具における気化助勢装置。

6 . 前記液状崈熱材として、水を収容しその顕熱を利用することを特徴とする^ 求項 3に記 Sの高熱量ガス器具における気化助勢装置。

7 . ^記蓄熱部材は、固形蓄熱材で構成したことを特徴とする請求項 1または 2 に記載の高熱量ガス器具における気化助勢装置。

8 . 前記伝熱板と蓄熱部材との接触部分において、蓄熱部材の伝熱板と接触する而以外の面に熱伝導部材を接触させるとともに、この熱伝導部材の端部を i記伝熱板に接触伝熱させるように設けたことを特徴とする請求項 1または 2に S載の高熱量ガス器具における化助勢装置。

^求

9 . カセット式ガスボンベを交換可能にセッ卜し^化ガスを燃焼するバーナーを備えた高熱量ガス器具において、

一端を ¾記バーナーの近傍に配設し他端を前記ガスボンベに接触させて燃焼熱の一-部をガスボンベに供給して加熱する伝熱板を設けるとともに、

前記伝熱板とガスボンベとの接触位置に、外気との熱交換を行う熱交換部材を上記伝熱板に接触させて配設したことを特徴とする高熱量ガス器具における気化助勢装置。

1 0 . 前記熱交換部材は、前記伝熱板とガスボンベとの接触位置で、伝熱板と接触するとともにガスボンベの一部と接触可能に配設したことを特徴とする請求項 9に記載の高熱量ガス器具における気化助勢装置。

1 1 . ^記熱交換部材が、金属板または金属箔を折曲加工してなり、伝熱板のガスボンベとの接触面の反対面に固着してなることを特徴とする請求項 9に記載の高熱量ガス器具における気化助勢装置。

1 2 . 前記熱交換部材が、ハニカムサンドイッチ構造であることを特徴とする請求項 9に記載の高熱量ガス器具における気化助勢装置。

1 3 . 前記熱交換部材が、フィン状の突起を有することを特徴とする請求項 9に記載の高熱量ガス器具における気化助勢装置。

1 4 . カセッ卜式ガスボンベを交換可能にセッ卜し気化ガスを燃焼するパーナ一を備えた高熱量ガス器具において、

空気との熱交換を行う熱交換部材をガスボンベと接触可能に設けるとともに、一端を前記バーナーの近傍に配設し他端を前 _ϋ'己熱交換部材に接触させて燃焼熱の一部を供給する伝熱板を設けたことを特徴とする熱量ガス器具における気化助勢装置。

1 5 . カセット式ガスボンベを交換可能にセットし気化ガスを燃焼するバーナーを備えた高熱量ガス器具において、

前記ガスボンベに部を接触させて金属材料による蓄熱部材を設け、燃焼開始初期状態において前記蓄熱部材からガスボンベに熱を供給するとともに、一端を前記バーナーの近傍に配設し他端をガスボンベとは非接触状態で前記蓄熱部材に接触させて燃焼熱の -部を供給する伝熱板を設けたことを特徴とする高熱量ガス器具における気化助勢装； S。

1 6 . カセヅ卜式ガスボンベを交換可能にセッ卜し気化ガスを燃焼するバーナーを備えた高熱呈ガス器呉において、

前記ガスボンベに一部を接触させて金屈材料による g熱部材を設け、燃焼開始初期状態において前 ύ' 熱部材からガスボンベに熱を供給するとともに、一端を前記バーナーの近傍に配設し他端を前蓄熱部材とは接触状態で该蓄熱部材と接触していない部位のガスボンベに接触させて燃焼熱の一部を供給する伝熱板を設けたことを特徴とする高熱 iaガス器 ί¾における気化助勢装置。

1 7 . 前記蓄熱部材は、ガスボンベ缶との接触面が缶胴形状に沿った円弧面であり、この接触面に縦溝を設けたことを特徴とする請求項 1 5または 1 6に記載の高熱量ガス器具における気化助勢装置。

1 8 . 前記蓄熱部材は、可撓性容器に粒状金属あるいは粉体状金属を収容してなることを特徴とする請求項 1 5または 1 6に ¾載の高熱量ガス器具における気化助勢装置。