WO1995016883A1 - Einstellbarer blaubrenner - Google Patents

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WO1995016883A1
WO1995016883A1 PCT/EP1994/004205 EP9404205W WO9516883A1 WO 1995016883 A1 WO1995016883 A1 WO 1995016883A1 EP 9404205 W EP9404205 W EP 9404205W WO 9516883 A1 WO9516883 A1 WO 9516883A1
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WO
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burner according
flow
recirculation
combustion chamber
fuel
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PCT/EP1994/004205
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Bernhard Knapp
Manfred Bader
Lutz Mardorf
Original Assignee
Deutsche Forschungsanstalt für Luft- und Raumfahrt e.V.
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Priority to DE59409667T priority patent/DE59409667D1/de
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    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23CMETHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C9/00Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
    • F23C9/006Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber the recirculation taking place in the combustion chamber
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F23CMETHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C9/00Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
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    • F23DBURNERS
    • F23D11/00Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F23D11/24Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space by pressurisation of the fuel before a nozzle through which it is sprayed by a substantial pressure reduction into a space
    • F23D11/26Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space by pressurisation of the fuel before a nozzle through which it is sprayed by a substantial pressure reduction into a space with provision for varying the rate at which the fuel is sprayed
    • F23D11/28Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space by pressurisation of the fuel before a nozzle through which it is sprayed by a substantial pressure reduction into a space with provision for varying the rate at which the fuel is sprayed with flow-back of fuel at the burner, e.g. using by-pass
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    • F23DBURNERS
    • F23D11/00Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F23D11/36Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
    • F23D11/40Mixing tubes or chambers; Burner heads
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23CMETHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2202/00Fluegas recirculation
    • F23C2202/40Inducing local whirls around flame

Definitions

  • the invention relates to a burner for liquid or gaseous fuels, comprising a burner housing, a nozzle assembly arranged in the burner housing with a nozzle generating a fuel jet, a combustion chamber in which the fuel jet spreads, a blower for generating a combustion air flow entering the combustion chamber, wherein A flame that burns blue due to a stable recirculation flow can be generated in the combustion chamber from the fuel jet and the combustion air flow.
  • DE-OS 40 09 222 discloses a burner for the stoichiometric combustion of liquid or gaseous fuels from an atomizer nozzle. In this burner, air is led around the atomizer nozzle through an orifice into a combustion chamber into which the fuel emerging from the nozzle also enters.
  • EP-A-0 430 011 also discloses a blue-burning burner in which a mixture of fresh air and recirculating combustion gases are supplied and mixed around an atomizer nozzle before they again lead to stoichiometric combustion with the fuel coming from the atomizer nozzle.
  • the combustion air and recirculating combustion gas are mixed in front of the plane in which an orifice of the nozzle is located, and after this in a mixing chamber the combustion air and the recirculating combustion gases are mixed with the fuel, which then enter the actual combustion chamber.
  • the supply of fresh air is divided, on the one hand into a first part, which mixes directly with the recirculating combustion gases, and, on the other hand, into a second part, which flows around the atomizer nozzle and serves to cool the atomizer nozzle, so that the cooling of the Atomizer nozzle, especially the oil nozzle, is adjustable.
  • This fresh air is then also mixed in a mixing chamber with the remaining fresh air and the recirculating combustion gas and the fuel.
  • a controllable burner is known from DE-OS 27 12 564, in which a baffle plate is present and a vacuum region is created downstream of the baffle plate by generating a rotating hollow air column, so that Combustion gases are sucked back into this vacuum area.
  • the rotating hollow air column is generated by radial slots running in the radial direction and covered with scoops.
  • the atomizer nozzle with the ignition electrodes is arranged in a closed space, which is only so much
  • Fresh air is supplied as required to move the spark.
  • DE-PS 29 08 427 discloses a burner in which, with the addition of flue gases, a substoichiometric combustion takes place in a primary combustion zone, with a direct supply of a jacket air stream enveloping the fuel flow, and then in a superstoichiometric secondary combustion zone, in the residual air over the circumferential area primary combustion zone is fed, further combustion takes place.
  • the residual air is fed coaxially around the respective burner in at least two partial flows, which reach the flame from the burner mouth after a certain free flow path.
  • a so-called blue burner is known, in which internal recirculation is forced through a mixing tube, the fuel jet emerging from an atomizer nozzle being supplied on the one hand with this directly surrounding combustion air and on the other hand, further air passage bores are provided radially on the outside, but these are lie radially inside the mixing tube.
  • a burner with a recirculation is known from EP-A-0 538 761, in which the external recirculation is generated by a longitudinal direction of the slots, these slots extending with their longitudinal direction in the circumferential direction.
  • a so-called mixing tube is required to form a stable recirculation flow, which defines a single recirculation flow of hot gas and thus enables the flame to burn blue.
  • this flame burns a substantially completely gasified fuel, which in particular when using oil as fuel makes it necessary that the small oil droplets initially emerging from the nozzle into the fuel jet until combustion by the flame in the to evaporate substantially completely.
  • the invention is therefore based on the object
  • This object is achieved according to the invention in a burner of the type described in the introduction in that the burner can be set to different burner outputs in that the nozzle can be set with respect to the amount of fuel forming the fuel jet, that the combustion air flow entering the combustion chamber corresponds to an essentially complete combustion of the Fuel jet is adjustable in terms of its amount of air that the
  • Combustion chamber is designed so that it is training allows different recirculation flows and that the combustion air flow enters the combustion chamber locally relative to the fuel jet in such a way that this stabilizes the recirculation flow producing a blue-burning flame with each adjustment of the air quantity and fuel quantity.
  • combustion air flow enters the combustion chamber in the form of a partial flow close to the fuel jet and in the form of a partial flow lying radially outward with respect to the partial close to the fuel jet at a defined distance.
  • This division of the combustion air flow according to the invention creates an advantageous possibility to stabilize the formation of the recirculation flow in the respective setting of fuel quantity and air quantity.
  • the stabilization of the recirculation flow can be achieved particularly advantageously with the simplest means with each setting of the fuel quantity and air quantity.
  • the recirculation-stabilizing partial flow can be adjusted with regard to the air quantity.
  • the adjustability of the recirculation-stabilizing partial flow can be used in particular to achieve an advantageous stabilization of the recirculation flow for each burner output, since this partial flow acts directly on the formation of the recirculation flows and thus an adjustment of the same can be carried out in such a way that the recirculation flow due to the local entry of this partial flow is stabilizable in the combustion chamber.
  • the recirculation-stabilizing partial stream preferably enters the combustion chamber in the form of a ring stream interrupted in the circumferential direction around its fuel jet, as a result of which the stabilization of the recirculation flow is further improved, since a "flow" of the ring stream in the radial direction is possible in a simple manner at the points of the interruption while stabilizing vortices are created between breaks.
  • the amount of air in the recirculation-stabilizing partial flow is maximum at the maximum amount of fuel and minimal at the minimum amount of fuel, so that the Air quantity of the recirculation-stabilizing partial flow at maximum fuel quantity and thus the highest gas velocity of the flame also maintains a sufficient recirculation flow for a blue burning of the flame in the combustion chamber.
  • the amount of air in the sub-stream close to the fuel jet is constant at all settings of the amount of fuel, so that the sub-stream close to the fuel jet always ensures a basic supply of the fuel jet with air.
  • the amount of air in the partial stream near the fuel jet is dimensioned such that the maximum amount of fuel in the partial flow of the recirculation-stabilizing stream is maximum and with a minimum amount of fuel, the combustion air flow is formed only by the partial stream near the fuel jet.
  • the amount of air in the partial flow near the fuel jet is approximately in the same order of magnitude as the amount of air of the maximum recirculation-stabilizing partial flow, this being provided in particular for a burner whose burner output can be varied by a factor of five. No details have so far been given regarding the orientation of the recirculation-stabilizing partial flow entering the combustion chamber.
  • the recirculation stabilizer could be provided
  • the stabilizing effect for the recirculation flows is particularly great when the recirculation-stabilizing partial flow enters the burner chamber in the form of a current pattern lying on a circular cylinder.
  • This current pattern could be a cylindrical flow, for example.
  • the current pattern is composed of parallel individual streams, so that there is in particular between the individual streams
  • the component streams are arranged at a constant angular distance from one another, so that a space remains through each component stream through which the internal recirculation flow can pass through to get to the fuel jet and heat it up by the hot combustion gases carried by the inner recirculation flow, so that a better evaporation of the oil droplets takes place in it.
  • the ratio of the angular distance between two component streams to the angular width of the inlet cross section of each component stream is between approximately 10 and approximately 0.1. It is particularly advantageous if the ratio of the angular distance to the angular width of the inlet cross section is between approximately 2 and 0.5, even better 1.5 and 0.7.
  • a preferred embodiment provides that
  • Ratio is in the range of approximately 1.1.
  • an internal recirculation flow which runs back from the blue-burning flame to the non-burning part of the fuel jet, is formed, which is from the recirculation-stabilizing partial flow of the combustion air is stabilized.
  • This internal recirculation flow is particularly important in a liquid burner for heating the liquid droplets generated by the nozzle in the non-burning part of the fuel jet, since this internal recirculation flow leads hot combustion gases from the flame back to the non-burning part of the fuel jet and thus contribute to the liquid droplets evaporate to finally reach a blue-burning flame again.
  • Fuel jet flows and is thus guided between the inside of the flame tube and the recirculation-stabilizing partial flow.
  • the inner recirculation flow is preferably yellow-burning.
  • the inner recirculation flow passes through the recirculation-stabilizing partial flow, which is preferably — as already mentioned — formed from individual component jets in order to facilitate passage of the inner recirculation flow through it. No details have so far been given regarding the location of the feed of the partial stream close to the fuel jet into the combustion chamber.
  • An advantageous exemplary embodiment provides that the partial stream near the fuel jet flows into the area of a circumference of the nozzle head of the nozzle
  • Combustion chamber flows in.
  • the cross section required for the partial flow near the fuel jet can be made available by the partial flow near the fuel jet flowing into the combustion chamber through a passage between the nozzle head and an edge of an inflow opening provided for the partial flow near the fuel jet, so that the size of the passage has the flow cross section for the partial stream close to the fuel jet.
  • a particularly advantageous intermixing of the partial flow close to the fuel jet and the fuel in the combustion chamber results when the inflow opening is designed to generate turbulence for the partial flow close to the fuel jet.
  • the inflow opening is provided with a swirl edge or a swirl cutting edge.
  • An advantageous exemplary embodiment provides that the fuel jet forms a cone, in particular a full cone, starting from a simply connected nozzle opening, since this can be produced particularly easily and can also be formed particularly easily homogeneously with a droplet size that is as homogeneous as possible.
  • the burner housing comprises a prechamber in which the nozzle is arranged and which is separated from the combustion chamber by a separating element.
  • An advantageous exemplary embodiment provides that the combustion chamber extends from a plane which is close to the nozzle opening, that is to say, that the fuel jet advantageously extends immediately after emerging from the nozzle opening in the combustion chamber and not in part before this combustion chamber. This allows, in particular, an advantageous mixing of the inner and optionally outer recirculation flows with the fuel jet in order to achieve a blue-burning flame with optimal combustion values, that is to say in particular optimal NOX and CO content.
  • the combustion chamber has an essentially constant cross section between the separating element and the region of the flame root.
  • This cross section gives sufficient space for the formation and guidance of the recirculation flows.
  • the separating element can be designed in any manner, for example similar to EP 0 430 011. However, it is particularly advantageous if the separating element is an aperture, since this constructive solution is characterized by its simplicity.
  • the screen itself could have a curved shape, such as that of DE-OS 40 09 222.
  • the screen extends in one plane, since such a shape of the screen is structurally particularly easy to manufacture on the one hand and on the other hand has the advantage that it enables the admixture of the recirculation flows, that is to say both the inner and the outer recirculation flow, in a particularly advantageous manner.
  • Combustion conditions especially in a combustion chamber to be free of mechanical flow-guiding elements, which in turn has the particular advantage that on the one hand it allows a power variation in a simple manner, but on the other hand also has fewer problems with undesirable pollutant emissions when starting, i.e. warming up the burner.
  • the recirculation space is preferably designed such that it extends at least to the flame root. No details have so far been given with regard to the dimensioning of the recirculation space.
  • An advantageous exemplary embodiment provides that the recirculation space has an outer diameter, for example corresponding to the inner diameter of the flame tube, which is approximately 1.5 to approximately 3 times larger than the diameter of the partial circle from which the recirculation-stabilizing partial flow enters the recirculation space.
  • the recirculation space has an inner diameter which is approximately 2 to 2.5 times larger than the diameter of the pitch circle.
  • Particularly advantageous conditions can be achieved if the recirculation space has a diameter which is of the order of magnitude approximately 2 times as large as the diameter of the pitch circle.
  • This flame space can have the same inner diameter as the recirculation space. However, it is particularly advantageous if the flame space has an inner diameter which is at most the same size or smaller than the recirculation space. This solution is especially for small ones Burner capacities, for example less than 20 kW, are advantageous because the flame space narrows to the spatial one
  • Stabilization of the flame contributes and thus prevents the flame from swinging back and forth in the flame space.
  • a solution that is particularly advantageous in terms of dimensions provides that the outer diameter of the flame space, for example corresponding to the inner diameter of the flame tube at this point, is in the range of approximately 0.6 to 0.9 times the diameter of the recirculation space. It is particularly advantageous if the inner diameter of the flame space is in the range of approximately 0.8 times the inner diameter of the recirculation space.
  • An advantageous exemplary embodiment provides that the burner housing is provided with openings through which a cold combustion gas leads
  • Recirculation flow enters the combustion chamber.
  • This external recirculation flow is known to reduce the proportion of nitrogen oxides, as described for example in DE 40 09 222.
  • the solution according to the invention provides for further use of the outer recirculation flow in such a way that the outer recirculation flow is close to the Separating element enters the combustion chamber and is so large that a flame root of the blue-burning flame is at least 1 cm from the nozzle and that a non-burning part of the fuel jet spreads conically with the addition of combustion air between the nozzle and the flame root.
  • the external recirculation flow is used not only to reduce the proportion of nitrogen oxides, but in particular also to obtain a sufficiently large non-burning part of the fuel jet in the combustion chamber, which has a sufficient admixture of combustion air and recirculating Allows gases.
  • a sufficient admixture of the hot gases of the inner recirculation flow also enables the fuel jet to optimally evaporate the liquid droplets in the fuel jet through the hot gases and thus to ensure a blue-burning flame.
  • Another particular embodiment of the solution according to the invention provides that the outer recirculation flow enters the combustion chamber near the separating element and that the latter faces the inner recirculation flow shields the separating element, which is formed as a flow flowing back in the combustion chamber from the blue-burning flame to the non-burning part of the fuel jet.
  • the outer recirculation flow is additionally used to keep the inner recirculation flow with the hot gases away from the separating element and thus to prevent excessive cooling of these gases by the cold separating element and rather to prevent these gases in front of the separating element with not being too strong Cooling, namely only by the external recirculation flow to the fuel jet for mixing with the same.
  • the outer recirculation flow could in principle enter the combustion chamber in any way.
  • the outer recirculation flow enters the combustion chamber separately from the combustion air flow, so that the separate flow guide makes it possible to better position and course the external recirculation flow and, above all, independently of the combustion air, which has a different purpose, namely serves to oxidize the fuel.
  • the outer recirculation flow on the one hand, its mass flow can be defined more easily and better, and thus the length of the non-burning part of the fuel jet is also easier to determine.
  • the shielding of the inner recirculation flow from the partition can also be achieved much more easily with a separate guidance of the outer recirculation flow.
  • the outer recirculation flow enters the combustion chamber directly through recirculation openings in the flame tube, so that the course of the recirculation flow can be advantageously determined by appropriate location, arrangement and size of the recirculation openings.
  • a particularly advantageous embodiment provides that a surface area of the openings provided for the entry of the combustion air flow into the combustion chamber corresponds at most approximately to the surface area of the openings provided in the flame tube for the external recirculation flow.
  • An advantageous exemplary embodiment provides that the combustion air flow is passed through the prechamber.
  • a particularly advantageous embodiment provides that the combustion air flow flows through the separating element into the combustion chamber. It is also advantageous if the combustion air flow flows through the prechamber before it enters the combustion chamber, so that a very compact design of the burner according to the invention is possible.
  • An advantageous exemplary embodiment provides that the combustion chamber is enclosed by a flame tube of the burner, so that this flame tube of the burner permits a defined geometrical environment of the combustion chamber and thus in particular a defined configuration of the recirculation flows.
  • the flame has a flame root located in the combustion chamber, that is to say the combustion chamber with the flame tube extends at least as far as
  • Flame root stretches. It is even more advantageous if the combustion chamber extends beyond the flame root and expediently still surrounds a substantial part of the blue-burning flame.
  • this flame tube is preferably provided with openings for forming an external recirculation flow. Furthermore, it is advantageously provided that a flow stabilization element is arranged in the flame tube, which element extends from the diaphragm in the direction of a foot region of the flame to a maximum of approximately a quarter of the distance between the diaphragm and the flame.
  • This flow stabilization element has nothing to do with the mixing tube known from the prior art, since the known mixing tube only allows the formation of a single recirculation flow, while the flow stabilization element according to the invention is also designed such that it permits the formation of several recirculation flows, in particular the formation of the the respective amounts of fuel and air required for recirculation flows.
  • the flow stabilizing element extends at most over approximately one sixth of the distance between the diaphragm and the foot region of the flame.
  • the combustion chamber is designed free of flow stabilization elements for recirculation arranged within it.
  • the combustion chamber - as already mentioned at the beginning - is designed without a mixing tube.
  • An advantageous exemplary embodiment provides that an adjusting device is provided for adjusting the air quantity of the combustion air flow.
  • the adjusting device is preferably designed such that when the amount of air is set, the location of the entry of the combustion air flow into the combustion chamber in the radial direction is essentially invariant to the fuel jet. This has the great advantage that an optimal stabilization of the recirculation with all settings of fuel quantity and combustion air quantity is possible by determining the location of the entry of the combustion air flow.
  • the setting device has locally fixed openings for the combustion air flow, which can be adjusted to different cross sections.
  • the adjusting device comprises an adjusting element which is rotatably mounted on the diaphragm and by means of which the cross section of an opening provided in the diaphragm can be adjusted.
  • the adjusting element is designed as an adjusting disk rotatably mounted on the diaphragm, which can be brought into different rotational positions relative to the diaphragm and to the openings provided in the diaphragm.
  • the adjusting element in the form of a closure element, for example one, which varies the cross section of the opening provided in the diaphragm
  • Stopper to form, which is movable toward or away from the opening.
  • this setting element can be designed in such a way that it can be set in different discrete setting positions.
  • the setting element is continuously adjustable, so that the cross sections between a maximum value and a minimum value can thus be varied continuously.
  • the adjusting device can be designed such that it can be adjusted manually, for example with an appropriate tool.
  • the adjusting device can be set via a controllable actuator.
  • the nozzle is a return nozzle.
  • Such a return nozzle can be adjusted particularly simply by assigning an adjustable return valve to it, which enables the return of the return nozzle to be variably adjusted and thus also the amount of fuel emitted by the nozzle.
  • the return valve is designed in such a way that different amounts of fuel in the fuel jet can be set with it.
  • the return valve is continuously adjustable, so that the fuel quantity can be continuously adjusted and adjusted.
  • the return valve is adjustable by means of an actuator.
  • a particularly advantageous embodiment of the solution according to the invention provides that the burner has a control with which the fuel quantity and the air quantity of the combustion air flow can be adjusted. With such a control, an optimal setting of both the fuel quantity and also achieve the amount of combustion air, especially with regard to stoichiometric or near-stoichiometric combustion.
  • controller controls the actuator of the return valve.
  • the controller controls the actuator of the setting device.
  • control burner outputs can be predetermined.
  • control burner outputs can be variably predetermined.
  • a particularly advantageous exemplary embodiment provides that the control regulates the amount of fuel and the amount of air in accordance with a predetermined output on the one hand in accordance with this output and on the other hand with regard to stoichiometric or near-stoichiometric combustion.
  • an advantageous exemplary embodiment provides that the amount of fuel can be adjusted in that the burner is designed as a kit with different nozzles that can be inserted into the same burner housing. The amount of fuel is adjusted by inserting the appropriate nozzle into the burner.
  • the nozzles all have essentially the same spray pattern and in particular a substantially identical outer contour on the air flow side and only deliver different amounts of fuel.
  • an advantageous exemplary embodiment regarding the adjustment of the air quantity provides that the air quantity is adjustable in such a way that the burner is designed as a kit with setting parts for the air quantity of the combustion air flow that can be interchangeably inserted into the same burner housing. By providing the different adjustment parts, an adjustment of the combustion air flow is possible.
  • At least one partial flow of the combustion air flow can be set for all setting parts.
  • a particularly advantageous embodiment provides that the partial flow near the fuel jet is constant in the setting parts, while the recirculation-stabilizing partial flow can be set to different values with different setting parts.
  • the kit comprises an identical burner housing for all burner outputs.
  • Burner performance includes an identical fan.
  • the kit comprises an identical combustion chamber.
  • the kit comprises an identical nozzle assembly for all burner outputs.
  • FIG. 1 shows a longitudinal section through a first embodiment of a burner according to the invention.
  • FIG. 2 shows a partial longitudinal section through a nozzle of the burner according to the invention
  • Fig. 3 is an enlarged view of a front area of the
  • FIG. 4 shows a section along line IV-IV in FIG. 3; 5 shows a section along line VV in FIG. 1 with the recirculation-stabilizing partial flow at maximum or reduced to zero, with the adjusting disk partially broken away;
  • FIG. 6 shows a section as in FIG. 5 with a reduced recirculation-stabilizing partial flow with the adjusting disk partially broken away;
  • Fig. 7 is a section as in Fig. 5 with minimal recirculation stabilizing! Partial flow;
  • FIG. 8 shows a perspective illustration of the conditions in the combustion chamber with the flame tube partially broken away
  • Fig. 9 is an enlarged fragmentary representation of the in
  • FIG. 10 shows a section similar to FIG. 1 of a second exemplary embodiment of the burner according to the invention.
  • FIG. 11 shows a section similar to FIG. 1 of a third exemplary embodiment of the burner according to the invention
  • 12 shows a section similar to FIG. 1 of a fourth exemplary embodiment
  • FIG. 13 shows a section similar to FIG. 1 of a fifth exemplary embodiment
  • FIG. 14 shows a section similar to FIG. 1 of a sixth exemplary embodiment of the burner according to the invention.
  • FIG. 15 shows a section along line XII-XII in FIG. 14 with a maximum recirculation-stabilizing partial flow and the orifice provided for setting the same;
  • Fig. 16 shows a section as in Fig. 15 when inserted
  • Fig. 17 shows a section as in Fig. 15 when inserted
  • a first exemplary embodiment of a burner according to the invention shown in FIG. 1, comprises a burner housing, designated as a whole by 10, with a support tube 12 and a flame tube 14 adjoining this.
  • a blower Arranged in the support tube 12 in an end region opposite the flame tube is a blower, designated as a whole, which comprises a blower drive 18 and a blower wheel 20.
  • This fan 16 generates an air flow 22 passing through the support tube 12 and flowing in the direction of the flame tube 14.
  • a nozzle assembly designated as a whole by 24, which has a nozzle carrier 26 with a nozzle 28 screwed into it.
  • the nozzle 28 is detailed below
  • the return nozzle described is formed and is supplied with liquid fuel, in particular oil, via a nozzle feed line 30, while part of the fuel supplied in the nozzle feed line 30 flows back again via a nozzle return line 32, throttling the return line via an adjustable return valve 34 arranged in the nozzle return line 32 is possible.
  • the fuel is fed into the nozzle feed line 30 via a fuel feed pump 36, which is preferably also driven by the drive 18 of the blower 16, in particular on the same shaft as the blower wheel 20.
  • This fuel feed pump 36 is fed with fuel via a pump feed line 38 and is also connected to a return line 40, in which excess fuel flows back from the fuel feed pump 36.
  • the nozzle return line 32 after the return valve 34 also opens into this return line 40. 2, 3 and 4, the nozzle 28 comprises a nozzle head 50, which in turn is screwed onto a nozzle body 52 and receives a swirl body 54.
  • the nozzle head 50 is in turn also screwed into the nozzle carrier 26 so that the nozzle body 52 lies in a recess 56 of the nozzle carrier 26, the recess 56 forming a fuel supply area 58 which is connected to the nozzle feed line 30 and a return area 60 which is connected to the nozzle return line 32 is connected.
  • the fuel entering the fuel supply area 58 preferably flows through a filter 62 and then flows through two opposing inlet channels 64 des
  • Nozzle body 52 into further inlet channels 66 in the swirl body 54 and from these, as shown in FIG. 3, into an annular inlet space 68 of the swirl body 54, which is closed by a support plate 70 that closes off the swirl body 54 on the end face.
  • the fuel enters into a swirl space 74 located radially inside the annular inlet space 68, in which a swirl flow is formed which corresponds to the orientation of the swirl channels 72, and from this swirl space 72 the fuel passes through an annular circumferential gap 76 into a spray hole 78, from which a
  • conical fuel jet 80 emerges.
  • a return channel 82 in the swirl body 54 which is the
  • Swirl body 54 passes through and merges into a return channel 84 arranged in the nozzle body 52, which then finally opens into the return area 60 of the recess 56, which in turn is in turn connected to the nozzle return line 32.
  • the nozzle assembly 24 together with the nozzle 28 is arranged within the support tube 12 in a prechamber 48, which is also penetrated by the air stream 22.
  • the prechamber 48 is closed off by a one designated as a whole by 90 and inserted into the support tube 12
  • Diaphragm which is located downstream of the nozzle 28, a combustion chamber 92 which is surrounded by the flame tube 14.
  • the flame tube 14 is also preferably held on the support tube 12.
  • the orifice 90 is arranged such that the spray bore 78 with a nozzle opening is close to or in the plane 89 of the orifice 90 and the fuel jet 80 emerging at the nozzle 28 is essentially completely in the
  • Combustion chamber 92 spreads.
  • the screen 90 is provided with an inflow opening 94 arranged coaxially to the longitudinal axis 86 of the nozzle 28.
  • the inflow opening 94 is also selected to be large enough that between an edge 96 of the inflow opening 94 and an outer side 98 of the nozzle head 50 facing this edge 96 there remains an annular passage 100 through which a partial stream 102 close to the fuel jet, one overall from the antechamber 48, into the combustion chamber 92 incoming combustion air flow passes.
  • the edge 96 of the inflow opening 94 is also provided with a vortex edge 104, which leads to the formation of eddies in the partial flow 102 and is formed, for example, by a step-like cross-sectional constriction of the inflow opening 94.
  • Another partial flow 106 of the combustion air flow entering the prechamber 48 into the combustion chamber 92 passes through openings 110 arranged radially outside the inflow opening 94 in a circular ring region 108, which are preferably on the partial circle 109 at equal angular intervals and with spaces 111 around the center of the
  • Annular region 108 are arranged.
  • the openings 110 preferably have an extension in the azimuthal direction with respect to the pitch circle 109 which corresponds to an angle which is approximately one to two times the angle corresponding to the extension of the spaces 111.
  • the openings 110 can extend in the azimuthal direction over an angle which corresponds to approximately 0.1 to approximately 8 times the angle of the extension of the spaces 111.
  • the openings 110 are arranged in such a way that the partial flow 106 of the combustion air flow enters the combustion chamber 92 through the spaces 111 between the openings 110 in the form of a flow pattern corresponding to a circumferentially interrupted ring flow and thus the formation of an inner recirculation flow 112 and also an outer flow Recirculation flow 119 in the combustion chamber 92 is stabilized so that a flame root 114 of a flame 116 formed in the combustion chamber 92 is at substantially the same distance from the orifice 90, irrespective of a quantity of fuel carried by the fuel jet 80 and a corresponding amount by the partial flows 102 and 106 corresponding amount of combustion air entering the combustion chamber 92.
  • the flows according to the invention in the combustion chamber 92, shown in FIG. 8, thus include the partial flow 102 near the fuel jet, which is cylindrical and surrounds the fully cone-shaped fuel jet, and which enters the combustion chamber 92 with a flow direction 103, which runs parallel to a flow direction 79 of the fuel jet 80. Furthermore, the recirculation stabilizing
  • Partial flow 106 which has a flow direction 107 parallel to the flow direction 79 in the form of Individual flows 105 enter the combustion chamber 92, the individual flows 105 lying on a circular cylinder which, in cross section, has the shape of the circular ring area on the orifice 90
  • the flame root 114 in turn adjoins a non-burning part 81 of the fuel jet 80, which has a length of approximately 1 to approximately 4 cm, preferably approximately 1 to approximately 3 cm, and from this the flame 116 spreads out, which spreads out creates an inner wall region 15 of the flame tube 14 before it leaves it.
  • the area of the combustion chamber 92 from the orifice 90 to the inner wall area 15 on which the flame 116 contacts forms a so-called recirculation space 91.
  • hot gas flows in the form of an internal recirculation 112 between the flame tube 14 and the partial flow 106 back in the direction to the aperture 90 and in front of the aperture 90 inwards between the individual streams 105 in the direction of the non-burning part 81 of the fuel jet 80 in order to heat the non-burning fuel on the way to the flame root 115 and also the combustion air.
  • cold combustion gas exits the respective boiler in the form of the outer one via outer recirculation openings 118 arranged in the flame tube 14 after the orifice 90 Recirculation flow 119 into the recirculation space 91 close to the orifice and substantially prevents contact between the hot gases of the inner recirculation flow 112 and the cold orifice 90.
  • the outer recirculation flow 118 also passes close to the screen between the individual flows 105 and then mixes with the combustion air flow 102, 106 in order to increase the mass flow passing through the flame tube 14 to such an extent that the flame root 114 is at a constant distance of at least 2 cm from the screen 90 and thus also from the nozzle 28 remains that the non-burning part 81 of the fuel jet 90 is long enough to evaporate the oil droplets therein almost completely.
  • the sum of the areas of the openings provided for the entry of the combustion air flow into the combustion chamber is preferably such that it is at most approximately the sum of the areas of the recirculation openings for the external recirculation, in particular that Sum of the areas of the outer recirculation openings 118, which are designed as elongated slots in the circumferential direction, corresponds to.
  • the ratio of the area of the recirculation openings 118 to the area of the central inflow opening 94 is between approximately 0.3 to approximately 19.2, preferably between approximately 0.9 and 5.1.
  • the flame chamber 117 then adjoins the recirculation chamber 91.
  • the partial flow 102 near the fuel jet is preferably designed such that it stabilizes the corresponding recirculation flow without the recirculation-stabilizing partial flow 106 at the lowest burner output (FIG. 9 lower half) and then the recirculation-stabilizing partial flow in the case of large burner outputs 106 takes over the stabilization (FIG. 9 upper half) which the partial stream 102 near the fuel jet can no longer perform.
  • the burner is dimensioned differently, it is also possible to provide both the partial flow 102 close to the fuel jet and a minimum partial flow 106 which stabilizes recirculation at the lowest power.
  • Such stabilization of the recirculation flows 112 and 119 can be achieved in particular if an outer diameter of the recirculation space 91 of the combustion chamber 92 corresponding to the inner diameter of the flame tube is approximately 1.5 to approximately 3.9 times, better still approximately two to three times that Diameter of a partial circle 109 of the annular region 108, it is even more advantageous if the outer diameter of the recirculation space 91 of the combustion chamber 92 is approximately 2.2 to approximately 2.6 times, preferably approximately 2.2 to approximately 2.5 times , the diameter of the pitch circle 109.
  • the ratio of the diameter of the pitch circle 109 to the diameter of the central inflow opening 94 is between approximately 1.0 and approximately 4.2, preferably between approximately 1.82 and approximately 2.0.
  • the central inflow opening 94 is dimensioned such that an outer diameter of the recirculation space 91 (corresponds to the inner diameter of the flame tube 14) of the combustion chamber 92 is approximately 3.4 to approximately 8.5 times, more preferably approximately 4 to about 6 times, more preferably about 4.4 to about 5.9 times the diameter of the central inflow opening 94.
  • an adjusting device designated as a whole by 120, which, as shown in FIGS. 5 to 7, comprises an annular adjusting disc 122 which has openings 124 identical to the openings 110, which also in FIG the same angular distances as the openings 110 and at the same radial distance from a center of the annular region 108.
  • the annular adjusting disk 122 lies, as shown enlarged in FIG.
  • a cylindrical disk-shaped depression 126 provided in the diaphragm 90, which is open to the antechamber 48.
  • the rotatable guidance of the adjusting disc is carried out by mounting the same with its outer edge 128 on a cylindrical edge 130 of the depression 126.
  • the shim 122 is adjustable so that, as shown in FIGS. 5 to 7, either the openings 124 are congruent with the openings 110, so that the maximum cross section for the partial flow 106 replacing the individual openings 110 is available, or so rotatable that the openings 124 are no longer congruent with the openings 110 and only the overlapping regions of the openings 110 and 124 allow the partial flow 106 to pass, so that the air volume of the partial flow 106 is reduced, as shown in FIG. 6.
  • the partial flow 106 can be completely interrupted, namely when the openings 124 are at a gap between the openings 110.
  • the adjusting disk 122 To twist the adjusting disk 122, it is provided in a partial area of its outer edge with a toothing 132, into which a toothing 134 of an adjusting pinion of the adjusting device 120, denoted as a whole by 136, engages.
  • This adjusting pinion is in turn rotatably mounted on the diaphragm 90, and in the simplest case is mounted in a further cylindrical bearing recess 138 in the diaphragm 90, the rotatable bearing being effected by the toothing 134 resting on cylindrical wall surfaces 140 of the bearing recess 138.
  • Both the adjusting disk 122 and the adjusting pinion 136 are held in their respective recesses 126 and 138 by fixing elements (not shown in FIG. 9), so that they each abut the recesses on the bottom side.
  • the setting pinion 136 is, for example, self-lockingly mounted in the bearing recess 138 and is provided, for example, with a slot 142, which makes it possible to turn the setting pinion 136 using a conventional screwdriver, so that setting the setting disks 122 is also possible, the respective settings of the shims 122 are maintained by the self-locking adjustment pinion 136.
  • the first embodiment now works such that when the partial flow 106 is interrupted, only the combustion air flowing from the partial flow 102 through the passage 100 into the combustion chamber 92 is available as combustion air quantity.
  • the amount of fuel emitted from the nozzle 28 into the fuel jet 80 is adjusted in accordance with this amount of air, the amount of fuel being adjusted so that the flame 116 burns blue and stoichiometric or near-stoichiometric combustion occurs.
  • This adjustment of the fuel quantity takes place via the adjustment of the return valve 34 and thus via the fuel flow returning from the nozzle 28 via the nozzle return line 32 into the return line 40.
  • the partial flow 106 can also contribute to the partial flow 102 of the combustion air flow near the fuel jet, this partial flow 106 additionally stabilizing the recirculation flow 112 at higher burner outputs.
  • the maximum amount of combustion air in the partial flow 106 approximately 2 times the cross-sectional area is available for the entry of the combustion air flow from the pre-chamber 48 into the combustion chamber 92 than with a completely prevented partial flow 106.
  • the amount of fuel discharged from the nozzle 28 into the fuel jet 80 is adjusted by the aforementioned setting of the return valve 34 with a corresponding throttling of the fuel returning from the nozzle 28.
  • a distance between the flame root 114 of the flame 116 and the diaphragm 90 is essentially constant, and a blue burning of the flame 116 with essentially stoichiometric or near-stoichiometric combustion can be set for all power settings of the burner.
  • a flow guide ring 150 is provided in the second exemplary embodiment, which is arranged at a distance from the orifice 90, and with its front edge 152 up to a maximum of up to a quarter a distance between the aperture 90 and the foot portion 114 of the flame 116 extends. Furthermore, the flow guide ring 150 is arranged with a rear edge 154 facing the orifice 90 at a distance from the orifice 90, so that the recirculation flow 112 can enter the flow guide ring 150 from the side of the orifice 90 between the edge 154 and a front side 156 of the orifice 90 .
  • the flow ring 150 also serves an additional purpose Stabilization of the recirculation flow 112, a significant distance between the front edge 152 and the foot region 114 of the flame 116 being necessary in order to ensure the formation of a strong recirculation flow 112 at different power settings of the burner according to the invention and to support the effect of the recirculation-stabilizing partial flow 106.
  • the flow guide ring 150 is preferably held on the orifice 90 with webs 158.
  • a third exemplary embodiment of a burner according to the invention shown in FIG. 11, those parts which are identical to the first exemplary embodiment are provided with the same reference numerals, so that with regard to the description of these parts, reference is also made in full to the design of the first exemplary embodiment can be.
  • an actuator 160 is provided for the setting of the return valve 34 and an actuator 162 for the setting of the setting pinion 136, both of which can be controlled via a common controller 164.
  • Power settings of the burner according to the invention are built into this control 164 via an input 166, the control 164 being based on each power setting Input 166 makes the corresponding setting of the return valve 34 and the actuator 162 of the adjusting device 120. For example, this is through in one
  • a lambda probe 168 is additionally arranged in the exhaust gas flow of the flame 116, which is also connected to the controller 164, so that the controller 164 uses rough settings to adjust the power the actuators 160 and 162 are additionally able to fine-tune either the amount of combustion air or the amount of fuel in order to maintain stoichiometric or near-stoichiometric combustion conditions.
  • control 164 is constructed in such a way that the desired outputs of the burner according to the invention can be set by means of a setting transmitter, for example manually.
  • control 164 is designed such that, via an overall control of a system, for example a heating system, in which the burner according to the invention is integrated, a specification is made for the required output of the burner according to the invention, so that the Controller 164 then adjusts the actuators 160 and 162 accordingly depending on the requested output of the burner according to the invention and carries out a fine adjustment on the basis of the measured values of the lambda probe 168.
  • the flame tube 14 is narrowed radially over its length in the region of the flame chamber 117 following the recirculation chamber 91 up to the front end 170, so that the inner wall region 15 against which the flame 116 rests is already radially offset inwards.
  • This flame tube allows it especially for small ones
  • Burner outputs preferably less than 20 kW, to obtain a flame 116 which is stable in the flame tube 14. Furthermore, this geometry prevents undesired drawing in of smoke gases from the front end of the flame tube 14.
  • the openings 110 are closed by means of conical plugs 172 which are held on rods 174 and are movable in the axial direction of the support tube 12 via a guide 176 on
  • Nozzle assembly 24 are guided in the support tube 12. Depending on how far the conical plugs 172 into the openings 110
  • each opening 110 protrude, a reduction in the cross-sectional area of each opening 110 is possible.
  • FIG. 14 In a sixth exemplary embodiment of a burner according to the invention, shown in FIG. 14, those parts which are identical to those of the first exemplary embodiment are provided with the same reference numerals, so that reference is also made in full to the statements relating to the first exemplary embodiment with regard to these parts can.
  • a power setting is also possible in the sixth exemplary embodiment, shown in FIGS. 14 to 17, but in this exemplary embodiment the burner according to the invention is constructed in the form of a kit.
  • a nozzle 28 designed as a return nozzle with a nozzle return line 32 and a return valve 34 provided therein for adjusting the fuel flow
  • a set of several nozzles 228 are provided, each of which has the same spray pattern and the same air flow-side outer contour and thus the same shape of the fuel jet 80, however at deliver different amounts of fuel.
  • the fuel is supplied via the fuel feed pump 36 and the nozzle feed line 30, but a nozzle return line 32 is unnecessary.
  • the different nozzles 228 correspond to different outputs of the burner according to the invention.
  • the orifices 290a to c differ in the cross section of the openings 210 provided for the partial flow 106, but not with regard to their position, the openings 210a being identical to the openings 110 with regard to the overall cross section of the openings, while the openings 210b show a total cross section which corresponds to an intermediate setting, for example shown in FIG. 6, and thus also to an intermediate output of the corresponding nozzle 228.
  • the openings 210 are entirely absent, so that this corresponds to the position shown in FIG.
  • Setting device 120 corresponds to ,, in which the partial flow 106 is completely prevented and the combustion air flow is formed only by the partial flow 102.
  • one of the orifices 290a to 290c is to be installed in the support tube 12, the orifices 190 being removably held in the support tube in the fourth exemplary embodiment.
  • a tripod 294 is held on the nozzle assembly 24 by means of a retaining ring 292, which acts on the respective panel 290 on its side 296 facing the prechamber 48 and presses it against a sealing ring 298 in the direction of the flame tube 14.
  • the nozzle assembly 26 as a whole is displaceable in the direction of a longitudinal axis 300 of the support tube 12 and is acted upon by a spring (not shown in FIG. 14) in the direction of the flame tube 12. It is thus possible to remove the orifice 290 in the direction of the prechamber 48, while the orifice 290 in the direction of the flame tube 14 through the seal ring 298, for example
  • combustion chamber 92 is designed, in the same way as is preferably shown in connection with the first exemplary embodiment, free of mechanical flow guidance elements, so that when the nozzle 228 corresponding to the respective output and the respective orifice 290 are installed, the suitable recirculation flow 112 is also formed in a stable manner is guaranteed and is also ensured that the flame 116 provides a stoichiometric or near-stoichiometric combustion as a blue-burning flame. Furthermore, is accordingly available for the partial stream 106 provided cross sections of the openings 210 ensures a function corresponding to the first embodiment.

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Abstract

Um einen Brenner für flüssige oder gasförmige Medien, umfassend ein Brennergehäuse (10), einen in dem Brennergehäuse angeordneten Düsenstock (24) mit einer einen Brennstoffstrahl (80) erzeugenden Düse (28), eine Brennkammer (92), in welche sich der Brennstoffstrahl ausbreitet, und ein Gebläse (16) zur Erzeugung eines in die Brennkammer eintretenden Brennluftstroms, wobei in der Brennkammer aus dem Brennstoffstrahl und dem Brennluftstrom eine blaubrennende Flamme erzeugbar ist, derart zu verbessern, dass unterschiedliche Brennerleistungen realisierbar sind, wird vorgeschlagen, dass die Düse hinsichtlich der Brennstoffmenge einstellbar ist, dass der in die Brennkammer eintretende Brennluftstrom (106) hinsichtlich seiner Luftmenge einstellbar ist, dass die Brennkammer so ausgebildet ist, dass sie die Ausbildung unterschiedlicher Rezirkulationsströmungen (112) zulässt und dass der Brennluftstrom lokal relativ zum Brennstoffstrahl derart in die Brennkammer eintritt, dass dieser bei jeder Einstellung von Luftmenge und Brennstoffmenge die für eine blaubrennende Flamme erzeugende Rezirkulationsströmung stabilisiert.

Description

B e s c h r e i b u n g
Einstellbarer Blaubrenner
Die Erfindung betrifft einen Brenner für flüssige oder gasförmige Brennstoffe, umfassend ein Brennergehäuse, einen in dem Brennergehäuse angeordneten Düsenstock mit einer einen Brennstoffstrahl erzeugenden Düse, eine Brennkammer, in welcher sich der Brennstoffstrahl ausbreitet, ein Gebläse zur Erzeugung eines in die Brennkammer eintretenden Brennluftstroms, wobei in der Brennkammer aus dem Brennstoff-strahl und dem Brennluftstrom eine aufgrund einer stabilen Rezirkulationsströmung blaubrennende Flamme erzeugbar ist.
Die DE-OS 40 09 222 offenbart einen Brenner zum stöchiometrischen Verbrennen von flüssigen oder gasförmigen Brennstoffen aus einer Zerstäuberdüse. Bei diesem Brenner wird um die Zerstäuberdüse herum durch eine Blende Luft in eine Brennkammer geführt, in welche der aus der Düse austretende Brennstoff ebenfalls eintritt.
Zusätzlich sind in der Wand der Brennkammer parallel zur Strömungsrichtung verlaufende schlitzförmige Öffnungen vorgesehen, über welche eine Rezirkulation von kalten Verbrennungsgasen von außerhalb des Brennerrohrs erfolgt, die zu dem Brennstoff und der um die Zerstäuberdüse herum eintretenden Luft hinzugemischt werden, um in dem Brennraum eine stöchiometrische Verbrennung zu erhalten. Die EP-A-0 430 011 offenbart ebenfalls einen blaubrennenden Brenner, bei welchem um eine Zerstäuberdüse herum ein Gemisch aus Frischluft und rezirkulierenden Verbrennungsgasen zugeführt und vermischt werden, bevor sie wieder mit dem von der Zerstäuberdüse kommenden Brennstoff zu einer stöchiometrischen Verbrennung führen.
Bei allen Ausführungsbeispielen erfolgt vor der Ebene, in welcher eine Mündungsöffnung der Düse liegt, eine Vermischung von Brennluft und rezirkulierendem Verbrennungsgas und nach dieser in einer Mischkammer eine Vermischung der Brennluft und der rezirkulierenden Verbrennungsgase mit dem Brennstoff, die danach in die eigentliche Brennkammer eintreten. Bei besonderen Ausführungsbeispielen ist die Zuführung der Frischluft geteilt, einerseits in einen ersten Teil, der sich direkt mit den rezirkulierenden Verbrennungsgasen vermischt, und andererseits in einen zweiten Teil, welcher die Zerstäuberdüse umströmt und dazu dient, die Zerstäuberdüse zu kühlen, so daß die Kühlung der Zerstäuberdüse, insbesondere der Öldüse, einstellbar ist. Auch diese Frischluft wird dann in einer Mischkammer mit der übrigen Frischluft und dem rezirkulierenden Verbrennungsgas sowie dem Brennstoff vermischt.
Aus der DE-OS 27 12 564 ist ein regelbarer Brenner bekannt, bei welchem eine Stauscheibe vorhanden ist und stromabwärts der Stauscheibe ein Unterdruckgebiet durch ein Erzeugen einer rotierenden hohlen Luftsäule geschaffen wird, so daß Verbrennungsgase in dieses Unterdruckgebiet zurückgesaugt werden. Die rotierende hohle Luftsäule wird dabei durch in radialer Richtung verlaufende und mit Hutzen abgedeckte Radialschlitze erzeugt.
Zusätzlich sind noch für höhere Leistungen äußere Luftzuführungen für Frischluft vorgesehen.
Zusätzlich ist die Zerstäuberdüse mit den Zündelektroden in einem abgeschlossenen Raum angeordnet, dem nur soviel
Frischluft zugeführt wird, wie zum Bewegen des Zündfunkens erforderlich ist.
Die DE-PS 29 08 427 offenbart einen Brenner, bei welchem zunächst unter Zugabe von Rauchgasen eine unterstöchiometrische Verbrennung in einer primären Verbrennungszone, mit unmittelbarer Zufuhr eines den Brennstoffström umhüllenden Mantelluftstroms erfolgt und anschließend in einer überstöchiometrischen sekundären Verbrennungszone, in der Restluft über den Umfangsbereich der primären Verbrennungszone zugeführt wird, eine weitere Verbrennung erfolgt.
Die Restluft wird dabei koaxial um den jeweiligen Brenner herum geregelt in mindestens zwei Teilströmen zugeführt, die von der Brennermündung aus nach einer bestimmten freien Strömungsstrecke die Flamme erreichen. Aus der DE-OS 31 09 988 ist ein sogenannter Blaubrenner bekannt, bei welchem über ein Mischrohr eine innere Rezirkulation erzwungen wird, wobei dem aus einer Zerstäuberdüse austretenden Brennstoffstrahl einerseits diesen unmittelbar umgebende Verbrennungsluft zugeführt wird und andererseits radial außenliegend weitere Luftdurchtrittsbohrungen vorgesehen sind, die allerdings radial innerhalb des Mischrohrs liegen.
Aus der EP-A-0 538 761 ist ein Brenner mit einer Rezirkulation bekannt, bei welcher die äußere Rezirkulation durch eine Längsrichtung der Schlitze erzeugt wird, wobei diese Schlitze mit ihrer Längsrichtung in Umfangsrichtung verlaufen.
Darüber hinaus wird Frischluft, die die Düse umströmt, durch eine Blende in den Brennraum eingeblasen.
Ähnliche Brenner sind beispielsweise aus der DE-PS
27 00 671 oder der DE-PS 38 01 681 bekannt.
Bei diesen Brennern ist zur Ausbildung einer stabilen Rezirkulationsströmung ein sogenanntes Mischrohr erforderlich, welches eine einzige Rezirkulationsströmung von heißem Gas festlegt und somit ein Blaubrennen der Flamme ermöglicht. Unter einem Blaubrennen der Flamme ist dabei zu verstehen, daß diese Flamme einen im wesentlichen vollständig vergasten Brennstoff verbrennt, was insbesondere bei Verwendung von Öl als Brennstoff erforderlich macht, die aus der Düse in den Brennstoffstrahl zunächst austretenden kleinen Öltröpfchen bis zur Verbrennung durch die Flamme im wesentlichen vollständig zu verdampfen.
Das Problem bei diesen bekannten Brennern besteht darin, daß die Gesamtkonzeption des Brenners eine Abstimmung aller Teile für eine einzige Brennerleistung erforderlich macht, so daß ein Brenner für andere Brenner-Leistungen eine völlige Neukonstruktion erfordert.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen
Brenner der gattungsgemäßen Art derart zu verbessern, daß in einfacher Weise unterschiedliche Brennerleistungen realisierbar sind.
Diese Aufgabe wird bei einem Brenner der eingangs beschriebenen Art erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Brenner auf unterschiedliche Brennerleistungen dadurch einstellbar ist, daß die Düse hinsichtlich der den Brennstoffstrahl bildenden Brennstoffmenge einstellbar ist, daß der in die Brennkammer eintretende Brennluftstrom entsprechend einer im wesentlichen vollständigen Verbrennung des Brennstoffstrahls hinsichtlich seiner Luftmenge einstellbar ist, daß die
Brennkammer so ausgebildet ist, daß sie die Ausbildung unterschiedlicher Rezirkulationsströmungen zuläßt und daß der Brennluftstrom lokal relativ zum Brennstoffstrahl derart in die Brennkammer eintritt, daß dieser bei jeder Einstellung von Luftmenge und Brennstoffmenge, die eine blaubrennende Flamme erzeugende Rezirkulationsströmung stabilisiert.
Der Vorteil der erfindungsgemäßen Lösung ist darin zu sehen, daß mit ein und demselben Brenner unterschiedliche Brennerleistungen erreichbar sind und daß bei all diesen Brennerleistungen stets eine blaubrennende Flamme erzeugbar ist, wobei bei den unterschiedlichen Brennerleistungen aufgrund der unterschiedlichen Geschwindigkeiten der Flamme sich unterschiedliche Rezirkulationsströmungen in der Brennkammer einstellen, die jedoch jeweils durch die entsprechende lokale Zufuhr des Brennluftstroms stabilisiert werden.
Damit ist ein Brenner geschaffen, der die Möglichkeit bietet, bei unterschiedlichen Leistungen stets eine optimale Verbrennung zu gewährleisten.
Besonders vorteilhaft ist es dabei, wenn der Brennluftstrom in Form eines brennstoffstrahlnahen Teilstrom und in Form eines bezüglich des brennstoffstrahlnahen Teilstroms in definiertem Abstand radial außenliegenden rezirkulationsstabilisierenden Teilstroms in die Brennkammer eintritt. Diese erfindungsgemäße Aufteilung des Brennluftstroms schafft eine vorteilhafte Möglichkeit, die Ausbildung der Rezirkulationsströmung in der jeweiligen Einstellung von Brennstoffmenge und Luftmenge zu stabilisieren.
Besonders vorteilhaft ist es dabei, wenn die Teilströme unabhängig von der eingestellten Luftmenge an jeweils demselben Ort in die Brennkammer eintreten.
Durch die lokale Festlegung des Eintritts der Teilströme in die Brennkammer läßt sich die Stabilisierung der Rezirkulationsströmung bei jeder Einstellung von Brennstoffmenge und Luftmenge besonders vorteilhaft mit einfachsten Mitteln erreichen.
Im Zusammenhang mit der bisherigen Erläuterung einzelner Ausführungsbeispiele wurde nicht darauf eingegangen, über welche Teilströme die Luftmenge eingestellt wird.
Aus der Verbrennungsrechnung wäre es rein theoretisch möglich, über den brennstoffstrahlnahen Teilstrom oder über den rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom oder über beide die Luftmenge einstellbar zu machen.
Aus Gründen der Einfachheit und einer strömungsgünstigen Lösung ist es jedoch vorteilhaft, wenn zur Einstellung der Luftmenge nur einer der Teilströme zur Anpassung an die Brennstoffmenge einstellbar ist. Zur Stabilisierung der Rezirkulationsströmungen bei jeder Einstellung von Luftmenge und Brennstoffmenge hat es sich als besonders zweckmäßig erwiesen, wenn der rezirkulations-stabilisierende Teilstrom hinsichtlich der Luftmenge einstellbar ist. Über die Einstellbarkeit des rezirkulations-stabilisierenden Teilstroms läßt sich insbesondere eine vorteilhafte Stabilisierung der Rezirkulationsströmung bei jeder Brennerleistung erreichen, da dieser Teilstrom direkt auf die Ausbildung der Rezirkulationsströmungen einwirkt und somit eine Einstellung desselben so vornehmbar ist, daß direkt die Rezirkulationsströmung aufgrund des lokalen Eintritts dieses Teilstroms in die Brennkammer stabilisierbar ist.
Vorzugsweise tritt der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom in Form eines in Umfangsrichtung unterbrochenen Ringstroms um deren Brennstoffstrahl in die Brennkammer ein, wodurch die Stabilisierung der Rezirkulationsströmung noch weiter verbessert wird, da an den Stellen der Unterbrechung eine "Durchströmung" des Ringstroms in radialer Richtung in einfacher Weise möglich ist, während zwischen den Unterbrechungen stabilisierende Wirbel erzeugt werden.
Da bei maximaler Brennstoffmenge eine maximale Gasgeschwindigkeit in der Flamme auftritt, ist es ferner besonders vorteilhaft, wenn die Luftmenge im rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom bei maximaler Brennstoffmenge maximal und bei minimaler Brennstoffmenge minimal ist, so daß die Luftmenge des rezirkulationsstabilisierenden Teilstroms bei maximaler Brennstoffmenge und somit größter Gasgeschwindigkeit der Flamme ebenfalls eine ausreichende Rezirkulationsströmung für ein Blaubrennen der Flamme in der Brennkammer aufrechterhält.
Hinsichtlich der Einstellbarkeit der Rezirkulationsströmung hat es sich ferner als vorteilhaft erwiesen, wenn die Luftmenge im brennstoffstrahlnahen Teilstrom bei allen Einstellungen der Brennstoffmenge konstant ist, so daß der brennstoffstrahlnahe Teilstrom stets eine Grundversorgung des Brennstoffstrahls mit Luft sicherstellt. Im Extremfall ist die Luftmenge im brennstoffstrahlnahen Teilstrom so dimensioniert, daß bei maximaler Brennstoffmenge die Luftmenge im rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom maximal ist und bei minimaler Brennstoffmenge der Brennluftstrom lediglich durch den brennstoffstrahlnahen Teilstrom gebildet wird.
Bei einem vorteilhaften Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Brenners ist vorgesehen, daß die Luftmenge im brennstoffstrahlnahen Teilstrom ungefähr in der gleichen Größenordnung wie Luftmenge des maximalen rezirkulationsstabilisierenden Teilstroms beträgt, wobei dies insbesondere bei einem Brenner vorgesehen ist, dessen Brenner-Leistung um einen Faktor fünf variierbar ist. Hinsichtlich der Ausrichtung des in die Brennkammer eintretenden rezirkulationsstabilisierenden Teilstroms wurden bislang keine näheren Angaben gemacht. So könnte beispielsweise vorgesehen sein, den rezirkulationsstabilisierenden
Teilstrom schräg zur Strömungsrichtung des Brennstoffstrahls, beispielsweise parallel zu dessen Kegelmantelflächen, in die Brennkammer eintreten zu lassen. Besonders vorteilhaft ist es jedoch, wenn der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom im wesentlichen parallel zur Strömungsrichtung des Brennstoffstrahls in die Brennkammer eintritt.
Die Stabilisierungswirkung für die Rezirkulationsströmungen ist dann besonders groß, wenn der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom in Form eines auf einem Kreiszylinder liegenden Strombildes in den Brennerraum eintritt. Dieses Strombild könnte beispielsweise eine zylinderförmige Strömung sein. Besonders vorteilhaft ist es jedoch, wenn das Strombild aus parallelen Einzelströmen zusammengesetzt ist, so daß sich insbesondere zwischen den Einzelströmen
Zwischenräume bilden, welche eine Vermischung der Rezirkulationsströmungen, insbesondere der inneren Rezirkulationsströmung mit dem nichtbrennenden Teil des BrennstoffStrahls erlauben.
Besonders zweckmäßig ist es hierbei, wenn die Einzelteilströme in konstantem Winkelabstand voneinander angeordnet sind, so daß zwischen jedem Einzelteilstrom ein Zwischenraum verbleibt, durch den die innere Rezirkulationsströmung hindurchtreten kann, um zum Brennstoffstrahl zu gelangen und diesen durch die von der inneren Rezirkulationsströmung mitgeführten heißen Verbrennungsgase aufzuheizen, damit eine bessere Verdampfung der Öltröpfchen in diesem erfolgt.
Hinsichtlich der Dimensionierung der Winkelabstände und der Einzelteilströme relativ zueinander wurden bislang keine näheren Angaben gemacht. So ist vorteilhafterweise vorgesehen, daß das Verhältnis des Winkelabstandes zwischen zwei Einzelteilströmen zur Winkelbreite des Eintrittsquerschnitts jedes Einzelteilstroms zwischen ungefähr 10 und ungefähr 0,1 liegt. Besonders vorteilhaft ist es, wenn das Verhältnis des Winkelabstands zur Winkelbreite des Eintrittsquerschnitts zwischen ungefähr 2 und 0,5, noch besser 1,5 und 0,7 liegt. Ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel sieht vor, daß das
Verhältnis im Bereich von ungefähr 1,1 liegt.
Hinsichtlich des rezirkulationsstabilisierenden Teilstroms wurde in der Beschreibung bislang lediglich darauf abgestellt, daß dieser Rezirkulationsströmungen stabilisiert, welche der Rezirkulationsströmungen, ob die äußere oder die innere, wurde nicht näher spezifiziert.
Bei einem besonders vorteilhaften Ausführungsbeispiel bildet sich in der Brennkammer eine von der blaubrennenden Flamme zum nichtbrennenden Teil des Brennstoffstrahls zurückverlaufende innere Rezirkulationsströmung aus, welche von dem rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom der Brennluft stabilisiert ist. Diese innere Rezirkulationsströmung ist besonders wichtig bei einem Flüssigkeitsbrenner für die Aufheizung der von der Düse erzeugten Flüssigkeitströpfchen im nichtbrennenden Teil des Brennstoffstrahls, da durch diese innere Rezirkulationsströmung heiße Verbrennungsgase von der Flamme zurückgeführt werden zu dem nichtbrennenden Teil des Brennstoffstrahls und damit dazu beitragen, die Flüssigkeitströpfchen zu verdampfen um letztlich wieder eine blaubrennende Flamme zu erreichen.
Besonders günstig ist es dabei, wenn die innere Rezirkulationsströmung von der Flamme ausgehend auf einer Innenseite des Flammrohrs stromaufwärts entgegengesetzt zum
Brennstoffstrahl strömt und dadurch zwischen der Innenseite des Flammrohrs und dem rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom geführt wird.
Vorzugsweise ist die innere Rezirkulationsströmung gelbbrennend ausgebildet.
Darüber hinaus ist vorteilhafterweise vorgesehen, daß die innere Rezirkulationsströmung durch den rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom hindurchtritt, wobei dieser vorzugsweise - wie bereits erwähnt - aus Einzelteilstrahlen ausgebildet ist, um ein Hindurchtreten der inneren Rezirkulationsströmung durch diesen zu erleichtern. Hinsichtlich des Orts der Zufuhr des brennstoffstrahlnahen Teilstroms in die Brennkammer wurden bislang keine näheren Angaben gemacht. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungs-beispiel vor, daß der brennstoffstrahlnahe Teilstrom im Bereich eines Umfangs des Düsenkopfs der Düse in die
Brennkammer einströmt.
Noch vorteilhafter ist es jedoch, insbesondere aufgrund der räumlichen Gegebenheiten im Bereich der Düse, wenn der brennstoffstrahlnahe Teilstrom entlang eines definierten Außenprofils des Düsenkopfs strömt und somit in unmittelbarer Nähe des Brennstoffstrahls in die Brennkammer eintritt.
Im einfachsten Fall läßt sich der für den brennstoffstrahlnahen Teilstrom erforderliche Querschnitt dadurch zur Verfügung stellen, daß der brennstoffstrahlnahe Teilstrom durch einen Durchlaß zwischen dem Düsenkopf und einem Rand einer für den brennstoffstrahlnahen Teilstrom vorgesehenen Einströmöffnung in die Brennkammer strömt, so daß die Größe des Durchlasses den Strömungsquerschnitt für den brennstoffstrahlnahen Teilstrom festlegt.
Eine besonders vorteilhafte Durchmischung des brennstoffstrahlnahen Teilstroms und des Brennstoffs in der Brennkammer ergibt sich dann, wenn die Einströmöffnung für den brennstoffstrahlnahen Teilstrom Turbulenzen erzeugend ausgebildet ist. Im einfachsten Fall ist hierzu vorgesehen, daß die Einströmöffnung mit einer Wirbelkante oder einer Wirbelschneide versehen ist.
Hinsichtlich der Art der Ausbildung des Brennstoffstrahls wurden bislang keine näheren Angaben gemacht. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß der Brennstoffstrahl einen von einer einfach zusammenhängenden Düsenöffnung ausgehenden Kegel, insbesondere einen Vollkegel, bildet, da sich dieser besonders einfach herstellen und auch besonders einfach homogen mit möglichst homogener Tröpfchengröße ausbilden läßt.
Hinsichtlich des Aufbaus des Brennergehäuses wurden im
Zusammenhang mit den bisherigen Ausführungsbeispielen keine detaillierten Angaben gemacht. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß das Brennergehäuse eine Vorkammer umfaßt, in welchem die Düse angeordnet ist und welche durch ein Trennelement von der Brennkammer getrennt ist. Ein derartiger Aufbau des Brennergehäuses hat den Vorteil einer großen Einfachheit und hoher konstruktiver Flexibilität.
Hinsichtlich der Art der Ausbildung der Brennkammer wurden im Zusammenhang mit der bisherigen Erläuterung der einzelnen Ausführungsbeispiele keine detaillierten Angaben gemacht. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß sich die Brennkammer ausgehend von einer Ebene erstreckt, welche nahe der Düsenöffnung liegt, das heißt also, daß sich vorteilhafterweise der Brennstoffstrahl unmittelbar nach Austritt aus der Düsenöffnung in der Brennkammer erstreckt und nicht zum Teil bereits vor dieser Brennkammer. Dies erlaubt insbesondere eine vorteilhafte Vermischung der inneren und gegebenenfalls äußeren Rezirkulationsströmungen mit dem Brennstoffstrahl, um eine blaubrennende Flamme mit optimalen Verbrennungswerten, das heißt insbesondere optimalem NOX und CO-Gehalt zu erreichen.
Ferner ist es, insbesondere zur Ausbildung einer inneren Rezirkulationsströmung, von Vorteil, wenn die Brennkammer zwischen dem Trennelement und dem Bereich der Flammenwurzel einen im wesentlichen konstanten Querschnitt aufweist.
Dieser Querschnitt gibt ausreichend Raum zur Ausbildung und Führung der Rezirkulationsströmungen.
Das Trennelement kann in beliebiger Art und Weise ausgebildet sein, beispielsweise ähnlich der EP 0 430 011. Besonders vorteilhaft ist es jedoch, wenn das Trennelement eine Blende ist, da diese konstruktive Lösung sich durch ihre Einfachheit auszeichnet.
Die Blende könnte selbst eine gekrümmte Form aufweisen, wie beispielsweise die der DE-OS 40 09 222. Besonders vorteilhaft ist es jedoch, wenn sich die Blende in einer Ebene erstreckt, da eine derartige Form der Blende einerseits konstruktiv besonders einfach herzustellen ist und andererseits den Vorteil hat, daß sie die Zumischung der Rezirkulationsströmungen, das heißt sowohl der inneren als auch der äußeren Rezirkulationsströmung, in besonders vorteilhafterweise ermöglicht.
Als besonders zweckmäßig für die Führung der Rezirkulationsströmungen und Zumischung derselben zum Brennstoffstrahl hat es sich erwiesen, wenn die Brennkammer einen vom nichtbrennenden Teil des Brennstoffstrahls durchsetzten und sich um diesen herum erstreckenden Rezirkulationsraum aufweist. Ein derartiger Rezirkulationsraum hat den großen Vorteil, daß sich in diesem die einzelnen Rezirkulationsströmungen besonders einfach führen, durch den rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom stabilisieren und auch definieren lassen, um die erfindungsgemäßen konstanten
Verbrennungsverhältnisse, insbesondere in einer Brennkammer frei von mechanischen strömungsführenden Elementen zu erhalten, die ihrerseits den besonderen Vorteil hat, daß sie einerseits in einfacher Weise eine Leistungsvariation zuläßt, andererseits aber auch weniger Probleme mit unerwünschten Schadstoffemissionen beim Anlaufen, das heißt Warmlaufen des Brenners, aufweist.
Vorzugsweise ist der Rezirkulationsraum dabei so ausgebildet, daß er sich mindestens bis zur Flammenwurzel erstreckt. Hinsichtlich der Dimensionierung des Rezirkulationsraums sind bislang keine näheren Angaben gemacht worden. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß der Rezirkulationsraum einen beispielsweise dem Innendurchmesser des Flammrohr entsprechenden Außendurchmesser aufweist, welcher ungefähr 1,5 bis ungefähr 3 mal größer ist als der Duchmesser des Teilkreises, von welchem ausgehend der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom in den Rezirkulationsraum eintritt.
Noch vorteilhafter ist es, wenn der Rezirkulationsraum einen Innendurchmesser aufweist, welcher ungefähr 2 bis 2,5 mal größer ist als der Durchmesser des Teilkreises. Besonders vorteilhafte Verhältnisse sind dann erreichbar, wenn der Rezirkulationsraum einen Durchmesser aufweist, welcher größenordnungsmäßig ungefähr 2, mal so groß ist wie der Durchmesser des Teilkreises.
Darüber hinaus hat es sich als vorteilhaft erwiesen, insbesondere um eine räumlich stabile blaubrennenden Flamme zu erhalten, wenn sich an den Rezirkulationsraum ein Flammraum anschließt.
Dieser Flammraum kann den gleichen Innendurchmesser wie der Rezirkulationsraum aufweisen. Besonders vorteilhaft ist es jedoch, wenn der Flammraum einen Innendurchmesser aufweist, welcher maximal gleich groß oder kleiner als der Rezirkulationsraum ist. Diese Lösung ist insbesondere bei kleinen Brennerleistungen, beispielsweise kleiner 20 kW, von Vorteil, da eine Verengung des Flammraums zur räumlichen
Stabilisierung der Flamme beiträgt und somit ein räumliches Hin- und Herpendeln der Flamme im Flammraum verhindert.
Eine hinsichtlich der Dimensionen besonders vorteilhafte Lösung sieht dabei vor, daß der beispielsweise an dieser Stelle dem Innendurchmesser des Flammrohrs entsprechende Außendurchmesser des Flammraums im Bereich des ungefähr 0,6-bis 0,9-fachen des Durchmessers des Rezirkulationsraumes liegt. Besonders vorteilhaft ist es, wenn der Innendurchmesser des Flammraums im Bereich des ungefähr 0,8-fachen des Innendurchmessers des Rezirkulationsraums liegt.
Im Zusammenhang mit der bisherigen Beschreibung der einzelnen Ausführungsbeispiele wurde zwar die äußere Rezirkulationsströmung bereits angesprochen, hierauf jedoch nicht näher eingegangen. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungs-beispiel vor, daß das Brennergehäuse mit Öffnungen versehen ist, durch welche eine kaltes Verbrennungsgas führende
Rezirkulationsströmung in die Brennkammer eintritt.
Diese äußere Rezirkulationsströmung wird bekannterweise, wie beispielsweise in der DE 40 09 222 beschrieben, den Anteil der Stickoxide zu reduzieren.
Die erfindungsgemäße Lösung sieht jedoch eine weitergehende Verwendung der äußeren Rezirkulationsströmung dahingehend vor, daß die äußere Rezirkulationsströmung nahe des Trennelements in die Brennkammer eintritt und so groß ist, daß eine Flammenwurzel der blaubrennenden Flamme einen Abstand von mindestens 1 cm von der Düse aufweist und daß sich zwischen der Düse und der Flammenwurzel ein nichtbrennender Teil des Brennstoffstrahls unter Zumischung von Brennluft kegelförmig ausbreitet.
Das heißt, bei der erfindungsgemäßen Lösung wird die äußere Rezirkulationsströmung nicht nur dazu eingesetzt, den Anteil der Stickoxide zu reduzieren, sondern insbesondere auch dazu, um einen ausreichend großen nichtbrennenden Teil des Brennstoffstrahls in der Brennkammer zu erhalten, welcher eine ausreichende Zumischung von Brennluft und rezirkulierendem Gase ermöglicht.
Bei einem besonders bevorzugten Ausführungsbeispiel mit einer inneren Rezirkulationsströmung wird ferner durch die ausreichende Erstreckung des nichtbrennenden Teils des
Brennstoffstrahls auch eine ausreichende Zumischung der heißen Gase der inneren Rezirkulationsströmung ermöglicht, um die Flüssigkeitströpfchen im Brennstoffstrahl durch die heißen Gase optimal zu verdampfen und damit eine blaubrennende Flamme zu gewährleisten.
Ein weiteres besonderes Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Lösung sieht vor, daß die äußere Rezirkulations-strömung nahe des Trennelements in die Brennkammer eintritt und daß diese die innere Rezirkulationsströmung gegenüber dem Trennelement abschirmt, welche sich als in der Brennkammer von der blaubrennenden Flamme zum nichtbrennenden Teil des Brennstoffstrahls zurückverlaufende Strömung ausbildet.
Bei diesem Ausführungsbeispiel wird also die äußere Rezirkulationsströmung noch zusätzlich dazu eingesetzt, die innere Rezirkulationsströmung mit den heißen Gasen von dem Trennelement fernzuhalten und somit eine zu starke Abkühlung dieser Gase durch das kalte Trennelement zu verhindern und vielmehr diese Gase vor dem Trennelement mit möglichst nicht zu starker Abkühlung, nämlich lediglich durch die äußere Rezirkulationsströmung, dem Brennstoffstrahl zur Vermischung mit demselben zuzuleiten.
Die äußere Rezirkulationsströmung könnte prinzipiell in beliebiger Art und Weise in die Brennkammer eintreten. Beispielsweise wäre es denkbar, die äußere Rezirkulations-strömung mit der Brennluft in die Brennkammer einzuleiten. Besonders vorteilhaft ist es jedoch, wenn die äußere Rezirkulationsströmung getrennt von dem Brennluftstrom in die Brennkammer eintritt, so daß durch die separate Strömungsführung die Möglichkeit besteht, Lage und Verlauf der äußeren Rezirkulationsströmung besser und vor allem unabhängig von der Brennluft, die einem anderen Zweck, nämlich der Oxidation des Brennstoffs dient, zu führen. Beispielsweise läßt sich mit dieser Führung der äußeren Rezirkulationsströmung einerseits deren Massenstrom einfacher und besser definieren und somit ist auch die Länge des nichtbrennenden Teils des Brennstoffstrahls einfacher festlegbar. Darüber hinaus ist mit einer separaten Führung der äußeren Rezirkulationsströmung auch die Abschirmung der inneren Rezirkulationsströmung von der Trennwand weit einfacher erreichbar.
Besonders vorteilhaft ist es, wenn die äußere Rezirkulationsströmung durch Rezirkulationsöffnungen im Flammrohr direkt in die Brennkammer eintritt, so daß sich durch entsprechende Lage, Anordnung und Größe der Rezirkulations-öffnungen der Verlauf der Rezirkulationsströmung vorteilhaft festlegen läßt.
Ein besonders vorteilhaftes Ausführungsbeispiel sieht vor, daß eine Fläche der für den Eintritt des Brennluftstroms in die Brennkammer vorgesehenen Öffnungen maximal ungefähr der Fläche der im Flammrohr vorgesehen Öffnungen für die äußere Rezirkulationsströmung entspricht.
Hinsichtlich des Brennluftstroms wurden im Zusammenhang mit der bisherigen Erläuterung der einzelnen Ausführungsbeispiele keine näheren Angaben gemacht. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß der Brennluftstrom durch die Vorkammer hindurchgeführt ist.
Ein besonders zweckmäßiges Ausführungsbeispiel sieht vor, daß der Brennluftstrom durch das Trennelement hindurch in die Brennkammer einfließt. Ferner ist es vorteilhaft, wenn der Brennluftstrom vor seinem Eintritt in die Brennkammer die Vorkammer durchströmt, so daß eine sehr kompakte Bauweise des erfindungs-gemäßen Brenners möglich ist.
Hinsichtlich der Ausbildung der Brennkammer wurden im Zusammenhang mit den bisherigen Ausführungsbeispielen ebenfalls keine näheren Angaben gemacht. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß die Brennkammer von einem Flammrohr des Brenners umschlossen ist, so daß dieses Flammrohr des Brenners eine definierte geometrische Umgebung der Brennkammer und somit insbesondere eine definierte Ausbildung der Rezirkulationsströmungen zuläßt.
Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Flamme eine in der Brennkammer liegende Flammenwurzel aufweist, das heißt sich die Brennkammer mit dem Flammrohr mindestens bis zur
Flammenwurzel erstreckt. Noch vorteilhafter ist es, wenn sich die Brennkammer über die Flammenwurzel hinaus erstreckt, und zweckmäßigerweise einen wesentlichen Teil der blaubrennenden Flamme noch umschließt.
Dieses Flammrohr ist zur Absenkung der Stickoxidemission vorzugsweise mit Öffnungen zur Ausbildung einer äußeren Rezirkulationsströmung versehen. Ferner ist vorteilhafterweise vorgesehen, daß in dem Flammrohr ein Strömungsstabilisierungselement angeordnet ist, welches sich von der Blende in Richtung eines Fußbereichs der Flamme bis maximal ungefähr über ein Viertel des Abstands zwischen der Blende und der Flamme erstreckt. Dieses Strömungsstabilisierungselement hat nichts zu tun mit dem aus dem Stand der Technik bekannten Mischrohr, da das bekannte Mischrohr nur die Ausbildung einer einzigen Rezirkulationsströmung zuläßt, während das erfindungsgemäße Strömungsstabilisierungselement ebenfalls so ausgebildet ist, daß es die Ausbildung mehrerer Rezirκulationsströmungen zuläßt, insbesondere die Ausbildung der für die jeweiligen Brennstoffmengen und Luftmengen erforderlichen Rezirkulationsströmungen.
Aus diesem Grund ist es besonders vorteilhaft, wenn das Strömungsstabilisierungselement sich maximal über ungefähr ein Sechstel des Abstands zwischen der Blende und dem Fußbereich der Flamme erstreckt.
Die vorstehend erläuterten Strömungsstabilisierungselemente sind jedoch für die ausreichende Stabilisierung von Rezirkulationsströmungen nicht zwingend notwendig und schaffen stets die Gefahr von Rußablagerungen im Brenner.
Insbesondere dann, wenn Rußablagerungen in der Brennkammer so gut wie möglich verhindert werden sollen, ist vorteilhafterweise vorgesehen, daß die Brennkammer frei von innerhalb derselben angeordneten Strömungsstabilisierungselementen für die Rezirkulation ausgebildet ist. Insbesondere ist dabei die Brennkammer - wie bereits eingangs erwähnt - mischrohrfrei ausgebildet.
Zur Frage der Einstellung der Luftmenge des Brennluftstroms wurden bislang keine näheren Angaben gemacht. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß zur Einstellung der Luftmenge des Brennluftstroms eine Einstelleinrichtung vorgesehen ist.
Die Einsteileinrichtung ist vorzugsweise so ausgebildet, daß bei einer Einstellung der Luftmenge der Ort des Eintritts des Brennluftstroms in die Brennkammer in radialer Richtung zum Brennstoffstrahl im wesentlichen invariant ist. Dies hat den großen Vorteil, daß durch die Festlegung des Orts des Eintritts des Brennluftstroms eine optimale Stabilisierung der Rezirkulation bei allen Einstellungen von Brennstoffmenge und Brennluftmenge möglich ist.
Als besonders vorteilhaft hat es sich erwiesen, wenn die Einstelleinrichtung lokal fixierte Öffnungen für den Brennluftstrom aufweist, welche auf unterschiedliche Querschnitte einstellbar sind.
Zweckmäßigerweise ist dies konstruktiv so gelöst, daß die Einstelleinrichtung ein drehbar an der Blende gelagertes Einstellelement umfaßt, mit welchem der Querschnitt einer in der Blende vorgesehenen Öffnung einstellbar ist. Im einfachsten Fall ist dabei das Einstellelement als drehbar an der Blende gelagerte Einstellscheibe ausgebildet, welche in verschiedene Drehstellungen relativ zur Blende und zu den in der Blende vorgesehenen Öffnungen bringbar ist.
Alternativ dazu ist es möglich, das Einstellelement in Form eines den Querschnitt der in der Blende vorgesehenen Öffnung variierenden Verschlußelements, beispielsweise eines
Stopfens, auszubilden, welches auf die Öffnung zu oder von dieser weg bewegbar ist.
Dieses Einstellelement kann einerseits so ausgebildet sein, daß es in verschiedene diskrete Einstellpositionen einstellbar ist.
Alternativ dazu, ist es vorteilhaft, wenn das Einstellelement kontinuierlich einstellbar ist, so daß damit kontinuierlich die Querschnitte zwischen einem Maximalwert und einem Minimalwert variierbar sind.
Die Einstelleinrichtung kann so ausgebildet sein, daß sie manuell, beispielsweise mit einem entsprechenden Werkzeug, einstellbar ist.
Im Fall einer variablen Steuerung der Luftmenge ist es besonders vorteilhaft, wenn die Einsteileinrichtung über einen ansteuerbaren Stellantrieb einstellbar ist. Hinsichtlich der Einstellbarkeit der Düse wurden bislang ebenfalls keine weiteren Angaben gemacht. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß die Düse eine Rücklaufdüse ist.
Eine derartige Rücklaufdüse läßt sich besonders einfach dadurch einstellen, daß dieser ein einstellbares Rücklaufventil zugeordnet ist, welches ermöglicht, den Rücklauf der Rücklaufdüse variabel einzustellen und somit auch die von der Düse abgegebene Brennstoffmenge einzustellen.
Im einfachsten Fall ist das Rücklaufventil so ausgebildet, daß mit diesem verschiedene Brennstoffmengen des Brennstoffstrahls fest einstellbar sind. Noch vorteilhafter ist es jedoch, wenn das Rücklaufventil kontinuierlich einstellbar ist, so daß eine kontinuierliche Einstellung und Anpassung der Brennstoffmenge möglich ist.
Insbesondere dann, wenn die Brennstoffmenge gesteuert werden soll, ist vorteilhafterweise vorgesehen, daß das Rücklaufventil mittels eines Stellantriebs einstellbar ist.
Ein besonders vorteilhaftes Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Lösung sieht vor, daß der Brenner eine Steuerung aufweist, mit welcher die Brennstoffmenge und die Luftmenge des Brennluftstroms einstellbar sind. Mit einer derartigen Steuerung läßt sich insbesondere in einfacher Weise eine optimale Einstellung sowohl der Brennstoffmenge als auch der Brennluftmenge, insbesondere im Hinblick auf eine stöchiometrische oder nahstöchiometrische Verbrennung, erreichen.
Vorzugsweise ist dabei vorgesehen, daß die Steuerung den Stellantrieb des Rücklaufventils ansteuert.
Alternativ oder ergänzend dazu ist es vorteilhaft, wenn die Steuerung den Stellantrieb der Einstelleinrichtung ansteuert.
Im Fall einer Ansteuerung nur eines der beiden Stellantriebe ist es denkbar, die Einstellung der Brennstoffmenge oder der Luftmenge, oder umgekehrt, fest vorzugeben und über den Stellantrieb für die jeweils andere Größe eine Feineinstellung vorzunehmen. Besonders vorteilhaft ist es jedoch, wenn die Steuerung sowohl den Stellantrieb des Rücklaufventils als auch den Stellantrieb der Einsteileinrichtung ansteuert.
Ferner ist es vorteilhaft, insbesondere um eine vollständige Verbrennung des Brennstoffs zu gewährleisten, wenn der Steuerung eine eine vollständige Verbrennung erfassende Sonde zugeordnet ist.
Damit besteht zusätzlich noch die Möglichkeit, daß die Steuerung die Luftmenge und die Brennstoffmenge entsprechend einer stöchiometrischen oder nahstöchiometrischen
Verbrennung einstellt. Hinsichtlich der Vorgabe der Brennerleistung sind beim Vorsehen einer erfindungsgemäßen Steuerung ebenfalls mehrere Möglichkeiten denkbar. So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß der Steuerung Brennerleistungen fest vorgebbar sind. Alternativ dazu ist es denkbar, daß der Steuerung Brennerleistungen variabel vorgebbar sind.
Ein besonders vorteilhaftes Ausführungsbeispiel sieht vor, daß die Steuerung entsprechend einer vorgegebenen Leistung Brennstoffmenge und Luftmenge einerseits entsprechend dieser Leistung und andererseits hinsichtlich einer stöchiometrischen oder nahstöchiometrischen Verbrennung regelt.
Im Zusammenhang mit den erfindungsgemäßen Ausführungsbeispielen wurde bislang davon ausgegangen, daß die Einstellbarkeit der Brennstoffmenge über die Düse durch ein und dieselbe Düse möglich ist.
Alternativ dazu sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß die Brennstoffmenge dadurch einstellbar ist, daß der Brenner als Bausatz mit in dasselbe Brennergehäuse einsetzbaren unterschiedlichen Düsen ausgebildet ist. Die Einstellung der Brennstoffmenge erfolgt dadurch, daß jeweils die entsprechende Düse in den Brenner eingesetzt wird.
Vorzugsweise ist dabei vorgesehen, daß die Düsen alle im wesentlichen dasselbe Sprühbild und insbesondere eine im wesentlichen gleiche luftströmungsseitige Außenkontur aufweisen und lediglich unterschiedliche Brennstoffmengen abgeben. Ferner sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel betreffend die Einstellung der Luftmenge vor, daß die Luftmenge derart einstellbar, daß der Brenner als Bausatz mit in dasselbe Brennergehäuse auswechselbar einsetzbaren Einstellteilen für die Luftmenge des Brennluftstroms ausgebildet ist. Durch das Vorsehen der unterschiedlichen Einstellteile ist somit eine Einstellung des Brennluftstroms möglich.
Besonders vorteilhaft ist es dabei, wenn mit den Einstellteilen der lokale Eintritt des Brennluftstroms in die Brennkammer ebenfalls einstellbar ist.
Vorzugsweise ist dabei vorgesehen, daß bei allen Einstellteilen mindestens ein Teilstrom des Brennluftstroms einstellbar ist.
Besonders zweckmäßig ist es dabei, wenn der Einströmort der Teilströme bei allen Einstellteilen derselbe ist.
Ein besonders vorteilhaftes Ausführungsbeispiel sieht vor, daß bei den Einstellteilen der brennstoffstrahlnahe Teilstrom konstant ist, während der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom mit unterschiedlichen Einstellteilen auf unterschiedliche Werte einstellbar ist.
Hinsichtlich der konstruktiven Lösung ist bei einem besonders vorteilhaften Ausführungsbeispiel vorgesehen, daß der Bausatz für alle Brennerleistungen ein identisches Brennergehäuse umfaßt. Insbesondere ist vorgesehen, daß der Bausatz für alle
Brennerleistungen ein identisches Gebläse umfaßt.
Ferner ist es vorteilhaft, wenn der Bausatz eine identische Brennkammer umfaßt.
Schließlich ist es vorteilhaft, wenn der Bausatz bei allen Brennerleistungen einen identischen Düsenstock umfaßt.
Weitere Merkmale und Vorteile der erfindungsgemäßen Lösung sind Gegenstand der nachfolgenden Beschreibung sowie der zeichnerischen Darstellung einiger Ausführungsbeispiele.
In der Zeichnung zeigen:
Fig. 1 einen Längsschnitt durch ein erstes Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Brenners;
Fig. 2 einen ausschnittsweisen Längsschnitt durch eine Düse des erfindungsgemäßen Brenners;
Fig. 3 eine vergrößerte Darstellung eines Frontbereichs der
Düse gemäß Fig. 2;
Fig. 4 einen Schnitt längs Linie IV-IV in Fig. 3; Fig. 5 einen Schnitt längs Linie V-V in Fig. 1 bei maximalem oder auf null reduziertem rezirkulationsstabilisierendem Teilstrom mit teilweise weggebrochener Einstellscheibe;
Fig. 6 einen Schnitt wie in Fig. 5 bei reduziertem rezirkulationsstabilisierendem Teilstrom mit teilweise weggebrochener Einstellscheibe;
Fig. 7 einen Schnitt wie in Fig. 5 bei minimalem rezirkulationsstabilisierenden! Teilstrom;
Fig. 8 eine perspektivische Darstellung der Verhältnisse in der Brennkammer bei teilweise weggebrochenem Flammrohr;
Fig. 9 eine vergrößerte ausschnittsweise Darstellung des in
Fig. 1 gezeigten Schnitts im Bereich der Blende, bei maximalem rezirkulationsstabilisierendem Teilstrom in der oberen und auf null reduziertem minimalem rezirkulationsstabilisierendem Teilstrom in der unteren Hälfte;
Fig. 10 einen Schnitt ähnlich Fig. 1 eines zweiten Ausführungsbeispiels des erfindungsgemäßen Brenners;
Fig. 11 einen Schnitt ähnlich Fig. 1 eines dritten Ausführungsbeispiels des erfindungsgemäßen Brenners; Fig. 12 einen Schnitt ähnliche Fig. 1 eines vierten Ausführungsbeispiels;
Fig. 13 einen Schnitt ähnlich Fig. 1 eines fünften Ausführungsbeispiels;
Fig. 14 einen Schnitt ähnlich Fig. 1 eines sechsten Ausführungsbeispiels des erfindungsgemäßen Brenners;
Fig. 15 einen Schnitt längs Linie XII-XII in Fig. 14 bei maximalem rezirkulationsstabilisierendem Teilstrom und der zur Einstellung desselben vorgesehenen Blende;
Fig. 16 einen Schnitt wie in Fig. 15 bei eingesetzter
Blende für einen reduzierten rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom; und
Fig. 17 einen Schnitt wie in Fig. 15 bei eingesetzter
Blende für den minimalen, auf Null reduzierten rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom.
Ein erstes Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Brenners, dargestellt in Fig. 1, umfaßt ein als ganzes mit 10 bezeichnetes Brennergehäuse mit einem Stützrohr 12 und einem sich an dieses anschließenden Flammrohr 14. In dem Stützrohr 12 ist in einem dem Flammrohr gegenüberliegenden Endbereich ein als ganzes mit 16 bezeichnetes Gebläse angeordnet, welches einen Gebläseantrieb 18 und ein Gebläserad 20 umfaßt. Dieses Gebläse 16 erzeugt einen das Stützrohr 12 durchsetzenden Luftstrom 22, welcher in Richtung des Flammrohrs 14 strömt.
Ferner ist in dem Stützrohr 12 ein als ganzes mit 24 bezeichneter Düsenstock angeordnet, welcher einen Düsenträger 26 mit einer in diesen eingeschraubten Düse 28 aufweist. Die Düse 28 ist dabei als nachfolgend noch im einzelnen
beschriebene Rücklaufdüse ausgebildet und wird über eine Düsenzuleitung 30 mit flüssigem Brennstoff, insbesondere Öl, versorgt, während über eine Düsenrücklaufleitung 32 ein Teil des in der Düsenzuleitung 30 zugeführten Brennstoffs wieder zurückfließt, wobei eine Drosselung des Rücklaufs über ein in der Düsenrücklaufleitung 32 angeordnetes einstellbares Rücklaufventil 34 möglich ist.
Die Einspeisung des Brennstoffs in die Düsenzuleitung 30 erfolgt über eine Brennstofförderpumpe 36, welche vorzugsweise von dem Antrieb 18 des Gebläses 16 mitangetrieben ist, insbesondere auf derselben Welle wie das Gebläserad 20 sitzt. Diese Brennstofförderpumpe 36 wird über eine Pumpenzuleitung 38 mit Brennstoff gespeist und ist außerdem mit einer Rücklaufleitung 40 verbunden, in welcher überschüssiger Brennstoff von der Brennstoffförderpumpe 36 zurückfließt. In diese Rücklaufleitung 40 mündet auch die Düsenrücklaufleitung 32 nach dem Rücklaufventil 34. Wie in Fig. 2, 3 und 4 dargestellt, umfaßt die Düse 28 einen Düsenkopf 50, welcher seinerseits auf einen Düsenkörper 52 aufgeschraubt ist, und einen Drallkörper 54 aufnimmt.
Der Düsenkopf 50 ist seinerseits ebenfalls noch in den Düsenträger 26 eingeschraubt, so daß der Düsenkörper 52 in einer Ausnehmung 56 des Düsenträgers 26 liegt, wobei die Ausnehmung 56 einen Brennstoffzufuhrbereich 58 bildet, welcher mit der Düsenzuleitung 30 verbunden ist und einen Rücklaufbereich 60, welcher mit der Düsenrücklaufleitung 32 verbunden ist.
Der in dem Brennstoffzufuhrbereich 58 eintretende Brennstoff durchströmt vorzugsweise ein Filter 62 und strömt dann über zwei einander gegenüberliegende Einlaufkanäle 64 des
Düsenkörpers 52 in weiterführende Einlaufkanäle 66 im Drallkörper 54 und von diesen, wie in Fig. 3 dargestellt, in einen ringförmigen Einlaufräum 68 des Drallkörpers 54, welcher durch ein den Drallkörper 54 stirnseitig abschließendes Abstützplättchen 70 verschlossen ist. Von dem ringförmigen Einlaufraum 68 tritt der Brennstoff über Drallkanäle 72 in einen radial innerhalb des ringförmigen Einlaufraums 68 liegenden Drallraum 74 ein, in welchem sich eine entsprechend der Ausrichtung der Drallkanäle 72 umlaufende Drallströmung ausbildet und von diesem Drallraum 72 tritt der Brennstoff über einen ringförmig umlaufenden Spalt 76 in eine Abspritzbohrung 78 ein, aus welcher ein
kegelförmiger Brennstoffstrahl 80 austritt. Der Abspritzbohrung 78 gegenüberliegend ist in dem Drallkörper 54 ein Rücklaufkanal 82 angeordnet, welcher den
Drallkörper 54 durchsetzt und in einen im Düsenkörper 52 angeordneten Rücklaufkanal 84 übergeht, der dann schließlich in den Rücklaufbereich 60 der Ausnehmung 56 mündet, welcher dann seinerseits wiederum mit der Düsenrücklaufleitung 32 in Verbindung steht.
Weitere Einzelheiten der erfindungsgemäß verwendeten Düse 28 ergeben sich aus dem deutschen Patent 42 15 122, auf welches in diesem Zusammenhang vollinhaltlich Bezug genommen wird.
Der Düsenstock 24 mitsamt der Düse 28 ist innerhalb des Stützrohrs 12 in einer Vorkammer 48 angeordnet, welche ebenfalls von dem Luftstrom 22 durchsetzt ist.
Die Vorkammer 48 wird abgeschlossen durch eine als ganzes mit 90 bezeichnete und in das Stützrohr 12 eingesetzte
Blende, an welche sich stromabwärts der Düse 28 gelegen eine Brennkammer 92 anschließt, die von dem Flammrohr 14 umschlossen ist. Auch das Flammrohr 14 ist vorzugsweise an dem Stützrohr 12 gehalten.
Die Blende 90 ist so angeordnet, daß die Abspritzbohrung 78 mit einer Düsenöffnung nahe bei oder in der Ebene 89 der Blende 90 liegt und der bei der Düse 28 austretende Brennstoffstrahl 80 sich im wesentlichen vollständig in der
Brennkammer 92 ausbreitet. Hierzu ist die Blende 90 mit einer koaxial zur Längsachse 86 der Düse 28 angeordneten Einströmöffnung 94 versehen. Die Einströmöffnung 94 ist ferner so groß gewählt, daß zwischen einem Rand 96 der Einströmöffnung 94 und einer diesem Rand 96 zugewandten Außenseite 98 des Düsenkopfs 50 ein ringförmiger Durchlaß 100 verbleibt, durch welchen ein brennstoffstrahlnaher Teilstrom 102 eines insgesamt von der Vorkammer 48 in die Brennkammer 92 einströmenden Brennluftstroms hindurchtritt.
Um die Strömungsgeschwindigkeit in dem Teilstrom 102 zu reduzieren, ist der Rand 96 der Einströmöffnung 94 noch mit einer Wirbelkante 104 versehen, welche zur Wirbelbildung im Teilstrom 102 führt und beispielsweise durch eine stufenförmige Querschnittsverengung der Einströmöffnung 94 gebildet ist.
Ein weiterer Teilstrom 106 des von der Vorkammer 48 in die Brennkammer 92 eintretenden Brennluftstroms tritt durch radial außerhalb der Einströmöffnung 94 in einem Kreisringbereich 108 angeordnete Öffnungen 110 hindurch, welche auf einem Teilkreis 109 vorzugsweise in gleichen Winkelabständen und mit Zwischenräumen 111 um den Mittelpunkt des
Kreisringbereichs 108 angeordnet sind.
Vorzugsweise haben die Öffnungen 110 bezogen auf den Teilkreis 109 eine Erstreckung in Azimutalrichtung welche einem Winkel entspricht, der ungefähr das Ein- bis Zweifache des der Erstreckung der Zwischenräume 111 entsprechenden Winkels beträgt. Die Öffnungen 110 können sich jedoch in Azimutalrichtung über einen Winkel erstrecken, der das ungefähr 0,1- bis ungefähr 8-fache des Winkel der Erstreckung der Zwischenräume 111 entspricht.
Die Öffnungen 110 sind dabei so angeordnet, daß der Teilstrom 106 des Brennluftstroms durch die Zwischenräume 111 zwischen den Öffnungen 110 in Form eines jeweils in Umfangsrichtung unterbrochenen Ringstroms entsprechenden Strömungsbildes in die Brennkammer 92 eintritt und damit jeweils die Ausbildung einer inneren Rezirkulationsströmung 112 und auch einer äußeren Rezirkulationsströmung 119 in der Brennkammer 92 stabilisiert, so daß eine Flammenwurzel 114 einer sich in der Brennkammer 92 ausbildenden Flamme 116 im wesentlichen im selben Abstand von der Blende 90 steht, unabhängig von einer vom Brennstoffstrahl 80 mitgeführten Brennstoffmenge und einer entsprechenden durch die Teilströme 102 und 106 in die Brennkammer 92 eintretenden entsprechenden Brennluftmenge.
Die erfindungsgemäßen Strömungen in der Brennkammer 92, dargestellt in Fig. 8 umfassen, somit den vollkegelförmigen Brennstoffstrahl 80 zylindrisch umschließende brennstoffstrahlnahen Teilstrom 102, welcher mit einer Strömungsrichtung 103 in die Brennkammer 92 eintritt, welche parallel zu einer Strömungsrichtung 79 des Brennstoffstrahls 80 verläuft. Ferner den rezirkulationsstabilisierenden
Teilstrom 106 welcher mit einer zur Strömungsrichtung 79 parallelen Strömungsrichtung 107 in Form von Einzelströmen 105 in die Brennkammer 92 eintritt, wobei die Einzelströme 105 auf einem Kreiszylinder liegen, der im Querschnitt auf der Blende 90 die Form des Kreisringbereichs
108 aufweist und durch den mantelmittig liegenden Teilkreis
109 festgelegt ist.
Die Flammenwurzel 114 schließt sich ihrerseits an einen nichtbrennenden Teil 81 des Brennstoffstrahls 80, welcher eine Länge von ungefähr 1 bis ungefähr 4 cm, vorzugsweise ungefähr 1 bis ungefähr 3 cm aufweist, an und von dieser ausgehend breitet sich die Flamme 116 aus, die sich an einem Innenwandbereich 15 des Flammrohrs 14 anlegt, bevor sie dieses verläßt.
Der Bereich der Brennkammer 92 von der Blende 90 bis zum Innenwandbereich 15 an dem sich die Flamme 116 anlegt, bildet einen sogenannten Rezirkulationsraum 91. In diesem strömt einerseits in Form einer inneren Rezirkulation 112 heißes Gas zwischen dem Flammrohr 14 und dem Teilstrom 106 zurück in Richtung zur Blende 90 und vor der Blende 90 nach innen zwischen den Einzelströmen 105 hindurch in Richtung des nichtbrennenden Teils 81 des Brennstoffstrahls 80 um den nicht brennenden Brennstoff auf dem Weg zur Flammwurzel 115 und auch die Brennluft aufzuheizen.
Zusätzlich tritt über nach der Blende 90 im Flammrohr 14 angeordnete äußere Rezirkulationsöffnungen 118 kaltes Verbrennungsgas aus dem jeweiligen Kessel in Form der äußeren Rezirkulationsströmung 119 in den Rezirkulationsraum 91 blendennah ein und verhindert im wesentlichen eine Berührung zwischen den heißen Gasen der inneren Rezirkulationsströmung 112 und der kalten Blende 90.
Die äußere Rezirkulationsströmung 118 tritt ferner blendennah zwischen den Einzelströmen 105 hindurch und vermischt sich dann mit dem Brennluftstrom 102, 106 um den durch das Flammrohr 14 hindurchtretenden Massenstrom so weit zu erhöhen, daß die Flammenwurzel 114 in einem konstanten Abstand von mindestens 2 cm von der Blende 90 und somit auch von der Düse 28 stehen bleibt, daß der nichtbrennende Teil 81 des Brennstoffstrahls 90 lang genug ist, um die Öltröpfchen in demselben annähernd vollständig zu verdampfen.
Vorzugsweise ist die Summe der Flächen der für den Eintritt des Brennluftstroms in die Brennkammer vorgesehenen Öffnungen, insbesondere die Summe der Flächen Öffnungen 110 und der Eintrömöffnungen 94, so bemessen, daß sie maximal ungefähr der Summe der Flächen der Rezirkulationsöffnungen für die äußere Rezirkulation, insbesondere der Summe der Flächen der als in Umfangsrichtung langgezogene Schlitze ausgebildeten äußeren Rezirkulationsöffnungen 118, entspricht.
Das Verhältnis der Fläche der Rezirkulationsöffnungen 118 zur Fläche der zentralen Einströmöffnung 94 liegt zwischen ungefähr 0,3 bis ungefähr 19,2, bevorzugt zwischen ungefähr 0,9 und 5,1. An den Rezirkulationsraum 91 schließt sich dann der Flammraum 117 an. Vorzugsweise ist bei dem in Fig. 1 bis 9 dargestellten ersten Ausführungsbeispiel der brennstoffstrahlnahe Teilstrom 102 so ausgebildet, daß dieser bei der kleinsten Brennerleistung die entsprechende Rezirkulationsströmung ohne den rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom 106 stabilisiert (Fig. 9 untere Hälfte) und bei großen Brennerleistungen dann der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom 106 die Stabilisierung übernimmt (Fig. 9 obere Hälfte), die der brennstoffstrahlnahe Teilstrom 102 nicht mehr leisten kann.
Bei anderer Dimensionierung des Brenners ist es auch möglich, bei der kleinsten Leistung sowohl den brennstoffstrahlnahen Teilstrom 102 als auch einen minimalen rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom 106 vorzusehen.
Eine derartige Stabilisierung der Rezirkulationsströmungen 112 und 119 ist insbesondere dann erreichbar, wenn ein dem Innendurchmesser des Flammrohrs entsprechender Außendurchmesser des Rezirkulationsraums 91 der Brennkammer 92 das ungefähr 1,5- bis ungefähr 3, 9-fache, noch besser das ungefähr zwei- bis dreifache des Durchmessers eines Teilkreises 109 des Kreisringbereichs 108 beträgt, noch vorteilhafter ist es, wenn der Außendurchmesser des Rezirkulationsraums 91 der Brennkammer 92 das ungefähr 2,2- bis ungefähr 2,6-fache, vorzugsweise das ungefähr 2,2 bis ungefähr 2,5-fache, des Durchmessers des Teilkreises 109 beträgt. Das Verhältnis des Durchmessers des Teilkreises 109 zum Durchmesser der zentralen Einströmöffnung 94 liegt zwischen ungefähr 1,0 und ungefähr 4,2 vorzugsweise zwischen ungefähr 1,82 und ungefähr 2,0.
Darüber hinaus ist es vorteilhaft, wenn die zentrale Einströmöffnung 94 so dimensioniert ist, daß ein Außendurchmesser des Rezirkulationsraums 91 (entspricht dem Innendurchmesser des Flammrohrs 14 ) der Brennkammer 92 das ungefähr 3,4-bis ungefähr 8,5-fache, noch besser das ungefähr 4-bis ungefähr 6-fache, noch besser das ungefähr 4,4- bis ungefähr 5,9-fache des Durchmessers der zentralen Einströmöffnung 94 beträgt.
Die Durchmesserverhältnisse, bei welchen der erfindungsgemäße einstellbare Blaubrenner in allen Leistungsbereichen noch arbeitet, sind in Tabelle I zusammengefaßt, wobei der dem Außendurchmesser des Rezirkulationsraums 91 entsprechende Innendurchmesser des Flammrohrs mit "Flammrohr (14)", die Durchmesser des Teilkreises mit "Teilkreis (109)" und der Durchmesser der Einströmöffnung mit "Einströmöffnung (94)" bezeichnet sind.
Bevorzugte Bereiche der Durchmesserverhältnisse, gestaffelt nach einzelnen Brennerleistungen, zeigt Tabelle II, wobei der Brenner bei diesen Durchmesserverhältnissen mit geringen Emissionen arbeitet. Optimale Emissionwerte sind ungefähr bei den in Tabelle III oder IV angegebenen Durchmesserverhältnissen erhältlich. Zur Anpassung der Brennluftmenge des Brennluftstroms an unterschiedliche Brennerleistungen ist eine als ganzes mit 120 bezeichnete Einsteileinrichtung vorgesehen, welche, wie in Fig. 5 bis 7 dargestellt, eine kreisringförmig ausgebildete Einstellscheibe 122 umfaßt, welche mit den Öffnungen 110 identische Öffnungen 124 aufweist, die ebenfalls in den gleichen Winkelabständen wie die Öffnungen 110 und in demselben radialen Abstand von einer Mitte des Kreisringbereichs 108 angeordnet sind. Die kreisringförmige Einstellscheibe 122 liegt ihrerseits, wie in Fig. 9 vergrößert dargestellt, in einer in der Blende 90 vorgesehenen zylinderscheibenförmigen Vertiefung 126, welche zur Vorkammer 48 hin offen ist. Die drehbare Führung der Einstellscheibe erfolgt über die Lagerung derselben mit ihrem Außenrand 128 an einem zylinderförmigen Rand 130 der Vertiefung 126.
Die Einstellscheibe 122 ist dabei so einstellbar, daß, wie in Fig. 5 bis 7 dargestellt, entweder die Öffnungen 124 deckungsgleich mit den Öffnungen 110 liegen, so daß der maximale Querschnitt für den die einzelnen Öffnungen 110 ersetzenden Teilstrom 106 zur Verfügung steht, oder so verdrehbar, daß die Öffnungen 124 nicht mehr deckungsgleich zu den Öffnungen 110 liegen und lediglich die einander überlappenden Bereiche der Öffnungen 110 und 124 den Teilstrom 106 passieren lassen, so daß die Luftmenge des Teilstroms 106 reduziert ist, wie in Fig. 6 dargestellt. Der Teilstrom 106 kann, wie in Fig. 7 dargestellt, völlig unterbrochen werden, nämlich dann, wenn die Öffnungen 124 auf Lücke zwischen den Öffnungen 110 stehen. Zur Verdrehung der Einstellscheibe 122 ist diese in einem Teilbereich ihres Außenrandes mit einer Verzahnung 132 versehen, in welche eine Verzahnung 134 eines als ganzes mit 136 bezeichneten Einstellritzels der Einsteileinrichtung 120 eingreift. Dieses Einstellritzel ist seinerseits drehbar an der Blende 90 gelagert, und im einfachsten Fall in einer weiteren zylinderförmigen Lagervertiefung 138 in der Blende 90 gelagert, wobei die drehbare Lagerung durch das Anliegen der Verzahnung 134 an zylindrischen Wandflächen 140 der Lagervertiefung 138 erfolgt. Dabei öffnet sich die
Lagervertiefung 138 zur Vorkammer 48 hin.
Sowohl die Einstellscheibe 122 als auch das Einstellritzel 136 sind in ihren jeweiligen Vertiefungen 126 bzw. 138 durch in Fig. 9 zeichnerisch nicht dargestellte Fixierelemente gehalten, so daß sie jeweils bodenseitig an den Vertiefungen anliegen.
Im Fall des ersten Ausführungsbeispiels ist das Einstellritzel 136 beispielsweise selbsthemmend in der Lagervertiefung 138 gelagert und beispielsweise mit einem Schlitz 142 versehen, welcher es ermöglicht, mit einem üblichen Schraubendreher das Einstellritzel 136 zu verdrehen, so daß damit auch eine Einstellung der Einstellscheiben 122 möglich ist, wobei die jeweiligen Einstellungen der Einstellscheiben 122 durch das selbsthemmende Einstellritzel 136 aufrechterhalten werden. Das erste Ausführungsbeispiel funktioniert nun so, daß bei unterbrochenem Teilstrom 106 als Brennluftmenge lediglich die vom Teilstrom 102 durch den Durchlaß 100 in die Brennkammer 92 einströmende Brennluft zur Verfügung steht. Entsprechend dieser Luftmenge erfolgt eine Einstellung der von der Düse 28 in den Brennstoffstrahl 80 abgegebenen Brennstoffmenge, wobei die Brennstoffmenge so eingestellt wird, daß die Flamme 116 blau brennt und sich eine stöchiometrische oder nahstöchiometrische Verbrennung einstellt. Diese Einstellung der Brennstoffmenge erfolgt über die Einstellung des Rücklaufventils 34 und somit über den über die Düsenrücklaufleitung 32 in die Rücklaufleitung 40 von der Düse 28 zurücklaufenden Brennstoffström.
Bei größeren Leistungen kann durch Verstellung der Einstellscheibe 122 zusätzlich zum brennstoffstrahlnahen Teilstrom 102 des Brennluftstroms der Teilstrom 106 beitragen, wobei dieser Teilstrom 106 bei höheren Brennerleistungen die Rezirkulationsströmung 112 zusätzlich stabilisiert. Bei maximaler Brennluftmenge im Teilstrom 106 steht für den Eintritt des Brennluftstroms von der Vorkammer 48 in die Brennkammer 92 die ungefähr 2-fache Querschnittsfläche zur Verfügung als bei vollständig unterbundenem Teilstrom 106.
Eine Nachstellung der von der Düse 28 in den Brennstoffstrahl 80 abgegebenen Brennstoffmenge erfolgt durch die bereits erwähnte Einstellung des Rücklaufventils 34 mit entsprechender Drosselung des von der Düse 28 zurücklaufenden Brennstoffs. Bei allen Leistungseinstellungen des erfindungsgemäßen Brenners ist ein Abstand der Flammenwurzel 114 der Flamme 116 von der Blende 90 im wesentlichen konstant und es ist bei allen Leistungseinstellungen des Brenners ein Blaubrennen der Flamme 116 mit im wesentlichen stöchiometrischer oder nahstöchiometrischer Verbrennung einstellbar.
Bei einem zweiten Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Brenners, dargestellt in Fig. 10, sind diejenigen Teile, die mit dem ersten Ausführungsbeispiel identisch sind, mit denselben Bezugszeichen versehen. Hinsichtlich der Beschreibung dieser Teile kann somit auf die Ausführungen zum ersten Ausführungsbeispiel voll inhaltlich Bezug genommen werden.
Im Gegensatz zum ersten Ausführungsbeispiel, welches keinerlei zusätzliche Strömungs-Führungselemente in der Brennkammer 92 aufweist, ist bei dem zweiten Ausführungsbeispiel ein Strömungsführungsring 150 vorgesehen, welcher im Abstand von der Blende 90 angeordnet ist, und sich mit seiner Vorderkante 152 bis maximal bis zu einem Viertel eines Abstandes zwischen der Blende 90 und dem Fußbereich 114 der Flamme 116 erstreckt. Ferner ist der Strömungsführungsring 150 mit einer der Blende 90 zugewandten Hinterkante 154 im Abstand von der Blende 90 angeordnet, so daß die Rezirkulationsströmung 112 zwischen der in der Kante 154 und einer Vorderseite 156 der Blende 90 von Seiten der Blende 90 in den Strömungsführungsring 150 eintreten kann. Der Strömungs-ring 150 dient dabei ebenfalls noch zu einer zusätzlichen Stabilisierung der Rezirkulationsströmung 112, wobei ein signifikanter Abstand zwischen der Vorderkante 152 und dem Fußbereich 114 der Flamme 116 erforderlich ist, um bei unterschiedlichen Leistungseinstellungen des erfindungsgemäßen Brenners die Ausbildung einer starken Rezirkulationsströmung 112 zu gewährleisten und die Wirkung des rezirkulationsstabilisierenden Teilstroms 106 zu unterstützen.
Vorzugsweise ist der Strömungsführungsring 150 mit Stegen 158 an der Blende 90 gehalten.
Bei einem dritten Ausführungsbeispiel eines erfindungsge-mäßen Brenners, dargestellt in Fig. 11, sind diejenigen Teile, die mit dem ersten Ausführungsbeispiel identisch sind, mit demselben Bezugszeichen versehen, so daß hinsichtlich der Beschreibung dieser Teile ebenfalls vollinhaltlich auf die Ausführung zum ersten Ausführungsbeispiel Bezug genommen werden kann. Im Gegensatz zum ersten Ausführungsbeispiel ist hier für die Einstellung des Rücklaufventils 34 ein Stellantrieb 160 vorgesehen und für die Einstellung des Einstellritzels 136 ein Stellantrieb 162, welche beide über eine gemeinsame Steuerung 164 ansteuerbar sind.
Dieser Steuerung 164 sind über einen Eingang 166 Leistungs-einstellungen des erfindungsgemäßen Brenners vorgebaut, wobei die Steuerung 164 zu jeder Leistungseinstellung am Eingang 166 die entsprechende Einstellung des Rücklaufventils 34 und des Stellantriebs 162 der Einsteileinrichtung 120 vornimmt. Beispielsweise ist dies durch in einem
Speicher der Steuerung 164 festvorgebbare Stellungen der Stellantriebe 160 und 162 durchführbar.
Um zusätzlich sicherzustellen, daß die Flamme 116 als blaubrennende Flamme den Brennstoff stöchiometrisch oder nahstöchiometrisch verbrennt, ist zusätzlich noch eine Lambdasonde 168 im Abgasstrom der Flamme 116 angeordnet, welche ebenfalls mit der Steuerung 164 verbunden ist, so daß die Steuerung 164 nach Grobeinstellungen der Leistung über die Stellantriebe 160 und 162 noch zusätzlich in der Lage ist, eine Feineinstellung entweder der Brennluftmenge oder der Brennstoffmenge vorzunehmen, um stöchiometrische oder nahstöchiometrische Verbrennungsbedingungen einzuhalten.
Die Steuerung 164 ist im einfachsten Fall so aufgebaut, daß über einen Einstellgeber, beispielsweise manuell, die jeweils gewünschten Leistungen des erfindungsgemäßen Brenners einstellbar sind.
In einer verbesserten Ausführungsform des dritten Ausführungsbeispiels ist die Steuerung 164 so ausgebildet, daß über eine Gesamtsteuerung einer Anlage, beispielsweise einer Heizanlage, in welche der erfindungsgemäße Brenner integriert ist, eine Vorgabe für die jeweils erforderliche Leistung des erfindungsgemäßen Brenners erfolgt, so daß die Steuerung 164 dann je nach angeforderter Leistung des erfindungsgemäßen Brenners die Stellantriebe 160 und 162 entsprechend einstellt und eine Feineinstellung aufgrund der Meßwerte der Lambdasonde 168 vornimmt.
Bei einem vierten Ausführungsbeispiel, dargestellt in Fig.
12, sind diejenigen Teile, die mit den vorstehenden Ausführungsbeispielen identisch sind, mit denselben Bezugszeichen versehen, so daß bezüglich deren Beschreibung auf die Ausführungen zu diesen Ausführungsbeispielen vollinhaltlich Bezug genommen wird.
Im Gegensatz zu den bisherigen Ausführungsbeispielen ist das Flammrohr 14 im Bereich des auf den Rezirkulationsraum 91 folgenden Flammraums 117 radial über seine Länge bis zum vorderen Ende 170 verengt, so daß der Innenwandbereich 15 an dem die Flamme 116 anliegt bereits radial nach innen versetzt ist.
Dieses Flammrohr erlaubt es insbesondere bei kleinen
Brennerleistungen, vorzugsweise kleiner 20 kW, eine stabil im Flammrohr 14 stehende Flamme 116 zu erhalten. Ferner verhindert diese Geometrie ein unerwünschtes Einziehen von Rauchgasen vom vorderen Ende des Flammrohres 14.
Bei einem fünften Ausführungsbeispiel, dargestellt in Fig.
13, wird, in gleicher Weise wie beim vierten Ausführungsbeispiel, bezüglich der mit denselben Bezugszeichen versehenen Teile auf die voranstehenden Ausführungen Bezug genomen. Im Gegensatz zu den bisherigen Ausführungsbeispielen erfolgt ein Verschließen der Öffnungen 110 mittels konischer Stopfen 172 welche an Stäben 174 gehalten und in axialer Richtung des Stützrohrs 12 beweglich über eine Führung 176 am
Düsenstock 24 im Stützrohr 12 geführt sind. Je nach dem, wie weit die konischen Stopfen 172 in die Öffnungen 110
hineinragen, ist eine Reduzierung der Querschnittsfläche jeder Öffnung 110 möglich.
Bei einem sechsten Ausführungsbeispiel eines erfindungsge-mäßen Brenners, dargestellt in Fig. 14, sind diejenigen Teile, die mit denjenigen des ersten Ausführungsbeispiels identisch sind, mit denselben Bezugszeichen versehen, so daß bezüglich dieser Teile ebenfalls auf die Ausführungen zum ersten Ausführungsbeispiel vollinhaltlich Bezug genommen werden kann.
Im Gegensatz zum ersten Ausführungsbeispiel ist bei dem sechsten Ausführungsbeispiel, dargestellt in den Fig. 14 bis 17, ebenfalls eine Leistungseinstellung möglich, jedoch ist bei diesem Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäße Brenner in Form eines Bausatzes aufgebaut. Anstelle einer als Rücklaufdüse ausgebildeten Düse 28 mit einer Düsenrücklaufleitung 32 und einem in dieser vorgesehenen Rücklaufventil 34 zur Einstellung des Brennstoffstroms sind ein Satz von mehreren Düsen 228 vorgesehen, welche jeweils das gleiche Sprühbild und dieselbe luftströmungsseitige Außenkontur und somit die gleiche Form des Brennstoffstrahls 80, jedoch bei unterschiedlichen Brennstoffmengen liefern. Bei diesen Düsen 228 erfolgt die Brennstoffzufuhr über die Brennstofförderpumpe 36 und die Düsenzuleitung 30, eine Düsenrücklaufleitung 32 erübrigt sich jedoch.
Die jeweils unterschiedlichen Düsen 228 entsprechen dabei unterschiedlichen Leistungen des erfindungsgemäßen Brenners.
Zur Anpassung des Brennluftstroms an die unterschiedlichen Brennstoffmengen der unterschiedlichen Düsen 228 sind mehrere Blenden 290a bis 290c vorgesehen, wobei die Blende 290a der die größte Brennstoffmenge abgebenden Düse 228, die Blende 290c der die kleinste Brennstoffmenge abgebenden Düse zugeordnet ist und die Blende 290 b einer Düse 228 zugeordnet ist, deren Brennstoffmenge zwischen der maximalen und der minimalen Brennstoffmenge liegt.
Die Blenden 290a bis c unterscheiden sich in dem Querschnitt der für den Teilstrom 106 vorgesehenen Öffnungen 210, nicht jedoch hinsichtlich deren Lage, wobei die Öffnungen 210a mit den Öffnungen 110 hinsichtlich des Gesamtquerschnitts der Öffnungen identisch sind, während die Öffnungen 210b einen Gesamtquerschnitt zeigen, welcher einer Zwischeneinstellung, beispielsweise dargestellt in Fig. 6, entspricht und somit auch einer Zwischenleistung der entsprechenden Düse 228. Bei der Blende 290c fehlen die Öffnungen 210 gänzlich, so daß dieser der in Fig. 7 dargestellten Stellung der
Einstelleinrichtung 120 entsprich,, in welcher der Teilstrom 106 völlig unterbunden ist und der Brennluftstrom lediglich durch den Teilstrom 102 gebildet wird.
Je nach in dem Düsenstock 24 montierter Düse 228 ist eine der Blenden 290a bis 290c in das Stützrohr 12 einzubauen, wobei bei dem vierten Ausführungsbeispiel die Blenden 190 herausnehmbar im Stützrohr gehalten sind. Hierzu ist beispielsweise an dem Düsenstock 24 mittels eines Halterings 292 ein Dreibein 294 gehalten, welches die jeweilige Blende 290 auf ihrer der Vorkammer 48 zugewandten Seite 296 beaufschlagt und diese gegen einen Dichtungsring 298 in Richtung des Flammrohrs 14 drückt. Dabei ist der Düsenstock 26 als Ganzes in Richtung einer Längsachse 300 des Stützrohrs 12 verschieblich und mit einer in Fig. 14 nicht dargestellten Feder in Richtung des Flammrohrs 12 beaufschlagt. Somit ist ein Herausnehmen der Blende 290 in Richtung der Vorkammer 48 möglich, während die Blende 290 in Richtung des Flammrohrs 14 durch das beispielsweise als Dichtungsring 298
ausgebildete Widerlager fixiert ist.
Ferner ist die Brennkammer 92 in gleicher Weise wie vorzugsweise im Zusammenhang mit dem ersten Ausführungsbeispiel dargestellt, frei von mechanischen Strömungsführungselementen ausgebildet, so daß bei Einbau der der jeweiligen Leistung entsprechenden Düse 228 und der jeweils entsprechenden Blende 290 ebenfalls eine stabile Ausbildung der jeweils geeigneten Rezirkulationsströmung 112 gewährleistet ist und ebenfalls gewährleistet ist, daß die Flamme 116 als blaubrennende Flamme eine stöchiometrische oder nahstöchiometrische Verbrennung liefert. Ferner ist durch die entsprechend für den Teilstrom 106 zur Verfügung gestellten Querschnitte der Öffnungen 210 eine dem ersten Ausführungsbeispiel entsprechende Funktion sichergestellt.
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Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E 1. Brenner für flüssige oder gasförmige Medien, umfassend ein Brennergehäuse,
einen in dem Brennergehäuse angeordneten Düsenstock mit einer einen Brennstoffstrahl erzeugenden Düse, eine Brennkammer, in welcher sich der Brennstoffstrahl ausbreitet, und
ein Gebläse zur Erzeugung eines in die Brennkammer eintretenden Brennluftstroms, wobei in der Brennkammer aus dem Brennstoffstrahl und dem Brennluftstrom eine aufgrund einer stabilen Rezirkulationsströmung blaubrennende Flamme erzeugbar ist,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t ,
daß der Brenner auf unterschiedliche Leistungen dadurch einstellbar ist, daß die Düse (28, 228) hinsichtlich der den Brennstoffstrahl (80) bildenden Brennstoffmenge einstellbar ist, daß der in die Brennkammer (92) eintretende Brennluftstrom entsprechend einer wesentlichen vollständigen Verbrennung des Brennstoffstrahls (80) hinsichtlich seiner Luftmenge einstellbar ist,
daß die Brennkammer (92) so ausgebildet ist, daß sie die Ausbildung unterschiedlicher Rezirkulationsströmungen (112) zuläßt und
daß der Brennluftstrom (102, 106) lokal relativ zum Brennstoffstrahl (80) derart in die Brennkammer (92) eintritt, daß dieser bei jeder Einstellung von Luftmenge und Brennstoffmenge die für eine blaubrennende Flamme (116) erzeugende Rezirkulationsströmung (112) stabilisiert.
2. Brenner nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet daß der Brennluftstrom in Form eines brennstoffstrahlnahen Teilstroms (102) und in Form eines bezüglich des brennstoffstrahlnahen Teilstroms (102) in definiertem Abstand radial außenliegenden rezirkulationsstabilisierenden Teilstroms (106) in die Brennkammer eintritt.
3. Brenner nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Teilströme (102, 106) unabhängig von der eingestellten Luftmenge an jeweils demselben Ort in die Brennkammer (92) eintreten.
4. Brenner nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß zur Einstellung der Luftmenge mindestens einer der Teilströme (102, 106) zur Anpassung an die Brennstoffmenge einstellbar ist.
5. Brenner nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom (106) hinsichtlich der Luftmenge einstellbar ist.
6. Brenner nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Luftmenge im rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom (106) bei maximaler Brennstoffmenge maximal und bei minimaler Brennstoffmenge minimal ist.
7. Brenner nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Luftmenge im brennstoffstrahlnahen Teilstrom (102) bei allen Einstellungen der
Brennstoffmenge konstant ist.
8. Brenner nach einem der Ansprüche 2 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom (106) im wesentlichen parallel zur Strömungsrichtung (79) des Brennstoffstrahls (80) in die Brennkammer (92) eintritt.
9. Brenner nach einem der Ansprüche 2 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom (106) in Form eines auf einem Kreiszylinder liegenden Strombildes in die Brennkammer (92) eintritt.
10. Brenner nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Strombild aus parallelen Einzelteilströmen (105) zusammengesetzt ist.
11. Brenner nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Einzelteilströme (105) im konstanten Winkelabstand (111) zueinanander angeordnet ist.
12. Brenner nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis des Winkelabstandes (111) zwischen zwei Einzelteilströmen (105) zur Winkelbreite des Eintrittsquerschnitt jedes Einzelteilstroms zwischen ungefähr 10 und ungefähr 0,1 liegt.
13. Brenner nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis des Winkelabstandes (111) zwischen zwei Einzelteilströmen (105) zur Winkelbreite des Eintrittsquerschnitts jedes Einzelteilstroms (105) zwischen ungefähr 2 und 0,5 liegt.
14. Brenner nach Anspruch 38, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis des Winkelabstandes (111) zwischen zwei Einzelteilströmen (105) zur Winkelbreite des Eintrittsquerschnitts jedes Einzelteilstroms (105) im Bereich von ungefähr 1,5 und 0,7 liegt.
15. Brenner nach einem der Ansprüche 2 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß sich in der Brennkammer (92) eine von der blaubrennenden Flamme (116) zum nicht- brennenden Teil (81) des Brennstoffstrahls (80) zurückverlaufende innere Rezirkulationsströmung (112) ausbildet und daß der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom (106) der Brennluft die innere Rezirkulationsströmung (112) stabilisiert.
16. Brenner nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Rezirkulationsströmung (112) von der Flamme (116) ausgehend auf einer Innenseite des Flammrohrs (14) stromaufwärts entgegengesetzt zum Brennstoffstrahl strömt.
17. Brenner nach Anspruch 15 oder 16, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Rezirkulationsströmung (112) gelbbrennend ist.
18. Brenner nach einem der Ansprüche 15 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Rezirkulationsströmung (112) durch den rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom (106) hindurchtritt.
19. Brenner nach einem der Ansprüche 2 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß der brennstoffstrahlnahe Teilstrom (102) im wesentlichen parallel zur Strömungsrichtung (79) des Brennstoffstrahls (80) in die Brennkammer (92) eintritt.
20. Brenner nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß der brennstoffnahe Teilstrom (102) den Brennstoffstrahl (80) umströmend in die Brennkammer (92) eintritt.
21. Brenner nach einem der Ansprüche 2 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß der brennstoffstrahlnahe Teilstrom (102) im Bereich eines Umfangs eines Düsenkopfs (50) der Düse (28, 228) in die Brennkammer (92) einströmt.
22. Brenner nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß der brennstoffstrahlnahe Teilstrom (102) entlang einer definierten Außenkontur (98) des Düsenkopfs (50) strömt.
23. Brenner nach einem der Ansprüche 20 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß der brennstoffstrahlnahe Teilstrom (102) durch dieselbe zentrale Einströmöffnung (94) wie der Brennstoffstrahl (80) in die Brennkammer (92) eintritt.
24. Brenner nach Anspruch 22 oder 23, dadurch gekennzeichnet, daß der brennstoffstrahlnahe Teilstrom (102) durch einen Durchlaß (100) zwischen dem Düsenkopf (28, 228) und einem Rand einer für den brennstoffstrahlnahen Teilstrom (102) vorgesehenen Einströmöffnung (94) in die Brennkammer (92) strömt.
25. Brenner nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß die Einströmöffnung (94) für den brennstoffstrahlnahen Teilstrom (102) turbulenzerzeugend ausgebildet ist.
26. Brenner nach Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, daß die Einströmöffnung (94) mit einer Wirbelkante (104) versehen ist.
27. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Brennstoffstrahl (80) einen von einer einfach zusammenhängenden Düsenöffnung ausgehenden Kegel bildet.
28. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Brennergehäuse (10) eine Vorkammer (48) umfaßt, in welcher die Düse (28, 228) angeordnet ist und welche durch ein Trennelement (90, 290) von der Brennkammer (92) getrennt ist.
29. Brenner nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet daß die Brennkammer (92) sich ausgehend von einer Ebene (89) erstreckt, welche nahe der Ebene der Düsenöffnung liegt.
30. Brenner nach Anspruch 28 oder 29, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennkammer (92) zwischen dem
Trennelement (90) und dem Bereich der Flammenwurzel (114) einen im wesentlichen konstanten Querschnitt aufweist.
31. Brenner nach einem der Ansprüche 28 bis 30, dadurch gekennzeichnet, daß das Trennelement (90) eine Blende ist.
32. Brenner nach Anspruch 31, dadurch gekennzeichnet, daß die Blende (90) sich in einer Ebene (89) erstreckt.
33. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennkammer (92) einen vom nichtbrennenden Teil (82) des Brennstoffstrahls (80) durchsetzten und sich um diesen herum erstreckenden Rezirkulationsraum (91) aufweist.
34. Brenner nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, daß der Rezirkulationsraum (91) sich mindestens bis zur Flammenwurzel (114) erstreckt.
35. Brenner nach Anspruch 33 oder 34, dadurch gekennzeichnet, daß der Rezirkulationsraum (91) einen Außendurchmesser aufweist, welcher ungefähr 1,5 bis ungefähr 3 mal größer ist als der Durchmesser des Teilkreises (109) von welchem ausgehend der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom in den Rezirkulationsraum (91) eintritt.
36. Brenner nach Anspruch 35, dadurch gekennzeichnet, daß der Rezirkulationsraum (91) einen Außendurchmesser aufweist, welcher ungefähr 2 bis ungefähr 2,5 mal größer ist als der Durchmesser des Teilkreises (109).
37. Brenner nach Anspruch 36, dadurch gekennzeichnet, daß der Rezirkulationsraum (91) einen Innendurchmesser aufweist, welcher ungefähr 2,5 mal so groß ist wie der Durchmesser des Teilkreises (109).
38. Brenner nach einem der Ansprüche 33 bis 37, dadurch gekennzeichnet, daß sich an den Rezirkulationsraum (91) ein Flammraum (117) anschließt.
39. Brenner nach Anspruch 38, dadurch gekennzeichnet, daß der Flammraum (117) einen Innendurchmesser aufweist, welcher gleich groß oder kleiner als der des Rezirkulationsraums (91) ist.
40. Brenner nach Anspruch 39, dadurch gekennzeichnet, daß der Innendurchmesser des Flammraums (117) im Bereich des ungefähr 0,6 bis ungefähr 0,9-fachen Innendurchmessers des Rezirkulationsraums (91) liegt.
41. Brenner nach Anspruch 40, dadurch gekennzeichnet, daß der Innendurchmesser des Flammraums (117) im Bereich des ungefähr 0,8-fachen Innendurchmessers des Rezirkulationsraums (91) liegt.
42. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Brennergehäuse (10) mit Öffnungen (118) versehen ist, durch welche eine kaltes Verbrennungsgas führende Rezirkulationsströmung (119) in die Brennkammer (92) eintritt.
43. Brenner nach Anspruch 42, dadurch gekennzeichnet, daß die äußere Rezirkulationsströmung (119) nahe des Trennelements (90) in die Brennkammer (92) eintritt und so groß ist, daß eine Flammenwurzel (114) der blaubrennenden Flamme (116) einen Abstand von mindestens
1 cm von der Düse ( 28 ) aufweist und daß sich zwischen der Düse (28) und der Flammenwurzel (114) ein nichtbrennender Teil (81) des Brennstoffstrahls (80) unter Zumischung von Brennluft (102, 106) kegelförmig ausbreitet.
44. Brenner nach Anspruch 42 oder 43, dadurch gekennzeichnet, daß die äußere Rezirkulationsströmung (119) nahe des Trennelements (90) in die Brennkammer (92) eintritt und daß dieser die innere Rezirkulationsströmung (112) gegenüber dem Trennelement (90) abschirmt, welche sich als in der Brennkammer (92) von der blaubrennenden Flamme (116) zum nichtbrennenden Teil (81) des Brennstoffstrahl (80) zurück verlaufende Strömung ausbildet.
45. Brenner nach einem der Ansprüche 42 bis 444, dadurch gekennzeichnet, daß die äußere Rezirkulationsströmung (119) getrennt von dem Brennluftstrom (102, 106) in die Brennkammer (92) eintritt.
46. Brenner nach einem der Ansprüche 42 bis 45, dadurch gekennzeichnet, daß die äußere Rezirkulationsströmung (119) durch Rezirkulationsöffnungen (118) im Flammrohr (14) direkt in die Brennkammer (92) eintritt.
47. Brenner nach Anspruch 46, dadurch gekennzeichnet, daß eine Fläche für den Eintritt des Brennluftstroms (102, 106) in die Brennkammer (92) vorgesehenen Öffnungen (94, 110) maximal ungefähr der Fläche der im Flammrohr (14) vorgesehenen Öffnungen (118) für die äußere
Rezirkulationsströmung (119) entspricht.
48. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Brennluftstrom (102, 106) durch das Trennelement (90) hindurch in die
Brennkammer (92) eintritt.
49. Brenner nach Anspruch 48, dadurch gekennzeichnet, daß der Brennluftstrom (102, 106) durch die Vorkammer (48) hindurch geführt ist.
50. Brenner nach einem der Ansprüche 32 oder 49, dadurch gekennzeichnet, daß die Blende (90, 290) eine der Düse (28, 228) zugewandte Einströmöffnung (94) für den brennstoffstrahlnahen Teilstrom (102) aufweist.
51. Brenner nach einem der Ansprüche 9 bis 50, dadurch gekennzeichnet, daß die Blende (90, 290) relativ zu der Einströmöffnung (94) für den brennstoffstrahlnahen Teilstrom (102) radial außenliegende Öffnungen (110, 210) für den rezirkulationsstabilisierenden Teilstrom
(106) aufweist.
52. Brenner nach Anspruch 51, dadurch gekennzeichnet, daß die Öffnungen (110, 210) in einem radial festgelegten Kreisringbereich (108) der Blende (90, 290) liegen.
53. Brenner nach Anspruch 52, dadurch gekennzeichnet, daß der Kreisringbereich (108) einen Teilkreisdurchmesser (109) aufweist, welcher in einem Bereich von ungefähr 0,25 bis ungefähr 0,5 eines Außendurchmessers der Brennkammer (92) liegt.
54. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennkammer (92) von einem Flammrohr (14) umschlossen ist.
55. Brenner nach Anspruch 54, dadurch gekennzeichnet, daß die Flamme (116) eine in der Brennkammer liegende Flammenwurzel (114) aufweist.
56. Brenner nach Anspruch 55, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Brennkammer (92) über die Flammenwurzel (114) hinaus erstreckt.
57. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Flammrohr (14) ein Strömungsstabilisierungselement (150) angeordnet ist, welches sich von der Blende (90) in Richtung eines Fußbereichs (114) der Flamme (116) bis maximal ungefähr zu einem Viertel des Abstands zwischen der Blende (90) und dem Fußbereich (114) der Flamme (116) erstreckt.
58. Brenner nach Anspruch 57, dadurch gekennzeichnet, daß sich das Strömungsstabilisierungselement (150) bis ungefähr maximal ein Sechstel des Abstandes zwischen der Blende (90) und der Flammenwurzel (114) der Flamme (116) erstreckt.
59. Brenner nach einem der Ansprüche 1 bis 56, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennkammer (92) frei von innerhalb derselben angeordneten mechanischen Strömungsstabilisierungselementen (150) für die Rezirkulationsströmung (112) ausgebildet ist.
60. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zur Einstellung der Luftmenge des Brennluftstroms (106) eine Einstelleinrichtung (120) vorgesehen ist.
61. Brenner nach Anspruch 60, dadurch gekennzeichnet, daß die Einsteileinrichtung (120) so ausgebildet ist, daß sich der Eintritt des Brennluftstroms (102, 106) in radialer Richtung bezüglich des Brennstoffstrahls (80) bei Einstellung der Luftmenge nicht ändert.
62. Brenner nach Anspruch 60 oder 61, dadurch gekennzeichnet, daß die EinStelleinrichtung (120) lokal fixierte Öffnungen (110) für den Brennluftstrom (106) aufweist, welche auf unterschiedliche Querschnitte einstellbar sind.
63. Brenner nach einem der Ansprüche 60 bis 62, dadurch gekennzeichnet, daß die Einsteileinrichtung (120) ein drehbar an der Blende (90) gelagertes Einstellelement (122) umfaßt, mit welchem der Querschnitt einer in der Blende (90) vorgesehenen Öffnung (110) einstellbar ist.
64. Brenner nach Anspruch 63, dadurch gekennzeichnet, daß das Einstellelement eine drehbar an der Blende (90) gelagerte Einstellscheibe ist.
65. Brenner nach einem der Ansprüche 60 bis 64, dadurch gekennzeichnet, daß die Einsteileinrichtung (120) über einen ansteuerbaren Stellantrieb (162) einstellbar ist.
66. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Düse (28) eine Rücklaufdüse ist.
67. Brenner nach Anspruch 66, dadurch gekennzeichnet, daß der Rücklaufdüse (28) ein einstellbares Rücklaufventil (34) zugeordnet ist.
68. Brenner nach Anspruch 67, dadurch gekennzeichnet, daß das Rücklaufventil (34) mittels eines Stellantriebs (160) einstellbar ist.
69. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Brenner eine Steuerung (164) aufweist, mit welcher die Brennstoffmenge und die Luftmenge des Brennluftstroms einstellbar sind.
70. Brenner nach Anspruch 69, dadurch gekennzeichnet, daß der Steuerung (164) eine eine vollständige Verbrennung erfassende Sonde (168) zugeordnet ist.
71. Brenner nach Anspruch 70, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerung (164) die Luftmenge und/oder die Brennstoffmenge entsprechend einer stöchiometrischen Verbrennung regelt.
72. Brenner nach einem der Ansprüche 69 bis 71, dadurch gekennzeichnet, daß der Steuerung (164) eine Brenner- leistung vorgebbar ist.
73. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennstoffmenge dadurch einstellbar ist, daß der Brenner als Bausatz mit in dasselbe Brennergehäuse (10) einsetzbaren unterschiedlichen Düsen (228) ausgebildet ist.
74. Brenner nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Luftmenge derart einstellbar ist, daß der Brenner als Bausatz mit in dasselbe Brennergehäuse (10) auswechselbar einsetzbaren Einstellteilen (290) für die Luftmenge des Brennluftstroms ausgebildet ist.
75. Brenner nach Anspruch 74, dadurch gekennzeichnet, daß mit den Einstellteilen (290) der lokale Eintritt des Brennluftstroms (102, 106) in die Brennkammer (92) ebenfalls einstellbar ist.
76. Brenner nach Anspruch 74 oder 75, dadurch gekennzeichnet, daß bei allen Einstellteilen (290) mindestens ein Teilstrom (106) des Brennluftstroms einstellbar ist.
77. Brenner nach einem der Ansprüche 74 bis 76, dadurch gekennzeichnet, daß der Einströmort der Teilströme (102, 106) bei allen Einstellteilen (290) derselbe ist.
78. Brenner nach einem der Ansprüche 74 bis 77, dadurch gekennzeichnet, daß bei den Einstellteilen (290) der brennstoffstrahlnahe Teilstrom (102) konstant ist, während der rezirkulationsstabilisierende Teilstrom (106) mit unterschiedlichen Einstellteilen (290) auf unterschiedliche Werte einstellbar ist.
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