WO1994020258A1 - Inert-gas arc welding wire for high-chromium ferritic heat-resisting steel - Google Patents

Inert-gas arc welding wire for high-chromium ferritic heat-resisting steel Download PDF

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WO1994020258A1
WO1994020258A1 PCT/JP1994/000344 JP9400344W WO9420258A1 WO 1994020258 A1 WO1994020258 A1 WO 1994020258A1 JP 9400344 W JP9400344 W JP 9400344W WO 9420258 A1 WO9420258 A1 WO 9420258A1
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Inventor
Hideo Sakurai
Takashi Tanaka
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Nippon Steel Corporation
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent

Definitions

  • the present invention relates to a filler metal suitable for welding high-strength heat-resistant steel having high toughness, and more particularly to an inert gas arc welding wire that forms a weld metal having excellent creep characteristics, toughness, and crack resistance at high temperatures. .
  • Inert gas arc welding is arc welding performed in an inert gas such as argon or helium, or in a gas atmosphere in which a small amount of active gas is added to these gases.
  • an inert gas such as argon or helium
  • MIG welding uses a tungsten electrode and provides a filler metal separately.
  • MIG welding the welding wire (weld material) itself is used as an electrode.
  • a filler material or a welding wire for use in such welding of ferritic heat-resistant steel for example, a 9Cr-Mo-based alloy proposed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-25791 is disclosed.
  • the welding wire for steel is one in which at least one of Nb and V is added in a total amount of 0.3% or less after limiting the contents of C, Si, ⁇ ⁇ Cr, Mo, and Ni.
  • the 8 to 12 Cr-based filler material or welding wire proposed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-280933 is composed of C, Si, Mn, Cr, Ni, and Mo. , W, V. Limiting the content of Nb, Al, and Nr Cr. Becomes 13
  • the conventional filler metal or welding wire described above has the drawbacks that a significant improvement in creep strength cannot be expected, and that 5 fluorides are precipitated in the martensite phase and the toughness is significantly reduced. 5 Ferrite is very soft compared to the base martensite. A metal structure in which soft 5x-lite is dispersed in a hard martensite matrix has extremely low toughness against impact. Disclosure of the invention
  • An object of the present invention is to provide a filler metal or a welding wire capable of forming a weld metal having high creep strength and excellent toughness in the welding of high Cr hot steel by solving the above-mentioned disadvantages of the prior art. Aim.
  • a filler metal or a welding wire capable of forming a weld metal having high creep strength and excellent toughness in the welding of high Cr hot steel by solving the above-mentioned disadvantages of the prior art. Aim.
  • the greatest feature of the present invention is that by adding W and B and limiting the contents of Mo and W within the above specified range, the formation of 3 ferrite in the weld metal is suppressed and the creep breaks. This is a remarkable increase in strength and toughness.
  • the reasons for limiting each component of the present invention are described below.
  • C is required to be at least 0.3% in order to secure hardenability and strength, and to be 0.12% or less so as not to impair the crack resistance.
  • Crack J means that the weld metal cracks at high temperatures during welding.
  • Si is added as a deoxidizer and contributes to the improvement of oxidation resistance. However, if the Si content exceeds 0.5%, the toughness decreases. Therefore, the upper limit of the Si content is set to 0.5%.
  • Mn is necessary not only for deoxidation but also for maintaining strength.
  • the lower limit was set to 0.3% as the amount required for deoxidation.
  • the upper limit was set to 1.5% in order to avoid adverse effects on toughness.
  • Cr is a very important element for ensuring oxidizing and hardening properties of shochu, and it must be present in an amount of 8% or more.
  • the upper limit of the Cr content was set to 13% in order to ensure the shochu cracking property and to prevent significant toughness deterioration due to precipitation of ferrite.
  • Ni is an element that suppresses the generation of fly and is effective in reducing embrittlement during use, and is used for a long time at high temperatures, such as the welding material of the present invention. Is an essential element. Ni must be present at least 0.05% to secure this effect. However, to ensure good high-temperature creep characteristics, the Ni content is limited to 1.2% or less.
  • M 0 enhances high-temperature strength by solid solution strengthening, thereby increasing operating temperature and operating pressure.
  • Mo In order to increase the high-temperature strength, particularly the creep rupture strength at the high-temperature long time side in the presence of W, Mo must be present at 0.3% or more. However, if the Mo content is too high, not only does the weldability deteriorate, but it also causes a decrease in toughness due to precipitation of ⁇ 5 ferrite. Therefore, the upper limit of the Mo content was set to 1.6%.
  • W is the best solid solution strengthening element that contributes to the creep strength of fly weld metal.
  • the effect of improving creep rupture strength at high temperature and long time is remarkably large.
  • W In order to exert this effect in the coexistence with Mo, W must be present in an amount of 0.5% or more. However, if W is present in excess, the toughness of the weld metal is reduced due to the precipitation of 5-flight, and welding workability is also deteriorated. Therefore, the upper limit of the W content is 2.5%.
  • V must be present in an amount of not less than 0.03% in order to secure strength by being precipitated as carbonitride. However, if the content exceeds 0.40%, the strength is rather lowered. Therefore, the upper limit of the V content is set to 0.40%.
  • Nb like V
  • Nb is an important element for precipitating as carbonitride to secure strength and also for refining crystal grains to secure toughness.
  • Nb must be present at 0.01% or more. However, if it exceeds 0.15%, the effect is not only saturated, but also Since this also causes a decrease, the upper limit of the Nb content is set to 0.15%.
  • B When B is present in an amount of 0.0005% or more, B has an effect of improving the high-temperature creep characteristics by strengthening the grain boundaries, but if it exceeds 0.006%, toughness and crack resistance are impaired. Therefore, the B content is limited to the range of 0.0005 to 0.006%.
  • N significantly contributes to the improvement of creep resistance whether it is dissolved in the matrix or precipitates as nitride. To obtain this effect, N must be present at 0.01% or more. However, if the content exceeds 0.08%, a problem such as deterioration of toughness due to multiple precipitation of nitrides occurs. Therefore, the upper limit of the N content is set to 0.08%.
  • the combined addition of Mo and W significantly improves the high-temperature and long-time creep strength. At that time, considering the strength, toughness, and weldability, it is necessary to limit not only the amounts of M 0 and W added individually but also the total amount of both.
  • the range in which M 0 and W are added according to the present invention is shown as an area surrounded by a line connecting points A, B, C and D in FIG. The meaning of each line segment is as follows. Line segment A B corresponds to a W content of 0.5%. The effect of improving the creep strength is substantially obtained when the W content is 0.5% or more (the area on the line AB in FIG. 1 and the area to the right thereof).
  • Line BC corresponds to a Mo content of 0.3%. After all, the effect of improving the creep strength is substantially obtained when the Mo content is 0.3% or more (the area on the line BC and the area above it in FIG. 1).
  • the total content of M 0 and W is limited to 2.8% or less (the area on the line CD in FIG. 1 and the area to the left of it).
  • the line segment DA corresponds to a Mo content of 1.6%.
  • the M0 content is limited to 1.6% or less (the area above and below the line DA in FIG. 1).
  • FIG. 1 is a graph showing the combined addition range of Mo and W according to the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing a groove shape of a welded portion used in the example.
  • TIG welding (wire NoiTWB 1 to 9) and MIG welding (wire aT WB 10) of several types of high Cr r heat-based heat-resistant mesh plates using the welding wires (diameter l mm 0) with the chemical components shown in Table 1 was done.
  • the steel plates used were ASTM A387 7-22, 9-1 "-1 1 ⁇ 0 steel, 9 (: 1 1 Mo-Nb-V-W steel, 9 Cr-10.5 M 0-Nb-V-W steel, 12 Cr-Nb-V-W steel The groove shape is shown in Fig. 2.
  • Table 3 shows (wire NaTWB 1 to 9) and MIG welding conditions (wire NotTWB 10).
  • the obtained weld metal was subjected to a post heat treatment at 7400 for 4 hours. After that, a clip rupture test at a temperature of 600 and a stress of 20 OMPa and a 2 mmV notch impact test at a test temperature of 0 ° C. were performed. Table 2 summarizes the results of these tests and the results of the weldability investigation.
  • the weld metal has a martensite single-phase structure without precipitation of ⁇ 5 filler, and has good toughness and creep rupture characteristics after post-heat treatment. The weldability was also good.
  • the welding wires TB11 to TB18 are comparative samples outside the specified range of the present invention.
  • the comparative wire TB I 1 is a 2 (l Z4)% Cr- 1% ⁇ -based wire used as a normal heat-resistant steel, and the comparative wire TB 12 is a heat-resistant steel with further improved hot corrosion resistance.
  • Ding 8 13 is a 9 ⁇ 1 * -1 ⁇ 0-1 ⁇ ⁇ -V—W-based wire, which has a significantly higher C content than the wire of the present invention, and thus has cracks during welding. Low cracking resistance and low street break value.
  • TB15 has a lower C and N content than the chemical composition according to the present invention and does not contain Ni and B, so that creep strength is low and toughness is reduced due to generation of 5-flight. ing.
  • TB I 6 is a 9Cr-10 0-Nb-V-W-based wire and contains Mo, W, and B, but the content of Mo and W falls within the range according to the present invention. Due to the deviation, the creep rupture strength is low, and the toughness is reduced due to the generation of 5-fluorite.
  • TB I 7 is a 9 Cr-0.5 Mo—Nb—V—W series wire like TB I 5 and contains Mo, W, and B, but contains Mo and W. Since the content is out of the range according to the present invention, the creep rupture strength is low, and the toughness is reduced due to the generation of 5-flight.
  • TB I 8 is a 9 Cr—I Mo—V—Nb-based wire, and the contents of Mo and W are within the scope of the present invention, but B is beyond the scope of the present invention. Hot cracking has occurred.
  • the welding wire within the composition range according to the present invention is superior to the welding wire outside the composition range according to the present invention in not only high-temperature creep characteristics but also toughness and weldability. You can see that there is.
  • the filler metal or welding wire of the present invention has a significantly increased creep strength at high temperatures as compared with the conventional welding wire for 9 to 12% Cr steel.
  • the toughness and weldability are also improved.
  • the reliability of welded joints is greatly improved by using the filler metal or welding wire according to the present invention.

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Description

明細書 高 C rフヱライ ト系耐熱鋼用イナ一 トガスアーク溶接ワイヤ 技術分野
本発明は、 高い靱性を有する高強度耐熱鋼の溶接に適した溶加材 に関し、 詳しく は高温におけるク リープ特性、 靱性、 耐割れ性に優 れた溶接金属を形成するイナ一トガスアーク溶接ワイヤに関する。
イナ一トガスアーク溶接は、 アルゴンやヘリ ゥムなどの不活性ガ ス、 あるいはこれらのガスに少量の活性ガスを加えたガス雰囲気中 で行うアーク溶接であり、 非消耗電極式である T I G溶接と、 消耗 電極式である M I G溶接の 2方式がある。 T I G溶接はタングステ ン電極を用い、 これとは別個に溶加材を供辁する。 M I G溶接は溶 接ワイヤ （溶加材） 自体を電極として用いる。 背景技術
高温高能率型のエネルギーブラン トに用いる鋼材として、 ク リー プ強度が極めて高く且つオーステナイ ト系ステンレス網に見られる ような応力腐食割れの心配が少ないフ ライ ト系耐熱網の開発が強 く望まれており、 また実際に用いられ始めている。
このようなフェライ ト系耐熱鋼の溶接に用いるための溶加材ある いは溶接ワイヤとして、 例えば特開昭 6 0— 2 5 7 9 9 1号公報に 提案されている 9 C r一 Mo系鋼用溶接ワイヤは、 C、 S i、 Μη· C r、 Mo、 N iの含有量を限定した上で、 Nbおよび Vの少なく とも 1種を合計量で 0.3 %以下添加したものである。 また、 特開平 2 - 2 8 0 9 9 3号公報に提案されている 8〜 1 2 C r系溶加材ぁ るいは溶接ワイヤは、 C、 S i、 Mn、 C r、 N i、 Mo、 W、 V. N b、 A l、 Nの含有量を限定して C r ·。が 1 3になるようにした ものである。
しかし、 上記従来の溶加材あるいは溶接ワイヤは、 ク リープ強度 の大幅な向上が望めない上、 マルテンサイ ト相中に 5フヱライ トが 析出して靭性が著しく低下するという欠点があった。 5フェライ ト は基地のマルテンサイ トに比べて非常に柔らかい。 硬いマルテンサ ィ ト基地中に柔らかい 5フ Xライ トが分散した金属組織は衝擊に対 する靭性が著しく低い。 発明の開示
本発明は、 上記従来技術の欠点を解消し、 高 C r フ ライ ト酎熱 鋼の溶接においてク リープ強度が高く靭性の優れた溶接金属を形成 できる溶加材あるいは溶接ワイヤを提供することを目的とする。 上記の目的を達成するために、 本発明によれば、
重量％で、
C ： 0. 0 3〜 0. 1 2 %、
S i ： 0. 5 %以下、
Mn ： 0. 3〜 1. 5 %、
C r ： 8〜 1 3 %、
N i ： 0. 0 5〜 1. 2 %、
M 0 ： 0. 3〜 1. 6 %、
W ： 0. 5〜 2. 5 %、
V : 0. 0 3〜0. 4 0 %、
N b ： 0. 0 卜 0. 1 5 %、
B : 0. 0 0 0 5〜0. 0 0 6 %、
N ： 0. 0 1〜 0. 0 8 %、 および
残部 ： F eおよび不可避不純物 から成り、 M o と Wの合計量が 2. 8 %以下であることを特徴とする 高 C r フヱライ ト系耐熱鋼用イナ一トガスアーク溶接ワイヤが提供 される。
本発明の最大の特徵は、 Wおよび Bを添加し、 M o と Wの含有量 を上記規定範囲内に限定したことにより、 溶接金属の 3フェライ ト の生成を抑制してク リ一ブ破断強度と靱性を格段に高めたことであ る。 以下に本発明の各成分の限定理由を述べる。
C ： O^J 3〜 0. 1 2 %
Cは焼入れ性と強度を確保するために 0. 0 3 %以上必要であり、 耐割れ性を損なわないために 0· 1 2 %以下とする必要がある。 「割 れ J とは、 溶接時に溶接金属が高温で割れることを言う。
S i ： 0. 5 以下
S i は脱酸剤として添加され、 耐酸化性の向上にも寄与する。 し かし、 S i含有量が 0. 5 %を超えると靭性が低下するので、 S i含 有量の上限は 0. 5 %とする。
M n :_0. 3〜 1. 5 %
M nは脱酸のためのみでなく、 強度保持上からも必要である。 脱 酸のために必要な量として下限を 0. 3 %とした。 靭性に対する悪影 響を生じさせないために上限を 1. 5 %とした。
C r ： 8〜 1 3 %
C rは酎酸化性および焼入れ性を確保する上で非常に重要な元素 であり、 8 %以上存在する必要がある。 酎割れ性を確保すると共に. 5フェライ トの析出による著しい靭性劣化を防止するために、 C r 含有量の上限は 1 3 %とした。
N i :_0. 0 5〜 1. 2 %
N i はフ ライ トの生成を抑制し、 使用中の脆化軽減に有効な元 素であり、 高温で長時間使用される本発明の溶接材料のような用途 には必須の元素である。 N i はこの効果を確保するためには 0. 0 5 %以上存在する必要がある。 ただし、 良好な高温ク リープ特性を確 保するために N i 含有量は 1. 2 %以下に制限する。
M 0 ： 0. 3〜 1. 6 %
M 0は固溶強化により高温強度を高め、 それにより使用温度およ び使用圧力を高める。 Wとの共存下において、 高温強度、 特に高温 長時間側でのク リ一ブ破断強度を高めるには、 M oは 0. 3 %以上存 在する必要がある。 しかし、 M o含有量が多すぎると溶接性を損な うだけでなく、 <5フェライ トの析出により靭性低下の原因にもなる, そのため M 0含有量の上限は 1. 6 %とした。
W ： 0. 5〜 2» 5 %
Wはフ ライ ト系溶接金属のク リープ強度に寄与する固溶体強化 元素として最も優れた元素である。 特に、 高温長時間側でのク リー プ破断強度を向上させる効果は著しく大きい。 M o との共存下にお いてこの効果を発揮させるためには、 Wは 0. 5 %以上存在する必要 がある。 しかし、 Wが過剰に存在すると、 5フ ライ トの析出によ り溶接金属の靭性が低下し、 溶接作業性も劣化するので、 W含有量 は上限は 2· 5 %とした。
V ： 0. 0 3〜 0. 4 0 %
Vは炭窒化物として析出させて強度を確保するために 0. 0 3 %以 上存在する必要がある。 しかし、 0. 4 0 %を超えると却って強度を 低下させるので、 V含有量の上限は 0. 4 0 %とした。
N b ： 0. 0 1 〜 0. 1 5 %
N bは Vと同様に炭窒化物として析出して強度を確保するほか、 結晶粒を微細化して靭性を確保するために重要な元素である。 この 効果を得るには N bは 0. 0 1 %以上存在する必要がある。 しかし、 0. 1 5 %を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接性の 低下も招くので、 N b含有量の上限は 0, 1 5 %とした。
B : 0. 0 0 0 5〜0. 0 0 6 %
Bは、 0. 0 0 0 5 %以上存在すると粒界強化による高温ク リープ 特性の改善に効果があるが、 0. 0 0 6 %を超えると靭性および耐割 れ性を損なう。 そのため B含有量は 0. 0 0 0 5〜0. 0 0 6 %の範囲 に限定する。
N ： 0. 0 卜 0. 0 8 %
Nは、 基地中に固溶しても、 また窒化物として析出しても、 ク リ ープ抵抗の向上に著しく寄与する。 この効果を得るためには Nが 0. 0 1 %以上存在する必要がある。 しかし、 0. 0 8 %を超えると窒化 物が多置に析出して靱性を劣化させる等の問題が生ずるので、 N含 有量の上限は 0. 0 8 %とした。
本発明においては、 M o と Wの複合添加により高温長時間側のク リーブ強度を著しく向上させる。 その際、 強度、 靱性、 溶接性を考 慮すると、 M 0 と Wの添加量を個々に限定するだけでなく、 両者の 総量をも限定する必要がある。 本発明により M 0および Wの複合添 加する範囲は、 図 1 において点 A、 B、 Cおよび Dを結ぶ線分で囲 まれた領域として示される。 各線分の意味は下記の通りである。 線分 A Bは W含有量 0. 5 %に対応する。 ク リープ強度を向上させ る効果が実質的に得られるのは、 W含有量が 0. 5 %以上の場合であ る （図 1 中で線分 A B上およびこれより右の領域） 。
線分 B Cは M o含有量 0. 3 %に対応する。 やはり、 ク リープ強度 を向上させる効果が実質的に得られるのは、 M o含有量が 0. 3 %以 上の場合である （図 1 中で線分 B C上およびこれより上の領域） 。
線分 C Dは、 ％M 0 +%W= 2· 8に対応する。 溶接性、 靱性およ ぴ酎酸化性を確保するために、 M 0 と Wの合計含有量は 2. 8 %以下 に制限する （図 1 中で線分 C D上およびこれより左の領域） 。 線分 DAは、 M o含有量 1. 6 %に対応する。 溶接性、 靭性および 耐酸化性を確保するために、 M 0含有量は 1. 6 %以下に制限する (図 1 中で線分 DA上およびこれより下の領域） 。
M 0および Wの添加量が線分 C Dより右の領域または線分 D Aよ り上の領域になると、 溶接性、 靭性および酎酸化性のうちの少なく とも一つは劣化する。 図面の簡単な説明 図 1 は、 本発明による M oおよび Wの複合添加範囲を示すグラフ であり、
図 2は、 実施例に用いた溶接部の開先形状を示す断面図である。 発明を実施するための最良の形態
実施例
表 1 に示す化学成分の溶接ワイヤ （直径 l mm 0) を用いて数種 の高 C r フヱライ ト系耐熱網板の T I G溶接 （ワイヤ NoiTWB l〜 9 ) および M I G溶接 （ワイヤ aT WB 1 0 ) を行った。 用いた鐧 板は、 A S TM A 3 8 7 〇 2 2、 9 〇 1"ー 1 1^ 0鋼、 9 (： 一 1 M o - N b - V - W鋼、 9 C r一 0. 5 M 0 - N b - V - W鋼、 1 2 C r — N b— V— W鋼であった。 開先形状を図 2に示す。 鋼板 1 は厚さ （T) が 2 0 mmであり、 開先角度 ( Θ ) が 4 0 ° になる ように端部加工されており、 ルー トギャップ （L = 6 mm) を裏当 材 2 (鋼板 1 と同じ材質） で覆ってある。 T I G溶接条件 （ワイヤ NaTWB 1〜 9 ) および M I G溶接条件 （ワイヤ NotTWB 1 0 ) を 表 3に示す。
得られた溶接金属について、 7 4 0でで 4時間の後熱処理を施し た後、 温度 6 0 0て、 応力 2 0 O MP aでのク リ一プ破断試験と、 試験温度 0 °Cでの 2mmVノ ッチ衝撃試験を行った。 これらの試験 の結果と溶接性の調査結果を表 2にまとめて示す。
本発明による溶接ワイヤ TWB 1〜TWB 1 0においては、 溶接 金属は <5フヱライ トの析出が無くマルテンサイ ト単相組織であり、 後熱処理後の靭性およびク リ一ブ破断特性が良好であり、 且つ溶接 性も良好であった。
溶接ワイヤ TB 1 1〜TB 1 8は、 本発明の規定範囲を外れた比 較サンプルである。 比較ワイヤ TB I 1 は通常の耐熱鋼として用い られている 2 ( l Z4 ) %C r— 1 %Μο系ワイヤであり、 比較ヮ ィャ TB 1 2は更に耐高温腐食性を向上させた熱交換器用ワイヤで あり、 いずれも本発明ワイヤに比べて著しく ク リーブ破断強度が低 い 0
丁8 1 3は 9〇 1*ー 1 ^ 0 -1^ゎ -V— W系ワイヤであり、 本発 明ワイヤに比べて C含有量が著しく高いため、 溶接時に割れが発生 しており、 耐割れ性および街擘値が低い。
TB 1 4は N含有量が本発明の上限を超えているため、 溶接金属 にブローホールが発生すると共に、 靱性が乏しかった。
T B 1 5は本発明による化学組成に比べて Cおよび Nの含有量が ともに低い上、 N iおよび Bを含有しないため、 ク リープ強度が低 く、 5フ ライ トの発生により靭性が低下している。
TB I 6は 9 C r一 0· 5 Μο— Nb— V— W系ワイヤであり、 M o、 W、 Bを含有してはいるが Moおよび Wの含有量が本発明によ る範囲を逸脱しているため、 ク リープ破断強度が低く、 5フユライ トの発生により靭性が低下している。
TB I 7は、 TB I 5 と同様に 9 C r— 0.5 Mo—Nb— V— W 系ワイヤであり、 Mo、 W、 Bを含有してはいるが、 Moと Wの含 有量が本発明による範囲を逸脱しているため、 ク リ一プ破断強度が 低く、 5フヱライ トの発生により靭性が低下している。
TB I 8は、 9 C r一 I Mo— V— Nb系ワイヤであり、 Moお よび Wの含有量は本発明の範囲内に入っているが Bが本発明の範囲 を超えているため、 高温割れを生じている。
表 1および表 2に示したように、 本発明による組成範囲内の溶接 ワイヤは、 本発明の組成範囲外の溶接ワイヤに比べて、 高温ク リー プ特性だけでなく靭性および溶接性も優れていることが分かる。
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990 Ό 2S00"0 90 ·0 01 *0 ·0 ·Ι 9ΓΙ 06 'Ζ\ 8 I 02 "0 80 '0 3M
3Ι0"0 8100 ·0 02 ·0 0·0 03 Ό U ·0 89 Ί 99 "6 OS'O ΖΟ'Ο ΖΙΌ 瞧
ΟΙΌΌ SS00 ·0 2S ·0 ΖΟ ·0 01 ·0 Ζ8Ί 3S ·0 08 ·8 9^1 92 Ό Ο'Ο 9MX
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390*0 9100*0 90 '0 0'0 60*0 35Ί 8i'0 99 ·8 Π Ό 01 ·0 ΗΓΟ
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Ν a ί Ν q Λ n ■ΐ 3 ！ S 3
•。N
W£00/f6df/X3J 8SJ0if6 OAV 表 2
Figure imgf000012_0001
(注） * l ) 〇： Mo量、 w量の ia係が図 lの範囲内、 X Mo量、 W量の閟係が図 1の範囲外
* 2) 濾度 6 0 0で、 応力 2 0 0 M P a
* 3) O：溶接性良好
* 4 ) O：良好、 X ：不良 表 3
職（A) M (V) (cmiin) 入熱 (kJ/cm) 予熱'パス間 CO
180〜220 11〜12 8〜12 1·1〜1.98 150~200 産業上の利用可能性
以上説明したように、 本発明の溶加材あるいは溶接ワイヤは、 従 来の 9〜 1 2 % C r鋼用溶接ワイヤと比べて、 高温でのク リープ強 度を著しく高めたものであり、 靭性および溶接性も向上している。 各種発電ボイラ、 化学圧力容器などに用いられる 9〜 1 2 % C r 系鋼を溶接する場合に本発明による溶加材あるいは溶接ワイヤを用 いることにより、 溶接継手の信頼性を大幅に向上させることができ る 0

Claims

請求の範囲
1 . 重量 で、
c 0. 0 3〜 0. 1 2 %、
S i 0. 5 %以下、
Mn 0. 3〜 1. 5 %、
C r 8〜 1 3 %、
N i 0. 0 5〜 1. 2 %、
M o 0. 3〜 1. 6 %、
W 0. 5〜 2· 5 、
V 0. 0 3〜 0. 4 0 %、
N b 0. 0 1〜 0. 1 5 %、
B 0. 0 0 0 5〜0. 0 0 6 %、
N 0. 0 卜 0. 0 8 %、 および
残部 F eおよび不可避不純物
から成り、 M 0 と Wの合計量が 2· 8 %以下であることを特徵とする 高 C r フエライ ト系耐熱網用イナ一トガスアーク溶接ワイヤ。
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