WO1983003602A1

WO1983003602A1 - Concrete-reinforcing steel fiber and method of fabrication thereof

Info

Publication number: WO1983003602A1
Application number: PCT/JP1983/000115
Authority: WO
Inventors: Rope Manufacturing Co. Ltd. Tokyo
Original assignee: Tezuka, Yoshitomo
Priority date: 1982-04-16
Filing date: 1983-04-14
Publication date: 1983-10-27
Also published as: US4610926A; EP0105385A1; DE3367206D1; EP0105385B1; EP0105385A4; JPS6253467B2; JPS58181439A

Description

明細ンクリ一ト補強用鋼繊維及びその製造 5¾ 技術分本発明はコンクリ一ト補強用鋼繊維とわけ細線を原料とする異形鋼繊維と、その製造方法に関するものである。背技コンクリ一ト構造物ゃコンクリ一ト製品のひびわれや.引張 ]) どの特性を改善する手段として、断面積 0. ；！〜 0. 4 - 長さ 2 0 〜 4 0 籠の鋼織維が汎用される傾向にある。この補強用鋼繊維には、鋼線 ¾切断したカットワイヤタイプ，薄板をせん断したせん断フアイバ一タィブ，厚板切削による切削ファイバータイプ，および溶湯から直接抽出した M E フアイバ一タィブのものが従来から知られてお ]? 、 ..これらのうち、カットワイヤタイプは、冷間引抜き材をそのまま使えるため、引'張 ]3強度が他のタイプのものにぐらベ格段にすぐれている。

しかし、この種カツトワイヤタイプの鋼繊維は、一般に平滑な円形断面をしているため、表面積比が小さく、コンクリ一トゃモルタル等との付着強度が低い（摩擦による引抜き抵抗だけ）という欠点があった。この対策として、従来では、繊維全長に一定間隔で凹凸を付けるようこと

OMPI が行われている。しかし、繊維断面が幅方向又は厚さ方向で一様なまま凹凸をつけただけでは、付着力向上は不十分であ ]3、また、凹凸を強調して付着力を増加しても、全長がー様る抗張力であるため、コンクリートに曲げや引張の外力が加えられたときに、鐵維とコンクリ一トマトリツクスの結合が一挙に破壊され、高い引張 ]3強度がかえって害となってコンクリ一ト構造の急激な負荷変動 ¾招く不利を避けられない。

また、繊維を側面 j一し状に曲げ加工する手法も採用されているが、混練時の作業性が悪いためファイバ一ボールと称する塊を形成しやすく、また、曲げ部分から切断が生じやすくなるという不具合がある。

さらに、従来のカットワイヤタイプの鋼繊維は、インゴットを粗圧延機及び仕上圧延機を通して直径 5 〜 6 露の伸線素材に圧延した後、伸線工程において、孔径を所定の減面率を得るように変化させた多段の引抜きダイス、するわち具体的には先細 ])穴のついた穴ダイスや、対向する 2 個 1 組のロールに孔型を旋削した口一ラダイスを用い、これらに伸鎵素材を順次通すことで断面積を減少させる手法がとられていた。

しかし、この方法では、いずれも各段の引抜き工程ごとにキヤプスタンゃドラム ¾ どの巻取！）ローラによる引張工程が入 ]?、伸線工程が不連続とるため加工速度、加工能率が低くな ]?、さらに滅面率 ¾大きくとることができな

OlvlPI IPO » い。また、圧延が引張方式のため成形駆動力が大きいことや、中間卷取 ]?装置が不可欠であることなどによ ]?装置が大型複雑化し、従って全体として鋼繊維製造能率が悪いと共に製造コストが高価にるという不具合を避けられなかった。

本発明は前記した従来の鋼繊維の欠点 ¾除去するために研究を重ねて創菜されたもので、その第 1 の目的は、コンクリートの付着力が織維の抗張力よ jj も大きく、コンクリ

— トの破壊時に繊維とコンクリ一トマトリックスの結合を破壊せず、急激負荷変動の発生しにくい高靱性の補強コンクリートを得ることのできるワイヤカツトタイブコンクリ一ト補強用鋼繊維を提供することにある。

また、本発明の第 2 の目的は、上記特性を備えた鋼繊維を、きわめて容易かつ高能率で生産でき、製造コストを大幅に低下させることのできるワイヤカツトタイブ鋼繊維の製造法を提供することにある。明の不上記目的を達成するため、本発明は、所定長さの細線の中央部に、母材なみの強度を持つび変形用の軸状部を残し、この軸状部の両側から端部に、厚さ方向（上下）と幅方向（左右）に交互に張出しかつその張出し量が端部に向うほど漸進的に大きくった複数の硬い節部を形成したもでめ。この構成の鋼繊維によれば、幅方向および厚さ方向にそれぞれ節部があるため表面積が大きいうえに、節部が鐡維端に向うほど拡大し、かつ高硬度化されているため、コンクリ ― トの付着強度が高いと共に、良好 ¾ アンカー効果によ引抜き抵抗が高くなる CD し力も、纖維長さ方向の中央部に、剛性はあるがほとんど母材のままで伸びやすい軸状部があ、負荷が加えられた際にこれがすベ JP 部分とつて伸び変形し、径が細くなって破断するため、アンカ一部分とコンクリートマトリックスとの結合を的確に保たせることができる。

また、本発明は、上記鐧鎩維を得るにあた、伸線工程において、中、に滅面率に応ずるギヤッブカ得られるように上下と左右で 4 個 1 組としたローラを用い、それら 4 個のうち少なくとも 1 つのローラを駆動して伸線素材を 4 面から圧延し、さらに同構成の口一ラ ¾直列状に配しそれらを減面率に応じて順次圧延速度を増すように駆動制御することによ ]? 伸線素材から目的線径まで一貫連続面圧延するようにし、次いで、得られた細線を、節加工用溝を持ちかつ周方向で圧延率を変化させた特殊 ¾成形ローラで印圧加工することによ 1? 前記した形状の鋼織維を得るようにしたものである。

この方法の採用によ D カツトワイヤタイプの鋼鐵維のネックであった製造工数と高コストの問題および強化特性上の問題をすベて解消することが可能にる。 f ΟΜΡΙ 図面の簡単 ¾ 説明第 1 図は本発明に係るコンクリート補強用鋼繊維の一実施例を示す平面図ヽ第 ² 図は同じくその側面図、第 3 図は同じく第 1 図 ΠΙ — ]]! 線にそう断面図、第 ⁴ 図は第 1 図 IV — IV線にそう断面図、第 ⁵ 図は第 ² 図 V — V 線にそう断面図第 6 図は本発明の別の実施例を示す平面図、第 ⁷ 図'は第 ⁶ 図 ^— I線にそう断面図、第 8 図は第 5 図 E— W線にそう断面図、第 9 図は本発明鋼繊維を用いたコンクリートを従来品と共に曲げ試験した場合の曲げ荷重一変形線図、第 1 0 図は本発明に係るコンクリート補強用鋼繊維製造法の概略を示す側面図、第 1 1 図は細線工程の一部を示す断面図、第 1 2 図は細線化状態と圧延口 ― ラの取合いを示す断面図、第 1 3 図は異形加工工程および切断工程を示す側面図、第 1 4 図は異形加工工程に用いる成形ローラの部分的な側面図、第 1 5 (a)図いし第 1 5 ）図は異形加工工程を段階的 ,に示す説明図である。発明を実施するための形態以下本発明の実施例を添付図面に基づいて説明すると、第 1 図ないし第 5 図は本発明に係るコンクリート補強用鋼織維の一実施例を示し、第 6 図 ¾ いし第 8 図は同じく他の実施例 ¾示す。図面において、 Aは本発明に係るワイヤ力ットタイプの鋼短繊維の全体を示す。 I は鐵維長手方向中央

OMPI WIPO 部に形成された伸び変形可能な軸状部であ i？、原料細線とほぽ同等の円形断面（第 6 図）または矩形状の靳面（第 1 図）をなし、その表面は第 ⁶ 図のように完全に平滑であるか、あるいは第 1 図のようにごく小さな凸部 3 が間隔的に形成されている。この軸状部 1 は比較的軟質で 1 o 〜 ^{2 5} ^の伸び率が得られる領域であ ])、その長さは繊維全長の約 1 3程度が適当であるが、製造する補強コンクリート必要強度などに応じて 1ノ2〜- 1ノ4 程度まで増減してもよい。

2 a , 2 b ， 2 c …… は前記軸状部 1 を境としてその両側に対称的な配置で形成した節部であ！）、この節部 2 a ， 2 b , 2 c …… は繊維幅方向（左右）に突出し、しかも軸状部から鐡維長手方向先端に向かうものほどその突出量（幅： w ) が漸進的に増加すると共に、厚さ t が漸進的に減少し、平面から見た場合に、中央部が細く、両端部に向かつて広が^)た鎩維形態をかたち作る。

3 a , 3 b , 3 c …… は前記各幅方向の節部 2 a ， 2 b ， •2 c …… のあいだに形成された節部であ！）、繊維厚さ方向

( 上下）に突出し、第 3 図ないし第 5 図では側面からみて節部 2 a , 2 b , 2 c …… の表面からほぼ台形状 ¾いし三角状のような角形に突出する。また、第 6 図ないし第 8 図の実施例では側面がほぽ弧状 ¾ ¾ している。そしていずれの場合も、厚さ方向の節部 3 a ， 3 b , 3 c …… はそれ自体の突出高さ h は鐡維全長にわた J? ほぼ同等であるが、さきのように幅方向の節部 2 a ， 2 b ， 2 c …… の厚さ t が一 OMPI 繊維長手方向先端に向け次第に小さく ¾つたテ一パ状を呈しているため、第 2 図と第 7 図のごとくヽ繊維長手方向先端に向かうほど実質的な突出量が増大している。なお、この厚さ方向の節部は、横断面においては幅方向両側が底く中央が高いほぼ弧状形態をなしている。

次に本発明によるコンクリ一ト補強用鋼繊維の作用を説明すると、一般にコンクリート補強用鐧鐡維に必要特性として、強度や硬さが十分であること、分散.性がよく施工時にファイノく一ホールを作にくいこと、コンクリートとの付着強度が良好であることが挙げられる。本発明の場合には、繊維母材が圧延された鋼線であるためきわめて高い引張強度を有する。かつ、幅方向の節部 2 a , 2 b ， 2 c …… と厚さ方向の節部 3 a ， 3 b ， 3 c …… が塑性変形によ ])加工硬化を受けているため、硬さも十分である。そして、全体が針状 ¾ ¾すと共に、幅方向の節部 2 a ， 2 b ，

2 c …… によ ]?偏平性が付与されているため、繊維どうし 'のからみあいが生じず、さらさらと流れ、中央部の軸状部

】は、硬さが他の部分よ小さいカミ、太いため十分な剛性を持っている。従って、コンクリートへ一括投入した場合に偏在が生じず、急速に分散し均一に混練される。

さらに、本発明による鋼繊維は単純に織維の厚さ方向もしくは幅方向のいずれか一方に凹凸を付すので ¾ く、幅方向と厚さ方向の双方に節部 2 a ， 2 b ， 2 c …… 、 3 a ，

3 b ， 3 c …… を有し、かつそれら節部が鐡維長手方向端

, OMPI 部に向かうほど大きくるっている。そのため、コンクリ一トの付着強度がきわめて高く、かつ幅方向と厚さ方向の節部 2 a ， 2 b , 2 c …… 、 3 a ， 3 b ， 3 c …… が鐡維長手方向端部に向かって第に大きくなっていることから良好なアンカ一効果が得られ、引抜き抵抗が大きい。

鋼纖維の付着力は、鐡維の表面積および形状によ ]? コンクリ一トマトリックスと結合する状態が異なること力ら、引き抜き力に大きな差異をもたらす。すなわち、いま、.鋼繊維長さをとし、鋼繊維幅 ¾ とし、鋼鐡維厚さ ¾ とし、表面付着力を Ρ. (κ ζ纖 ²)、引抜き力を W (K_?) 、鐡維の長手方向に垂直 ¾断面の外周 ¾ 1^ ( =2 ( + ））とすると、表面が平滑なワイャカットタィブの鋼繊維の引抜き力は、 W = P · L · /1 と ¾ ]3 、付着力はもっぱら繊維表面とコンクリートとの摩擦に関係するだけである。

これに対し、鋼織維に本発明のように、幅方向の節部 2a 2 b , 2 c …… と厚さ方向の節部 3 a , 3 b ， 3 c …… を形成した場合には、これら 2 方向への有効凹凸部によ ]) コンクリ一トをせん新する作用が働き、有効せん断を生じさせる凹凸部の面積がコンクリ - トせん断力に関係する。すなわち、有効凸部（幅方向節部）の幅を w とし、有効凸部 ( 厚さ方向節部）の高さを h とし、有効せん断面の鐡維長さ方向の長さを最大値 2 とし、コンクリートのせん断力をて ( y/W: ：) とした場合、引抜き力は W = 2 てバ w+ h) / 1 とな D、付着力が著しく増大する。

OMPI さらに、 '繊維補強コンクリ一トでは鎩維の引抜き抵抗によ ]? 靱性が向上するが、引抜き抵抗を高めた場合に、引張

I？強度が高すぎた ]?、全長が一様引張強度である場合には、コンクリートの破壊時にコンクリートマトリックスと繊維との結合が破壊され、急激強度変化が生ずる。これは引張強度の高いワイヤカツトタイプの鋼織維においてとくに問題と ¾る。

しかるに本発明においては、繊維全長に節部を形成せず. 繊維中央部に延び変形可能な軸状部〗を形成している。この軸状部！は凹凸が全く ¾いかあってもきわめて微少であるためコンクリートとの付着はほとど摩擦力が支配し、しかもこの軸状部 1 は塑性加工をほとんど受けておらず母材ままの状態であるため変形しやすい状態となっている。従つて、コンクリートの破壊時に軸状部 1 がすべ部分いしフリー部分としてそれ自体が伸び変形し、アンカー部とコンクリートマトリックスの結合が破壊される前に伸びによ ]?細径化して破断する。また結合部が抜ける場合には節ごとに段階的に抜けてゆき、一度に全節が破壊されるい。このこと力らコンクリ一トの敏性カきわめて良いものとなる o

上述した点を付着力との関係から述べると、鋼繊維の有効断面積を a (龍²) とし、鋼織維の長さ方向に垂直る引張応力をび t ( ) とし、鋼織維の抗張力を " W i ( K_?)、鋼鐡維引抜き力を W (K とすると、本発明は鐡維長さ方向中央部に伸び変形可能な軸状部 I を有せしめることによ ]?、 W>Wf ( =a σ t ) とすることができるものである。このように繊維の付着力を繊維の抗張力よ ]3 大にし、抗張力を必要以上に付着力よ ]? 大きくしいため、コンクリートの破壊時に繊維とコンクリートマトリックスの結合を破壊せず、急漦

¾負荷変動を発生させない。

第 9 図は本発明による鋼繊維として = 3 0爾、 W= 1.6纖、 h = 0.7 丽、 a = 0.2 8 丽 ² 、ミ = 1 0爾のものを用い、これを W/C = 5 0 の生コンクリートに混入して 1 0 X 1 0 X 3 0 COT の補強コンクリート ¾作 ]3、曲げ試験を行った場合のデータを、厚さ方向にインデントを付けた従来のワイヤカットファイバ一、およびせん断フアイバーのそれと比較して示したものである。この第 9 図から本発明は強化率がきわめて良好で、優れた靱性を付与できることがわかる。

次に本発明に係るコンクリ ― ト補強用鋼鐡維の好適な製造法を説明する。

, 第 1 0 図ないし第 1 5 図は上記鋼繊維製造法の実施例を示すもので、伸線素材を細線に圧延する工程と、細線に軸状部及び節部を印圧加工する工程と、所定の镓維長さに切断する工程とからつている。

しかして、まず鋼細線 ¾圧延する工程を説明すると、 4 は伸線素材であ ]? 、これを得るまでの工程は特に限定はなく、常法に従い、直径 5 〜 6 露の素線とすればよい。この伸線素材 'を細線 5 に加工するにあた D、本発明は特殊な

OMPI 多段ローラ圧延を行うものである。すなわち第 1 0 図においていしは直列状に配置された多段ローラであ ]? 、各ローラは、第 1 1 図と第 2 図のごとく上下のローラ 6 a ， 6 b と左右のローラ 6 c ， 6 d の計 ⁴ 個の相対するローラ ¾ もって 1 組とされ、上下のローラ 6 a ， 6 b と左右の口 — ラ 6 c ， 6 d の集合した中央部には所定の減面率を与えるための矩形ギャップ 7 が形成される。それら矩形ギヤッブは後段の口一ラになるに従って順次小さな寸法に構成される。その手段として上下のローラ 6 a ， 6 b と左右の口 — ラ 6 c ， 6 d の厚さを減少させる方法をとつてお ]? 、その場合のローラ剛性を高めかつ余肉の発生を防止するため、 2 対のローラ ¾適量オーバ一ラップさせている。図示するものでは上下のローラ 6 a , 6 b を左右のローラ 6 c ， 6 d よ ]?厚く構成し、上下のローラ 6 a ， 6 b で薄い左右の口 — ラ 6 c ， 6 d を挾むようにしている。

前記多段の各口一ラ ¾〜 ¾ は ⁴個 1 組のローラのうち少 ¾ くともひとつが駆動ローラとして構成され、図示し ¾ いサ―ボモータどによ所定の速度で回転されるように ¾ つている。図示するものでは、回転伝達機構として上口一ラ 6 a の軸 8 と左ローラ 6 c の軸 9 とをべベルギヤ 1 0 , 1 0 で係合させ、下ローラ 6 b の軸 8 と右ローラ 6 d の軸 9 とをべベルギヤ I 0 で係合させ、上下のローラ 6 a , 6 b の軸 8 ，を互いに嚙合う平歯車（図示せず）で係合させている。

OMPI

、曹。

？ AT10 そして、前記多段ローラ Rl〜 R2 の各ュ - ットは減面率に応じて圧延速度が増すように駆動制御されるようになつてお、すなわち各段のローラを駆動するモータを制御系

1 1 で結び、線材断面積の変化率に対応した回転数を設定器 I 2 および演算器 1 3 ¾介してコントローラ 1 4 に与えるようにしている。

なお、伸線素材を 0. 6 皿程度の細線にする場合、矩形ギャップ 7 の大きさは最終段では 1 辺が約 0. 5 廳にる ]? 、溶製材のごときによ ]? 規定寸法になるように製作するのはか ]) 難しい。これを解消するには、たとえば 4 個で 1 組 ¾ ¾す各口一ラ 6 a ， 6 b ， 6 c ， 6 d ¾それぞれュニットローラとして構成するのが適当である。するわち、このュニットは、硬質材料をドーナツ状にして焼入れ後表面研摩したリング状のローラ本体 I 5 ， 1 5 と、このリング状のローラ本体 1 5 ， 1 5 を挾圧する上下の押え体 1 6 ， 1 7 と、押え体 1 6 ， 1 7 を締付けるボルト 1 8 とからるって 'いる。押え体 i 6 はキーによ ]) 軸に固着され、大径ボス 1 9 によリング状のローラ本体 1 5 ¾嵌合している。この方法を採れば、小さなギャップを形成するためのローラ厚さ調整がきわめて容易とな ])、単純な平面研摩で精度のよい矩形ギャップを得ることが可能である。

しかして、この工程においては多段ローラ Eu Rg を駆動し、卷取 ]) 機 2 0 から伸線素材 4 を 1 段目のローラの矩形ギャップ 7 に揷入するもので、こうすれば上下および ΟΜΡΙ 左右のローラ 6 a ， 6 b ， 6 c ， 6 d の回転によ ]? 伸線素材 4 は 4 面から同時圧延され、矩形断面でかつ断面積の減少された線材とな i？、次いで ² 段目のローラ R₂に進入する。このローラにおいても一定の減面率に従った矩形ギャップが形成されてお、かつ圧延速度を増すように回転数が增加されているためここでも 4 個 1 組のローラによ ]? ⁴ 面圧延され、以下順次 3 段目ローラ H₃、 4 段目ローラ R₄ と段階的に順次連続圧延され、最終段のローラ R₉ から目的線径の細線 5 となって走出する。

このような細線工程を採用した場合は、従来のように伸線素材を引抜くことで断面を減少させるのでなく、相対する 4 個のロ ^ラで 4 面から圧縮して断面積を減少させる塑性加工であるため、減面率を大きくとることができると共に、引張 ]?勝手の圧延のため中間に引張 ])工程やそのための装置を必要とせず、従って加工速度が非常に早く連続高台率で生産を行え、成形駆動力が小さくて済むこととあいまち設備を小型化できる。

次いで細線に軸状部と節部を印圧加工する工程に移るが、この工程において本発明は特殊な一対の成形ローラ 2 〗， 2 I を用いることに特徴がある。すなわち第 1 3 図と第 1 4 図のごとく、まず成形ローラ 2 〗， 2 1 は所定の直径！）を有し、その胴面すわちローラ表面 2 3 ， 2 3 には回転軸と平行方向に延びる節加工用溝 2 2 ， 2 2 が一定のピッチで形成されている。この節加工用溝は本実施例では 9 0 W1PO V カットのごとき形状に構成されているが、これに限られるものではない。このような直径 D の成形ローラ 2 】， 2 1 は従来のィンデント加工用ローラと同様であって、細線 5 は全長が一様 ¾厚さ（直径）に圧延され、厚さ方向に単純 ¾節が形成されるだけである。そこで本発明は前記のように一定ピッチで節加工用溝 2 2 ， 2 2 ¾形成した成形口一ラ 2 〗， 2 f の圧延率 ¾周面所定領域ずつ変化させるようにしたもので、すなわち具体的には、第 1 4 図のごとく、繊維長さよ D も短い周長に相当する領域 Lのローラ表面 2 3 を、成形ローラ 2 I ， 2 1 の直径！）よも大き偏心直径 Rをもって薄ぐカットし、カット量だけ浅くなつた節加工用溝 2 5 ， 2 5 を有する低圧成形面 2 4 , 2 4 を形成し、これを成形ローラ 2 1 ， 2 】の全周にわた ]? 間隔的に配したものである。お、節加工用溝 2 5 , 2 5 はその深さがほとんどゼロの場合を含む。

しかして、細線 5 は前工程の最終段ローラ： ₉から走出したのち巻取！）ドラムに卷取られるかまたは巻取 ]) ドラムに巻取られないまま上記した成形 π — ラ 2 〗， 2 〗に送られる。必要に応じ最終段ローラ！^ と成形ローラ 2 1 ， 2 1 のあいだに丸溝のついた口一ラを介在させこれで矩形断面から円形断面に最終成形してもよい。

異形加工にあたっては、低圧成形面 2 4 ， 2 を基準としてそれらによ得られるローラギャップ Gが細線 5 の直径 ¾いし厚さとほぼ同等になるように調整し、この状態で

WIPO 成形ローラ 2 1 ， 2 f を等速回転し、細鎵 5 を揷入するものである。このすれば、細線 5 は第 1 5 ）図のように直径 Dのローラ表面 2 3 ， 2 によ圧下され、このローラ表面 2 3 ， 2 3' から構成されるギャップ d は低圧成形面 ^{2 4}， 2 によるギャップよも小さいため細線 5 の圧延量が多く、従って肉厚が低下し偏平状に張出す節部 2 d が形成され、しかも節加工用溝 2 2 ， 2 2 が深いため前記節部 2 d に続いて高さの大きな厚さ方向節部 3 d が成形される。

さらに細線 5 が軸線方向に移動すれば、直径 D のローラ表面 2 3 ， 2 3 の終端からこれと滑らかに連続した低圧成形面 2 4 ， 2 4 が形成されていてロールギャップが漸進的に増加しているため、第 1 5 (b)図のように細線 5 の圧下量が連続的に低下し、従って幅方向に張出す節部 2 b ， 2 c は側面からみて長手方向に沿って次第に太いテ一パ状に成形されると同時に幅方向への張出し量が減少し、次いで節加工用溝 2 2 ， 2 2 によ厚さ方向の節部 3 b ， 3 c が形成される。

そしておも細線 5 が移動すれば、第 1 5 (c)図のように低圧成形面 2 4 ， 2 4 の最小弧面域が対向する状態とな ]? 、これによ ]? ローラギャップが最大と ¾ るため、細線 5 の圧下量は最小になる。従って前段の過程で次第にテ一パ状に太く ¾ るのに続いてこの部分でほぼストレ一ト軸状部 1 が形成され、図示するものではその表面にわずかに凸部 3 が成形される。 ―

OMPI さらに成形ローラ 2 〗， 2 1 が回転すれば、低圧成形面 2 4 ， 2 4 が直径 D のローラ表面 2 3 ， 2 3' に連続しているためヽロールギャップカ再び漸進的に減少し、これによ

]3 細線 5 は再び E下量が増加しヽ第 1 ⁵ (d)図のごとくローラ表面 2 3 ， 2 3 によ ]5 圧下されてテ一パ状に薄くなると共に張出し量の増した幅方向節部 2 c ， 2 b , 2 a が順次形成され、かつそれら幅方向節部 2 c ， 2 b ， 2 a のあいだに厚さ方向節部 3 c ， 3 b ， 3 a が形成される。

以下同様 ¾過程をたどって細線には軸状部 1 とその両側の節部 2 a , 2 b ， 2 c 、 3 a , 3 b ， 3 c が連続的に成形され、続いて異形化細線 5'は切断工程で所定の長さに切断される。この切断工程の実施方式は任意であ、たとえばチップ 2 7 を取付けた固定ダイス 2 6 と、周面にチップ 2 / を一定間隔で取付けた回転ローラ 2 8 によ ]) 行われ、これによ ] 3 第 1 図や第 5 図のような鐲鐡維 Aが得られるものである。産業上の利用可能性なお本発明の鋼鐡維は、コンクリート、モルタルの補強材ほか、工業炉などにおける耐火物に混入する補強材等としても利用できるのは勿論である。さらに、径を太くすることによ鉄筋の代替品としても利用することが可能であ o

Claims

( 1 7 ) 求の範囲

(1) 長手方向中央部に伸び変形可能軸状部】を有すると共に、この軸状部 I の両側に、幅方向に突出する複数の節部 2 a ， 2 b ， 2 c …… と厚さ方向に突出する複数の節部 3 a ， 3 b ， 3 c …… とが交互に形成され、かつヽ者

前記幅方向の節部 2 a ， 2 b ， 2 c …… が鐡維端部に向つて漸進的に拡大すると共に、厚さが軸状部 1 から先端に向かって漸進的に薄くなっていることを特徴とするコンクリ一ト補強用鋼繊維。

(2) 軸状部】の断面が矩形状をなしている特許請求の範囲第 1 項記載のコンクリート補強用鐧鎌維。

(3) 軸状部 1 の断面が円形状 ¾ ¾ している特許請求の範囲第 1 項記載のコンクリート補強用鋼織維。

(4) 厚さ方向の節部 3 a ， 3 b ， 3 c …… が纖維全長にわたほぼ等しい高さを有し、幅方向の節部 2 a , 2 b ，

·· 2 c …… が繊維端部に向って厚さが薄くなることによ ]?、厚さ方向の節部 3 a ， 3 b ， 3 c …… が繊維端部に向うものほど実質的に突出高さを増している特許請求の範囲第 1 項記載のコンクリート補強用鋼鐡維。 '

(5) 厚さ方向の節部 3 a ， 3 b ， 3 c が、側面からみて角形をすと共に、横断面において幅方向の中央がもっとも高い弧状を： ¾ している特許請求の範囲第 1 項記載のコンクリ一ト補強用鋼繊維。

ΟΜΡΙ

(6) 厚さ方向の節部 3 a ， 3 b ， 3 c が、側面および横断面でともに弧状をしている特許請求の範囲第 1 項記載のコンクリート補強用鋼繊維。

(7) 伸線素材を、中心に矩形ギャップを形成するように相対する 4 個のローラで 1 組 ¾ ¾ しかつそれらローラのうち少なくとも 1 つのローラを駆動ローラとしたローラ群を通して四面から圧延し、順次減面率に従って圧延速度を増すよに口一ラ群を駆動制御して目的線径の細線を作る工程と、前工程で得られた細線を卷取 ])後又は巻取らぬままで、ローラ軸と平行な節加工用溝を等間隔で有しかつ周長一定長さごとに節加工用溝を含む口ーラ表面を浅' くカツトした一対の成形ローラに通し、該成形口一ラのカツト面と節加工用溝によ ]?軸状部とその両側の節部を違続的に印圧加工する工程と、前工程で得られた異形長線を必要長さに寸断する工程とからるるコンクリ一ト補強用鋼繊維の製造法。