UA34624C2 - Композитний валок для станів гарячого прокатування - Google Patents
Композитний валок для станів гарячого прокатування Download PDFInfo
- Publication number
- UA34624C2 UA34624C2 UA98084535A UA98084535A UA34624C2 UA 34624 C2 UA34624 C2 UA 34624C2 UA 98084535 A UA98084535 A UA 98084535A UA 98084535 A UA98084535 A UA 98084535A UA 34624 C2 UA34624 C2 UA 34624C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- outer layer
- barrel
- core
- rolls
- mills
- Prior art date
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims abstract description 10
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 7
- 210000003739 neck Anatomy 0.000 abstract description 5
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 19
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 8
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 6
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001349 ledeburite Inorganic materials 0.000 description 3
- ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N methanidylidynevanadium(1+) Chemical class [V+]#[C-] ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 3
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001065 Chromium-vanadium steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 vanadium nitrides Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/36—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.7% by weight of carbon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Винахід належить до області металургії, а більш конкретно - до робочих валків прокатувальних станів переважно у чорнових і чистових клітях безперервних листопрокатних станів, і може бути використаний при виготовленні валків чорнових і чистових клітей листових і широкосмугових станів гарячого прокатування. Композитний валок для станів гарячого прокатування, що складається з сердечника у вигляді бочки з шийками, виконаного з залізовуглецевого сплаву, і зміцненого зовнішнього шару, що покриває бочку сердечника і складає з ним одне ціле, причому згаданий зовнішній шар виконаний з високовуглецевої швидкорізальної сталі з карбонітридним зміцненням.
Description
Винахід відноситься до області металургії, а більш конкретно - до робочих валків прокатувальних ста- нів переважно у чорнових і чистових клітях безперервних листопрокатувальних станів, і може бути викорис- тано при виготовленні валків чорнових і чистових клітей листових і широкосмугових станів гарячого про- катування.
Широко відоме застосування для цих цілей цільнолитих чавунних валків, а також цільнокованих вал- ків з вуглецевих і легованих сталей, у вигляді бочки з шийками.
У зв'язку з все більш жорсткими умовами експлуатації прокатувальних валків ступінь легування ста- лей для валків постійно збільшується. Наприклад, для виготовлення валків багатовалкових станів засто- совують комплексно-леговані сталі, зокрема високохромисту сталь типу Х1І2МВФ (Див. Є. І. Трейгер, В.П.П- риходько. Підвищення якості і експлуатаційної стійкості валків листових станів. М.: Металургія, 1988, с. 40).
Застосування таких високоміцних і дорогих сталей змушує шукати способи здешевлення продукції. Одним з основних шляхів при рішенні цієї задачі є створення бандажованих і композитних валків, коли сердечник валка у вигляді бочки з шийками виготовляється з простої вуглецевої або низьколегованої дешевої сталі або навіть з чавуна, а з високолегованої дорогої сталі робиться тільки зовнішній шар, що покриває бочку і торкається при прокатуванні з прокатуваною заготовкою, яку нагріто до високої температури (Див. Трейгер,
В.П. Приходько. Підвищення якості і експлуатаційної стійкості валків листових станів. М.: Металургія, 1988, с. 14). Зокрема, патенти Франції Мо 792752 і 8610216 (публикації Мо 2469221 і 2601268 від 22 травня 1981 р. і 16 січня 1988 р.) передбачають для зовнішнього шару сталі, які містять евтектичні карбіди М7Сз, Мо2сС і карбіди ванадію. Самою сучасною тенденцією у виробництві прокатувальних валків є застосування для зов- нішнього шару композитних валків високовуглецевих швидкорізальних сталей, вміщуючих значну кількість евтектичних карбідів хрому, молібдену, вольфраму, а також карбідів ванадію. При цьому ступінь легування, тобто сумарний вміст легувальних елементів звичайно перевищує 1595. (Див. «Валки 2000». Проблеми спе- целектрометалургії, Мо 3, 1996, с. 67).
Найбільш близький по сукупності ознак і тому взятий за прототип композитний валок для станів га- рячого прокатування описано у патенті США Ме 5536230 від 16 липня 1996 р., МПК В7ЗР 15/00. Винахід по даному патенту представляє собою композитний валок для станів гарячого прокатування, що складається з сердечника у вигляді бочки з шайками, виконаного з залізовуглецевого сплаву, і зміцненого зовнішнього шару, що покриває бочку сердечника і складає з ним одно ціле. Матеріал зовнішнього шару - високовугле- цева хромованадієва сталь - окрім 1,3-2,2905 С, 8-1695 Сг, 4-795 М містить карбідоутворюючі елементи МУ, МБ,
Ті, Мо, В. Матеріал зовнішнього шару може також містити кобальт. Сумарний вміст евтектичних карбідів
М;?Сз становить від З до 1595. Завдяки такому високому вмісту твердих і важко розчинених карбідів, зовніш- ній шар має високу твердість і зберігає її при нагріванні до високих температур.
Проте одержання такого високого вмісту евтектичних карбідів змушує легувати сталь для зовнішнього шару значними кількостями таких дорогих і дефіцитних елементів як молібден і вольфрам, сумарна кіль- кість яких може досягати 1095. Крім того, високий вміст вуглецю у сталі зумовлює її прихильність до ство- рення карбідної неоднорідності, що проявляється у створенні карбідної сітки у литому металі і викликає ок- рихчування металу. Характерний фрагмент структури литого матеріалу зовнішнього шару з карбідним зміц- ненням показаний на кресленні, доданому до згаданого патента США Ме 5536230. Для зруйнування цієї кар- бідної сітки необхідна гаряча деформація металу, що не завжди можливо, або тривалий і складний режим термічної обробки.
Вказані обставини є істотними вадами цього валка, які невиправдано ускладнюють і здорожують його виготовлення.
В основу передбачуваного винаходу поставлена задача вдосконалити відомий композитний валок для станів гарячого прокатування шляхом змінення складу його зовнішнього шару і ув'язування товщини цього шару з діаметром бочки сердечника з метою усунення схильності твердого зовнішнього шару до ок- рихчення при одночасному зниженні у ньому кількості таких дорогих та дефіцитних елементів як молібден і вольфрам.
Поставлена задача вирішена тим, що запропоновано композитний валок для станів гарячого прокату- вання, що складається з сердечника у вигляді бочки з шийками, виконаного з залізовуглецевого сплаву, і зміцненого зовнішнього шару, що покриває бочку сердечника і складає з ним одно ціле, у якому, згідно ви- находу, згаданий зовнішній шар виконаний з високовуглецевої швидкоріжучої сталі з карбонітридним зміц- ненням при такому відсотковому співвідношенні компонентів (по масі): с 1,7-2,0 і 0,4-0,6
Мп 0,6-0,8
Сг 4-6
Мо 4-6
М 5-7
М 0,7-1,5
М 0,22-0,26
Ее Решта
При вказаному складі матеріалу зовнішнього шару забезпечується оптимальне співвідношення кар- бідної і нітридної фаз у його структурі, які визначають його міцнісні характеристики і стійкість до термічних впливів. Таке рішення дозволяє зменшити карбідну неоднорідність матеріалу зовнішнього шару у порівнян- ні з прототипом і одержати у литому стані структуру без евтектичної карбідної сітки або, принаймні, з розір- ваною карбонітридною сіткою, яку легко ліквідувати при подальшій термічній обробці. При цьому з'являєть-
ся можливість зменшити легування сталі такими карбідостворюючими елементами як хром, вольфрам і мо- лібден, не знижуючи твердість і відпускостійкість матеріалу зовнішнього шару.
Переважно також, щоб товщина зовнішнього шару становила 5-2095 діаметру бочки сердечника.
Таке співвідношення товщини зовнішнього шару і діаметру осі забезпечує оптимальний строк експ- луатації валка з урахуванням переточок зовнішнього шару при оптимальній витраті дорогого матеріалу на його виготовлення.
Нижнє значення вказаного інтервалу відноситься переважно до валків діаметром вище 700 мм, а верхнє значення - до валків діаметром нижче 350 мм.
Композитний валок згідно винаходу забезпечує виготовлення гарячого прокату високої якості і має при цьому стійкість не нижче, ніж стійкість валків з зовнішнім шаром з швидкоріжучих сталей з карбідним зміцненням згідно передуючому рівню техніки. При цьому вартість його виготовлення істотно нижче за ра- хунок економії дорогих легувальних елементів і спрощення режимів термічної обробки.
Композитний валок, що пропонується, може бути виготовлений будь-яким відомим способом вироб- ництва композитних валків, зокрема, способом електрошлакової наплавки рідким металом у струмопідвід- ному кристалізаторі.
Більш докладне пояснення винаходу дається далі на прикладі з посиланнями на рисунок, що прикла- дається, на якому схематично зображено структуру литого матеріалу зовнішнього шару з карбонітридним зміцненням.
Композитний валок для станів гарячого прокатування складається з сердечника у вигляді бочки з шийками і зміцненого зовнішнього шару, що покриває бочку сердечника і складає з ним одно ціле. Сердеч- ник виконано з залізовуглецевого сплаву (чавуна або конструкційної сталі), а зовнішній шар - з високовуг- лецевої швидкорізальної сталі з карбонітридним зміцненням, у структурі якої існує як карбідна, так і нітрид- на фази. На відміну від використовуваної у прототипі сталі тільки з карбідним зміцненням, лита структура якої містить карбіди ванадію усередині австенітного зерна, яке оточувано ледебуритною евтектикою з ев- тектичними карбідами молібдена і вольфраму типа Ме?Сз, структура сталі зовнішнього шару з карбонітрид- ним зміцненням містить менше евтектичної ледебуритної компоненти, яка розташована окремими остров- ками 1 на межах менших по розмірах австенітних зернят, усередині яких розташовуються як карбіди, так і нітриди ванадія 2. Карбонітридна фаза змінює також вигляд евтектичної ледебуритної компоненти. В струк- турі сталі міститься більша кількість залишкового австеніту. Відзначені особливості структури сталі з карбо- нітридним зміцненням свідчать про більш рівномірний розподіл її зміцнюючої фази і зумовлюють більш ви- сокі технологічні властивості сталі. Наявність додаткової зміцнюючої нітридної фази дає можливість змен- шити кількість карбідної фази за рахунок зменшення концентрації дорогих карбідостворюючих елементів, таких як хром, вольфрам, молібден без зниження твердості зовнішнього шару і його відпускостійкості.
Одержання нітридної фази у зовнішньому шарі забезпечується легуванням сталі азотом у кількості 0,22- 0,2695. Легування сталі азотом здійснюється будь-яким відомим способом, наприклад, за допомогою азото- ваних феросплавів і підтримується під час електрошлакової наплавки зовнішнього шару рідким металом у струмопідвідному кристалізаторі захистом плавильного простору газоподібним азотом. Оптимальне співвід- ношення карбідної і нітридної фаз у наплавленому металі забезпечується при такому співвідношенні інших легуючих компонентів і вуглецю: 1,7-2,095 С; 0,4-0,695 51; 0,6-0,89о Мп; 4-695 Сг; 4-695 Мо; 5-795 М; 0,7-1,595
М.
Товщина зовнішнього шару повинна давати можливість переточки його поверхні по мірі зносу і забез- печувати при кінцевій його переточці залишкову товщину, яка є достатньою для здійснення нормального режиму прокатування. Доцільно, щоб товщина зовнішнього шару залежала від діаметра бочки валка і ста- новила 5-2095 діаметру бочки, причому нижнє значення цього інтервалу відноситься переважно до валків діаметром вище 700 мм, а верхнє значення - до валків діаметром нижче 350 мм. При товщинах зовнішнього шару менших, ніж 5905 діаметру бочки строк експлуатації валка з урахуванням його переточки невиправдано зменшується. При значеннях більше 2095 невиправдано збільшується витрата дорогого матеріалу для зов- нішнього шару.
Далі заявлений композитний валок для станів гарячого прокатування пояснюється конкретним прик- ладом його реалізації.
В реальному випадку виготовлення і застосування композитного валка для стану гарячого прокату- вання згідно цьому винаходу конкретні дані такі:
Композитний валок діаметром 350 мм виготовляють шляхом електрошлакової наплавки рідким ме- талом у струмопідвідному кристалізаторі зовнішнього шару товщиною 50 мм з сталі, що має склад: 1,995 С; 0,490 51; 0,69о Мп; 4,190 Ст; 4,095 Мо; 5,295 М; 0,790 М; 0,2295 М, на бочку сердечника діаметром 250 мм з ста- лі 40Х. Рідкий метал готували у магнезитовому тиглі шляхом електрошлакового переплавлення витратного електрода з додаванням у металеву ванну азотованих феросплавів марганцю, хрому і ванадію. Електрош- лакову наплавку вели при захисті плавильного простору газоподібним азотом при нормальному тиску. Піс- ля сповільненого охолодження наплавленого валка твердість зовнішнього шару становила 85850. Значен- ня твердості не змінилось після нагрівання валка до 500"С, витримки протягом 2 годин і подальшого охолодження. Величина твердості і відпускостійкість зовнішнього шару з сталі з карбонітридним зміцненням не нижче, ніж звичайно у швидкорізальних сталей з карбідним зміцненням з істотно більшим ступенем ле- гування.
Промислова застосованість.
Найбільший ефект застосування композитних валків згідно винаходу виражений при їх застосуванні у чорнових і чистових клітях безперервних широкосмугових станів гарячого прокатування.
у см нн е
Фе кг в ей / шо
Є єва З (ой Шк -2 ї св. да збо Кр Й б си зн ет» о тую , фена 1 0.дг 9 у, 2 і г
Ко
Ч
Тираж 50 екз.
Відкрите акціонерне товариство «Патент»
Україна, 88000, м. Ужгород, вул. Гагаріна, 101 (03122) 3-72 -89 (03122)2-57- 03
Claims (2)
1. Композитний валок для станів гарячого прокатування, що складається з сердечника у вигляді бочки з щийками, виконаного з залізовуглецевого сплаву, і зміцненого зовнішнього шару, що покриває бочку сердечника і складає з ним одне ціле, який відрізняється тим, що згаданий зовнішній шар виконаний з високовуглецевої швидкорізної сталі з карбонітридним зміцненням при такому відсотковому співвідношенні компонентів (по масі): с 1,7-2,0 Бі 0,4-0,6 Мп о 0,6-0,8 Сг 4-6 Мо (4-6 М 5-7 М 0,7-1,5 М 0,22-0,26 Бе решта.
2. Композитний валок за п. 1, який відрізняється тим, що товщина зовнішнього шару становить 5- 2090 діаметру бочки сердечника.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA98084535A UA34624C2 (uk) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | Композитний валок для станів гарячого прокатування |
| PCT/UA1999/000016 WO2000010743A1 (fr) | 1998-08-21 | 1999-08-20 | Cylindres composites pour laminoirs a chaud |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA98084535A UA34624C2 (uk) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | Композитний валок для станів гарячого прокатування |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA34624C2 true UA34624C2 (uk) | 2001-06-15 |
Family
ID=21689292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA98084535A UA34624C2 (uk) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | Композитний валок для станів гарячого прокатування |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA34624C2 (uk) |
| WO (1) | WO2000010743A1 (uk) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2609115C2 (ru) * | 2011-09-19 | 2017-01-30 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Валок для горячей прокатки |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103028719B (zh) * | 2012-10-23 | 2013-10-16 | 河北磨倒山粉磨设备有限公司 | 一种离心复合高耐磨锥式立磨辊套 |
| JP6028282B2 (ja) | 2014-08-25 | 2016-11-16 | 株式会社クボタ | 圧延用複合ロールの外層材及び圧延用複合ロール |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56151149A (en) * | 1980-04-23 | 1981-11-24 | Kubota Ltd | Assembling type roll for continuous casting of slab |
| SU956600A1 (ru) * | 1980-12-08 | 1982-09-07 | Предприятие П/Я В-2869 | Сталь |
| JP3030078B2 (ja) * | 1990-11-15 | 2000-04-10 | 日立金属株式会社 | 耐肌荒れ性に優れた耐摩耗複合ロール及びその製造方法 |
| EP0562114B1 (en) * | 1991-09-12 | 1998-11-04 | Kawasaki Steel Corporation | Material of outer layer of roll for rolling and compound roll manufactured by centrifugal casting |
-
1998
- 1998-08-21 UA UA98084535A patent/UA34624C2/uk unknown
-
1999
- 1999-08-20 WO PCT/UA1999/000016 patent/WO2000010743A1/ru active Application Filing
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2609115C2 (ru) * | 2011-09-19 | 2017-01-30 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Валок для горячей прокатки |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2000010743A1 (fr) | 2000-03-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5938865A (en) | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance | |
| CN112743064B (zh) | 一种高氮高速钢离心复合轧辊及其制备工艺 | |
| KR101201647B1 (ko) | 내열균열성이 우수한 고 Ｃｒ 주철 제품 및 고 Ｃｒ 주철재의 열처리 방법 | |
| Ngqase et al. | An overview on types of white cast irons and high chromium white cast irons | |
| CN110184545A (zh) | 一种布氏硬度为400hb级别低温半淬透耐磨钢及生产方法 | |
| JP7048820B2 (ja) | 遠心鋳造製圧延用複合ロール及びその製造方法 | |
| EP2495340B1 (en) | A forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll | |
| CN111534744B (zh) | 一种模铸耐磨链板用钢及其制造方法 | |
| CN111945067A (zh) | 一种硅含量0.8～1.2%的耐磨棒材及其制备方法 | |
| UA34624C2 (uk) | Композитний валок для станів гарячого прокатування | |
| JPH03254304A (ja) | 耐摩耗複合ロール | |
| EP2660344A1 (en) | Centrifugally cast roll for last finishing stands in hot strip mills | |
| RU2348703C2 (ru) | Способ производства штрипсов | |
| JPH08325673A (ja) | 耐摩耗性・耐肌荒れ性等にすぐれた圧延用複合ロール | |
| JP3308058B2 (ja) | 棒鋼圧延用ロール | |
| JPH0692625B2 (ja) | 熱間圧延用ロール | |
| CN115491574B (zh) | 一种耐磨钢球及其制备方法 | |
| CN108754330A (zh) | 布氏硬度550级耐磨钢及制造方法 | |
| JP2000160283A (ja) | 耐摩耗性と耐熱亀裂性に優れた圧延用ロール | |
| JP3104472B2 (ja) | 熱間圧延用ロール材 | |
| CN111534743B (zh) | 一种高耐磨冷轧链板钢及其制造方法 | |
| JPH08209299A (ja) | 高耐焼付性熱間圧延用ロール材およびその製造方法 | |
| JPH0617196A (ja) | 亜鉛系めっき鋼板スキンパス圧延用ワークロール及びその製造法 | |
| JPH04191347A (ja) | 組立式圧延ロール用中空スリーブ材 | |
| JP3530379B2 (ja) | 冷間圧延用ワークロール |