UA126725C2 - Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof - Google Patents
Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof Download PDFInfo
- Publication number
- UA126725C2 UA126725C2 UAA202102067A UAA202102067A UA126725C2 UA 126725 C2 UA126725 C2 UA 126725C2 UA A202102067 A UAA202102067 A UA A202102067A UA A202102067 A UAA202102067 A UA A202102067A UA 126725 C2 UA126725 C2 UA 126725C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- steel sheet
- temperature
- rolled steel
- cold
- hot
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 116
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 116
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 12
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 17
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 230000007774 longterm Effects 0.000 claims description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 4
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000611 Zinc aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 3
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 claims 3
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000010955 niobium Substances 0.000 abstract description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 abstract description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 230000001955 cumulated effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- -1 titanium forms nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 101100123850 Caenorhabditis elegans her-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical group 0.000 description 1
- 150000002825 nitriles Chemical class 0.000 description 1
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C47/00—Winding-up, coiling or winding-off metal wire, metal band or other flexible metal material characterised by features relevant to metal processing only
- B21C47/02—Winding-up or coiling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Галузь техніки, до якої належить винахідThe field of technology to which the invention belongs
Винахід відноситься до холоднокатаних і покритих сталевих листів, придатним для застосування в якості сталевого листа для автомобілів.The invention relates to cold-rolled and coated steel sheets, suitable for use as a steel sheet for cars.
Автомобільні деталі повинні задовольняти двом несумісним вимогам, а саме, легкість формування і міцність, проте в останні роки також з'явилася третя вимога - зниження споживання пального автомобілями в зв'язку з глобальним захистом довкілля. Тобто, зараз автомобільні деталі повинні бути виконані з матеріалу, який володіє відмінною формованістю для того, щоб відповідати критеріям легкості при складному компонуванні автомобіля і одночасно мати підвищену міцність, стійкість до ударних навантажень і зносостійкість автомобіля при зниженні маси автомобіля для покращення ефективності пального.Automotive parts must satisfy two incompatible requirements, namely, ease of forming and strength, but in recent years, a third requirement has also appeared - the reduction of fuel consumption by cars in connection with global environmental protection. That is, now automotive parts must be made of material that has excellent formability in order to meet the criteria of lightness with a complex car layout and at the same time have increased strength, resistance to shock loads and wear resistance of the car while reducing the weight of the car to improve fuel efficiency.
Тому проводяться інтенсивні дослідження і розробки для зниження кількості матеріалів, використовуваних в автомобілях, шляхом підвищення міцності матеріалів. З іншого боку, підвищення міцності сталевих листів знижує їх формованість, і таким чином, зумовлює необхідність розробки матеріалів, які мають високу міцність, а також відмінну формованість.Therefore, intensive research and development is being carried out to reduce the amount of materials used in cars by increasing the strength of the materials. On the other hand, increasing the strength of steel sheets reduces their formability, and thus necessitates the development of materials that have high strength and excellent formability.
Рівень технікиTechnical level
Ранні дослідження і розробки в області високої міцності і відмінною формованістю сталевих листів призвели до декількох способів виробництва сталевих листів з високої міцності і відмінною формованістю сталевих листів, деякі з яких перелічені в описі для заключної оцінки винаходу.Early research and development in the field of high strength and excellent formability steel sheets led to several methods of producing high strength and excellent formability steel sheets, some of which are listed in the description for the final evaluation of the invention.
У патенті США 05 20140234657 захищений гальванізований сталевий лист, покритий зануренням у підігрітий склад, який має мікроструктуру (в об'ємних частках), яка дорівнює або більше 20 95 і дорівнює або менше, ніж 99 95 в сумі з одного або двох мартенситу і бейніту, залишкова структура містить один або два компонента з фериту, аустеніту менше, ніж 8 95 (об'ємна частка) і частку перліту, яка дорівнює або менше, ніж 10 95 за об'ємом. Крім того, в патенті США 20140234657 досягнута міцність на розтяг 980 МПа, але не вдалося досягти подовження 25 95.US Patent 05 20140234657 protects a hot dip coated galvanized steel sheet having a microstructure (in volume fractions) equal to or greater than 20 95 and equal to or less than 99 95 of a sum of one or two martensite and bainite , the residual structure contains one or two components of ferrite, austenite less than 8 95 (volume fraction) and pearlite fraction equal to or less than 10 95 by volume. Additionally, in US Patent 20140234657, a tensile strength of 980 MPa was achieved, but an elongation of 25 95 was not achieved.
У патенті США 05 8657969 захищений високоміцний гальванізований сталевий лист, який має міцність на розтяг 590 МПа або вище і відмінною технологічністю. Композиція містить наступні компоненти, у 9о мас., С: від 0,05 95 до 0,3 95, 5і: від 0,7 95 до 2,7 905, Мп: від 0,5 95 доU.S. Patent 05,865,969 protects a high-strength galvanized steel sheet that has a tensile strength of 590 MPa or higher and excellent processability. The composition contains the following components, in 9o mass., C: from 0.05 95 to 0.3 95, 5i: from 0.7 95 to 2.7 905, Mp: from 0.5 95 to
Зо 2,8 95, Р: 0,1 95 або менше, 5: 0,01 95 або менше, АЇ: 0,1 95 або менше, і М: 0,008 95 або менше, і інше залізо і неминучі домішки. Мікроструктура містить, в частках відношення площ, феритної фази: від 30 95 до 90 95, бейнітна фаза: від З 95 до 30 95 і мартенситна фаза: від 5 95 до 40 95, де, серед мартенситних фаз присутні мартенситні фази, які мають розмірне відношення З або вище, у кількості 30 95 або вище.Zo 2.8 95, P: 0.1 95 or less, 5: 0.01 95 or less, AI: 0.1 95 or less, and M: 0.008 95 or less, and other iron and unavoidable impurities. The microstructure contains, in fractions of the area ratio, the ferrite phase: from 30 95 to 90 95, the bainite phase: from C 95 to 30 95 and the martensitic phase: from 5 95 to 40 95, where, among the martensitic phases, there are martensitic phases that have a dimensional ratio C or higher, in the amount of 30 95 or higher.
Розкриття суті винаходуDisclosure of the essence of the invention
Метою цього винаходу є вирішення зазначених проблем шляхом надання холоднокатаної сталі і покритих листів, які одночасно володіють: граничною міцністю на розтяг більше, ніж або рівною 600 МПа і переважно вище 620 МПа, загальним подовженням більше, ніж або рівним 31 95 і переважно вище 33 95.The purpose of the present invention is to solve these problems by providing cold-rolled steel and coated sheets that simultaneously possess: ultimate tensile strength greater than or equal to 600 MPa and preferably greater than 620 MPa, total elongation greater than or equal to 31 95 and preferably greater than 33 95 .
У переважному варіанті здійснення сталеві листи, заявлені у винаході, також можуть мати межу плинності 320 МПа або вище.In a preferred embodiment, the steel sheets claimed in the invention may also have a yield strength of 320 MPa or higher.
У переважному варіанті здійснення сталеві листи, заявлені у винаході, також можуть мати відношення границі плинності до міцності на розтяг, рівне 0,6 або вище.In a preferred embodiment, the steel sheets claimed in the invention may also have a yield strength to tensile strength ratio of 0.6 or higher.
Переважно, крім того, зазначена сталь може мати хорошу придатність для формування, зокрема для прокатки, з хорошою зварюваністю і придатністю до покриття.Preferably, in addition, said steel can have good formability, in particular for rolling, with good weldability and coating suitability.
Іншою метою цього винаходу є розробка доступного способу виробництва зазначених листів, які сумісні з традиційним промисловим застосуванням і одночасно є стійкими до зміни параметрів виробництва.Another goal of the present invention is the development of an accessible method of production of the specified sheets, which are compatible with traditional industrial use and at the same time are resistant to changes in production parameters.
Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист цього винаходу необов'язково може бути покритий цинком або сплавами цинку, або алюмінієм, або сплавами алюмінію для підвищення стійкості до корозії.The cold-rolled and heat-treated steel sheet of the present invention may optionally be coated with zinc or zinc alloys, or aluminum, or aluminum alloys to increase corrosion resistance.
Вуглець присутній в сталі у кількості між 0,13 95 і 0,18 95. Вуглець є елементом, що необхідний для підвищення міцності сталевого листа шляхом одержання фаз низькотемпературного перетворення, таких як-от бейніт, крім того, вуглець відіграє вирішальну роль в стабілізації аустеніту, тому є необхідним елементом для збереження залишкового аустеніту. Отже, вуглець відіграє дві вирішальні ролі, одна полягає у підвищенні міцності і інша - в збереженні аустеніту, який забезпечує пластичність. Однак при вмісті вуглецю менше, ніж 0,13 95 неможлива стабілізація аустеніту у відповідній кількості, яка потрібна для сталі винаходу.Carbon is present in steel in amounts between 0.13 95 and 0.18 95. Carbon is an element required to increase the strength of steel sheet by producing low-temperature transformation phases such as bainite, in addition, carbon plays a crucial role in stabilizing austenite , therefore, is a necessary element for the preservation of residual austenite. Therefore, carbon plays two crucial roles, one is to increase strength and the other is to preserve austenite, which provides ductility. However, with a carbon content of less than 0.13 95, it is impossible to stabilize austenite in the appropriate amount, which is required for the steel of the invention.
З іншого боку, при вмісті вуглецю, що перевищує 0,18 95, спостерігається погана зварюваність 60 сталі методом точкового зварювання, що обмежує її застосування для автомобільних деталей.On the other hand, with a carbon content exceeding 0.18 95, there is poor weldability of 60 steel by the spot welding method, which limits its use for automotive parts.
Вміст марганцю в сталі винаходу знаходиться між 1,195 і 1,895. Цей елемент є гаммагенним. Основною метою додавання марганцю є одержання структури, яка містить аустеніт і надає міцність сталі. Встановлено, що марганець у кількості щонайменше 1,1 95 за масою забезпечує міцність і здатність до твердіння сталевого листа, а також стабілізацію аустеніту. Однак, коли вміст марганцю перевищує 1,8 95, спостерігаються шкідливі ефекти, оскільки він гальмує перетворення аустеніту на бейніт під час старіння при підвищеній температурі для перетворення бейніту. Крім того, вміст марганцю вище 1,8 956 також знижує пластичність і, крім того, погіршується зварюваність сталі відповідної винаходу, тому не можна досягти заданого подовження. Бажаний вміст марганцю для цього винаходу можна підтримувати між 1,2 95 і 1,8 95, більш переважно від 1,3 95 до 1,7 9.The manganese content in the steel of the invention is between 1.195 and 1.895. This element is gammagenic. The main purpose of adding manganese is to obtain a structure that contains austenite and gives strength to the steel. It has been established that manganese in an amount of at least 1.1 95 by mass provides strength and the ability to harden steel sheet, as well as stabilization of austenite. However, when the Mn content exceeds 1.8 95, detrimental effects are observed because it inhibits the transformation of austenite to bainite during aging at an elevated temperature for bainite transformation. In addition, a manganese content above 1.8 956 also reduces ductility and, in addition, deteriorates the weldability of the steel according to the invention, so the specified elongation cannot be achieved. The desired manganese content for the present invention can be maintained between 1.2 95 and 1.8 95, more preferably from 1.3 95 to 1.7 9.
Вміст кремнію в сталі винаходу знаходиться між 0,5 95 і 0,9 95. Кремній є компонентом, який може уповільнювати осадження карбідів під час старіння при підвищеній температурі, тому, завдяки присутності кремнію, багатий вуглецем аустеніт стабілізується при кімнатній температурі. Крім того, завдяки низькій розчинності кремнію в карбіді він ефективно пригнічує або уповільнює утворення карбідів, тому також сприяє утворенню бейнітної структури, яка бажана відповідно до цього винаходу, оскільки надає сталі суттєві ознаки. Однак непорівняний вміст кремнію не дає згаданого ефекту і призводить до такої проблеми, як крихкість при відпусканні. Тому концентрацію регулюють до верхньої межі 0,9 95. Бажаний вміст кремнію для цього винаходу можна підтримувати між 0,6 95 і 0,8 Об.The content of silicon in the steel of the invention is between 0.5 95 and 0.9 95. Silicon is a component that can slow down the precipitation of carbides during aging at elevated temperature, therefore, due to the presence of silicon, the carbon-rich austenite is stabilized at room temperature. In addition, due to the low solubility of silicon in carbide, it effectively suppresses or slows down the formation of carbides, therefore it also contributes to the formation of the bainite structure, which is desirable according to the present invention, since it provides permanent essential characteristics. However, the unmatched silicon content does not give the mentioned effect and leads to such a problem as brittleness when released. Therefore, the concentration is adjusted to the upper limit of 0.9 95. The desired silicon content for the present invention can be maintained between 0.6 95 and 0.8 Vol.
Алюміній є істотним елементом і присутній в сталі між 0,6 90 і 1 до. Алюміній є альфагенним елементом і збільшує загальне подовження сталі винаходу. Потрібна мінімальна кількість 0,6 95 алюмінію для того, щоб мати мінімум фериту в сталі і збільшити подовження сталі винаходу.Aluminum is an essential element and is present in steel between 0.6 90 and 1 to. Aluminum is an alphagenic element and increases the overall elongation of the steel of the invention. A minimum amount of 0.6 95 aluminum is required in order to have a minimum of ferrite in the steel and increase the elongation of the steel of the invention.
Крім того, алюміній використовується для видалення кисню із сталі в стані розплаву, щоб очистити сталь винаходу, а також запобігає потраплянню кисню з газової фази. Однак у випадку, коли алюмінію більше 1 95, він утворює нітрил АЇМ, який погано впливає на сталь винаходу, тому переважний вміст алюмінію знаходиться в діапазоні між 0,6 9б5 і 0,8 Об.In addition, aluminum is used to remove oxygen from the steel in the molten state to purify the steel of the invention and also prevents oxygen from entering the gas phase. However, in the case when aluminum is more than 1 95, it forms nitrile AIM, which has a bad effect on the steel of the invention, so the predominant aluminum content is in the range between 0.6 9b5 and 0.8 Ob.
Вміст фосфору в сталі винаходу знаходиться між 0,002 95 і 0,02 95. Фосфор знижує зварюваність методом точкового зварювання і пластичність сталі в гарячому стані, особливо через тенденції до сегрегації по границях зерен або до спільної сегрегації з марганцем. З цихThe content of phosphorus in the steel of the invention is between 0.002 95 and 0.02 95. Phosphorus reduces the weldability by the method of spot welding and the ductility of the steel in the hot state, especially due to the tendency to segregate along grain boundaries or to co-segregate with manganese. Of these
Зо причин вміст фосфору обмежений 0,02 95 і переважно, нижче ніж 0,014 95.For reasons, the phosphorus content is limited to 0.02 95 and preferably lower than 0.014 95.
Сірка не є суттєвим елементом, але може міститися в сталі як домішка, і з точки зору цього винаходу переважний якомога менший вміст сірки, проте він становить 0,003 95 або менше, з точки зору виробничих витрат. Крім того, якщо в сталі присутнє більше сірки, вона утворює сульфіди особливо з марганцем і знижує його вигідний вплив на сталь винаходу.Sulfur is not an essential element, but can be contained in steel as an impurity, and from the point of view of the present invention, the lowest possible sulfur content is preferred, but it is 0.003 95 or less, from the point of view of production costs. In addition, if more sulfur is present in the steel, it forms sulfides especially with manganese and reduces its beneficial effect on the steel of the invention.
Вміст азоту обмежений 0,007 95, для того щоб уникнути старіння матеріалу і звести до мінімуму осадження нітридів протягом затвердіння, які надають негативний вплив на механічні властивості сталі.The nitrogen content is limited to 0.007 95, in order to avoid aging of the material and to minimize the deposition of nitrides during solidification, which have a negative effect on the mechanical properties of steel.
Хром є необов'язковим елементом для цього винаходу. Вміст хрому, присутнього в сталі винаходу, може становити між 0,05 95 і 195. Хром є істотним елементом, який забезпечує міцність і твердіння сталі, але коли використовують більше 1 95, він погіршує доведення поверхні сталі. Крім того, при вмісті хрому до 1 95 огрублюється дисперсійна конфігурація карбідів в бейнітних структурах, тому зберігається низька щільність карбідів в бейніті.Chromium is an optional element for this invention. The content of chromium present in the steel of the invention can be between 0.05 95 and 195. Chromium is an essential element that provides strength and hardening of steel, but when more than 1 95 is used, it deteriorates the surface proofing of the steel. In addition, when the chromium content is up to 1 95, the dispersion configuration of carbides in bainite structures is coarsened, therefore the low density of carbides in bainite remains.
Молібден є необов'язковим елементом, який становить від 0,001 95 до 0,595 в сталі винаходу; молібден відіграє значну роль при визначенні здатності до тверднення і твердості, затримує утворення бейніту і усуває осадження карбідів у бейніті. Однак додавання молібдену надмірно підвищує витрати на додавання легуючих елементів, таким чином, з економічних причин його вміст обмежений 0,5 95.Molybdenum is an optional element, which is from 0.001 95 to 0.595 in the steel of the invention; molybdenum plays a significant role in determining hardenability and hardness, delays the formation of bainite and eliminates the precipitation of carbides in bainite. However, the addition of molybdenum excessively increases the cost of adding alloying elements, thus, for economic reasons, its content is limited to 0.5 95.
Ніобій є необов'язковим елементом для цього винаходу. Вміст ніобію, присутнього в сталі винаходу, може становити між 0,001 і 0,1 95, причому ніобій додають в сталь винаходу для утворення карбонітридів, які надають міцності сталі цього винаходу шляхом дисперсійного твердіння. Крім того, ніобій може впливати на розмір мікроструктурних компонентів шляхом осадження у вигляді карбонітридів і гальмування рекристалізації протягом процесу нагрівання.Niobium is an optional element for this invention. The content of niobium present in the steel of the invention can be between 0.001 and 0.195, and niobium is added to the steel of the invention to form carbonitrides, which give the strength of the steel of the present invention by dispersion hardening. In addition, niobium can affect the size of microstructural components by precipitation in the form of carbonitrides and inhibition of recrystallization during the heating process.
Тобто, формується більш дрібнозерниста мікроструктура наприкінці температурного витримування і, як наслідок, після завершення відпалу, що призводить до тверднення сталі винаходу. Однак вміст ніобію вище 0,1 95 економічно є недоцільним, оскільки спостерігається ефект насичення його впливу; це означає, що додаткова кількість ніобію не призводить до будь- якого покращення міцності продукту.That is, a finer-grained microstructure is formed at the end of temperature exposure and, as a result, after the completion of annealing, which leads to the hardening of the steel of the invention. However, a niobium content above 0.195 is economically impractical, as there is a saturation effect of its influence; this means that the additional amount of niobium does not lead to any improvement in the strength of the product.
Титан є необов'язковим елементом і може бути доданий в сталь винаходу у кількості між 0,001 95 ї 0,1 95. Як і ніобій, Ті втягується в утворення карбонітридів, тому він відіграє роль в бо твердінні сталі винаходу. Крім того, титан утворює нітриди, які з'являються в процесі затвердіння продукту виливки. Тому кількість титану обмежена 0,1 95, щоб уникнути утворення крупнозернистих нітридів титану, які завдають шкоди формовності. У разі, коли вміст титану становить менше 0,001 905, Ті не має ніякого ефекту на сталь винаходу.Titanium is an optional element and can be added to the steel of the invention in an amount between 0.001 95 and 0.1 95. Like niobium, Ti is involved in the formation of carbonitrides, so it plays a role in the hardening of the steel of the invention. In addition, titanium forms nitrides that appear during the solidification of the casting product. Therefore, the amount of titanium is limited to 0.1 95 to avoid the formation of coarse-grained titanium nitrides, which harm formability. When the titanium content is less than 0.001905, Ti has no effect on the steel of the invention.
Мідь може бути додана як необов'язковий елемент у кількості від 0,01 95 до 2 95, щоб збільшити міцність і покращити стійкість сталі до корозії. Для досягнення зазначеного ефекту потрібно 0,01 95 міді. Однак, коли вміст Си перевищує 2 95, це може погіршити зовнішній вигляд поверхні.Copper can be added as an optional element in amounts from 0.01 95 to 2 95 to increase the strength and improve the corrosion resistance of the steel. To achieve the specified effect, 0.01 95 copper is required. However, when the Si content exceeds 2 95, it may deteriorate the appearance of the surface.
Нікель може бути доданий як необов'язковий елемент у кількості від 0,01 95 до З 95, щоб збільшити міцність і покращити ударну в'язкість сталі. Для досягнення зазначеного ефекту потрібно мінімум 0,01 95 нікелю. Однак, коли вміст нікелю перевищує 395, Мі викликає погіршення пластичності.Nickel can be added as an optional element in amounts from 0.01 95 to C 95 to increase the strength and improve the impact toughness of the steel. A minimum of 0.01 95 nickel is required to achieve the specified effect. However, when the nickel content exceeds 395, Mi causes ductility to deteriorate.
Вміст кальцію в сталі винаходу знаходиться між 0,0001 95 і 0,005 95. Кальцій додають в сталь винаходу в якості необов'язкового елемента особливо в ході обробки включень. Кальцій сприяє очищенню сталі шляхом зв'язування, що завдає шкоди сірки, яка міститься в глобулярній формі, і в такий спосіб, уповільнює шкідливу дію сірки.The content of calcium in the steel of the invention is between 0.0001 95 and 0.005 95. Calcium is added to the steel of the invention as an optional element, especially during the processing of inclusions. Calcium contributes to the cleaning of steel by binding, which causes damage to sulfur, which is contained in globular form, and in this way, slows down the harmful effect of sulfur.
Ванадій є ефективним для підвищення міцності сталі шляхом утворення карбідів або карбонітридів, причому верхня границя його вмісту становить 0,1 95 з економічних причин. Інші елементи, такі як-от церій, бор, магній або цирконій, можуть бути додані індивідуально або в комбінації, в таких пропорціях за масою: церій 20,1 95, бор 20,003 95, магній 20,010 95 і цирконій 20,010 95. Аж до зазначеного максимального рівня вмісту, ці елементи уможливлюють очищення зерна під час затвердіння. Інша частина сталевої композиції припадає на залізо і неминучі домішки, які з'явилися при переробці.Vanadium is effective in increasing the strength of steel by forming carbides or carbonitrides, and the upper limit of its content is 0.1 95 for economic reasons. Other elements such as cerium, boron, magnesium or zirconium may be added individually or in combination in the following proportions by weight: cerium 20.1 95, boron 20.003 95, magnesium 20.010 95 and zirconium 20.010 95. Up to the specified maximum level of content, these elements enable cleaning of the grain during hardening. Another part of the steel composition is iron and inevitable impurities that appeared during processing.
Мікроструктура сталевого листа включає: ферит становить від 60 95 до 7595 мікроструктури від частки площі для сталі винаходу.The microstructure of the steel sheet includes: ferrite is from 60 95 to 7595 microstructure per area fraction for the steel of the invention.
Ферит є первинною фазою сталі як матриці. В цьому винаході ферит сукупно складається з полігонального фериту і голчастого фериту. Ферит надає сталі винаходу високу міцність, а також подовження. Для того, щоб забезпечити подовження 31 95 і переважно 33 95 або вище, необхідно мати 60 956 фериту. У сталі винаходу ферит утворюється під час охолодження після відпалу. Однак коли вміст фериту становить вище 75 95 міцність сталі винаходу не досягається.Ferrite is the primary phase of steel as a matrix. In this invention, the ferrite is collectively composed of polygonal ferrite and acicular ferrite. Ferrite gives the steel of the invention high strength, as well as elongation. In order to provide an elongation of 31 95 and preferably 33 95 or higher, it is necessary to have 60 956 ferrite. In the steel of the invention, ferrite is formed during cooling after annealing. However, when the ferrite content is higher than 75 95, the strength of the steel of the invention is not achieved.
Зо Бейніт становить від 2095 до 3095 мікроструктури від частки площі для сталі цього винаходу. В цьому винаході бейніт сукупно складається з пластинчастого бейніту і гранулярного бейніту. Для забезпечення міцності на розтяг 620 МПа і переважно 630 МПа або вище необхідно мати 2095 бейніту. Бейніт утворюється при витримуванні під час старіння при підвищеній температурі.Zo Bainite is from 2095 to 3095 microstructures per area for the steel of the present invention. In this invention, the bainite consists collectively of lamellar bainite and granular bainite. To provide a tensile strength of 620 MPa and preferably 630 MPa or higher, 2095 bainite is required. Bainite is formed during aging at an elevated temperature.
Залишковий аустеніт складає від 10 95 до 15 95 від частки площі для сталі. Відомо, що залишковий аустеніт має більш високу розчинність вуглецю, ніж бейніт і, тому діє як ефективна пастка вуглецю, і отже, гальмує утворення карбідів в бейніті. Переважно процентний вміст вуглецю всередині залишкового аустеніту винаходу перевищує 0,9 95 і переважно менше, ніж 1,1 95. Згідно винаходу залишковий аустеніт в сталі надає їй підвищену пластичність.Residual austenite is from 10 95 to 15 95 of the share of the area for steel. Residual austenite is known to have a higher carbon solubility than bainite and therefore acts as an effective carbon trap and therefore inhibits the formation of carbides in bainite. Preferably, the percentage of carbon inside the residual austenite of the invention exceeds 0.9 95 and preferably less than 1.1 95. According to the invention, the residual austenite in the steel gives it increased plasticity.
Мартенсит є необов'язковим компонентом і може бути присутнім у кількості між О 95 і 5 95 від частки площі мікроструктури, і знаходиться у невеликій кількості. Мартенсит для цього винаходу включає в себе свіжий мартенсит, а також відпущений мартенсит. В цьому винаході мартенсит утворюється завдяки охолодженню після відпалу і стає відпущеним при витримуванні під час старіння при підвищеній температурі. Свіжий мартенсит також утворюється під час охолодження після покриття холоднокатаного сталевого листа. Мартенсит надає пластичності і міцності сталі винаходу, коли його вміст менше 5 95. Коли вміст мартенситу перевищує 5 95, сталь набуває надлишкової міцності, однак поза прийнятної границі, мартенсит знижує подовження. Переважні границі для мартенситу знаходяться між 0 9б і З 95.Martensite is an optional component and can be present in an amount between О 95 and 5 95 of the fraction of the area of the microstructure, and is present in a small amount. Martensite for the present invention includes fresh martensite as well as tempered martensite. In the present invention, martensite is formed by cooling after annealing and becomes tempered upon exposure during aging at an elevated temperature. Fresh martensite also forms during cooling after coating a cold-rolled steel sheet. Martensite gives plasticity and strength to the steel of the invention when its content is less than 5 95. When the content of martensite exceeds 5 95, the steel acquires excessive strength, but outside the acceptable limit, martensite reduces elongation. The preferred limits for martensite are between 0 9b and З 95.
Сумарний вміст фериту і аустеніту завжди має бути між 70 95 і 80 95, щоб мати загальне подовження 3195, і потрібно мінімум 7095 фериту і аустеніту, щоб забезпечити загальне подовження вище 31 95, і мати міцність на розтяг 600 МПа. Ферит і залишковий аустеніт є м'якими фазами, у порівнянні з мартенситом і бейнітом, тому вони забезпечують подовження і пластичність, проте коли їх сукупний вміст перевищує 80 95, міцність знижується нижче допустимої границі.The combined content of ferrite and austenite should always be between 70 95 and 80 95 to have a total elongation of 3195, and a minimum of 7095 of ferrite and austenite is required to provide a total elongation above 31 95 and to have a tensile strength of 600 MPa. Ferrite and residual austenite are soft phases compared to martensite and bainite, so they provide elongation and ductility, but when their total content exceeds 80 95, the strength decreases below the permissible limit.
Крім вищезгаданої мікроструктури, холоднокатаний і термооброблений сталевий лист не містить мікроструктурних компонентів, таких як-от перліт і цементит, без погіршення механічних характеристик сталевих листів.In addition to the above-mentioned microstructure, the cold-rolled and heat-treated steel sheet does not contain microstructural components such as pearlite and cementite without deteriorating the mechanical properties of steel sheets.
Сталевий лист згідно винаходу може бути одержаний будь-яким придатним способом.The steel sheet according to the invention can be obtained in any suitable way.
Переважний спосіб полягає в одержанні напівдоведеної виливки сталі, яка має хімічний склад 60 відповідний винаходу. Розлив може бути здійснений або в болванки, або безперервно у формі тонких слябів або тонких смуг, тобто, товщиною в діапазоні приблизно від 220 мм для слябів, до десятків міліметрів для тонких смуг.The preferred method consists in obtaining a semi-proven steel casting, which has a chemical composition of 60 according to the invention. Casting can be done either in ingots or continuously in the form of thin slabs or thin strips, that is, thicknesses ranging from approximately 220 mm for slabs to tens of millimeters for thin strips.
Наприклад, сляб, що має вищеописаний хімічний склад, виробляється шляхом безперервного розливання, при якому сляб необов'язково піддається безпосередньому м'якому зменшенню товщини в ході процесу безперервної виливки, щоб уникнути центральної сегрегації і забезпечити підтримку відношення локального вуглецю до номінального вуглецю нижче 1,10.For example, a slab having the above chemical composition is produced by continuous casting, in which the slab is not necessarily subjected to direct gentle thickness reduction during the continuous casting process to avoid central segregation and to maintain a local carbon to nominal carbon ratio below 1, 10.
Сляб, одержаний з використанням процесу безперервного розливання, може бути використаний безпосередньо при високій температурі після безперервного розливання або спочатку може бути охолоджений до кімнатної температури і потім підігрітий для гарячої прокатки.The slab obtained using the continuous casting process can be used directly at high temperature after continuous casting or can be first cooled to room temperature and then heated for hot rolling.
Температура сляба, який піддається гарячій прокатці, складає щонайменше 1150 "С, і повинна бути нижче 1280 "С. У разі, коли температура сляба нижче, 1150 "С, прокатний стан піддається надмірному навантаженню. Тому переважно температура сляба є досить високою для того, щоб гаряча прокатка могла бути здійснена в температурному діапазоні від Ас1-50 "С до Ас12250 "С і переважно між Ас1-50 "С і Ас14200 "С, хоча завжди температура остаточної прокатки залишається вище Ас1і-50 "С. Температура повторного нагрівання не повинна перевищувати 1280 "С оскільки такий технологічний режим є коштовним.The temperature of the hot-rolled slab is at least 1150 °C, and should be below 1280 °C. In the case when the temperature of the slab is lower than 1150 "C, the rolling mill is subjected to an excessive load. Therefore, the temperature of the slab is preferably high enough so that hot rolling can be carried out in the temperature range from As1-50 "C to As12250 "C and preferably between As1-50 "C and As14200 "C, although the final rolling temperature always remains above As1i-50 "C. The temperature of reheating should not exceed 1280 "C, since such a technological mode is expensive.
Температурний діапазон остаточної прокатки між Ас1-50 "С і Ас11250 "С є переважним для того, щоб мати структуру, яка сприяє рекристалізації і прокатці. Необхідно, щоб остаточний прогін прокатки здійснювався при температурі більше, ніж Ас1--50 "С, оскільки нижче зазначеної температури здатність сталевого листа до деформування при прокатці значно знижується.The temperature range of the final rolling between As1-50 "C and As11250 "C is preferable in order to have a structure that promotes recrystallization and rolling. It is necessary that the final rolling run be carried out at a temperature higher than Ac1--50 "С, because below the indicated temperature, the ability of the steel sheet to deform during rolling is significantly reduced.
Потім одержаний в такий спосіб лист охолоджують зі швидкістю охолодження вище 30 "С/с до температури змотування в рулон, яка повинна бути нижче 625 "С. Переважно швидкість охолодження буде менше або рівною 200 "С/с.Then the sheet obtained in this way is cooled at a cooling rate above 30 °C/s to the temperature of winding into a roll, which should be below 625 °C. Preferably, the cooling rate will be less than or equal to 200 "C/s.
Потім гарячекатаний сталевий лист змотують при температурі змотування в рулон нижче 625 "С для того, щоб уникнути овалізації, ії переважно нижче 600 "С, щоб запобігти утворенню окалини. Переважним діапазоном температури змотування в рулон є температура між 350 "С і 600 "С. Згорнутий в рулон гарячекатаний сталевий лист може бути охолоджений до кімнатної температури, перш ніж буде підданий необов'язковому відпалу гарячих станів.The hot-rolled steel sheet is then wound at a coiling temperature below 625°C to avoid ovalization, and preferably below 600°C to prevent scaling. The preferred coiling temperature range is between 350°C and 600°C. Coiled hot-rolled steel sheet can be cooled to room temperature before being subjected to optional hot-state annealing.
Гарячекатаний сталевий лист може бути підданий необов'язкового видаленню окалини на стадії видалення окалини, яка утворилася під час гарячої прокатки, до необов'язкового відпалу гарячих станів. Потім гарячекатаний лист може бути підданий необов'язковому відпалу гарячих станів при температурі між 400 "С і 750 "С, протягом, щонайменше, 12 годин і не більше, ніж 96 годин, при цьому температуру підтримують нижче 750 С для того, щоб уникнути часткової трансформації гарячекатаної мікроструктури, і, отже, втратити гомогенність мікроструктури. В подальшому може бути здійснена необов'язкова стадія видалення окалини з зазначеного гарячекатаного сталевого листа, наприклад, шляхом травлення цього листа. Зазначений гарячекатаний сталевий лист піддають холодній прокатці, щоб отримати холоднокатаний сталевий лист з пониженням товщини між 35 і 90 95. Потім холоднокатаний сталевий лист, одержаний в процесі холодної прокатки піддають відпалу для того, щоб надати сталі винаходу мікроструктуру і механічні характеристики.Hot-rolled steel sheet may be subjected to optional descaling at the stage of removing scale formed during hot rolling, to optional hot annealing. The hot-rolled sheet may then be subjected to optional hot annealing at temperatures between 400°C and 750°C for at least 12 hours and no more than 96 hours, with the temperature maintained below 750°C to avoid partial transformation of the hot-rolled microstructure, and, therefore, lose the homogeneity of the microstructure. In the future, an optional step of removing scale from the specified hot-rolled steel sheet can be carried out, for example, by etching this sheet. Said hot-rolled steel sheet is subjected to cold rolling to obtain a cold-rolled steel sheet with a thickness reduction between 35 and 90 95. Then, the cold-rolled steel sheet obtained in the cold rolling process is subjected to annealing in order to give the steel of the invention microstructure and mechanical characteristics.
При відпалі холоднокатаний сталевий лист обробляють на двох ступенях нагрівання, досягаючи температури томління між Ас1--30 "С і АсЗ3, де величини Ас! і АсЗ для сталі винаходу розраховують з використанням такої формули:During annealing, the cold-rolled steel sheet is processed at two levels of heating, reaching a quenching temperature between Ac1--30 "C and AcZ3, where the values of Ac! and AcZ for the steel of the invention are calculated using the following formula:
Ас1-723-10,7|(Мп|-16(М29,1(511-16,9(ІСИ-6,38 УМ |-290ІАв)As1-723-10.7|(Mp|-16(M29.1(511-16.9(ISY-6.38 UM |-290IAv)
Ас3-910-203|С11/2-15,2(М1ч-447151--1 04ЇМ1-31,5(Мо1|--13,1 МММ1-30(Ми1-11(Сп- 29ІСцщ1-7ООГРІ-4ООГАП--Т2О(Аз|-400Т в якій вміст елементів виражений в процентах за масою.As3-910-203|С11/2-15.2(М1х-447151--1 04ЎМ1-31.5(Мо1|--13.1 MMM1-30(Мы1-11(Сп- 29IScsh1-7ООГРИ-4ООГАП-- T2O(Az|-400T in which the content of elements is expressed in percent by mass.
На першому ступені холоднокатаний сталевий лист нагрівають зі швидкістю між 10 "С/с і 40 "С/с до температури в діапазоні між 550 "С і 650 "С. Після цього на подальшому другому ступені нагрівання холоднокатаний сталевий лист нагрівають зі швидкістю між 1 "С/с і 5 "С/с до температури томління при відпалі.In the first stage, the cold-rolled steel sheet is heated at a rate between 10 "C/s and 40 "C/s to a temperature in the range between 550 "C and 650 "C. After that, in the subsequent second stage of heating, the cold-rolled steel sheet is heated at a rate between 1 "C/s and 5 "C/s to the quenching temperature during annealing.
Потім холоднокатаний сталевий лист переважно витримують при температурі томління протягом від 10 до 500 с, щоб забезпечити щонайменше 30 95 перетворення сильно наклепаної вихідної структури на аустенітну мікроструктуру. Потім холоднокатаний сталевий лист охолоджують на двох ступенях охолодження до температури старіння при тривалому витримуванні. На першому ступені охолодження холоднокатаний сталевий лист охолоджується зі швидкістю менше, ніж 5 "С/с і переважно менше, ніж З "С/с до температури в діапазоні між 600 С ої 720"С і переважно між 625"С і 7200. В ході зазначеного першого ступеня охолодження формується феритна матриця винаходу. Після цього на наступному другому 60 ступені охолодження холоднокатаний сталевий лист охолоджується до температури тривалого старіння в діапазоні між 250 "С і 470 "С при швидкості охолодження між 10 "С/с і 100 "С/с. Потім холоднокатаний сталевий лист витримують при температурі тривалого старіння в діапазоні від до 500 с. Потім холоднокатаний сталевий лист доводять до температури ванни для нанесення покриття в діапазоні від 400 С до 480"С, щоб полегшувати покриття холоднокатаного 5 сталевого листа. Потім холоднокатаний сталевий лист покривають з використанням будь-якого відомого промислового процесу, такого як-от електрогальванізація, струменеве вакуумне напилення (МО), напилення шляхом конденсації пари (РМО), нанесення шляхом занурення у підігрітий просочувальний склад (оцинковане залізо) та ін.The cold-rolled steel sheet is then preferably held at an annealing temperature for 10 to 500 s to ensure at least 30 95 conversion of the heavily riveted original structure to an austenitic microstructure. Then, the cold-rolled steel sheet is cooled in two stages of cooling to the aging temperature during long-term exposure. In the first stage of cooling, the cold-rolled steel sheet is cooled at a rate of less than 5 °C/s and preferably less than 3 °C/s to a temperature in the range between 600 °C and 720 °C and preferably between 625 °C and 7200. the specified first degree of cooling forms the ferrite matrix of the invention. After that, in the next second 60 degrees of cooling, the cold-rolled steel sheet is cooled to a long-term aging temperature in the range between 250 "C and 470 "C at a cooling rate between 10 "C/s and 100 "C/s. Then the cold-rolled steel sheet is kept at a temperature of long-term aging in the range of up to 500 s. The cold-rolled steel sheet is then brought to a coating bath temperature in the range of 400°C to 480°C to facilitate coating of the cold-rolled steel sheet. The cold-rolled steel sheet is then coated using any known industrial process such as electro-galvanizing, jet vacuum spraying (MO), spraying by condensation of steam (PMO), application by immersion in a heated impregnation composition (galvanized iron), etc.
ПрикладиExamples
Наступні випробування, приклади, ілюстративні приклади і таблиці, які представлені у винаході, є по суті необмежувальними і повинні розглядатися лише для ілюстрації, і будуть демонструвати вигідні ознаки винаходу.The following tests, examples, illustrative examples and tables presented in the invention are essentially non-limiting and should be considered for illustration purposes only, and will demonstrate advantageous features of the invention.
Сталеві листи, виконані зі сталей, що мають різний склад, скомплектовані в таблиці 1, де сталеві листи одержані відповідно до технологічних параметрів, які наведені в таблиці 2, відповідно. У наступній таблиці З показані мікроструктури сталевих листів, одержаних під час випробувань, і в таблиці 4 зведені результати оцінки властивостей одержаних листів.Steel sheets made from steels with different compositions are compiled in Table 1, where steel sheets are obtained according to the technological parameters listed in Table 2, respectively. The following table C shows the microstructures of the steel sheets obtained during the tests, and table 4 summarizes the results of the evaluation of the properties of the obtained sheets.
Таблиця 1Table 1
Підкреслені значення: не відповідають винаходу. сннкенн ср ді елементиUnderlined values: do not correspond to the invention. snnkenn sr di elements
А 10155 0 1,54|0696 0728 |0014) 0002 | 0003 1Й.ЙЮЙЮЙЮСК(О И-.4щЄ24фжКь/ в ' | 0157 0 154|0690 0721 |0014) 0002 | 0003 Й.С.С(ИЙ Й - 76 0148 154|0698 0 |0013 00027|000441 :Й- 0 Щ|о0л141162|0293)| 0,031 | 0.027A 10155 0 1.54|0696 0728 |0014) 0002 | 0002 0003 Y.S.S(ЙЙ - 76 0148 154|0698 0 |0013 00027|000441 :Й- 0 Щ|о0л141162|0293)| 0.031 | 0.027
Підкреслені значення: не відповідають винаходу.Underlined values: do not correspond to the invention.
У таблиці 2 зібрані технологічні параметри відпалу, здійснюваного зі сталями з таблиці 1.Table 2 summarizes the technological parameters of annealing carried out with steels from Table 1.
Сталі складу А і В використовують для виробництва листів відповідно винаходу. У цій таблиці також вказані еталонні сталі, які позначені тут, як С і Ю. У таблиці 2 також наведені табличні даніSteels of composition A and B are used for the production of sheets according to the invention. This table also lists the reference steels, which are designated here as C and Y. Table 2 also lists tabular data
Ас1 і Ас3. Ці величини Ас1 і Ас3 визначені для сталей винаходу і еталонних сталей таким чином:Ac1 and Ac3. These values of Ac1 and Ac3 are determined for steels of the invention and reference steels as follows:
Ас1-723-10,7|(Мп|-16(М29,1(511-16,9(ІСИ-6,38 УМ |-290ІАв)As1-723-10.7|(Mp|-16(M29.1(511-16.9(ISY-6.38 UM |-290IAv)
Ас3-910-203|С11/2-15,2(М1ч-447151--1 04ЇМ1-31,5(Мо1|--13,1 МММ1-30(Ми1-11(Сп- 29ІСцщ1-7ООГРІ-4ООГАП--Т2О(Аз|-400Т де вміст елементів виражений в процентах за масою.As3-910-203|С11/2-15.2(М1х-447151--1 04ЎМ1-31.5(Мо1|--13.1 MMM1-30(Мы1-11(Сп- 29IScsh1-7ООГРИ-4ООГАП-- Т2О(Аз|-400T) where the content of elements is expressed in percent by mass.
Всі листи були охолоджені зі швидкістю охолодження 34 "С/с після гарячої прокатки і остаточно доведені до температури 460 "С, до охолодження. Всі листи були стиснуті при холодній прокатці на 65 95.All sheets were cooled at a cooling rate of 34 "C/s after hot rolling and finally brought to a temperature of 460 "C, before cooling. All sheets were cold rolled at 65 95.
Таблиця 2 наведена нижчеTable 2 is below
Таблиця 2 01 пня ВТО повільного | припинення | швидкого | припинення | тривалого Івитримування (С) (с) охолодження| повільного Дхолодження швидкого старіння (с) після відпалуюхолодження ССС) охолодження со)Table 2 01 st WTO slow | termination | fast | termination | long-term storage (C) (c) cooling slow cooling rapid aging (c) after annealing cooling CCS) cooling CO)
Сесс) Ссс) ес 17777711 А | 7200 | 850 | 500,14 | 6 юЦл2 | 600 | 1.617701 179 712 | в ' | 1200 | 870 | 520 | 19 | 600 | зл 800! поSess) Sss) es 17777711 A | 7200 | 850 | 500.14 | 6 yuTsl2 | 600 | 1.617701 179 712 | in ' | 1200 | 870 | 520 | 19 | 600 | PLN 800! on
І 1377 7711 А | лгоо | 850 | 500 | 712 | 600 | 79 |8001. 179 11111171 Першийступнь | 0 Другийстулінн.//7/ | 7777/7771 повільного припинення швидкого припинення | тривалого |витримування| (СС) | СС) охолодження повільного охолодження швидкого старіння (с) після відпалу | охолодження ССС) охолодження соAnd 1377 7711 A | lgoo | 850 | 500 | 712 | 600 | 79 |8001. 179 11111171 First degree | 0 Дрогыйстулинн.//7/ | 7777/7771 slow termination fast termination | of long |endurance| (SS) | SS) cooling slow cooling rapid aging (s) after annealing | cooling SSS) cooling so
Ссс) есе) ес 7771717 177717106 | 70 | з0 | «0 | 40 | 7129 | 1117 | 727Sss) essay) es 7771717 177717106 | 70 | z0 | "0 | 40 | 7129 | 1117 | 727
1377 09 | 70 2 2 ЮЩщ | з | 400 | 400 | 129. |т1112| 7271377 09 | 70 2 2 Yushshch | with | 400 | 400 | 129. |t1112| 727
В 7777-7117 111134 | 460 | 460 | 129 7 |1117| 727 782 | 09 2 2 | 70 | з | 400 | 400 | 7129 | 827 | 727In 7777-7117 111134 | 460 | 460 | 129 7 |1117| 727 782 | 09 2 2 | 70 | with | 400 | 400 | 7129 | 827 | 727
ВІ ГА | 1200 | 850 | 500 | 2 ющф 712 | 600 | 19 | воо | г293 ве | с | гово 1 850 | 500 | 2 ющ 712 | 60 | 19 | во | 179)VI GA | 1200 | 850 | 500 | 2 yushf 712 | 600 | 19 | wow | r293 ve | with | Govo 1 850 | 500 | 2 yush 712 | 60 | 19 | in | 179)
І яз | 0 | л2г00| 920 | 585 | щ 9 | 60 | 12 | 770 | 238And yaz | 0 | l2h00| 920 | 585 | every 9 | 60 | 12 | 770 | 238
І х відповідно до винаходу; К - еталон; підкреслені значення: не відповідають винаходу.And x according to the invention; K - standard; underlined values: do not correspond to the invention.
У таблиці З наведені приклади результатів випробувань, проведених відповідно до стандартів з використанням різних мікроскопів, таких як-от сканувальний електронний мікроскоп, для визначення мікроструктури сталей винаходу, а також еталонних сталей.Table C shows examples of the results of tests carried out in accordance with the standards using various microscopes, such as a scanning electron microscope, to determine the microstructure of the steels of the invention as well as the reference steels.
Результати наведені нижче:The results are below:
Таблиця ЗTable C
Зразки сталі Ферит Бейніт Залишковий Мартенсит перит є ен р (со) (оо) аустеніт (96) (оо) У о, о 167 | 22 | 77111110 31116 | 27 | щ-ХБм 1... Її 7017 1771717171717171711173 ві | 53 | 37 | -.ББ ло... ЇЇ 1/0 63 4 яз 1 62 | 33 | Б ЮщЩщЇ 0 ЇЇ ющ 6 г /Steel samples Ferrite Bainite Residual Martensite periite en r (so) (oo) austenite (96) (oo) U o, o 167 | 22 | 77111110 31116 | 27 | sh-HBm 1... Her 7017 1771717171717171711173 in | 53 | 37 | -.BB lo... HER 1/0 63 4 yaz 1 62 | 33 | Б ЮщХщХІ 0 HER yusch 6 g /
І х відповідно до винаходу; К - еталон; підкреслені значення: не відповідають винаходуAnd x according to the invention; K - standard; underlined values: do not correspond to the invention
В таблиці 4 наведені приклади механічних характеристик сталей винаходу, а також еталонних сталей. З метою визначення міцності на розтяг, границі текучості (У5) і загального подовження, випробування на розтяг проведені відповідно до стандарту 915 22241.Table 4 shows examples of mechanical characteristics of steels of the invention, as well as reference steels. In order to determine the tensile strength, yield strength (U5) and total elongation, tensile tests were carried out in accordance with standard 915 22241.
Результати механічних випробувань, проведених відповідно до стандартів, зібрані в таблиці 4The results of mechanical tests carried out in accordance with the standards are collected in Table 4
Таблиця 4Table 4
Міцність на розтяг (МПа) УЗ(МПа) | У5/15 | Загальне подовження (95) 217 177771111111111111167211111111111111 401 | б60 | .7771717171332 ва 77777777171717171717171711602777777777777777711 | 365 | 061 | 2 щ(:М 286. щЩД щРК ( в ЇЇ 777777171717171717171717171162277777777771711111 | ваз | 055 | 77725Tensile strength (MPa) UZ(MPa) | U5/15 | Total elongation (95) 217 1777711111111111111167211111111111111 401 | b60 | .7771717171332 va 77777777171717171717171711602777777777777777711 | 365 | 061 | 2 sh(:M 286. shSHD shRK ( in HER 777777171717171717171717171162277777777771711111 | vase | 055 | 77725
І х відповідно до винаходу; К - еталон; підкреслені значення: не відповідають винаходу.And x according to the invention; K - standard; underlined values: do not correspond to the invention.
Claims (23)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/IB2018/057253 WO2020058748A1 (en) | 2018-09-20 | 2018-09-20 | Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof |
PCT/IB2019/057795 WO2020058829A1 (en) | 2018-09-20 | 2019-09-17 | Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA126725C2 true UA126725C2 (en) | 2023-01-11 |
Family
ID=63794567
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAA202102067A UA126725C2 (en) | 2018-09-20 | 2019-09-17 | Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20220033925A1 (en) |
EP (1) | EP3853387B1 (en) |
JP (1) | JP7422143B2 (en) |
KR (1) | KR102647462B1 (en) |
CN (1) | CN112689684B (en) |
BR (1) | BR112021003583A2 (en) |
CA (1) | CA3110629C (en) |
ES (1) | ES2946086T3 (en) |
FI (1) | FI3853387T3 (en) |
HU (1) | HUE062231T2 (en) |
MA (1) | MA53640B1 (en) |
MX (1) | MX2021003290A (en) |
PL (1) | PL3853387T3 (en) |
UA (1) | UA126725C2 (en) |
WO (2) | WO2020058748A1 (en) |
ZA (1) | ZA202101225B (en) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115181898B (en) * | 2021-04-02 | 2023-10-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 1280 MPa-level low-carbon low-alloy Q & P steel and rapid heat treatment manufacturing method thereof |
JP2024524929A (en) * | 2021-06-16 | 2024-07-09 | アルセロールミタル | Manufacturing method of steel parts and steel parts |
CN115323275B (en) * | 2022-09-05 | 2023-07-04 | 东北大学 | High-strength high-toughness rare earth warm-rolled low-carbon low-manganese TRIP steel and preparation method thereof |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2601581B2 (en) * | 1991-09-03 | 1997-04-16 | 新日本製鐵株式会社 | Manufacturing method of high strength composite structure cold rolled steel sheet with excellent workability |
JP2860438B2 (en) * | 1991-10-28 | 1999-02-24 | 新日本製鐵株式会社 | Manufacturing method of high-strength thin steel sheet with extremely excellent workability |
JP3569307B2 (en) * | 1994-01-12 | 2004-09-22 | 新日本製鐵株式会社 | High strength composite structure cold rolled steel sheet having excellent workability and a tensile strength of 45 to 65 kgf / mm2, and a method for producing the same |
JP3596316B2 (en) * | 1997-12-17 | 2004-12-02 | 住友金属工業株式会社 | Manufacturing method of high tensile high ductility galvanized steel sheet |
JP2002317249A (en) * | 2001-04-18 | 2002-10-31 | Nippon Steel Corp | Low yield ratio type high strength steel sheet having excellent ductility and production method therefor |
KR100627429B1 (en) * | 2001-10-04 | 2006-09-25 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | High-strength thin steel sheet drawable and excellent in shape fixation property and method of producing the same |
EP1767659A1 (en) * | 2005-09-21 | 2007-03-28 | ARCELOR France | Method of manufacturing multi phase microstructured steel piece |
JP5124865B2 (en) * | 2007-07-24 | 2013-01-23 | 新日鐵住金株式会社 | High tensile cold-rolled steel sheet and method for producing the same |
JP4894863B2 (en) | 2008-02-08 | 2012-03-14 | Jfeスチール株式会社 | High-strength hot-dip galvanized steel sheet excellent in workability and manufacturing method thereof |
JP2009185370A (en) * | 2008-02-08 | 2009-08-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | High-tensile-strength hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method therefor |
JP5549238B2 (en) * | 2010-01-22 | 2014-07-16 | 新日鐵住金株式会社 | Cold rolled steel sheet and method for producing the same |
WO2012168564A1 (en) * | 2011-06-07 | 2012-12-13 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Cold-rolled steel plate coated with zinc or a zinc alloy, method for manufacturing same, and use of such a steel plate |
JP5177261B2 (en) * | 2011-08-01 | 2013-04-03 | 新日鐵住金株式会社 | Controlled rolling method of seamless steel pipe with excellent strength and low temperature toughness |
ES2732799T3 (en) | 2011-09-30 | 2019-11-26 | Nippon Steel Corp | Hot dipped galvanized steel sheet and its manufacturing method |
US10941460B2 (en) * | 2015-09-22 | 2021-03-09 | Hyundai Steel Company | Plated steel plate and manufacturing method thereof |
CA3006405A1 (en) * | 2015-12-15 | 2017-06-22 | Tata Steel Ijmuiden B.V. | High strength hot dip galvanised steel strip |
WO2017109538A1 (en) * | 2015-12-21 | 2017-06-29 | Arcelormittal | Method for producing a steel sheet having improved strength, ductility and formability |
WO2017109540A1 (en) * | 2015-12-21 | 2017-06-29 | Arcelormittal | Method for producing a high strength steel sheet having improved ductility and formability, and obtained steel sheet |
WO2017125773A1 (en) * | 2016-01-18 | 2017-07-27 | Arcelormittal | High strength steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same |
WO2018115935A1 (en) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | Arcelormittal | Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same |
WO2018115936A1 (en) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | Arcelormittal | Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same |
-
2018
- 2018-09-20 WO PCT/IB2018/057253 patent/WO2020058748A1/en active Application Filing
-
2019
- 2019-09-17 CN CN201980059157.2A patent/CN112689684B/en active Active
- 2019-09-17 CA CA3110629A patent/CA3110629C/en active Active
- 2019-09-17 BR BR112021003583-4A patent/BR112021003583A2/en active IP Right Grant
- 2019-09-17 PL PL19772880.1T patent/PL3853387T3/en unknown
- 2019-09-17 WO PCT/IB2019/057795 patent/WO2020058829A1/en active Application Filing
- 2019-09-17 MX MX2021003290A patent/MX2021003290A/en unknown
- 2019-09-17 FI FIEP19772880.1T patent/FI3853387T3/en active
- 2019-09-17 ES ES19772880T patent/ES2946086T3/en active Active
- 2019-09-17 US US17/276,240 patent/US20220033925A1/en active Pending
- 2019-09-17 MA MA53640A patent/MA53640B1/en unknown
- 2019-09-17 JP JP2021515544A patent/JP7422143B2/en active Active
- 2019-09-17 HU HUE19772880A patent/HUE062231T2/en unknown
- 2019-09-17 KR KR1020217011078A patent/KR102647462B1/en active IP Right Grant
- 2019-09-17 UA UAA202102067A patent/UA126725C2/en unknown
- 2019-09-17 EP EP19772880.1A patent/EP3853387B1/en active Active
-
2021
- 2021-02-23 ZA ZA2021/01225A patent/ZA202101225B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN112689684A (en) | 2021-04-20 |
BR112021003583A2 (en) | 2021-05-18 |
EP3853387B1 (en) | 2023-05-10 |
WO2020058829A1 (en) | 2020-03-26 |
CA3110629C (en) | 2023-03-14 |
ES2946086T3 (en) | 2023-07-12 |
JP7422143B2 (en) | 2024-01-25 |
MA53640A (en) | 2022-03-30 |
CA3110629A1 (en) | 2020-03-26 |
HUE062231T2 (en) | 2023-10-28 |
CN112689684B (en) | 2022-12-09 |
EP3853387A1 (en) | 2021-07-28 |
MA53640B1 (en) | 2023-05-31 |
PL3853387T3 (en) | 2023-07-10 |
US20220033925A1 (en) | 2022-02-03 |
KR20210061382A (en) | 2021-05-27 |
JP2022501504A (en) | 2022-01-06 |
KR102647462B1 (en) | 2024-03-13 |
FI3853387T3 (en) | 2023-06-15 |
MX2021003290A (en) | 2021-05-13 |
WO2020058748A1 (en) | 2020-03-26 |
ZA202101225B (en) | 2022-01-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR102451862B1 (en) | Cold rolled steel sheet and manufacturing method thereof | |
KR101613806B1 (en) | Method for manufacturing high strength steel sheet having excellent formability | |
JP5589893B2 (en) | High-strength thin steel sheet excellent in elongation and hole expansion and method for producing the same | |
JP4528137B2 (en) | Manufacturing method of high strength and high ductility steel sheet with excellent hole expandability | |
JP2023011852A (en) | Cold rolled and heat treated steel sheet and method of manufacturing thereof | |
JP2021502484A (en) | Cold-rolled heat-treated steel sheet and its manufacturing method | |
KR20210149145A (en) | Cold-rolled martensitic steel sheet and manufacturing method thereof | |
KR20170026402A (en) | Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and ductility and sheet obtained | |
KR102471559B1 (en) | Cold-rolled and coated steel sheet and its manufacturing method | |
UA126725C2 (en) | Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
KR20220003081A (en) | Cold rolled and coated steel sheet and method for manufacturing the same | |
JP2004244665A (en) | High-strength and high-ductility steel plate and its manufacturing method | |
KR101607011B1 (en) | Steel sheet and method of manufacturing the same | |
EP3976841A1 (en) | Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
RU2778467C1 (en) | Cold-rolled coated steel sheet and method for production thereof | |
RU2788613C1 (en) | Cold-rolled coated steel sheet and method for production thereof | |
RU2795439C1 (en) | Cold-rolled and coated steel sheet and method for its production | |
RU2784454C2 (en) | Cold rolled heat processed sheet steel and its manufacturing method | |
JP2023552463A (en) | Cold rolled heat treated steel sheet and its manufacturing method |