TWI476605B - 線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法 - Google Patents

Description

線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法

本發明是有關於一種高爐狀態之評估方法，且特別是有關於一種線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法。

在煉鋼製程中，高爐爐蕊狀況對於操作穩定度與產能的影響甚鉅。但在無法直接測量可供評斷的數據下，目前若欲掌握爐蕊狀況，大都利用數學模式或實驗模擬進行爐蕊現象的探討與影響因素的解析。然而，由於這些方式並無法呈現爐蕊的即時狀況，因此難以直接應用在線上。另外有一些方式則係利用例行之品管分析數據與線上量測數據，來建立指標，以供間接判斷爐蕊狀況。

關於指標的建立，澳洲之博思格鋼鐵有限公司(BlueScope Steel Limited；BSL)提出一種利用鐵水的實際碳含量與飽和碳含量之差、鐵水溫度與鹽基度，來定義爐蕊清淨度指標(Dead-man Cleanliness Index；DCI)。此爐蕊清淨度指標包含二部分。其中，一部分係利用鐵水含碳量與飽和碳含量之差來表示爐蕊的清淨程度，另一部分則係利用鐵水溫度與鹽基度來呈現鐵渣於爐蕊之流動性。鐵水飽和碳含量與鐵水溫度和鐵水成分之關係式如下列公式(1)，鐵水實際含碳量和飽和碳含量之差值關係式下列公式(2)，而爐蕊清淨度指標、鐵水實際含碳量和飽和碳含量之差值、鐵水溫度及鐵渣鹽基度的關係式則如下列公式(3)。當DCI值愈高，則表示爐蕊清淨度愈高。

C_sat =1.3+0.00257×T-0.31×[Si]-0.33×[P]-0.4×[S]+0.028×[Mn] (1)

△C=C_sat -C_actual (2)

DCI=T+(1/0.00257)×△C-[1430-190×(1.23-CaO/SiO₂ )] (3)

其中，C_sat 為鐵水飽和碳含量，T為鐵水溫度，[Si]、[P]、[S]與[Mn]分別為矽原子濃度、磷原子濃度、硫原子濃度與錳原子濃度，△C為鐵水實際含碳量和飽和碳含量之差值，C_actual 為鐵水實際碳含量，CaO/SiO₂ 為一氧化鈣與二氣化矽之含量的比值。

中華人民共合國之韓鋼集團有限公司另提出一種將爐蕊分做上、中、下三部並分別建立指標，再加以權值平均，來訂出爐蕊活化指標的方法。藉由此爐蕊活化指標的訂定，來確保爐蕊處於活化狀態，維持良好爐況。在此方法中，爐蕊上部係以料面溫度計算中心氣流所占的比例，並以其強弱程度表示之。爐蕊中部採用上述BSL之DCI計算公式，並加入理論火焰溫度與鐵渣成分略加修正。爐蕊下部則以爐床側壁溫度與爐底溫度來計算。最後將這三部之指標以權值平均訂出爐蕊活化指標。當爐蕊活化指標大於35時，表示爐蕊狀況良好；當爐蕊活化指標介於25~35時，表示爐蕊狀況普通；而當爐蕊活化指標低於25時，表示爐蕊狀況不良。

中華人民共合國之北京科大亦提出一種利用鐵渣流進與排出爐蕊之流動阻力差來衡量爐床之活躍性方法。爐床之活躍性指數的定義如公式(4)。

AH=15/(F_L-in +F_L-out )+1/(F_L-in /F_L-out ) (4)

其中，AH為爐床活躍性指數，F_L-in 為鐵渣流進爐蕊之流動阻力係數，F_L-out 為鐵渣排出爐蕊之流動阻力係數。當AH指數愈大時，表示爐蕊活躍程度愈高。

中華人民共合國之寶鋼集團有限公司也提出一種以爐底溫度權值與爐床溫度權值之比值定爐床活性指數的方法。此爐床活性指數可作為爐下部之氣體分布調整的參考。

另外，目前也有提出利用量測方式來判斷爐蕊狀況的技術。一種技術係在高爐停爐時，利用鐵棒自高爐之鼓風嘴伸入高爐內測量風徑區深度，並測試風徑區之鬆散程度。若風徑區呈鬆散狀，表示爐蕊狀況良好。而若風徑區呈堅硬狀，表示爐蕊狀況不佳，但此時可利用鐵棒將堅硬狀之部分搗破，如此可明顯改善開爐後之爐蕊透氣性。

此外，目前亦提出在高爐停爐時，對爐蕊焦炭進行取樣分析，並觀察焦炭粉之粒徑大小、爐蕊之徑向分布情形、爐蕊中未燃粉煤之聚集量、與滯留爐蕊之鐵渣量，據此來判斷爐蕊之狀況，並評估焦炭品質與粉煤燃燒狀況。

另有技術係在高爐運作時，藉由量測鼓風嘴高層之徑向溫度分布與深度，或者以放射性物質作為追蹤劑的方式，來觀察鐵水在爐蕊區之流徑、以及不同位置之焦炭置換速度。然而，此方式效果有限，並不常被採用。

綜合上述習知技術，要能線上即時監視爐蕊狀況，比較可行的技術僅有利用鐵水品質或操作數據所建立的指標，來對爐蕊狀況進行做間接的推斷。然，上述藉由建立指標來對爐蕊狀況進行判斷的習知技術卻各有其缺點。在 BSL與韓鋼集團有限公司所提出的技術中，申請人於多座高爐中進行試驗分析後，發現每次出鐵之DCI值變動太大，不太具有參考價值，且和爐況的相關性不高。

其次，在北京科大所提出之利用鐵渣流進與排出爐蕊之流動阻力差來衡量爐床之活躍性的方法中，需要爐蕊之焦炭的平均粒徑、形狀係數與孔隙度等數據。但是，這些參數無法量測且隨時變動，而爐蕊狀況主要就是這些參數之變化所造成的影響結果。若將這些參數設為定值來計算AH值，則無法呈現爐蕊的真正變化情形，因此並不適用於爐蕊的線上即時監視。

另外，在寶鋼利用爐底溫度權值與爐床溫度權值的比值來呈現爐床狀況的方法中，由於所量測到之爐床與爐底溫度值除了與鐵水溫度有關外，另外還會嚴重受到爐內碳磚殘厚、碳磚表面之鐵渣凝固層之組成與厚度、以及冷卻條件的影響。再加上，這些參數隨時變動且各溫度量測點所在區域之狀況不同。因此，單純以爐底溫度權值與爐床溫度權值的比值並無法評估爐蕊的實際狀況。

因此，本發明之一態樣就是在提供一種線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，其利用錳於鐵渣間的分配係數與常態值之間的偏差，來建立指標，因而已將高爐之形狀因素與操作變異納入考量，可更貼近實際狀況，準確性高。故，此爐蕊狀態指標可即時協助高爐操作人員有效掌握爐蕊狀態，而可作為高爐之爐床管理與高爐操作調整的參考依據。

本發明之另一態樣是在提供一種線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，由於運用此方法可即時且有效地評估高爐爐蕊狀態，因此可在爐蕊狀態有變差的趨勢時，隨即採取適當因應措施來降低形成不活化爐蕊的機率。故，可使高爐爐蕊保持良好的透液性與透氣性，而可有效維持高爐之產能，減少因爐蕊狀態惡化所導致的產能損失。

本發明之又一態樣是在提供一種線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，可使鐵水溫度與鐵水品質保持穩定，因此所產出之鋼材有利於下游煉鋼製程。

本發明之再一態樣是在提供一種線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，其建立評估指標所採用之操作數據均為鋼鐵廠例行的分析數據，無需額外的成本，因此成本低。

根據本發明之上述目的，提出一種線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，其包含下列步驟。對一高爐進行複數次操作，以獲得複數個操作數據。利用這些操作數據進行一迴歸分析，以建立一關係式。其中，此關係式為鐵渣中錳和一氧化錳之比值=a×鐵水溫度+b×鐵渣之鹽基度+c，在此關係式中，a、b與c為經迴歸分析後所得之係數。於高爐之一後續操作中，利用此後續操作所獲得之另一操作數據與關係式進行計算而得一計算值。利用計算值與後續操作中所測得之鐵渣中錳和一氧化錳之比值的一實際值之間的偏差程度，來判斷高爐之爐蕊狀態。

依據本發明之一實施例，在上述判斷高爐之爐蕊狀態的步驟中，當計算值大於實際值時，所獲得之一判斷指標為正值。

依據本發明之另一實施例，當上述之判斷指標為正值時，判斷高爐之爐蕊狀態的清淨度較高爐之爐蕊之一常態穩定狀態的清淨度佳。

依據本發明之又一實施例，在上述判斷高爐之爐蕊狀態的步驟中，當計算值小於實際值時，所獲得之一判斷指標為負值。

依據本發明之再一實施例，當上述之判斷指標為負值時，判斷高爐之爐蕊狀態的清淨度較高爐之爐蕊之一常態穩定狀態的清淨度差。

依據本發明之再一實施例，在上述判斷高爐之爐蕊狀態的步驟中，當實際值落在計算值之±15%的範圍內時，判斷高爐之爐蕊狀態處於常態狀況。

由於高爐爐蕊的狀況會嚴重影響高爐之操作穩定度與產能，然而目前只能藉由爐蕊狀況已嚴重惡化後所呈現之表徵來得知，已緩不濟急。有鑑於此，本案提出一種線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，可在爐蕊有惡化的趨勢時，適時採取措施來維持爐況的穩定度。

高爐爐蕊提供了焦炭與鐵水、焦炭與渣、渣與鐵水之反應的介面，這其中包含了鐵水熔碳反應、以及渣中氧化物與碳進行還原反應。這些反應均為強烈的吸熱反應，因此溫度為影響這些反應的主要因素。故，高爐爐蕊的狀況除了會影響鐵渣流動狀況外，也會影響這些反應的進行，而反應的結果反過來也會影響爐蕊狀況。

在煉鋼製程中，由於錳的氧化物，例如二氧化錳(MnO₂ )、三氧化二錳(Mn₂ O₃ )與四氧化三錳(Mn₃ O₄ )，於高爐中很容易被還原性氣體還原成一氧化錳(MnO)，而一氧化錳為相當穩定的氧化物。再加上，利用氫氣或一氧化碳來還原一氧化錳時，平衡分壓相當低，用氣態還原劑還原不易進行。因此，只能利用碳來直接還原一氧化錳，且此還原反應需在高溫條件下才可進行。由此可知，爐蕊區可提供適合一氧化錳還原之反應環境。

當爐料在高爐內下降至1100℃~1200℃區域時，錳的氧化物即還原成一氧化錳的型態。由於在此區域的環境條件下，一氧化錳尚未繼續進行還原反應時，即與二氧化矽反應形成矽酸錳而熔入熔融渣中。由此可知，絕大部分的錳係由液態渣中還原而來，即錳的還原反應發生在滴下帶以下，因而錳的還原與爐蕊狀況之間的關係相當密切。因此，本發明提出利用氧化錳於高爐內經還原反應後，錳於鐵渣間的分配率與常態值之偏差，來建立可於線上即時判斷高爐爐蕊狀況的方法。由於在高溫下以碳直接還原一氧化錳之反應在高爐中只在爐蕊區進行反應，因此以錳於鐵渣中之分配率所建立的判斷指標受其他因素干擾的影響低。

在高爐內，影響錳之還原反應的因素主要有溫度、鹽基度與碰撞機會。針對溫度的因素，由於以碳直接還原一氧化錳的反應係高吸熱反應，因此溫度愈高愈有利於反應的進行。其次，針對鹽基度因素，由於一氧化鈣(CaO)對二氧化矽的親合力較一氧化錳大，因此一氧化鈣可將一氧化 錳從矽酸錳中置換出來，有助於錳的還原反應。而且，鹽基度較高之鐵渣的黏度較低，流動性較佳，因此高鹽基度的鐵渣有利於錳的還原。

另外，碰撞機會因素可包含一氧化錳與焦炭的接觸時間與接觸面積。若爐蕊焦炭之粒徑分布廣、焦炭粒徑小、或鐵渣或鐵水在焦炭間凝固，將會使爐蕊的孔隙度變小。如此一來，鐵渣流經爐蕊時的阻力會變大，鐵渣從爐蕊流到爐床所經之距離較長，因而鐵渣與焦炭的接觸時間拉長，且鐵渣與焦炭的接觸面積也隨之增加，尤其是細小焦炭之比表接觸面積大，因此可大幅增加反應機會，進而使得錳的還原反應較完全或趨於平衡。因此，在一定的溫度與鹽基度下，接觸條件愈佳，還原反應愈完全。故，本發明利用此一特性，先以各高爐之操作數據，來建立錳於鐵渣間分配係數與鐵水溫度和鹽基度之間的關係，並利用此關係式所得之計算值與實際值之偏差程度來表示高爐之爐蕊狀況。

由於高鐵渣溫度、高鹽基度與優良的接觸條件均有利於一氧化錳的還原，因此本案考慮原料成分的變動，而以錳於鐵水與鐵渣之間的分配比例來進行分析。請參照第1圖，其係繪示依照本發明之一實施方式的一種線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法的流程圖。在此實施方式中，進行線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法100時，首先如步驟102所述，對欲進行評估之高爐進行多次操作，藉此獲得每次操作的多個操作數據。在一實施例中，這些操作數據可包含鐵渣中錳和一氧化錳之比值、鐵水溫度與鐵渣之鹽基度 等。

將這些操作數據中的鐵渣中錳和一氧化錳之比值與鐵水溫度之間的對應關係、以及鐵渣中錳和一氧化錳之比值與鐵渣之鹽基度之間的對應關係分別繪製於第2圖與第3圖。由第2圖可知，錳和一氧化錳之比值與鐵水溫度之間大致上呈正相關的關係。而由第3圖可知，錳和一氧化錳之比值與鐵渣之鹽基度之間大致上亦呈正相關的關係，但偏差比較大。造成這些偏差的原因除了可能的分析誤差外，有一大部分來自鐵渣與焦炭之接觸條件。然而，由於高爐爐況在大部分時間係處於常態的狀況，因此方法100接著利用這些操作數據中錳和一氧化錳之比值、鐵水溫度、與鐵渣之鹽基度，來進行迴歸分析。藉由此迴歸分析來建立出錳和一氧化錳之比值、鐵水溫度、與鐵渣之鹽基度之間的關係式，如下列之公式(5)。

Mn/MnO=a×T+b×B+c (5)

在公式(5)所中，Mn/MnO為錳和一氧化錳之比值，T為鐵水溫度，B為鐵渣之鹽基度，而a、b與c為經迴歸分析後所得之係數。不同高爐有不同特性，例如高爐形狀，因此針對不同高爐之操作數據所做之迴歸分析而得到之公式(5)中的係數a、b與c不同。在一示範實施例中，以中鋼三號高爐為例，公式(5)中的係數a為0.0048，係數b為0.282，而係數c為-6.93。此關係式可表示高爐在常態穩定狀態下的狀況。

接下來，後續再對此高爐進行操作。如步驟106所述，可將此後續操作中所獲得之操作數據，即鐵水溫度與鐵渣 之鹽基度，帶入公式(5)中，而利用此關係式來進行計算，藉此獲得Mn/MnO之計算值。然後，如步驟108所述，即可利用所計算出之Mn/MnO計算值與在此操作中所測得之Mn/MnO實際值之間的偏差程度，來判斷此高爐在此一後續操作時之爐蕊狀態。亦即，在步驟108中，判斷指標為Mn/MnO計算值減去在此操作中所測得之Mn/MnO實際值的值。

由於，高爐反應為一種動態平衡，其會受高爐之尺寸與操作條件影響。因此，利用高爐之操作數據來迴歸出高爐之常態穩定狀態的關係式，再利用實際狀況之測量值與計算出之穩定常態值之間的差異來判斷高爐爐蕊之變化走勢。由於本實施方式已將高爐之形狀因素與操作變異納入考量，因此可更切合實際狀況，準確性高。而且，本實施方式所提出之方法100可應用於不同的高爐，來進行高爐爐蕊狀態的判斷。

在一實施例中，在考慮取樣與分析之誤差，並經長期試用，且與爐蕊惡化之表徵分析比對下，可將落在計算值之±15%的範圍內的實際測量值，判斷為高爐之爐蕊狀態處於常態狀況。在步驟108之判斷高爐爐蕊之狀態的一例子中，當高爐爐蕊之清淨程度較此高爐爐蕊之常態穩定狀態的清淨度佳時，由於鐵渣可很順暢的流經爐蕊，因此鐵渣與焦炭的接觸時間與接觸面積均較少。如此一來，將使得即使是在相同的鐵水溫度與鐵渣鹽基度下，一氧化錳的還原程度仍會較常態穩定狀態低，而呈負向偏離，也就是落在常態範圍的下方，且供判斷之指標為正值。此時，利用 公式(5)之關係式所算出之Mn/MnO穩定常態值大於實際之Mn/MnO值。

另外，在步驟108之判斷高爐爐蕊之狀態的另一例子中，當高爐爐蕊之清淨程度較此高爐爐蕊之常態穩定狀態的清淨度差時，即爐蕊的不活化程度較高時，由於鐵蕊的孔隙度較小，使得鐵渣與焦炭有更多的接觸機會。如此一來，將使得一氧化錳的還原反應變好，而呈正向偏離，也就是Mn/MnO之實際量測值落在常態範圍的上方，且供判斷之指標為負值。此時，利用公式(5)之關係式所算出之Mn/MnO穩定常態值小於實際之Mn/MnO值。

為了驗證上述實施方式所建立之指標，由於焦炭品質為影響爐蕊之孔隙度最重要且直接的因素，因此以下利用二示範實施例來觀察爐蕊指標與焦炭品質的關係，藉此進行指標的驗證。

在示範實施例一中，西元2003至西元2004年間的焦炭品質較差，且持續一段時間，因此對高爐爐蕊狀態而言，焦炭品質成為此段時間主要影響因素。請參照第4A圖至第4D圖，其係分別繪示在一段期間內，焦炭之抗碎強度、焦炭反應後強度(Coke Strength after Reaction；CSR)、爐蕊狀態指標與爐蕊之透氣性指數的走勢圖。從第4A圖至第4D圖可看出，自西元2003年11月3日起，焦炭品質平顯變差，而在此期間，焦炭的抗碎強度降低至82%~84%之間，焦炭反應後強度降低至62%~66%之間，且爐蕊的透氣性指數也隨之變化。然而，當時的爐蕊狀態指標並未馬上明顯走低，只有略微下降，直到約15天後爐蕊狀態指標才 顯著下降。

焦炭品質一直到西元2004年3月20日才逐漸恢復到正常品質，然而爐蕊狀態指標則至西元2004年4月13日才恢復到常態，期間大約有15天~20天的延遲。由此可見，爐蕊的焦炭有效置換時間平均約15天左右，這與國外鋼廠對爐蕊置換的研究相當。焦炭品質在西元2004年1月12日左右略有好轉，爐蕊狀態指標也隨之所有改善。

在示範實施例二中，請參照第5A圖至第5C圖，其係分別繪示在一段期間內，錳之分配指標、焦炭之平均粒徑與焦炭之抗碎強度的走勢圖。示範實施例二係以中鋼三號高爐的操作情形為例。如第5A圖與第5B圖所示，焦炭之平均粒徑在西元2010年8月前平均維持在約52mm，而在此段期間內，錳分配指標的平均落在正值的範圍，且焦炭之抗碎強度高，這表示爐蕊狀態良好。

然而，自西元2010年8月下旬後，焦炭的平均粒徑顯著縮減，整體平均維持在約48mm，而在此段期間內，錳分配指標的平均落在負值的範圍，且焦炭之抗碎強度降低，這表示爐蕊狀態轉差。此外，焦炭的抗碎強度自西元2011年2月中旬後明顯變差，在此段期間中，錳分配指標相對變得更差。由此可知，錳分配指標與焦炭之抗碎強度之間具有明顯的相關性。

綜合上述示範實施例一與二的操作數據與說明可知，經長期驗證後，本發明之指標具有相當的可信度。

由上述之實施方式可知，本發明之一優點就是因為線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法係利用錳於鐵渣間的分配 係數與常態值之間的偏差，來建立指標，因而已將高爐之形狀因素與操作變異納入考量，可更貼近實際狀況，準確性高。因此，此爐蕊狀態指標可即時協助高爐操作人員有效掌握爐蕊狀態，而可作為高爐之爐床管理與高爐操作調整的參考依據。

由上述之實施方式可知，本發明之另一優點就是因為運用此線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法可即時且有效地評估高爐爐蕊狀態，因此可在爐蕊狀態有變差的趨勢時，隨即採取適當因應措施來降低形成不活化爐蕊的機率。故，可使高爐爐蕊保持良好的透液性與透氣性，而可有效維持高爐之產能，減少因爐蕊狀態惡化所導致的產能損失。

由上述之實施方式可知，本發明之又一優點就是因為此線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法可使鐵水溫度與鐵水品質保持穩定，因此所產出之鋼材有利於下游煉鋼製程。

由上述之實施方式可知，本發明之再一優點就是因為此線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法建立評估指標所採用之操作數據均為鋼鐵廠例行的分析數據，無需額外的成本，因此成本低。

雖然本發明已以實施例揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何在此技術領域中具有通常知識者，在不脫離本發明之精神和範圍內，當可作各種之更動與潤飾，因此本發明之保護範圍當視後附之申請專利範圍所界定者為準。

100‧‧‧方法

102‧‧‧步驟

104‧‧‧步驟

106‧‧‧步驟

108‧‧‧步驟

為讓本發明之上述和其他目的、特徵、優點與實施例能更明顯易懂，所附圖式之說明如下：第1圖係繪示依照本發明之一實施方式的一種線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法的流程圖。

第2圖係繪示錳和一氧化錳之比值與鐵水溫度之間的關係圖。

第3圖係繪示錳和一氧化錳之比值與鹽基度之間的關係圖。

第4A圖係繪示在一段期間內，焦炭之抗碎強度的走勢圖。

第4B圖係繪示在一段期間內，焦炭反應後強度的走勢圖。

第4C圖係繪示在一段期間內，爐蕊狀態指標的走勢圖。

第4D圖係繪示在一段期間內，爐蕊之透氣性指數的走勢圖。

第5A圖係繪示在一段期間內，錳之分配指標的走勢圖。

第5B圖係繪示在一段期間內，焦炭之平均粒徑的走勢圖。

第5C圖係繪示在一段期間內，焦炭之抗碎強度的走勢圖。

100‧‧‧方法

102‧‧‧步驟

104‧‧‧步驟

106‧‧‧步驟

108‧‧‧步驟

Claims (6)

1. 一種線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，包含：對一高爐進行複數次操作，以獲得複數個操作數據；利用該些操作數據進行一迴歸分析，以建立一關係式，其中該關係式為鐵渣中錳和一氧化錳之比值=a×鐵水溫度+b×鐵渣之鹽基度+c，在該關係式中，a、b與c為經該迴歸分析後所得之係數；於該高爐之一後續操作中，利用該後續操作所獲得之另一操作數據與該關係式進行計算而得一計算值；以及利用該計算值與該後續操作中所測得之鐵渣中錳和一氧化錳之比值的一實際值之間的偏差程度，來判斷該高爐之爐蕊狀態。
2. 如請求項1所述之線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，其中在判斷該高爐之爐蕊狀態的步驟中，當該計算值大於該實際值時，所獲得之一判斷指標為正值。
3. 如請求項2所述之線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，其中當該判斷指標為正值時，判斷該高爐之爐蕊狀態的清淨度較該高爐之爐蕊之一常態穩定狀態的清淨度佳。
4. 如請求項1所述之線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，其中在判斷該高爐之爐蕊狀態的步驟中，當該計算值小於該實際值時，所獲得之一判斷指標為負值。
5. 如請求項4所述之線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，其中當該判斷指標為負值時，判斷該高爐之爐蕊狀態的清淨度較該高爐之爐蕊之一常態穩定狀態的清淨度差。
6. 如請求項1所述之線上即時評估高爐爐蕊狀態之方法，其中在判斷該高爐之爐蕊狀態的步驟中，當該實際值落在該計算值之±15%的範圍內時，判斷該高爐之爐蕊狀態處於常態狀況。