TWI463047B

TWI463047B - 熱接著性複合纖維及使用其之不織布

Info

Publication number: TWI463047B
Application number: TW99128477A
Authority: TW
Inventors: Tomoaki Suzuki; Shingo Horiuchi
Original assignee: Es Fiber Visions Co Ltd; Es Fiber Visions Hong Kong Ltd; Es Fiber Visions Lp; Es Fiber Visions Aps
Priority date: 2009-08-27
Filing date: 2010-08-25
Publication date: 2014-12-01
Also published as: JP2011047077A; TW201107554A; WO2011025062A2; US10100441B2; CN102639770A; KR101473284B1; BR112012004182B1; BR112012004182A2; KR20120046782A; CN102639770B; EP2470696B1; EP2470696A2; JP5535555B2; WO2011025062A3; US20120184168A1

Description

熱接著性複合纖維及使用其之不織布

本發明是有關於一種熱接著性複合纖維，更具體而言是有關於一種具有熱收縮性的熱接著性複合纖維。另外，本發明是有關於一種使用該熱接著性複合纖維而製作的耐壓縮性優異的不織布。

先前，利用熱風或加熱輥(roll)等的熱能而可藉由熱熔著進行成形的熱接著性複合纖維由於容易獲得大體積性，而被廣泛用於紙尿片、衛生棉(napkin)、護墊(pad)等的衛生材料、或者生活用品或濾紙(filter)等的產業資材等。特別是衛生材料，由於其為與人體皮膚直接接觸的物品，故要求手感或皮膚觸感，且由於必須儘快吸收尿、經血等的液體故要求吸液性，已大量提出了獲得可表現出該些性能的具有大體積性的纖維及不織布的方法。

此種先前技術中，已提出了若干種改善了壓縮回復性的物品。例如，專利文獻1中，使用熱塑性彈性體並使纖維具有彈性而改善壓縮回復性。但是，該方法由於必須使用熱塑性彈性體，故就具有彈性體所特有的發黏感的方面而言，難以用於與人體皮膚直接接觸的衛生材料。另一方面，專利文獻2中，藉由使纖維剖面為並列(side-by-side)型而產生潛在捲縮，來改善壓縮回復性，但該方法中，為了將纖維剖面維持為並列(side-by-side)型而限定於相容性佳的樹脂的組合。另外，該些先前技術是使自壓縮時起的回復性提昇的方法，而抑制耐壓縮性、即，抑制低加重下及高加重下的大體積性的下降比例的方法幾乎未見。

[先前技術文獻]

[專利文獻]

[專利文獻1]日本專利特開2001-11763號公報

[專利文獻2]日本專利第2908454號說明書

因此，本發明的目的在於提供一種耐壓縮性優異的熱接著性複合纖維及使用其之不織布。更具體而言，本發明的目的在於提供一種可將低加重下的不織布的大體積性維持得比高加重下更佳、且可抑制低加重下及高加重下的大體積性的下降比例的熱接著性複合纖維及使用其之不織布。

本發明者們為了達成上述課題而反覆進行了潛心研究，結果發現，藉由製造具有一定以上的熱收縮率的熱接著性複合纖維、及將該些熱接著性複合纖維以一定比例來製成不織布的原料，可解決上述問題。

即，本發明是如以下般而構成。

(1)一種熱接著性複合纖維，其具有熱收縮性，其特徵在於：該熱接著性複合纖維是以含有聚酯系樹脂的第1成分構成芯、及含有具有較上述聚酯系樹脂的熔點低15℃以上的熔點的聚烯烴系樹脂的第2成分構成鞘以形成偏心芯鞘構造的複合纖維，且藉由下述測定方法而算出的120℃時的熱處理後的收縮率為20%以上，

收縮率(%)={(25(cm)-h1(cm))/25(cm)}×100

(h1為對縱25 cm×橫25 cm且每平方米克重為200 g/m² 的網進行5分鐘熱處理後的縱或橫的任一較短的長度)。

(2)如上述(1)所記載之熱接著性複合纖維，其中作為上述熱接著性複合纖維的較佳實施態樣，藉由上述測定方法而算出的100℃、120℃及145℃時的熱處理後的收縮率滿足下述兩個式子，

120℃時的收縮率≧145℃時的收縮率

120℃時的收縮率≧100℃時的收縮率。

(3)如上述(1)或(2)所記載之熱接著性複合纖維，其中熱接著性複合纖維的細度為1.0 dtex～8.0 dtex。

(4)一種不織布，其是將如上述(1)至(3)中任一項所記載之熱接著性複合纖維與另一種以上的熱接著性纖維混綿而成，且如上述(1)至(3)中任一項所記載之熱接著性複合纖維是以10 wt%(重量百分比)～60 wt%的混綿率而包含在所述不織布中。

[發明之效果]

本發明的熱接著性複合纖維於加工成網的狀態下測定的熱收縮率在預定的範圍內，使用該熱接著性複合纖維而製作的不織布是將低加重下的大體積性維持得比高加重下更佳，且低加重下及高加重下的大體積性的下降比例得到抑制。即，本發明的熱接著性複合纖維可提供耐壓縮性優異的不織布。藉由更在本發明的熱接著性複合纖維中添加無機微粒子，可獲得在具有大體積性、耐壓縮性的同時亦兼具柔軟性的更優異的不織布。

為讓本發明之上述和其他目的、特徵和優點能更明顯易懂，下文特舉較佳實施例，並配合所附圖式，作詳細說明如下。

以下，對本發明加以更詳細說明。

本發明的複合纖維是由熱塑性樹脂構成，且含有聚酯系樹脂的第1成分構成芯、及含有具有較上述聚酯系樹脂的熔點低15℃以上的熔點的聚烯烴系樹脂的第2成分構成鞘以形成偏心芯鞘構造的複合纖維。

構成本發明的熱接著性複合纖維(以下，亦簡稱為複合纖維)的芯的聚酯系樹脂可由二醇(diol)與二羧酸(dicarboxylic acid)藉由聚縮合而獲得。聚酯樹脂的聚縮合中所用的二羧酸可列舉：對苯二甲酸(terephthalic acid)、間苯二甲酸(isophthalic acid)、2,6-萘二甲酸(2,6-naphthalene dicarboxylic acid)、己二酸(adipic acid)、癸二酸(sebacic acid)等。另外，所使用的二醇可列舉：乙二醇(ethylene diglycol)、二乙二醇、1,3-丙二醇、1,4-丁二醇、新戊二醇(neopentyl glycol)、1,4-環己二甲醇(1,4-cyclohexane dimethanol)等。

本發明中使用的聚酯系樹脂可較佳地使用聚對苯二甲酸乙二酯(polyethylene terephthalate)、聚對苯二甲酸丙二酯、聚對苯二甲酸丁二酯。另外，除上述芳香族聚酯以外亦可使用脂肪族聚酯，較佳的樹脂可列舉聚乳酸或聚己二酸/對苯二甲酸共聚丁二酯(poly butylene adipate terephthalate)。該些聚酯樹脂不僅為均聚物，亦可為共聚合聚酯(共聚酯)。此時，共聚合成分可利用：己二酸、癸二酸、鄰苯二甲酸、間苯二甲酸、2,6-萘二甲酸等的二羧酸成分，二乙二醇、新戊二醇等的二醇成分，L-乳酸等的光學異構物。進而，亦可將該些聚酯樹脂的兩種以上混合使用。若考慮到原料成本、所得纖維的熱穩定性等，最佳為僅由聚對苯二甲酸乙二酯構成的未改質聚合物。

構成本發明的熱接著性複合纖維的鞘的聚烯烴系樹脂例如可利用：高密度聚乙烯、線性低密度聚乙烯、低密度聚乙烯、聚丙烯(丙烯均聚物)、以丙烯為主成分的乙烯-丙烯共聚物、以丙烯為主成分的乙烯-丙烯-丁烯-1共聚物、聚丁烯-1、聚己烯-1、聚辛烯-1、聚4-甲基戊烯-1、聚甲基戊烯、1,2-聚丁二烯、1,4-聚丁二烯。

進而，該些均聚物中亦可少量含有構成均聚物的單體以外的乙烯、丁烯-1、己烯-1、辛烯-1或4-甲基戊烯-1等的α-烯烴作為共聚合成分。另外，亦可少量含有丁二烯、異戊二烯、1,3-戊二烯、苯乙烯及α-甲基苯乙烯等的其他乙烯系不飽和單體作為共聚合成分。另外，亦可將上述聚烯烴樹脂混合使用兩種以上。該些樹脂不僅為通常的由齊格勒-納他觸媒(Ziegler-Natta catalyst)聚合而成的聚烯烴樹脂，亦可較佳地使用由茂金屬觸媒(metallocene catalyst)聚合而成的聚烯烴樹脂、及該些樹脂的共聚物。另外，可適合地使用的聚烯烴系樹脂的熔融流動速率(Melt Flow Rate，以下簡稱為MFR)只要在可紡絲的範圍內，則並無特別限定，較佳為1 g/10 min～100 g/10 min，更佳為5 g/10 min～70 g/10 min。

上述MFR以外的聚烯烴的物性例如Q值(重量平均分子量/數量平均分子量)、洛氏硬度(Rockwell hardness)、分支甲基鏈數等的物性只要滿足本發明的要件，則並無特別限定。

本發明中的第1成分/第2成分的組合可例示：聚對苯二甲酸乙二酯/聚丙烯、聚對苯二甲酸乙二酯/高密度聚乙烯、聚對苯二甲酸乙二酯/線性低密度聚乙烯、聚對苯二甲酸乙二酯/低密度聚乙烯等。其中，更佳的組合為聚對苯二甲酸乙二酯/高密度聚乙烯。另外，除了聚對苯二甲酸乙二酯以外，亦可使用聚對苯二甲酸丁二酯、聚對苯二甲酸-1,3-丙二酯(poly trimethylene terephthalate)、聚乳酸。

本發明中所用的熱塑性樹脂中，亦可於不妨礙本發明效果的範圍內，進一步適當視需要而添加抗氧化劑、光穩定劑、紫外線吸收劑、中和劑、成核劑、環氧穩定劑、潤滑劑、抗菌劑、阻燃劑、抗靜電劑、顏料及塑化劑等的添加劑。

另外，本發明的複合纖維中，亦可於不妨礙本發明效果的範圍內，適當視需要而添加無機微粒子以獲得如下的纖維，即，提供由自重所得的垂墜感或順滑的觸感，且由於生成空隙(void)或縫隙(crack)等纖維內外的空隙故柔軟性優異；無機微粒子較佳為於絲中為0 wt%～10 wt%，更佳為1 wt%～5 wt%的範圍。

關於上述無機微粒子，只要比重高而不易引起熔融樹脂中的凝聚，則並無特別限定，其一例可列舉氧化鈦(比重3.7～4.3)、氧化鋅(比重5.2～5.7)、鈦酸鋇(比重5.5～5.6)、碳酸鋇(比重4.3～4.4)、硫酸鋇(比重4.2～4.6)、氧化鋯(比重5.5)、矽酸鋯(比重4.7)、氧化鋁(比重3.7～3.9)、氧化鎂(比重3.2)或具有與該些微粒子大致同等的比重的物質，其中可較佳地使用氧化鈦。通常已知的是，該些無機微粒子是以隱蔽性、抗菌性或消臭性等為目的而添加於纖維中來使用。所使用的無機微粒子當然為紡絲步驟或延伸步驟中不發生斷頭等的不良情況的粒徑或形狀。本發明中所用的無機微粒子的粒徑等亦可為添加於纖維中而使用的該些通常的無機微粒子。

無機微粒子的添加方法可列舉：於第1成分或第2成分中直接添加粉末、或製成母料(masterbatch)而混練的方法等。用於製成母料的樹脂最好使用與第1成分、第2成分相同的樹脂，只要滿足本發明的要件則並無特別限定，亦可使用與第1成分、第2成分不同的樹脂。

本發明的複合纖維例如可藉由以下方式而較佳地獲得：使用上述第1成分及第2成分藉由熔融紡絲法而獲得未延伸纖維後，於延伸步驟中進行部分配向結晶化，然後於捲縮步驟中賦予捲縮，其後使用熱風乾燥機等在預定的溫度下實施一定時間的熱處理。

對本發明中的“收縮率”加以說明。熱接著不織布的耐壓縮性例如是根據細度、剖面形狀、捲縮形態等的纖維物性以及構成複合纖維的熱塑性樹脂的熔點、分子量及結晶度等來自樹脂的特性而判斷。但是，實際上即便使用滿足該些特性的複合纖維來製作熱接著不織布，亦經常確認到無法獲得充分的耐壓縮性的現象。

因此，進行了各種驗證，結果發現，於為了將由纖維形成的網製成不織布而實施的熱接著處理步驟中，該構成纖維可表現出何種程度的捲縮是影響不織布的耐壓縮性的大的要因。本發明中規定的由熱接著性複合纖維製作的預定的網的下述“收縮率”是將該要因作為指標而獲得。

收縮率(%)={(25(cm)-h1(cm))/25(cm)}×100

(h1表示對縱25 cm×橫25 cm且每平方米克重為200 g/m² 的網進行了5分鐘熱處理後的縱或橫的任一較短的長度)

纖維由於複合的形態等而潛在具有的捲縮能力(潛在捲縮性)藉由製成不織布時的熱接著處理步驟的加熱而具體表現出、即，所謂的纖維的潛在捲縮藉由製成不織布時的熱接著處理步驟的加熱而顯現(表現)的性能(潛在捲縮表現性)越高，則加熱後的網長度h1顯示越小的值。對上述測定方法與實際獲得的不織布的耐壓縮性的關係進行了驗證，結果得知，若由上述式所算出的120℃時的熱處理後的收縮率為20%以上，則製作不織布時的加熱接著時潛在捲縮穩定地表現，而可獲得耐壓縮性優異的不織布。當收縮率為30%以上、特別是40%以上、更佳為50%以上時，具有更高的潛在捲縮的表現性，故較佳。另外，若收縮率為80%以下，則不會引起不織布的質地不均或橫向收縮，故較佳。收縮率更佳為60%以下。

先前的方法中，例如為了藉由梳棉(carding)處理而構成網等，預先利用填料箱(stuffing box)型壓輥(crimper roll)等的方法來對纖維賦予12凸部/2.54 cm～20凸部/2.54 cm左右的捲縮後，將該纖維於充分高的溫度(最大為較熱接著成分的熔點低5℃以上的溫度)下進行加熱，藉此而高度地進行結晶化，由此而獲得耐壓縮性優異的剛性高的纖維。但是，該方法中，配向結晶化高度地進行，結果，以將由該纖維所形成的網製成不織布為目的而進行的熱接著處理步驟中的纖維的潛在捲縮的表現性受到抑制，難以有助於不織布的耐壓縮性。

反之，若為了使以將網製成不織布為目的而進行的熱接著處理步驟中的潛在捲縮的表現提高而降低捲縮賦予後的加熱溫度，則纖維的剛性下降，隨之，使用該纖維而獲得的不織布的耐壓縮性‧大體積性受損。另外，當為了抑制配向結晶化而將延伸倍率提高至必要程度以上時，纖維強度‧剛性下降，此時亦有損不織布的耐壓縮性‧大體積性。

當製造本發明的複合纖維時，較佳為於形成該網之前，於延伸直至進一步賦予捲縮為止的步驟中，稍許抑制配向結晶化，且加熱至維持纖維強度、潛在捲縮不表現出的程度，藉此，可於製成不織布的熱接著處理步驟中表現出充分的潛在捲縮，而獲得耐壓縮性‧大體積性優異的不織布。當製造本發明的複合纖維時，具體而言，自延伸起直至捲縮賦予為止的步驟中，關於延伸倍率，較佳為以未延伸纖維的斷裂延伸倍率的65%～85%而延伸，另外，關於延伸時的加熱溫度，較佳為於第1成分的玻璃轉移點(Tg)+10℃以上～第2成分的熔點-10℃以下的範圍內進行。

本發明的纖維於形成該網之前可顯現捲縮，亦可不顯現。形成該網之前對纖維賦予的捲縮可為機械捲縮，亦可為於製成不織布時的熱接著處理中留有充分的潛在捲縮表現性的條件下藉由一部分潛在捲縮的表現而形成的捲縮，亦可為該兩者混合存在。捲縮可例示鋸齒形(zigzag)的機械捲縮等的形狀，例如於進行梳棉處理時，較佳為設定為12凸部/2.54 cm～20凸部/2.54 cm的捲縮數的範圍。

上述延伸-捲縮步驟後，使用熱風乾燥機等，於較佳為比第2成分的熔點低20℃～40℃的溫度、更佳為比第2成分的熔點低25℃～35℃的溫度下進行熱處理。熱處理中可使用熱風循環型乾燥機、熱風通氣式熱處理機、無張力(relaxing)式熱風乾燥機、熱板壓接式乾燥機、轉筒型乾燥機、紅外線乾燥機等公知的設備。

其後，可將纖維切割成短纖維。短纖維的纖維長可根據用途而選擇，並無特別限定，於進行梳棉處理時，較佳為20 mm～102 mm，更佳為30 mm～51 mm。

當由熱接著性複合纖維所製作的預定的網之由上述測定方法所得的145℃時的收縮率高於120℃時的收縮率時，於藉由製成不織布時的熱接著處理的加熱而將纖維間熱熔著後，不織布的收縮亦容易進行，而導致不織布的橫向收縮或質地的惡化。因此，較佳為下述關係式[1]成立，雖然145℃時下收縮率較佳為10%～40%的範圍，但只要滿足關係式[1]，則無任何限定。

另外，當100℃時的收縮率高於120℃時的收縮率時，潛在捲縮充分表現出後纖維間發生熱熔著，故不織布的強度‧手感‧質地等惡化，因此較佳為下述關係式[2]成立，雖然100℃時的收縮率特佳為0%～10%的範圍，但只要滿足關係式[2]，則並無任何限定。

[1]　120℃時的收縮率≧145℃時的收縮率

[2]　120℃時的收縮率≧100℃時的收縮率

本發明的複合纖維的剖面形狀可例示偏心芯鞘型、偏心空心型等的芯側與鞘側的重心不同的形狀，其偏心比就紡絲性或潛在捲縮的表現性而言，較佳為0.05～0.50，更佳為0.15～0.30。再者，此處所謂偏心比，是以日本專利特開2006-97157號公報中所記載的下述式來表示。

偏心比=d/R

此處，d及R如下。

d：複合纖維的中心點與構成該芯的第1成分的中心點之距離

R：複合纖維的半徑

另外，芯側的剖面形狀不僅為圓形剖面，亦可為異形剖面形狀，例如可列舉星形、橢圓形、三角形、四角形、五角形、多葉形、陣列形、T字形及馬蹄形等，就潛在捲縮的表現性而言，芯側的剖面形狀較佳為圓形、半圓形、橢圓形，就不織布強度的觀點而言特佳為圓形。

本發明的複合纖維的與長度方向成直角的方向的纖維剖面中，構成芯的第1成分與構成鞘的第2成分之複合比較佳為在10 vol%(體積百分比)/90 vol%～90 vol%/10 vol%的範圍內，更佳為30 vol%/70 vol%～70 vol%/30 vol%，特佳為40 vol%/60 vol%～50 vol%/50 vol%。藉由設定為該範圍的複合比，容易表現出由熱所得的潛在捲縮。另外，以下的說明中，複合比之單位亦為vol%。

本發明的複合纖維的細度較佳為1.0 dtex～8.0 dtex，更佳為1.7 dtex～6.0 dtex，進而較佳為2.6 dtex～4.4 dtex。藉由設定為該範圍的細度，可使大體積性與耐壓縮性並存。

就可維持低加重下的大體積性、同時亦使耐壓縮性提昇的方面而言，較佳為於不織布中以混綿率10 wt%～60 wt%的範圍而含有本發明的複合纖維，更佳為15 wt%～40 wt%。不織布中可含有的其他纖維並無特別限定，可例示聚對苯二甲酸乙二酯(Polyethylene Terephthalate，PET)或聚丙烯(polypropylene，PP)等的單一纖維或者PET/聚乙烯(polyethylene，PE)或PP/PE的複合纖維等。就不織布的強度或大體積性的方面而言，該其他纖維較佳為使用複合纖維。另外，關於該其他纖維，就手感或質地的方面而言，於與求出本發明的複合纖維的收縮率相同的條件下測定的收縮率、即，將由該纖維所製作的縱25 cm×橫25 cm且每平方米克重為200 g/m² 的網於120℃時進行5分鐘熱處理時的收縮率較佳為小於20%，更佳為小於10%。

使用本發明的複合纖維而製造的不織布例如可用於：紙尿片、衛生棉、失禁護墊等的吸收性物品，隔離衣(gown)、手術衣等的醫療衛生材料，壁紙、障子紙、地板材料等的室內的內裝材料，遮布(cover cloth)、清掃用抹布、廚房垃圾用袋等的生活相關材料，拋棄式馬桶、馬桶用蓋等的盥洗製品，寵物尿墊(pet sheet)、寵物用紙尿片、寵物用毛巾等的寵物用品，擦拭材料、濾紙、緩衝材料、吸油材料、墨匣(ink tank)用吸附材料等的產業資材，普通醫療材料，臥室裝飾材料，看護用品等要求大體積性及耐壓縮性的各種纖維製品的用途中。

[實例]

以下，藉由實例來對本發明加以詳述，但本發明不受該些實例的任何限定。再者，各例中，物性評價是利用以下所示的方法來進行。

[實例1～實例17、比較例1～比較例8]

根據表1所示的條件來製造複合纖維(實例1～實例7、比較例1～比較例4)，及獲得使用該纖維的不織布(實例8～實例17、比較例5～比較例8)，對該些物品的性能進行評價、測定。以下對複合纖維的製造條件、纖維的物性的測定方法、不織布的製造條件及不織布的物性的測定方法進行說明，進而與評價結果一併示於下述表1及表2中。

(熱塑性樹脂)

構成纖維的熱塑性樹脂是使用以下的樹脂。

樹脂1：密度為0.96 g/cm³ 、MFR(190℃、負重21.18 N)為16 g/10 min、熔點為130℃的高密度聚乙烯(簡稱PE)

樹脂2：密度為0.94 g/cm³ 、MFR(190℃、負重21.18 N)為20 g/10 min、熔點為122℃的線性低密度聚乙烯(簡稱L-LDPE)

樹脂3：MFR(230℃、負重21.18 N)為7 g/10 min、熔點為162℃的聚丙烯(簡稱PP-1)

樹脂4：MFR(230℃、負重21.18 N)為5 g/10 min、熔點為163℃的結晶性聚丙烯(簡稱PP-2)

樹脂5：MFR(230℃、負重21.18 N)為16 g/10 min、熔點為162℃的結晶性聚丙烯(簡稱PP-3)

樹脂6：MFR(230℃、負重21.18 N)為16 g/10 min、熔點為131℃的乙烯含量為4.0 wt%、1-丁烯含量為2.65 wt%的乙烯-丙烯-1-丁烯三元共聚物(簡稱Co-PP)

樹脂7：固有黏度(η)為0.64、玻璃轉移點為70℃的聚對苯二甲酸乙二酯(簡稱PET)

(熔融流動速率(MFR)的測定)

依照JIS K 7210，進行上述樹脂1～樹脂6的熔融流動速率的測定。此處，MI是依據附屬書A表1的條件D(試驗溫度190℃、負重2.16 kg)而測定，MFR是依據條件M(試驗溫度230℃、負重2.16 kg)而測定。

(複合纖維的製造)

使用表1所示的熱塑性樹脂，將第1成分配置於芯側，第2成分配置於鞘側，藉由混練有表1所記載的量的方法使作為無機微粒子的已製成母料之二氧化鈦包含於第1成分及第2成分中，同樣地以表1所示的擠壓溫度及複合比(體積比)、剖面形狀進行紡絲，此時，使以烷基磷酸鉀鹽作為主成分的纖維處理劑與油輥(oiling roll)接觸，使該處理劑附著。將所得的未延伸纖維設定於延伸溫度(熱輥的表面溫度)90℃，於表1所示的條件下經過延伸步驟-捲縮賦予步驟，然後使用熱風循環型乾燥機於表1所示的熱處理溫度下實施5分鐘熱處理步驟而獲得纖維。捲縮賦予是藉由填料箱型壓輥而以12凸部/2.54 cm～20凸部/2.54 cm的捲縮數的範圍來賦予鋸齒形的機械捲縮。

利用切割機將該纖維切割成表1中的長度(切割長度)而製成短纖維，使用其作為試樣纖維。將所得的試樣纖維利用羅拉梳棉試驗機(roller card tester)製作每平方米克重為200 g/m² 的梳棉網，用於收縮率的測定。

(無機微粒子的添加方法)

無機微粒子是使用添加於纖維中而使用的市售的TiO₂ ，並調配至上述複合纖維中。向纖維中的無機微粒子的添加方法是使用以下的方法。

將無機微粒子的粉體製成母料後，添加至第1成分及/或第2成分中。用於製成母料的樹脂是使用與第1成分、第2成分相同的樹脂。表1中所記載的添加率表示「第1成分的wt%/第2成分的wt%」。

(收縮率)

利用羅拉梳棉試驗機將該試樣纖維製成梳棉網，製作每平方米克重為200 g/m² 的網。將該網切割成縱25 cm×橫25 cm，於該狀態下使用市售的熱風循環乾燥機於120℃時進行5分鐘熱處理。

將熱處理後的梳棉網放置冷卻後，對縱或橫的任一較短的長度分3處(上部、中央部、下部)進行測定，求出值的平均h1(cm)，由以下的式子而算出收縮率。

收縮率(%)={(25(cm)-h1(cm))/25(cm)}×100

(製成不織布)

使用上述步驟中所得的表1所示的各種試樣纖維A～K，以表2所示的原綿1與原綿2的比例(wt%)混綿，另外利用羅拉梳棉試驗機來製成梳棉網，利用真空吸水乾燥機(suction dryer)對該網於130℃時進行通氣加工(簡稱TA)，獲得不織布。

按照下述的4個等級對所得的不織布的均勻性進行官能評價。

良好◎＞○＞△＞×不良

◎...未見質地不均(每平方米克重不均)。

○...可見稍許的質地不均(每平方米克重不均)。

△...可見質地不均(每平方米克重不均)。

×...可見質地不均(每平方米克重不均)或不織布的橫向收縮。

(壓縮試驗)

將上述步驟中所得的不織布切割成縱5 cm×橫5 cm，將該不織布重疊4片，以0.05 cm/sec的速度壓縮直至壓縮加重達到70 gf/cm² 為止，根據10 gf/cm² 時及70 gf/cm² 時的厚度(mm)來算出比體積(cm³ /g)。另外，根據下述式而求出壓縮率。

將壓縮加重設定為10 gf/cm² 及70 gf/cm² 是設想將不織布用作紙尿片等的衛生材料的狀況，特別是70 gf/cm² 時是設想坐在椅子或地板上的狀況。

該壓縮率的值越小，則判斷為耐壓縮性越優異。

壓縮率(%)={(X10-X70)/X10}×100

此處，X10及X70如下。

X10：10 gf/cm² 加重時的比體積(cm³ /g)

X70：70 gf/cm2加重時的比體積(cm³ /g)

[表1]

[表2]

[產業上之可利用性]

根據本發明的複合纖維，藉由將加熱處理後的收縮率保持為20%以上，製成不織布時的加熱接著時潛在捲縮可表現出，從而可製作大體積性及耐壓縮性優異的不織布。進而，藉由在複合纖維中添加無機微粒子，可獲得在具有大體積性、耐壓縮性的同時亦兼具柔軟性的不織布，而發揮由原本的無機微粒子添加的作用效果無法預期的優異效果。

由本發明的熱接著性複合纖維所得的不織布具有優異的大體積性、耐壓縮性，且柔軟性亦優異，故可用於要求大體積性、耐壓縮性與柔軟性的用途，例如用於紙尿片、衛生棉、失禁護墊等的吸收性物品，隔離衣、手術衣等的醫療衛生材料，壁紙、障子紙、地板材料等的室內的內裝材料，遮布、清掃用抹布、廚房垃圾用袋等的生活相關材料，拋棄式馬桶、馬桶用蓋等的盥洗製品，寵物尿墊、寵物用紙尿片、寵物用毛巾等的寵物用品，擦拭材料、濾紙、緩衝材料、吸油材料、墨匣用吸附材料等的產業資材，普通醫療材料，臥室裝飾材料，看護用品等要求大體積性、耐壓縮性的各種纖維製品的用途中。

雖然本發明已以較佳實施例揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何熟習此技藝者，在不脫離本發明之精神和範圍內，當可作些許之更動與潤飾，因此本發明之保護範圍當視後附之申請專利範圍所界定者為準。

Claims

一種熱接著性複合纖維，其具有熱收縮性，其特徵在於：該熱接著性複合纖維是以含有聚酯系樹脂的第1成分構成芯、及含有具有較上述聚酯系樹脂的熔點低15℃以上的熔點的聚烯烴系樹脂的第2成分構成鞘以形成偏心芯鞘構造的複合纖維，且利用下述測定方法而算出的120℃時的熱處理後的收縮率為20%以上，145℃時的熱處理後的收縮率為10%~40%的範圍，100℃時的熱處理後的收縮率為0%~10%的範圍，收縮率(%)={(25(cm)-h1(cm))/25(cm)}×100(h1為對縱25cm×橫25cm且每平方米克重為200g/m² 的網進行5分鐘熱處理後的縱或橫的任一較短的長度)；該熱接著性複合纖維的細度為2.6dtex~3.9dtex。
如申請專利範圍第1項所述之熱接著性複合纖維，其中利用如申請專利範圍第1項所述之測定方法而算出的100℃、120℃及145℃下的熱處理後的收縮率滿足下述兩個式子，[1]120℃時的收縮率≧145℃時的收縮率[2]120℃時的收縮率≧100℃時的收縮率。
一種不織布，其是將如申請專利範圍第1項或第2項所述之熱接著性複合纖維與另一種以上的熱接著性纖維混綿而成的不織布，且如申請專利範圍第1項或第2項所述之熱接著性複合纖維是以10wt%~60wt%的混綿率而包含在所述不織布中。