TWI437812B - 直流-交流轉換電路 - Google Patents

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TWI437812B
TWI437812B TW100124352A TW100124352A TWI437812B TW I437812 B TWI437812 B TW I437812B TW 100124352 A TW100124352 A TW 100124352A TW 100124352 A TW100124352 A TW 100124352A TW I437812 B TWI437812 B TW I437812B
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Description

直流-交流轉換電路
本案係關於一種轉換電路，尤指一種直流-交流轉換電路。
目前人類使用的主要能源為石油，藉由燃燒石油產生所需的動力或電能，例如汽車或燃油式發電機(廠)，然而，石油燃燒過程中產生的高溫與廢氣除了會造成空氣品質惡化外，更會使全球溫室效應惡化。此外，根據全世界石油生產統計，石油產量將於十年內達到高峰，爾後產量將逐年降低，這不僅意味著油價(包括電價)將不再便宜，也可能導致真正石油危機的到來，間接引發全球經濟風暴。
有鑑於此，將再生能源(renewable energy)有效且經濟地轉換為一般民生供電或機械動力，已成為先進科技國家兼顧環保與發電的重要產業發展政策。於太陽能、風能、潮汐能、地熱能、生物廢料能等再生能源中，利用太陽能發電的再生能源發電系統，由於具環保、易於安裝、商品化技術的成熟以及國家計畫性的輔助推動，已成為先進國家發展分散式電源系統的主要選擇。
請參閱第1圖，其係為習知直流-交流轉換電路的電路示意圖。如第1圖所示，習知直流-交流轉換電路1係應用於太陽光並網系統，因此亦可稱為光伏逆變器(Photovoltaic Inverter,PV inverter)，直流-交流轉換電路1係為非隔離且全橋式的電路架構，主要由一輸入濾波電路10、一全橋式切換電路11以及一輸出濾波電路12所構成，其中輸入濾波電路10係由一第一電容C1所構成，用以接收由太陽能板所產生之直流輸入電壓V-DC，並對直流輸入電壓VDC進行濾波。全橋式切換電路11則與輸出濾波電路12電性連接，且由第一至第四開關元件S1-S4所構成，第一開關元件S1及第二開關元件S2係串聯電性連接，第三開關元件S3以及第四開關元件S4亦串聯電性連接，藉此組成二橋臂式的全橋架構，第一至第四開關元件S1-S4係藉由一控制單元(未圖示)的控制而進行導通或截止的切換運作，藉此使全橋式切換電路11將濾波後之直流輸入電壓VDC轉換為交流調變電壓VT。輸出濾波電路12則與全橋式切換電路11電性連接，且由一第一電感L1、一第二電感L2以及一第二濾波電容C2所構成，輸出濾波電路12係用以濾除交流調變電壓VT的高頻成份，進而輸出一交流輸出電壓Vo至電力網路(Grid)G。
一般而言，全橋式切換電路11之第一至第四開關元件S1-S4係以脈衝寬度調變方式運作，且依第一至第四開關元件S1-S4工作模式的不同還可分為雙極性切換(Bipolar)或是單極性切換(Uuipolar)。請參閱第2圖及第3圖，其中第2圖係為第1圖所示之全橋式切換電路在雙極性切換的工作模式時，其所輸出之調變電壓的波形圖，第3圖係為第1圖所示之全橋式切換電路輸出之調變電壓在單極性切換的工作模式時，其所輸出之調變電壓的波形圖。如第1至第3圖所示，當在雙極性的切換工作模式下，第一至第四開關元件S1-S4係進行高頻切換的作動，使全橋式切換電路11所輸出之交 流調變電壓VT於正半週或負半週時，係在正值的直流輸入電壓VDC至負值的直流輸入電壓VDC之間做變動，亦即如第2圖所示，當在單極性的切換工作模式下，則為每半週內開關切換時只有單一橋臂在進行高頻切換的作動，另一橋臂則維持固定開關狀態，亦即只有構成其中之一橋臂的第一開關元件S1與第二開關元件S2或是構成另一橋臂的第三開關元件S3與第四開關元件S4在以交互導通的方式運作，使全橋式切換電路11所輸出之交流調變電壓VT於正半週係在0至正值的直流輸入電壓VDC之間做變動，而在負半週則是在0至負值的直流輸入電壓VDC之間做變動，亦即如第3圖所示。當全橋式切換電路11採用單極性的切換工作模式運作，會因為每次開關切換時僅具有單一橋臂所包含的兩個開關元件在進行高頻切換的作動，而非如採用雙極性切換工作模式運作時，第一至第四開關元件S1-S4係高頻進行切換的作動，是以交流調變電壓VT僅在0至正值的直流輸入電壓VDC之間或是在0至負值的直流輸入電壓VDC之間做變動，故全橋式切換電路11採用單極性的切換工作模式所具有的切換損失係比採用雙極性切換工作模式少，換言之，即效率較高。然而由於產生直流輸入電壓V-DC之太陽能板對地之間會存在著寄生電容Cp，如第1圖所示，當全橋式切換電路11採用單極性的切換工作模式運作時，全橋式切換電路11所輸出之調變電壓VT係具有高頻的成份存在，故全橋式切換電路11之第一輸出端A’對於直流-交流轉換電路1內之任意一點的相對電壓，例如與寄生電容Cp電性連接之共接點N’之相對電壓，及第二輸出端B’對於共接點N’之相對電壓，兩者在任一切換時間點的相加平均值並無法維持一固定值，導致寄生電容Cp上產生明顯的電壓 變化量，進而產生漏電流而危害人體及設備，反觀全橋式切換電路11採用雙極性的切換工作模式運作則具有可避免漏電流的產生之功效。
因此如何發展一種可改善上述習知技術缺失，且可同時提昇效率並降低漏電流的產生之直流-交流轉換電路，實為目前迫切需要解決之課題。
本案之主要目的為提供一種直流-交流轉換電路，俾解決習知直流-交流轉換電路應用於太陽光並網系統時，並無法同時達到效率高以及減少漏電流產生之缺失。
為達上述目的，本案之較佳實施態樣為提供一種直流-交流轉換電路，係包含：切換電路，架構於接收直流電能，並進行轉換，而於第一輸出端及第二輸出端間輸出交流調變電壓，且包含：第一開關支路，係包含依序串聯電性連接之第一開關元件以及第二開關元件，第一開關元件及第二開關元件之間係電性連接第一輸出端；第二開關支路，係與第一開關支路並聯電性連接，且包含依序串聯電性連接之第三開關元件、第四開關元件以及第五開關元件，第四開關元件及第五開關元件之間係電性連接第二輸出端；以及第六開關元件，其一端係電性連接於第三開關元件以及第四開關元件之間，另一端係電性連接於第一開關元件以及第二開關元件之間並與第一輸出端電性連接；其中，於正半週時，該第一開關元件以及該第五開關元件係同時且持續地導通或截止切換，該第六開關元件為導通狀態，於負半週時，係改由該第二開關元件與該第三開關元件同時且持續地導通或截止切換，該第四開 關元件為導通狀態。
1、4‧‧‧直流-交流轉換電路
10、40‧‧‧輸入濾波電路
11‧‧‧全橋式切換電路
12、42‧‧‧輸出濾波電路
41‧‧‧切換電路
411‧‧‧第一開關支路
412‧‧‧第二開關支路
43‧‧‧控制單元
430~432‧‧‧第一~第三比較器
730~732‧‧‧第一~第三比較器
433、733‧‧‧反閘
734~735‧‧‧第一~第二及閘
736‧‧‧整流裝置
8‧‧‧直流裝置
9‧‧‧交流負載
C1‧‧‧第一電容
C2‧‧‧第二電容
Cp‧‧‧寄生電容
L1‧‧‧第一電感
L2‧‧‧第二電感
Vo‧‧‧交流輸出電壓
VDC‧‧‧直流輸入電壓
VT‧‧‧交流調變電壓
Vc1~Vc6‧‧‧第一至第六控制訊號
V1~V2‧‧‧第一~第二弦波訊號
VAN~VBN‧‧‧第一~第二相對電壓
V3‧‧‧弦波訊號
V4‧‧‧整流弦波訊號
VTRI‧‧‧三角波訊號
Vr‧‧‧特定電壓值
G‧‧‧電力網路
S1~S6‧‧‧第一至第六開關元件
A’、A‧‧‧第一輸出端
B’、B‧‧‧第二輸出端
N’、N‧‧‧共接點
D1~D6‧‧‧第一體二極體~第六體二極體
T1~T2‧‧‧第一~第二時間
第1圖：其係為習知直流-交流轉換電路的電路示意圖。
第2圖：其係為第1圖所示之全橋式切換電路在雙極性切換的工作模式時，其所輸出之交流調變電壓的波形圖。
第3圖：其係為第1圖所示之全橋式切換電路在單極性切換的工作模式時，其所輸出之交流調變電壓的波形圖。
第4圖：其係為本案較佳實施例之直流-交流轉換電路的電路結構示意圖。
第5A圖：其係為第4圖之電壓與控制訊號之時序示意圖。
第5B圖：其係為第4圖之交流調變電壓的波形圖。
第6A圖：其係為第4圖所示之控制單元之電路結構示意圖。
第6B圖：其係為第6A圖示所示之電壓與控制訊號的時序示意圖。
第7A圖：其係為第4圖所示之控制單元之另一變化例的電路結構示意圖。
第7B圖：其係為第7A圖示所示之電壓與控制訊號的時序示意圖。
體現本案特徵與優點的一些典型實施例將在後段的說明中詳細敘述。應理解的是本案能夠在不同的態樣上具有各種的變化，然其皆不脫離本案的範圍，且其中的說明及圖式在本質上係當作說明之用，而非用以限制本案。
請參閱第4圖，其係為本案較佳實施例之直流-交流轉換電路的電路結構示意圖。如第4圖所示，直流-交流轉換電路4可為但不限於應用於太陽光並網系統，且為非隔離式的電路架構，其係接收一直流裝置8，例如太陽能板，所產生之直流輸入電壓VDC，並轉換為交流輸出電壓Vo，以提供至一交流負載9，例如交流電器設備或市電網路系統等。
直流-交流轉換電路4主要包含一輸入濾波電路40、一切換電路41、一輸出濾波電路42以及一控制單元43。其中輸入濾波電路40係分別與直流裝置8之正端及負端電性連接而接收直流輸入電壓V-DC，其係用以對直流輸入電壓VDC進行濾波，於本實施例中，輸入濾波電路40可為但不限於由一第一電容C1所構成。
切換電路41係與輸入濾波電路40電性連接，且包含第一至第六開關元件S1-S6，切換電路41係藉由第一至第六開關元件S1-S6導通或截止的切換運作而將濾波後之直流輸入電壓VDC轉換，而於一第一輸出端A以及一第二輸出端B之間輸出一交流調變電壓VT。
於本實施例中，第一開關元件S1以及第二開關元件S2係依序串聯電性連接而構成第一開關支路411，且第一開關元件S1之一端係與直流裝置8之正端及輸入濾波電路40之正端電性連接，第二開關元件S2之一端係與直流裝置8之負端及輸入濾波電路40之負端電性連接。第三開關元件S3、第四開關元件S4以及第五開關元件S5係依序串聯電性連接而構成與第一開關支路411並聯電性連接之第二開關支路412，且第三開關元件S3之一端係與直流裝置8之正端及輸入濾波電路40之正端電性連接，第五開關元件S5之一端則與直流裝置8之負端及及輸入濾波電路40之負端電性連接。第 六開關元件S6之一端係電性連接於第二開關支路412之第三開關元件S3以及第四開關元件S4間，另一端則電性連接於第一開關支路411之第一開關元件S1以及第二開關元件S2間，且與第一輸出端A電性連接。
於一些實施例中，第一至第六開關元件S1-S6可為但不限於由金氧半場效電晶體(Metal-Oxide-Semiconductor Field-Effect Transistor,MOSFET)所構成，且第一至第六開關元件S1-S6係各自有對應的二極體(diode)，如第4圖所示之第一至第六二極體D1-D6，其中第一二極體D1及第二二極體D2之導通方向為由第二開關元件S2至第一開關元件S1的方向，第三二極體D3、第四二極體D4及第五二極體D5之導通方向為由第五開關元件S5至第三開關元件S的方向，第六二極體D6之導通方向為由第一開關支路411至第二開關支路412的方向。
控制單元43係與第一至第六開關元件S1-S6的控制端電性連接，其係產生脈衝寬度調變形式之第一至第六控制訊號Vc1~VC6來分別控制第一至第六開關元件S1-S6導通或截止。
輸出濾波電路42係與切換電路41之第一輸出端A以及第二輸出端B電性連接，且與交流負載9電性連接，用以接收交流調變電壓VT，並濾除交流調變電壓VT之高頻成份，以輸出交流輸出電壓Vo至交流負載9。於本實施例中，輸出濾波電路4係由一第一電感L1、一第二電感L2以及一第二電容C2所構成，其中第一電感L1之一端係與第一輸出端A電性連接，第二電感L2之一端係與第二輸出端B電性連接，第二電容C2係與第一電感L1、第二電感L2及交流負載9電性連接。
以下將示範性地說明本案之直流-交流轉換電路4的作動方式。請參閱第5A及5B圖，並配合第4圖，其中第5A及5B圖係分別為第4圖之電壓與控制訊號之時序示意圖及交流調變電壓的波形圖。如第4、5A及5B圖所示，當於正半週時，例如於0~第一時間T1之間，第一控制訊號Vc1以及第五控制訊號Vc5係以脈衝寬度調變的方式變化，即禁能準位(disabled)及致能準位(eanbled)的交互變化，故第一開關元件S1以及第五開關元件S5係同時且持續地進行導通或截止切換，此外，第二控制訊號Vc2、第三控制訊號Vc3以及第四控制訊號Vc4則持續維持為禁能準位，故第二開關元件S2、第三開關元件S3與第四開關元件S4係為截止狀態，再者，第六控制訊號Vc6則持續維持為致能準位，故第六開關元件S6為導通狀態。
因此，當於正半週而第一開關元件S1以及第五開關元件S5為導通狀態時，直流裝置8所輸出之電流係依序流經第一開關元件S1、第一電感L1、第二電容C2、第二電感L2及第五開關元件S5，故直流裝置8所輸出之直流形式的電能便可藉由直流-交流轉換電路4之轉換及濾波而以交流形式傳送至交流負載9，同時第一電感L1以及第二電感L2係進行儲能，當於正半週而第一開關元件S1以及第五開關元件S5切換為截止狀態時，由於電感的電流連續特性，故第一電感L1以及第二電感L2所儲存的能量便會以電流的方式依序流經為截止狀態之第四開關元件S4的第四二極體D4以及為導通狀態之第六開關元件S6，故交流負載9亦可持續地接收到直流裝置8所輸出之電能。
當於負半週時，例如於第一時間T1~第二時間T2之間，第二控制訊號Vc2以及第三控制訊號Vc3係以脈衝寬度調變的方式變化，即禁 能準位及致能準位的交互變化，故第二開關元件S2以及第三開關元件S3係同時且持續地進行導通或截止切換，此外，第一控制訊號Vc1、第五控制訊號Vc5以及第六控制訊號Vc6則改由持續維持在禁能準位，故第一開關元件S1、第五開關元件S5與第六開關元件S6係為截止狀態，再者，第四控制訊號Vc4則改由持續維持在致能準位，故第四開關元件S4係為導通狀態。
因此，當於負半週而第二開關元件S2以及第三開關元件S3為導通狀態時，直流裝置8所輸出之電流係依序流經第三開關元件S3、第四開關元件S4、第二電感L2、第二電容C2、第一電感L1及第二開關元件S2，故直流裝置8所輸出之直流形式的電能便可藉由直流-交流轉換電路4之轉換及濾波而以交流形式傳送至交流負載9，同時第一電感L1以及第二電感L2係進行儲能，當於負半週而第二開關元件S2以及第三開關元件S3切換為截止狀態時，由於電感的電流連續特性，故第一電感L1以及第二電感L2所儲存的能量便會以電流的方式依序流經為截止狀態之第六開關元件S6的第六二極體D6以及導通狀態之第四開關元件S4，故交流負載9亦可持續地接收到直流裝置8所輸出之電能。
請再參閱第5B圖，藉由第四開關元件S4以及第六開關元件S6的設置，使得切換電路41所輸出之交流調變電壓VT係於正半週時係在0至正值的一特定電壓值Vr之間做變動，而在負半週則是在0至負值的特定電壓值Vr之間做變動，故切換電路41實際上的作動方式與第1圖所示之習知直流-交流轉換電路1之全橋式切換電路11採用單極性的切換工作模式運作類似，因此本案直流-交流轉換電路4之可減少切換電路41內部之該些開關元件的切換損失，進而 提昇效率，此外，由圖可知，切換電路41之第一輸出端A及第二輸出端B分別對於直流-交流轉換電路4內部電路之一特定點的相對電壓，例如對於與直流裝置8所產生之寄生電容Cp(如第4圖所示)電性連接之共接點N的第一相對電壓VAN及第二相對電壓VBN，兩者在任一切換時間點的相加平均值係維持一固定值，故寄生電容Cp上並不會產生明顯的電壓變化量，如此一來，便可減少漏電流的產生，進而降低危害人體及設備的風險。
於上述實施例中，第一控制訊號Vc1、第二控制訊號Vc2、第三控制訊號Vc3及第五控制訊號Vc5係為高頻的脈衝寬度調變訊號，第四控制訊號Vc4及第六控制訊號Vc6則為低頻的脈衝寬度調變訊號。
以下將約略說明第4圖所示之控制單元43的電路結構。請參閱第6A及6B圖，其中第6A圖係為第4圖所示之控制單元之電路結構示意圖，第6B圖係為第6A圖所示之電壓與控制訊號的時序示意圖，控制單元43係包含一第一比較器430、一第二比較器431、一第三比較器432以及一反閘433，其中第一比較器430之正輸入端係接收一第一弦波訊號V1，第一比較器430之負輸入端則接地，第一比較器430之輸出端係電性連接第六開關元件S6之控制端且輸出第六控制訊號Vc6，第二比較器431之正輸入端係接收第一弦波訊號V1，第二比較器431之負輸入端則接收一三角波訊號VTRI，第二比較器431之輸出端係電性連接第一開關元件S1之控制端及第五開關元件S5之控制端且輸出第一控制訊號Vc1以及第五控制訊號Vc5，第三比較器432之正輸入端係接收一第二弦波訊號V2，該第一弦波訊號V1及第二弦波訊號V2的相位差係180度，第三比較器 432的負輸入端係接收三角波訊號VTRI，第三比較器432之輸出端則電性連接第二開關元件S2之控制端以及第三開關元件S3之控制端且輸出第二控制訊號Vc2以及第三控制訊號Vc3，反閘433之輸入端係電性連接於第一比較器430之輸出端，反閘433之輸出端係電性連接於第四開關元件S4之控制端，反閘433係將第六控制訊號Vc6反向，以輸出第四控制訊號Vc4。
當然，控制單元43並不侷限於如上所述之電路結構，於一些實施例中，如第7A及7B圖所示，控制單元43亦可改包含一第一比較器730、一第二比較器731、一第三比較器732、一反閘733、一第一及閘734、第二及閘735以及整流裝置736，其中整流裝置736係接收一弦波訊號V3，並將其整流成一整流弦波訊號V4。
第一比較器730之正輸入端係與整流裝置736電性連接而接收整流弦波訊號V4，第一比較器730之負輸入端則接收三角波訊號VTRI，第一比較器730之輸出端係電性連接於第一及閘734之第一輸入端。第二比較器731之正輸入端係接收弦波訊號V3，第二比較器731之負輸入端係接地，第二比較器731之輸出端係與第六開關元件S6之控制端電性連接且輸出第六控制訊號Vc6。第三比較器732之正輸入端係與整流裝置736電性連接而接收整流弦波訊號V4，第三比較器732之負輸入端係接收三角波訊號VTRI，第三比較器732之輸出端係電性連接於第二及閘735之一第一輸入端。
反閘733之輸入端係電性連接於第二比較器731之輸出端而接收第六控制訊號Vc6，反閘733之輸出端係電性連接第四開關元件S4，反閘733係將第六控制訊號Vc6反向，以於反閘733之輸出端輸出第四控制訊號Vc4。第一及閘734之第二輸入端係電性連接於第二比 較器731之輸出端而接收第六控制訊號Vc6，第一及閘734之輸出端係電性連接第一開關元件S1之控制端及第五開關元件S5之控制端且輸出第一控制訊號Vc1及第五控制訊號Vc5，第二及閘735之第二輸入端係與反閘733之輸出端電性連接而接收第四控制訊號Vc4，第二及閘735之輸出端電性連接第二開關元件S2之控制端及第三開關元件S3之控制端且輸出第二控制訊號Vc2以及第三控制訊號Vc3。
綜上所述，本案之直流-交流轉換電路係藉由設置第四開關元件以及第六開關元件，使得切換電路內部之該些開關元件的切換損失可減少，進而提昇效率，同時，由於直流裝置對地所形成之寄生電容上並不會產生明顯的電壓變化量，故可減少漏電流的產生，進而降低危害人體及設備的風險。
本案得由熟知此技術之人士任施匠思而為諸般修飾，然皆不脫如附申請專利範圍所欲保護者。
<AlEx>
4‧‧‧直流-交流轉換電路
40‧‧‧輸入濾波電路
41‧‧‧切換電路
42‧‧‧輸出濾波電路
411‧‧‧第一開關支路
412‧‧‧第二開關支路
43‧‧‧控制單元
8‧‧‧直流裝置
9‧‧‧交流負載
C1‧‧‧第一電容
C2‧‧‧第二電容
Cp‧‧‧寄生電容
L1‧‧‧第一電感
L2‧‧‧第二電感
Vo‧‧‧交流輸出電壓
VDC‧‧‧直流輸入電壓
VT‧‧‧交流調變電壓
Vc1~Vc6‧‧‧第一至第六控制訊號
S1~S6‧‧‧第一至第六開關元件
A‧‧‧第一輸出端
B‧‧‧第二輸出端
N‧‧‧共接點
D1~D6‧‧‧第一二極體~第六二極體

Claims (15)

  1. 一種直流-交流轉換電路，係包含：一切換電路，架構於接收直流電能，並進行轉換，而於一第一輸出端及一第二輸出端間輸出一交流調變電壓，且包含：一第一開關支路，係包含依序串聯電性連接之一第一開關元件以及一第二開關元件，該第一開關元件及該第二開關元件之間係電性連接該第一輸出端；以及一第二開關支路，係與該第一開關支路並聯電性連接，且包含依序串聯電性連接之一第三開關元件、一第四開關元件以及一第五開關元件，該第四開關元件及該第五開關元件之間係電性連接該第二輸出端；以及一第六開關元件，其一端係電性連接於該第三開關元件以及該第四開關元件之間，另一端係電性連接於該第一開關元件以及該第二開關元件之間並與該第一輸出端電性連接；其中，於正半週時，該第一開關元件以及該第五開關元件係同時且持續地導通或截止切換，該第六開關元件為導通狀態，於負半週時，係改由該第二開關元件與該第三開關元件同時且持續地導通或截止切換，該第四開關元件為導通狀態。
  2. 如申請專利範圍第1項所述之直流-交流轉換電路，其中，於正半週時，該第二開關元件、該第三開關元件與該第四開關元件為截止狀態，於負半週時，該第一開關元件、該第五開關元件與該第六開關元件為截止狀態。
  3. 如申請專利範圍第2項所述之直流-交流轉換電路，其中，更具有一控制單元，係與該第一開關元件至該第六開關元件電性連接，架構於分別控制該第 一開關元件至該第六開關元件進行導通或截止之作動。
  4. 如申請專利範圍第3項所述之直流-交流轉換電路，其中該控制單元包含：一第一比較器，該第一比較器之正輸入端係接收一第一弦波訊號，該第一比較器之負輸入端係接地，該第一比較器之輸出端係電性連接該第六開關元件之控制端；一第二比較器，該第二比較器之正輸入端係接收該第一弦波訊號，該第二比較器之負輸入端係接收一三角波訊號，該第二比較器之輸出端係電性連接該第一開關元件之控制端及該第五開關元件之控制端；一第三比較器，該第三比較器之正輸入端係接收一第二弦波訊號，該第三比較器之負輸入端係接收該三角波訊號，該第三比較器之輸出端係電性連接該第二開關元件之控制端及該第三開關元件之控制端；以及一反閘，該反閘之輸入端係電性連接於該第一比較器之輸出端，該反閘之輸出端係電性連接於該第四開關元件之控制端。
  5. 如申請專利範圍第4項所述之直流-交流轉換電路，其中該第一弦波訊號及該第二弦波訊號的相位差係180度。
  6. 如申請專利範圍第3項所述之直流-交流轉換電路，其中該控制單元包含：一整流裝置，係接收一弦波訊號，並整流成一整流弦波訊號；一第一比較器，該第一比較器之正輸入端係電性連接該整流裝置，該第一比較器之負輸入端係接收一三角波訊號；一第二比較器，該第二比較器之正輸入端係接收該弦波訊號，該第二比較器之負輸入端係接地，該第二比較器之輸出端係電性連接該第六開關元件之控制端；一第三比較器，該第三比較器之正輸入端係電性連接該整流裝置，該第三比較器之負輸入端係接收該三角波訊號；一反閘，該反閘之輸入端係電性連接該第二比較器之輸出端，該反閘之輸 出端係電性連接該第四開關元件之控制端；一第一及閘，該第一及閘之第一輸入端係電性連接該第一比較器之輸出端，該第一及閘之第二輸入端係電性連接該第二比較器之輸出端，該第一及閘之輸出端係電性連接該第一開關元件之控制端以及該第五開關元件之控制端；以及一第二及閘，該第二及閘之第一輸入端係電性連接該反閘之輸出端，該第二及閘之第二輸入端係電性連接該第三比較器之輸出端，該第二及閘之輸出端係電性連接該第二開關元件之控制端以及該第三開關元件之控制端。
  7. 如申請專利範圍第1項所述之直流-交流轉換電路，其中該第一開關元件、該第二開關元件、該第三開關元件、該第四開關元件、該第五開關元件以及該第六開關元件係以脈衝寬度調變的方式運作。
  8. 如申請專利範圍第1項所述之直流-交流轉換電路，其中該第一開關元件、該第二開關元件、該第三開關元件以及該第五開關元件係以高頻的方式進行導通或截止切換，該第四開關元件以及該第六開關元件係以低頻的方式進行導通或截止切換。
  9. 如申請專利範圍第1項所述之直流-交流轉換電路，其中該直流-交流轉換電路係為非隔離型。
  10. 如申請專利範圍第1項所述之直流-交流轉換電路，其中該直流-交流轉換電路係應用於太陽光並網系統。
  11. 如申請專利範圍第1項所述之直流-交流轉換電路，其中該第一至第六開關元件係由金氧半場效電晶體構成。
  12. 如申請專利範圍第11項所述之直流-交流轉換電路，其中該第一至第六開關元件各自具有一二極體，且該第二開關元件以及該第一開關元件所具有的該些二極體的導通方向為由該第二開關元件至該第一開關元件的方向，該第三開關元件、該第四開關元件以及該第五開關元件所具有的該些二極體的導 通方向為由該第五開關元件至該第三開關元件的方向，該第六開關元件所具有的該二極體的導通方向為由該第一開關支路至該第二開關支路的方向。
  13. 如申請專利範圍第1項所述之直流-交流轉換電路，其中該切換電路之該第一輸出端對該直流-交流轉換電路內之一共接點的一第一相對電壓以及該切換電路之該第二輸出端對該共接點的一第二相對電壓的相加平均值係維持在一固定值。
  14. 如申請專利範圍第1項所述之直流-交流轉換電路，其中該直流-交流轉換電路更具有一輸入濾波電路，係與該切換電路電性連接，係架構於接收一直流輸入電壓，並對該直流輸入電壓進行濾波，以輸出濾波後之該直流輸入電壓至該切換電路進行轉換。
  15. 如申請專利範圍第1項所述之直流-交流轉換電路，其中該直流-交流轉換電路更具有一輸出濾波電路，係與該切換電路電性連接，架構於濾除該交流調變電壓之高頻成份，以輸出一交流輸出電壓。
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