TW202142450A - 杯狀容器及其製造方法 - Google Patents

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Abstract

本發明提供一種可利用紙杯的製造設備低價製造且內容物的長期保存性優良、亦可進行無菌滅菌及殺菌釜滅菌的杯狀容器，其可抑制因為與內容物接觸所造成的劣化等。 杯狀容器1，係由本體2與底體3所構成，該本體2係藉由使本體用毛坯20A的兩端緣部彼此疊合並進行接合而成形為筒狀，該底體3則係將底體用毛坯30A成形以形成底部31與下垂部32而成。下垂部32的外表面接合於本體2的下端部2a之內表面。本體用毛坯20A及底體用毛坯30A的分別係由以金屬箔層201、301與積層於金屬箔層201、301兩面的熱熔接性樹脂層202、203、302、303所構成之積層體20、30所形成。本體2的疊合部21中，本體用毛坯20A的內側端面204由內側樹脂蓄積部R1所被覆。

Description

杯狀容器及其製造方法
本發明係關於例如以冰淇淋或優格之類的食品或飲料等作為內容物的杯狀容器及其製造方法。
例如，作為用以使冰淇淋或優格等半固態乳製品填充並將其包裝的容器，一般係使用紙製的杯狀容器、亦即紙杯。 通常係將分別裁切成既定形狀的紙製毛坯所構成之本體與底體接合而一體化，藉此形成紙杯。更詳細而言，關於本體，使略扇形的本體用毛坯的兩端緣部彼此疊合並進行接合而成形為筒狀，並且在下端開口緣部形成向內反折的反折部，在上端開口緣部形成向外彎曲的凸緣部。底體則係將大致為圓形的底體用毛坯成形為裙狀以在其外周部形成下垂部，而成剖面大致為倒U形。然後，底體之下垂部被包入本體的反折部並進行接合，藉此使本體及底體一體化。 本體用及底體用的各毛坯，例如係由具有一般原紙、耐酸紙、塗布紙等所構成之紙層與積層於紙層之單面或雙面的聚乙烯樹脂（PE）層的積層體所構成（例如參照下述專利文獻1）。
又，作為上述各毛坯的材料，除了紙層及聚乙烯樹脂（PE）層以外，使用積層由鋁箔等所構成之阻隔層而成之積層體的紙杯亦已為人所知（例如參照下述專利文獻2）。
此外，作為冰淇淋、優格等的容器，聚丙烯樹脂（PP）等塑膠成形體所構成的容器亦已為人所知（例如參照下述專利文獻3）。 ［先前技術文獻］ ［專利文獻］
［專利文獻1］日本特開昭58-30955號公報 ［專利文獻2］日本特開2007-210639號公報 ［專利文獻3］日本特開2007-176505號公報
［發明所欲解決之課題］
然而，紙杯雖生產性優良且可以低價製造，但另一方面阻隔性不佳，並不適合長期保存內容物。 附有鋁箔等阻隔層的紙杯的情況，內容物的長期保存性雖提升，但水容易從紙層的端面侵入，而無法進行殺菌釜滅菌。 又，塑膠製的容器的情況，製造設備的成本變高，而且也不適合長期保存內容物。
為了解決上述課題，本案發明人先前提出一種杯狀容器，其係使用由金屬箔層與積層於其兩面之中至少一面上的熱熔接性樹脂層所構成之積層體以分別作為本體用毛坯及底體用毛坯的材料（日本特願2019-106125號）。 根據上述杯狀容器，可利用紙杯的製造設備低價地進行製造，且內容物的長期保存性優良，亦可進行無菌（Aseptic）滅菌或殺菌釜滅菌。
此處，上述杯狀容器的情況，在本體的疊合部中，位於容器內側的本體用毛坯的內側端面暴露於內容物之中，因此根據內容物的種類等而具有該內側端面發生分層（層間剝離）或因腐蝕導致劣化的疑慮，又具有衛生方面未必合適的情況。 又，上述杯狀容器的情況，本體用毛坯的兩端緣部彼此的接合及本體與底體的接合若不充分，則容器的密封性降低，而具有發生內容物洩漏等的疑慮。另一方面，若為了提高接合強度而使密封條件變得嚴苛，則具有接合部分發生變形等而損及容器外觀的疑慮。 本發明之目的係提供一種可利用紙杯之製造設備低價地製造、內容物的長期保存性優良並且亦可進行無菌滅菌及殺菌釜滅菌的杯狀容器，其可抑制因為與內容物接觸所導致的劣化等。 又，本發明之另一目的係提供一種製造方法，其在製造上述杯狀容器時，能夠在不會發生容器變形等外觀上之缺陷的情況下更確實地進行本體用毛坯之兩端緣部彼此的接合及本體與底體的接合，而可提高容器的密封性。 ［解決課題之手段］
本發明為了達成上述目的，係由以下的態樣所構成。
1）一種杯狀容器，其係由本體與底體所構成，該本體係將本體用毛坯的兩端緣部彼此重疊並接合藉此成形為筒狀，而該底體則係將底體用毛坯成形以形成底部與從底部外周緣部向下延伸之下垂部，而成剖面大致為倒U形，藉由使底體之下垂部的外表面接合於本體之下端部的內表面而使本體及底體一體化，其中， 本體用毛坯係由以金屬箔層與積層於金屬箔層之兩面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體所形成，本體用毛坯的兩端緣部係藉由將構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接而接合， 底體用毛坯係由以金屬箔層與積層於金屬箔層的兩面之中至少成為底體之上側面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體所形成，本體之下端部的內表面及底體之下垂部的外表面係藉由使構成該等面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接而接合， 本體的疊合部中，位於本體內側的本體用毛坯之內側端面，由在將本體用毛坯之兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時所形成的內側樹脂蓄積部所被覆。
2）如上述1）之杯狀容器，其中將本體用毛坯中的金屬箔層之厚度設為T1，將位於本體內側的內側熱熔接性樹脂層之厚度設為T2，將位於本體外側的外側熱熔接性樹脂層之厚度設為T3，則T1：T2：T3=1：0.3～1.5：0.2～1，且T2≥T3。
3）如上述1）或2）之杯狀容器，其中本體用毛坯中位於本體內側的內側熱熔接性樹脂層的熔體流動速率（MFR）為1～10g/10分鐘。
4）如上述1）至3）中任一項之杯狀容器，其中本體用毛坯中位於本體內側的內側熱熔接性樹脂層係由2層以上的熱塑性樹脂層所構成，此等熱塑性樹脂層之中構成本體之內表面的密封側熱塑性樹脂層的熔體流動速率（MFR）為3～10g/10分鐘，此等熱塑性樹脂層之中積層於金屬箔層的積層側熱塑性樹脂層的熔體流動速率（MFR）為3～10g/10分鐘。
5）如上述1）至4）中任一項之杯狀容器，其中本體用毛坯的內側端面成為朝向本體外側的傾斜面。
6）如上述1）至5）中任一項之杯狀容器，其中本體用毛坯中，與經疊合的兩端緣部之中成為本體外側之外側端緣部鄰接的部分形成階差部，其係以與本體用毛坯之內側端面相向的方式彎折成曲柄狀，階差部與本體用毛坯的內側端面之間形成有內側樹脂蓄積部。
7）如上述1）至6）中任一項之杯狀容器，再者，在本體的疊合部中，位於本體外側的本體用毛坯的外側端面，由在將本體用毛坯之兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時所形成的外側樹脂蓄積部所被覆。
8）一種杯狀容器，其係由本體與底體所構成，該本體係使本體用毛坯的兩端緣部彼此疊合並且進行接合藉此成形為筒狀，而該底體則係將底體用毛坯成形以形成底部與從底部外周緣部向下延伸之下垂部，而成剖面大致為倒U形，藉由使底體之下垂部的外表面接合於本體之下端部的內表面而使本體及底體一體化，其中， 本體用毛坯係由以金屬箔層與積層於金屬箔層之兩面的熱熔接性樹脂層所構成的積層體所形成，本體用毛坯的兩端緣部係藉由使構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接而接合， 底體用毛坯係由以金屬箔層與積層於金屬箔層的兩面之中至少成為底體之上側面的熱熔接性樹脂層所構成的積層體所形成，本體之下端部的內表面及底體之下垂部的外表面係藉由使構成該等面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接而接合， 本體用毛坯的2個熱熔接性樹脂層之中至少一個熱熔接性樹脂層係由2層以上的層所構成，前述2層以上的層中構成積層於金屬箔層的積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂，其熔點低於構成其他層的熱熔接性樹脂， 本體的疊合部中，位於本體內側的本體用毛坯之內側端面的金屬箔層部分及金屬箔層與熱熔接性樹脂層的界面部分，由在將本體用毛坯的兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂熔融固化而形成的保護被膜所被覆。
9）如上述8）之杯狀容器，再者，在本體的疊合部中，位於本體外側的本體用毛坯之外側端面的金屬箔層部分及金屬箔層與熱熔接性樹脂層的界面部分，由在將本體用毛坯之兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂熔融固化而形成的保護被膜所被覆。
10）如上述8）或9）之杯狀容器，其中構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂的熔點，比構成前述其他層的熱熔接性樹脂之熔點低10℃以上。
11）如上述10）之杯狀容器，其中構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂的熔點為110～140℃。
12）如上述8）至11）中任一項之杯狀容器，其中構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂之熔體流動速率（MFR），比構成前述其他層的熱熔接性樹脂之熔體流動速率（MFR）大1～5g/10分鐘以上。
13）如上述12）之杯狀容器，其中構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂的熔體流動速率（MFR）為4～10g/10分鐘。
14）一種杯狀容器的製造方法，其係如上述1）或8）之杯狀容器的製造方法，包含： 對於由金屬箔層及積層於金屬箔層之兩面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體進行衝孔而形成本體用毛坯的步驟； 對於由金屬箔層及積層於金屬箔層的兩面之中至少成為底體之上側面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體進行衝孔而形成底體用毛坯的步驟； 對於底體用毛坯進行抽拉成形（draw forming）以形成底部與從底部的外周緣部向下延伸之下垂部藉此形成剖面大致為倒U形之底體的步驟； 使本體用毛坯的兩端緣部疊合並且使構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接，藉此形成筒狀本體的步驟；及 將本體之下端部的內表面及底體之下垂部的外表面重疊並且使構成該等面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接，藉此將本體與底體一體化的步驟； 在形成筒狀本體的步驟中，將本體用毛坯之兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接進行2次，並且以高頻密封進行第2次熱熔接。
15）一種杯狀容器的製造方法，包含： 對於由金屬箔層及積層於金屬箔層的兩面之中至少成為本體內側面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體進行衝孔而形成本體用毛坯的步驟； 對於由金屬箔層及積層於金屬箔層的兩面之中至少成為底體之上側面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體進行衝孔而形成底體用毛坯的步驟； 對於底體用毛坯進行抽拉成形以形成底部與從底部的外周緣部向下延伸之下垂部，而形成剖面大致為倒U形之底體的步驟； 將本體用毛坯的兩端緣部重疊並使構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接藉此形成筒狀本體的步驟；及 將本體之下端部的內表面及底體之下垂部的外表面重疊並使構成該等面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接藉此將本體與底體一體化的步驟； 在形成筒狀本體的步驟中，將本體用毛坯之兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接進行2次，並且以高頻密封進行第2次熱熔接。
16）如上述15）的杯狀容器的製造方法，其中在形成本體用毛坯的步驟中，係使用在金屬箔層的兩面上積層有熱熔接性樹脂層者作為積層體， 在形成筒狀本體的步驟中，將本體用毛坯的兩端緣部重疊成合掌狀，進行第1次熱熔接以使構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此接合，藉此形成具有合掌部的筒狀本體後，在使合掌部往一側彎折而重疊於本體外表面的狀態下藉由高頻密封進行第2次熱熔接，以將合掌部接合於本體的外表面。
17）如上述14）至16）中任一項之杯狀容器的製造方法，其中在將本體與底體一體化的步驟中，將本體之下端部及底體之下垂部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接進行2次，並且以高頻密封進行第2次的熱熔接。
18）一種杯狀容器的製造方法，包含： 對於由金屬箔層及積層於金屬箔層的兩面之中至少成為本體之內側面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體進行衝孔而形成本體用毛坯的步驟； 對於由金屬箔層及積層於金屬箔層的兩面之中至少成為底體之上側面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體進行衝孔而形成底體用毛坯的步驟； 對於底體用毛坯進行抽拉成形以形成底部與從底部的外周緣部往下延伸之下垂部藉此形成剖面大致為倒U形之底體的步驟； 將本體用毛坯的兩端緣部重疊並使構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接藉此形成筒狀本體的步驟；及 將本體之下端部的內表面及底體之下垂部的外表面之中構成該等面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接藉此將本體與底體一體化的步驟； 在將本體與底體一體化的步驟中，將使本體之下端部及底體之下垂部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接進行2次，並且以高頻密封進行第2次熱熔接。
19）如上述17）或18）的杯狀容器的製造方法，其中在形成底體用毛坯的步驟中，係使用在金屬箔層的兩面上積層有熱熔接性樹脂層者作為積層體； 在將本體與底體一體化的步驟中，將本體往內反折而形成反折部以從其下端開口緣部將底體之下垂部包入，並且使構成本體之下端部及反折部與底體之下垂部互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接，藉此使本體與底體一體化，將本體之下端部及反折部以及底體之下垂部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接進行2次，並且以高頻密封進行第2次熱熔接。 ［發明之效果］
根據上述1）的杯狀容器，本體的疊合部中，位於本體內側的本體用毛坯的內側端面，由在將本體用毛坯的兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時所形成的內側樹脂蓄積部所被覆，不會暴露於內容物之中，因此有效抑制該內側端面的分層及因腐蝕所造成的劣化，又衛生方面亦較佳。
根據上述2）至6）的杯狀容器，可更加確實地發揮如上述1）的杯狀容器所帶來的上述效果。
根據上述7）的杯狀容器，在本體的疊合部中，位於本體外側的本體用毛坯的外側端面，亦由在將本體用毛坯之兩緣部的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時所形成的外側樹脂蓄積部所被覆，而有效抑制該外側端面的分層及因腐蝕所造成的劣化。
根據上述8）的杯狀容器，本體的疊合部中，位於本體內側的本體用毛坯的內側端面的金屬箔層部分及金屬箔層與熱熔接性樹脂層的界面部分，由熱熔接時本體用毛坯中由2層以上的層所構成之熱熔接性樹脂層中構成積層側熱熔接性樹脂層的低熔點熱熔接性樹脂熔融固化而形成的保護被膜所被覆，不會暴露於內容物之中，因此抑制該內側端面之分層及因腐蝕所造成的劣化，又衛生方面亦較佳。 另外，在特定本發明時，「熔點」係指依據JIS K7121-1987藉由示差掃描熱量測量（DSC）所測量之熔解峰值溫度（Tmp）。
根據上述9）的杯狀容器，本體的疊合部中，位於本體外側的本體用毛坯的外側端面的金屬箔層部分及金屬箔層與熱熔接性樹脂層的界面部分，亦由熱熔接時本體用毛坯中由2層以上的層所構成之熱熔接性樹脂層中構成積層側熱熔接性樹脂層的低熔點熱熔接性樹脂熔融固而形成的保護被膜所被覆，因此可有效抑制該外側端面的分層及因腐蝕所造成的劣化。
根據上述10）至13）的杯狀容器，可更加確實地發揮上述8）或9）的杯狀容器所帶來的上述效果。
根據上述14）或15）之杯狀容器的製造方法，本體用毛坯的兩端緣部的熱熔接性樹脂層，即使藉由因為高頻密封的感應加熱而成為高溫的金屬箔層而被加熱亦可進行熱熔接，因此本體用毛坯的兩端緣部彼此更確實地接合，又因為容易隨著熱熔接而在該接合處形成樹脂蓄積，藉此除了可提高容器的密封性以外，亦可有效抑制隨著熱熔接而發生容器變形等外觀上的缺陷。
根據上述16）的杯狀容器的製造方法，因為本體用毛坯的兩端面未與內容物接觸而抑制分層等的發生，又與內容物接觸的面係由1種樹脂所構成，藉此可簡單的製造容易滅菌的衛生容器。 又，如上述16）的杯狀容器的製造方法，可藉由來自因超音波密封的金屬箔層的加熱來進行將本體的合掌部接合於本體外表面的步驟，因此用於熱熔接的熱均勻地傳遞至各熱熔接性樹脂層，而可更確實地進行兩者的接合，於製造效率的面向上也有利。
根據上述17）或18）的杯狀容器的製造方法，藉由高頻密封更確實地將本體之下端部與底體之下垂部接合，又容易隨著熱熔接而在該接合處形成樹脂蓄積，藉此除了可提高容器的密封性以外，亦可抑制隨著熱熔接發生變形等外觀上的缺陷。
根據上述19）的杯狀容器的製造方法，亦包含反折部的內部，更加提高了本體與底體的接合部分之密封性。
以下參照圖1至圖29說明本發明之實施型態。 另外，以下的說明中，「上下」係指杯狀容器、本體、底體中的上下（例如圖2、11、12中分別顯示的上下），又，「內」係指杯狀容器、本體、底體中離中心近的一側（例如圖5至8、15、16、21至24、26至28中分別顯示的下，圖11、12中分別顯示的右），「外」係紙杯狀容器、本體、底體中離中心遠的一側（例如圖5至8、15、16、21至24、26至28分別顯示的上，圖11、12中分別顯示的左）。 ＜第1實施型態＞
圖1及圖2係顯示本發明之第1實施型態的杯狀容器（1）的整體構成，該容器（1），係將由本體用毛坯（20A）成形而成的本體（2）與由底體用毛坯（30A）成形而成的底體（3）接合而一體化。 本體（2）為錐筒狀，如圖9所示，係藉由使扇形的本體用毛坯（20A）的兩端緣部彼此疊合並且進行接合而成形。因此，本體（2）中存在沿著其高度方向延伸的疊合部（21）。 本體（2）的下端開口緣部形成有向內反折的反折部（22）。 又，本體（2）的上端開口緣部設有向外彎折的凸緣部（23）。凸緣部（23）向下反折而成形為大致水平的扁平狀。另外，凸緣部亦可成形為圖示以外的形態，例如向下方彎曲而使橫向剖面大致為圓弧狀。 底體（3）具有圓形水平的底部（31）、及從底部（31）的外周緣部向下延伸的下垂部（32），其剖面大致為倒U形，如圖10所示，其係對於圓形的底體用毛坯（30A）進行抽拉成形而成。 然後，底體（3）之下垂部（32）的外表面接合於本體（2）之下端部（2a）的內表面，本體（2）的反折部（22）接合於下垂部（32）的內表面，藉此使本體（2）及底體（3）一體化（參照圖2及圖11）。 另外，圖12係顯示變形例，亦可為本體（2）之下端開口緣部未形成反折部（22）而是藉由僅將底體（3）之下垂部（32）外表面接合於本體（2）之下端部（2a）內表面而成的連結結構來形成使本體（2）與底體（3）一體化的構成。根據此構成，即使是在底體（3）的成形時於下垂部（32）產生些微皺褶的情況，亦可不混入空氣等而確實地將本體（2）之下端部（2a）與底體（3）之下垂部（32）密封。
本體用毛坯（20A），如圖3（a）所示，係由積層體（20）所形成，該積層體（20）係由金屬箔層（201）、積層於金屬箔層（201）的兩面之中成為本體（2）之內側面的內側熱熔接性樹脂層（202）、積層於金屬箔層（201）的兩面之中成為本體（2）之外側面的外側熱熔接性樹脂層（203）所構成，其中並不具有紙層。 又，底體用毛坯（30A），亦如圖3（b）所示，係由積層體（30）所形成，該積層體（30）係由金屬箔層（301）、積層於金屬箔層（301）的兩面之中成為底體（3）之上側面的上側熱熔接性樹脂層（302）、積層於金屬箔層（301）的兩面之中成為底體（3）之下側面的下側熱熔接性樹脂層（303）所構成，其中並不具有紙層。 各積層體（20）（30）之厚度較佳為小於250μm，更佳為小於200μm。藉由使各積層體（20）（30）之厚度在上述範圍內，可確實地避免像是使用厚度250～400μm左右的積層體作為毛坯材料的紙杯會發生的問題，如在本體（2）之凸緣部（23）之中由疊合部（21）所構成的部分階差變得太大、本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（31）的接合不穩定。
金屬箔層（201）（301）發揮作為阻隔層的功能，其係用以保護內容物不受氣體、水蒸氣、光等影響。 作為構成金屬箔層（201）（301）的金屬箔，可使用鋁箔、鐵箔、不銹鋼箔、銅箔等，但較佳為使用鋁箔。鋁箔的情況，可為純鋁箔、鋁合金箔的任一者，又亦可為軟質、硬質的任一者，但若是例如以JIS H4160分類的A8000系（特別是A8079H或A8021H）的經過退火處理之軟質材（O材），其成形性優良而能夠適當地使用。又認為在應用硬質材（H材）作為構成金屬箔層（201）（301）（特別是本體用毛坯（20A）的金屬箔層（201））之鋁箔的情況中，凸緣部（23）的強度提高，可抑制因為未預期的衝擊所導致的凸緣部（23）變形，進一步提升杯狀容器（1）整體的保形性。
亦可因應需求對於金屬箔層（201）（301）的兩面進行化成處理等底層處理。具體而言，例如，在經過脫脂處理的金屬箔表面上塗布下述1）至3）中任一水溶液後進行乾燥，藉此實施化成處理而形成皮膜： 1）包含磷酸、鉻酸、及選自由氟化物的金屬鹽及氟化物的非金屬鹽所構成之群組中的至少1種化合物的混合物之水溶液； 2）包含磷酸、選自由丙烯酸系樹脂、幾丁聚醣衍生物樹脂及酚系樹脂所構成之群組中的至少1種樹脂、及選自由鉻酸及鉻（III）鹽所構成之群組中的至少1種化合物的混合物之水溶液； 3）磷酸、選自由丙烯酸系樹脂、幾丁聚醣衍生物樹脂及酚系樹脂所構成之群組中的至少1種樹脂、選自由鉻酸及鉻（III）鹽所構成之群組中的至少1種化合物、選自由氟化物的金屬鹽及氟化物的非金屬鹽所構成之群組中的至少1種化合物的混合物之水溶液。 藉由上述化成處理而形成於金屬箔層（201）（301）表面的皮膜，較佳係使鉻附著量（每個單面）為0.1mg/m2 ～50mg/m2 ，特佳為2mg/m2 ～20mg/m2 。 金屬箔層（201）（301）之厚度較佳為40～200μm，更佳為80～160μm。藉由使金屬箔層（201）（301）之厚度在上述範圍內，可得到充分的阻隔性與成形加工性。
熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）構成容器（1）的內外表面，其保護金屬箔層（201）（301），並且發揮賦予積層體（20）（30）成形性的功能，又在本體用毛坯（20A）的兩端緣部彼此的接合、以及本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）的接合時發揮作為熱熔接層的功能。 熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303），例如，係由具有熱熔接性的聚丙烯（PP）膜或聚乙烯（PE）膜等通用性膜或將此等貼合而成的複合膜所構成，但耐熱性或抽拉成形性優良的無延伸聚丙烯膜（CPP）尤為合適。另外，作為上述膜的代替，亦可由馬來酸改質聚乙烯、馬來酸改質聚丙烯、乙烯-乙酸乙烯酯、環氧樹脂或蟲膠樹脂等塗層來形成熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）。 熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）之厚度較佳為5～80μm，更佳為10～60μm。藉由使熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）之厚度在上述範圍內，可在本體用毛坯（20A）的兩端緣部彼此的接合部、以及本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）的接合部得到充分的接著強度，並且能夠使本體（2）之凸緣部（23）上表面之中由疊合部（21）所構成之部分的階差變得平緩，在以蓋材進行封合時的密封性變得良好。
構成金屬箔層（201）（301）的金屬箔與構成熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）之膜的積層，例如，係隔著接著劑層（省略圖示）藉由乾式積層法進行。接著劑層，例如，係使用雙液硬化型的聚酯-聚胺基甲酸酯系接著劑或聚醚-聚胺基甲酸酯系接著劑。 藉由上述接著劑層的存在，例如在本體（2）的疊合部（21）中，即使本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）因為熱熔接而變薄的情況，亦可避免金屬箔層（201）彼此接觸，因此可保持密封性。又，若具有上述接著劑層，即使是填充會穿透熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）之內容物的情況，亦可避免金屬箔層（201）（301）腐蝕導致內容物漏出。
另外，構成本體用毛坯（20A）的積層體（20）與構成底體用毛坯（30A）的積層體（30），通常係使用相同者，但亦可為材質及/或厚度不同者。
接著，使用上述積層體（20）（30）說明形成杯狀容器（1）的方法之一例。 首先，將積層體（20）衝孔為既定尺寸的扇形，形成本體用毛坯（20A）（參照圖9（a））。 又，將積層體（30）衝孔為既定尺寸的圓形以形成底體用毛坯（30A）（參照圖10（a）），使用模具（省略圖示）將此毛坯（30A）進行抽拉成形加工，藉此使由底部（31）及下垂部（32）所構成的橫向剖面大致為倒U形的底體（3）成形（參照圖10（b））。所得之底體（3）中未產生皺褶。又，底體（3）的外表面中的底部（31）與下垂部（32）之間的轉角部分具有角度。 然後，將底體（3）設置成以其底部（31）的上表面重合於略圓錐台狀之模具（省略圖示）頂面，將本體用毛坯（20A）捲繞在上述模具的外周面，將其兩端緣部彼此疊合後，使構成疊合部（21）之互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）進行熱熔接，藉此使錐筒狀的本體（2）成形。疊合部（21）的熱熔接手段，除了使用熱板的熱密封以外，亦可為高頻密封或超音波密封等。 接著，如圖11所示，將本體（2）的下端開口緣部往內反折，藉由圓盤狀的旋轉模具（省略圖示）將該反折部（22）壓附於底體（3）之下垂部（32）後，使構成本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）之互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）與上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）進行熱熔接，藉此將本體（2）與底體（3）接合而一體化。 又，使用既定的彎曲成形模具（省略圖示）將本體（2）的上端開口緣部往外彎曲並且在上下方向上加壓而成形為扁平狀，藉此形成凸緣部（23）（參照圖11）。 如此得到圖1及圖2所示的杯狀容器（1）。
第1實施型態的杯狀容器（1）中，本體（2）的疊合部（21）具有下述構成上的特徵。 亦即，如圖5所示，位於本體（2）內側的本體用毛坯（20A）的內側端面（204），由使構成本體用毛坯（20A）的兩端緣部的互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）進行熱熔接時所形成的內側樹脂蓄積部（R1）所被覆。 又，位於本體（2）外側的本體用毛坯（20A）的外側端面（205），亦由使構成本體用毛坯（20A）之兩端緣部的互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）進行熱熔接時所形成的外側樹脂蓄積部（R2）所被覆（參照圖5）。然而並不一定要形成外側樹脂蓄積部（R2）。 在使本體用毛坯（20A）中經疊合的兩端緣部彼此進行熱熔接時，構成該等互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）的一部分熔融，已熔融的樹脂因為熱熔接時的加壓力而在疊合部（21）的寬度方向上被擠出，而形成上述內側樹脂蓄積部（R1）及外側樹脂蓄積部（R2）。又認為內側樹脂蓄積部（R1）係由構成本體用毛坯（20A）之內側端面（204）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）、以及靠近內側端面（204）的內側熱熔接性樹脂層（202）的一部分經熔融之樹脂所形成，而外側樹脂蓄積部（R2）則係由構成本體用毛坯（20A）之外側端面（205）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）、以及靠近外側端面（205）的外側熱熔接性樹脂層（203）的一部分經熔融的樹脂所形成。 此等的樹脂蓄積部（R1）（R2），例如，可藉由控制熱熔接時的密封條件（密封溫度、加壓力、密封時間、密封範圍等）或是如後所述適當設定本體用毛坯（20A）的構成等而形成。
本體用毛坯（20A）中，將金屬箔層（201）之厚度設為T1，將內側熱熔接性樹脂層（202）之厚度設為T2，將外側熱熔接性樹脂層（203）之厚度設為T3，則較佳為T1：T2：T3=1：0.3～1.5：0.2～1且T2≥T3。更佳為T1：T2：T3=1：0.5～0.8：0.4～0.7。根據上述厚度的比例構成，尤其可提高被覆本體用毛坯（20A）之內側端面（204）的內側樹脂蓄積部（R1）形成的機率。又，若使T2大於T3，則可提高本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）的密封性。
本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）的熔體流動速率（MFR）較佳為1～20g/10分鐘，更佳為7～18g/10分鐘。此處，在內側熱熔接性樹脂層（202）為2層以上的情況，上述MFR係指其平均值。若將內側熱熔接性樹脂層（202）的MFR設定在上述範圍內，尤其可提高內側樹脂蓄積部（R1）形成的機率。 另外，在特定本發明時，「MFR」係指依據JIS K7210-1：2014所規定之MFR的標準試驗方法而求出者。例如，內側熱熔接性樹脂層（202）為聚丙烯所構成之情況，其MFR係依據上述試驗方法在溫度230°、載重2.16kgf的條件下進行測量的值。 又，本體用毛坯（20A）的外側熱熔接性樹脂層（203）的MFR較佳為1～15g/10分鐘，更佳為4～10g/10分鐘。此處，外側熱熔接性樹脂層（203）為2層以上的情況，上述MFR係指其平均值。若將外側熱熔接性樹脂層（203）的MFR設定於上述範圍，則在熱密封時熔融的樹脂不易流動，密封部表面的粗糙變少。
圖4（a）係顯示構成本體用毛坯（20A）之積層體（20）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）分別由2層以上的熱塑性樹脂層所構成之情況的較佳態樣。 圖4（a）中，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）係由構成本體（2）之內表面的密封側熱塑性樹脂層（202a）、積層於金屬箔層（201）的積層側熱塑性樹脂層（202b）、介於此等層（202a）（202b）之間的中間熱塑性樹脂層（202c）所構成的3層結構。 密封側熱塑性樹脂層（202a）的MFR較佳為3～10g/10分鐘，更佳為4～9g/10分鐘。積層側熱塑性樹脂層（202b）的MFR較佳為3～10g/10分鐘，更佳為4～9g/10分鐘。又，中間熱塑性樹脂層（202c）的MFR小於密封側熱塑性樹脂層（202a）及積層側熱塑性樹脂層（202b）的MFR，較佳為0.5～5g/10分鐘，更佳為1.5～4g/10分鐘。藉由規定上述3個層（202a）（202b）（202c）的MFR的範圍，形成內側樹脂蓄積部（R1）的機率提高，藉此尤其可確實地被覆本體用毛坯（20A）的內側端面（204）而進行保護。 相同地，本體用毛坯（20A）的外側熱熔接性樹脂層（203），亦為由構成本體（2）之外表面的密封側熱塑性樹脂層（203a）、積層於金屬箔層（201）上的積層側熱塑性樹脂層（203b）、介於此等層（203a）（203b）之間的中間熱塑性樹脂層（203c）所構成的3層結構。各層（203a）（203b）（203c）的MFR可設定為與內側熱熔接性樹脂層（202）對應的各層（202a）（202b）（202c）之MFR相同的範圍。 具有上述層構成的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203），例如，可藉由2種3層（無規聚丙烯（rPP）/嵌段聚丙烯（bPP）/無規聚丙烯（rPP））或1種3層（無規聚丙烯（rPP）/無規聚丙烯（rPP）/無規聚丙烯（rPP））的無延伸聚丙烯膜（CPP）所構成。 又，如圖4（b）所示，關於構成底體用毛坯（30A）的積層體（30）的上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303），亦與上述相同，可為由密封側熱塑性樹脂層（302a）（303a）、積層側熱塑性樹脂層（302b）（303b）及中間熱塑性樹脂層（302c）（303c）所構成的3層結構。 另外，本體用毛坯（20A）及底體用毛坯（30A），除了如上述之3層結構以外，亦可為密封側熱塑性樹脂層及積層側熱塑性樹脂層所構成的2層結構。此情況中，較佳係提高密封側熱塑性樹脂層的MFR並降低積層側熱塑性樹脂層的MFR。
杯狀容器（1）的本體（2）之疊合部（21）中，本體用毛坯（20A）兩端緣部中經過互相熱熔接的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）的總厚度（T4）較佳為8～150μm，更佳為16～80μm（參照圖5）。上述總厚度（T4）若小於8μm，則具有疊合部（21）的密封性不足的疑慮。另一方面，若上述總厚度（T4）超過150μm，則具有損及疊合部（21）之阻隔性的疑慮。 又，本體（2）的疊合部（21）中，從本體用毛坯（20A）之兩端緣部的金屬箔層（201）（201）彼此的厚度方向觀看到的重疊的寬度（W1）較佳為2～10mm，更佳為4～8mm（參照圖5）。若上述重疊寬度（W1）小於2mm小於，則具有損及疊合部（21）之阻隔性的疑慮，又具有密封寬度變得太小而密封性不足的疑慮。另一方面，若上述重疊寬度（W1）超過10mm，則疊合部（21）的寬度大至必要以上而導致成本上升，而且具有因為施加於疊合部（21）的內側部分（本體用毛坯（20A）的一端緣部）與外側部分（本體用毛坯（20A）的另一端緣部）的應力不同而發生疊合部（21）的內側部分產生皺褶等外觀不良之疑慮。
圖6至圖8分別顯示上述杯狀容器（1）中的本體（2）之疊合部（21）的另一態樣。
圖6所示的本體（2）之疊合部（21）的情況，本體用毛坯（20A）的內側端面（204X）成為朝向本體（2）外側的傾斜面。 該傾斜面所構成之內側端面（204X）和與本體用毛坯（20A）中經疊合之兩端緣部之中成為本體（2）外側之外側端緣部鄰接之部分的內表面所形成的角度小於圖5所示的態樣而成為銳角。因此，此等的面彼此之間的空隙容易被內側樹脂蓄積部（R1）所填埋，進而以內側樹脂蓄積部（R1）更加確實地進行內側端面（204X）的被覆。 這種由傾斜面所構成的內側端面（204X），例如，可以下述方式形成：將積層體（20）從外側熱熔接性樹脂層（203）側朝向內側熱熔接性樹脂層（202）側切斷，藉此形成本體用毛坯（20A）。 又，圖示雖省略，但除了上述構成以外，本體用毛坯（20A）的外側端面（205）亦可成為朝向本體（2）內側的傾斜面。藉此以外側樹脂蓄積部（R2）更加確實地進行外側端面（205）的被覆。
圖7所示的本體（2）的疊合部（21）中，與本體用毛坯（20A）中經疊合的兩端緣部之中成為本體（2）外側之外側端緣部鄰接的部分，形成有彎折成曲柄（crank）狀的階差部（206），以與本體用毛坯（20A）的內側端面（204）對向。然後，階差部（206）與內側端面（204）之間形成有內側樹脂蓄積部（R1）。 此情況中，本體用毛坯（20A）的內側端面（204X）與階差部（206）的內表面所形成之角度小於圖5所示的態樣而成為銳角。因此，此等的面彼此之間的空隙容易被內側樹脂蓄積（R1）填埋，進而以內側樹脂蓄積部（R1）更加確實地進行內側端面（204X）的被覆。 上述階差部（206），例如，可在使本體用毛坯（20A）的兩端緣部疊合而進行熱熔接時，藉由熱板等所造成之加壓力使本體用毛坯（20A）的所需之處變形而藉此形成。
圖8所示的本體（2）之疊合部（21）的情況，本體用毛坯（20A）的內側端面（204X）成為朝向本體（2）外側的傾斜面。又，與本體用毛坯（20A）的經疊合之兩端緣部之中成為本體（2）外側的外側端緣部鄰接之部分，形成有彎折成曲柄狀的階差部（206），以與本體用毛坯（20A）的內側端面（204X）對向。然後在階差部（206）與傾斜面所構成之內側端面（204X）之間形成有內側樹脂蓄積部（R1）。 上述態樣的情況，相較於圖6、圖7所示的態樣，本體用毛坯（20A）的內側端面（204X）與階差部（206）的內表面之間的空隙變得更窄，因此容易被內側樹脂蓄積部（R1）填埋，進而以內側樹脂蓄積（R1）更加確實地進行內側端面（204X）的被覆。
根據第1實施型態的杯狀容器（1），發揮下述效果。 a）本體用毛坯（20A）及底體用毛坯（30A）分別由以金屬箔層（201）（301）及積層於其兩面的熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）所構成之積層體（20）（30）所形成，因此可利用紙杯的製造設備低價地製造。 b）因為作為各毛坯（20A）（30A）之材料的積層體（20）（30）具有金屬箔層（201）（301），因此內容物的長期保存性優良。 c）相較於紙杯，本體用毛坯（20A）之厚度變小，因此可縮小本體（2）之凸緣部（23）上表面之中由疊合部（21）所構成之部分的階差，因此在將蓋密封於容器（1）之凸緣部（23）上表面時不易發生密封不良。又，進行無菌（Aseptic）填充的情況，殺菌液不易殘留於凸緣部（23）上表面的上述階差。 d）底體（3）係將底體用毛坯（30A）進行抽拉成形所形成，故底體（3）中未產生皺褶，因此不像是以往的紙杯具有發生底體（3）之下垂部（32）與本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）接合不良或是導致阻隔性降低的疑慮。 e）相較於紙杯，本體用毛坯（20A）及底體用毛坯（30A）之厚度變小，因此可將本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）穩定接合。 f）相較於紙杯，可縮小底體（3）的外表面中的底部（31）與下垂部（32）之間的轉角部分的曲率半徑（R），因此在進行無菌（Aseptic）填充的情況，殺菌液不易殘留於杯狀容器（1）的底體（3）上表面與本體（2）內周面的交界部分。 g）因為作為各毛坯（20A）（30A）之材料的積層體（20）（30）不具有紙層，因此可無阻礙地進行殺菌釜滅菌。 h）本體（2）的疊合部（21）中，位於本體（2）內側的本體用毛坯（20A）的內側端面（204）（204X）由本體用毛坯（2）之兩端緣部的熱熔接性樹脂層（202）（203）彼此進行熱熔接時所形成的內側樹脂蓄積部（R1）所被覆，而未暴露於內容物之中，有效抑制該內側端面（204）（204X）的分層及因腐蝕所造成的劣化，又於衛生方面亦較佳。 i）本體（2）的疊合部（21）中，位於本體（2）外側的本體用毛坯（20A）的外側端面（205）由本體用毛坯（2）之兩端緣部的熱熔接性樹脂層（202）（203）彼此進行熱熔接時所形成的外側樹脂蓄積部（R2）所被覆，有效抑制該外側端面（205）的分層及因腐蝕所造成的劣化。 ＜第2實施型態＞
圖13至圖16係顯示本發明之第2實施型態的杯狀容器。此實施型態的杯狀容器除了以下的點以外皆與圖1至圖12所示的第1實施型態的杯狀容器（1）實質上相同。
此實施型態的杯狀容器（1）中，首先關於本體用毛坯（20A），具有下述特徵。亦即，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）之中至少一者（較佳為兩者）係由2層以上的層所構成。 然後，如圖13（a）所示，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）分別為2層結構的情況，各層（202）（203）中，構成積層於金屬箔層（201）的積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）的熱熔接性樹脂，其熔點低於構成密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）的熱熔接性樹脂，該密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）構成熱熔接性樹脂構成本體（2）之內表面或外表面。 又，如圖14（a）所示，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）分別為3層結構的情況，各層（202）（203）中，構成積層於金屬箔層（201）的積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）的熱熔接性樹脂，其熔點低於構成密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）的熱熔接性樹脂以及構成中間熱熔接性樹脂層（202c）（203c）的熱熔接性樹脂；該密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）構成本體（2）內表面或外表面，該中間熱熔接性樹脂層（202c）（203c）介於積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）與密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）之間。 相同地，關於底體用毛坯（30A），亦如圖13（b）所示，使上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）分別為2層結構，在各層（302）（303）中，構成積層於金屬箔層（301）之積層側熱熔接性樹脂層（302b）（303b）的熱熔接性樹脂，其熔點低於構成位於底體（3）之表面側的密封側熱熔接性樹脂層（302a）（303a）的熱熔接性樹脂。或是如圖14（b）所示，使上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）分別為3層結構，各層（302）（303）中，構成積層於金屬箔層（301）之積層側熱熔接性樹脂層（302b）（303b）的熱熔接性樹脂，其熔點低於構成位於底體（3）表面側之密封側熱熔接性樹脂層（302a）（303a）的熱熔接性樹脂以及構成中間熱熔接性樹脂層（302c）（303c）的熱熔接性樹脂；該中間熱熔接性樹脂層（302c）（303c）介於積層側熱熔接性樹脂層（302b）（303b）與密封側熱熔接性樹脂層（302a）（303a）之間。
構成積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）（302b）（303b）的熱熔接性樹脂的熔點較佳係比構成密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）（302a）（303a）（及中間熱熔接性樹脂層（202c）（203c）（302c）（303c））的熱熔接性樹脂的熔點低10℃以上，更佳為低20℃以上。另外，此處所規定的熔點差，係在由3層以上的層所構成之熱熔接性樹脂層之中，構成積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂之熔點與構成其他2層以上之熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂的熔點之中最低熔點的差。 更詳細而言，構成積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）（302b）（303b）的熱熔接性樹脂的熔點較佳為110～140℃，更佳為120～135℃。 又，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）以及底體用毛坯（30A）的上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）為2層結構的情況中，構成密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）（302a）（303a）的熱熔接性樹脂的熔點較佳為150～165℃，更佳為155～160℃。 再者，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）以及底體用毛坯（30A）的上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）為3層結構的情況中，構成密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）（302a）（303a）的熱熔接性樹脂的熔點較佳為110～140℃，更佳為120～135℃，構成中間熱熔接性樹脂層（202c）（203c）（302c）（303c）的熱熔接性樹脂層的熔點較佳為150～165℃，更佳為155～160℃。
除了上述熔點差以外，構成積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）（302b）（303b）的熱熔接性樹脂之熔體流動速率（MFR），較佳係大於構成密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）（302a）（303a）（及中間熱熔接性樹脂層（202c）（203c）（302c）（303c））的熱熔接性樹脂的熔體流動速率（MFR），更佳為高出1～5g/10分鐘以上，再佳為高出2～4g/10分鐘以上。另外，此處規定的熔體流動速率（MFR）的差，在由3層以上的層所構成之熱熔接性樹脂層中，係構成積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂的MFR與構成其他2層以上之熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂的MFR之中值為最大之MFR的差。 此處，熔體流動速率（MFR）係指依照JIS K7210-1-2014所規定之MFR的標準試驗方法求出的值。例如，各熱熔接性樹脂層由聚丙烯所構成之情況，其MFR係依據上述試驗方法在溫度230℃、載重2.16kgf的條件下進行測量的值。 更詳細而言，構成積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）（302b）（303b）的熱熔接性樹脂的MFR較佳為4～10g/10分鐘，更佳為5～8g/10分鐘。 又，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）以及底體用毛坯（30A）的上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）為2層結構的情況中，構成密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）（302a）（303a）的熱熔接性樹脂的MFR較佳為4～10g/10分鐘，更佳為5～8g/10分鐘。 再者，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）以及底體用毛坯（30A）的上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）為3層結構的情況中，構成密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）（302a）（303a）的熱熔接性樹脂的MFR較佳為4～10g/10分鐘，更佳為5～8g/10分鐘，構成中間熱熔接性樹脂層（202c）（203c）（302c）（303c）的熱熔接性樹脂層的MFR較佳為2～5g/10分鐘，更佳為3～4g/10分鐘。
然後，第2實施型態的杯狀容器（1）中，本體（2）的疊合部（21）具有下述構成上的特徵。 亦即，如圖15所示，位於本體（2）內側的本體用毛坯（20A）的內側端面（204）的金屬箔層（201）部分以及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，由在將構成本體用毛坯（20A）之兩端緣部的互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）進行熱熔接時構成積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）的熱熔接性樹脂熔融固化所形成的保護被膜（M1）所被覆。 又，如圖16所示之態樣的本體（2）之疊合部（21）的情況，除了以上述保護被膜（M1）被覆內側端面（204）以外，位於本體（2）外側的本體用毛坯（20A）的外側端面（205）的金屬箔層（201）部分以及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，由在將構成本體用毛坯（20A）之兩端緣部的互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）進行熱熔接時構成積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）的熱熔接性樹脂熔融固化所形成的保護被膜（M2）所被覆。
根據第2實施型態的杯狀容器（1），發揮下述效果。 j）本體（2）的疊合部（21）中，位於本體（2）內側的本體用毛坯（20A）的內側端面（204）的金屬箔層（201）部分及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，由熱熔接時在本體用毛坯（20A）中的多層結構的熱熔接性樹脂層（202）（203）之中構成積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）的低熔點熱熔接性樹脂熔融固化所形成的保護被膜（M1）所被覆，而未暴露於內容物之中，有效抑制該內側端面（204）的分層及因腐蝕所造成的劣化，而且在衛生方面亦較佳。 k）本體（2）的疊合部（21）中，位於本體（2）外側的本體用毛坯（20A）的外側端面（205）的金屬箔層（201）部分及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，由熱熔接時在本體用毛坯（20A）中的多層結構的熱熔接性樹脂層（202）（203）之中構成積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）的低熔點熱熔接性樹脂熔融固化所形成的保護被膜（M2）所被覆，因此長期有效抑制該外側端面（205）的分層及因腐蝕所造成的劣化。
另外，圖示中雖省略，但底體用毛坯（30A）的端面、亦即底體（3）之下垂部（32）的下端面中，金屬箔層（301）部分及金屬箔層（301）與熱熔接性樹脂層（302）（303）的界面部分，由在將構成底體（3）之下垂部（32）以及本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）之互相重合面的熱熔接性樹脂層（302）（303）（202）彼此進行熱熔接時構成積層側熱熔接性樹脂層（302b）（303b）（202b）的低熔點熱熔接性樹脂熔融固化所形成的保護被膜所被覆亦無妨。藉此有效抑制底體（3）之下垂部（32）的下端面分層及因腐蝕所造成的劣化。 又，本體用毛坯（20A）的上下端緣面，亦即，本體（2）之凸緣部（23）的前端面或本體（2）之反折部（22）的前端面（本體（2）不具有反折部（22）的情況則為本體（2）的下端面），與上述相同，例如亦可由在蓋材熱熔接於本體（2）之凸緣部（23）時、以及在本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）進行熱熔接時，在此等多層結構的熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）之中構成積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）（302b）（303b）的低熔點熱熔接性樹脂熔融固化所形成的保護被膜所被覆，藉此有效抑制上述各前端面的分層及因腐蝕所造成的劣化。 再者，第2實施型態的杯狀容器中，本體亦可為使本體用毛坯的兩端緣部彼此重疊成合掌狀並接合的態樣。此態樣中，較佳為與上述實施型態相同，本體用毛坯的2個端面之中至少一端面的金屬箔層部分以及金屬箔層與熱熔接性樹脂層的界面部分，由在將本體用毛坯之兩端緣部的多層結構的內側熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時該層之中構成積層側熱熔接性樹脂層的低熔點熱熔接性樹脂熔融固化所形成的保護被膜所被覆，藉此有效抑制上述端面的分層及因腐蝕所造成的劣化。 ＜第3實施型態＞
本發明之第3實施型態為杯狀容器的製造方法。此實施型態不限於第1或第2實施型態的杯狀容器的製造方法，其可廣泛用作將本體用毛坯的兩端緣部疊合並將構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接而藉此形成本體的杯狀容器之製造方法。
以下，一邊參照圖2、9至12等，一邊說明第3實施型態之杯狀容器（1）的製造方法。 該製造方法係由以下的第1至第6步驟所構成。另外，適當變更步驟的順序亦無妨。 （第1步驟）
第1步驟係將由金屬箔層（201）與積層於金屬箔層（201）之兩面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）所構成之積層體（20）衝孔成既定尺寸的扇形以形成本體用毛坯（20A）的步驟（參照圖9（a））。 （第2步驟）
第2步驟係將金屬箔層（301）與積層於金屬箔層（301）之兩面的上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）所構成的積層體（30）衝孔為既定尺寸的圓形以形成底體用毛坯（30A）的步驟（參照圖10（a））。 （第3步驟）
第3步驟係使用模具（省略圖示）將底體用毛坯（30A）進行抽拉成形加工，藉此使由底部（31）及下垂部（32）所構成的橫向剖面大致為倒U形的底體（3）成形的步驟（參照圖10（b））。 所得之底體（3）中未產生皺褶。又，底體（3）外表面中的底部（31）與下垂部（32）之間的轉角部分具有角度。 （第4步驟）
第4步驟係將本體用毛坯（20A）的兩端緣部疊合並藉由使構成該等互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）進行熱熔接而形成筒狀本體（2）的步驟（參照圖9（b）等）。 此步驟通常係藉由下述方法進行：將底體（3）設置成其底部（31）的上表面重合於與略圓錐台狀之模具（省略圖示）頂面，將本體用毛坯（20A）捲繞於上述模具的外周面，使其兩端緣部彼此疊合後，使構成該兩端緣部之互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）進行熱熔接。 此第4步驟中，本體用毛坯（20A）之兩端緣部彼此的熱熔接共進行2次。第1次熱熔接通常係藉由使用熱板等的熱密封來進行，此外亦可以高頻密封或超音波密封等來進行。然後，第2次熱熔接係以高頻密封進行。藉由如以上所述的2階段熱熔接，本體用毛坯（20A）的兩端緣部彼此更確實地接合，又容易隨著熱熔接而在該接合處形成樹脂蓄積，進一步抑制隨著熱熔接發生變形等。 此處，例如在內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）由無延伸聚丙烯膜（CPP）所構成的情況中，較佳係在密封溫度：160～220℃、載重（密封壓力）：80～200kgf、密封時間：1～5秒的條件下進行熱密封。又，內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）由聚乙烯膜（PE）所構成的情況，較佳係在密封溫度：140～220℃、載重：80～200kgf、密封時間：1～5秒的條件下進行熱密封。亦即，熱密封的情況，較佳係從經疊合的本體用毛坯（20A）之兩端緣部的兩側，以比構成熱熔接性樹脂層（202）（203）之樹脂的熔點高出20～40℃的溫度加熱來進行。 又，例如，較佳係在輸出：0.5～1.5kW、密封時間：3～5秒、與線圈之距離：0.5～15mm、載重：100～200kgf的條件下進行高頻密封。 （第5步驟）
第5步驟係將本體（2）往內反折而形成反折部（22）而從本體（2）的下端開口緣部將底體（3）之下垂部（32）包入，並且將構成本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）以及上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）進行熱熔接，藉此使本體（2）與底體（3）一體化的步驟（參照圖2及圖11）。 此步驟通常係使本體（2）的下端開口緣部往內反折再藉由圓盤狀的旋轉模具（省略圖示）將該反折部（22）壓附於底體（3）之下垂部（32）後，使構成本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）與上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）進行熱熔接。 該第5步驟中，本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）以及底體（3）之下垂部（32）的熱熔接性樹脂層（202）（302）（303）彼此的熱熔接共進行2次。第1次熱熔接通常係藉由使用熱板等的熱密封進行，但此外亦可藉由高頻密封或超音波密封等進行。第2次熱熔接係藉由高頻密封進行。高頻密封的情況，藉由感應加熱使金屬箔層成為高溫，藉由該金屬箔層發出來的熱促進熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接。藉由上述的2階段熱熔接，本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）更確實地接合，又容易隨著熱熔接而在該接合處形成樹脂蓄積，進一步抑制隨著熱熔接發生變形等。另外，進行熱密封及高頻密封時的適當條件與第4步驟的情況相同。
另外，如圖12所示，本體（2）的下端開口緣部未形成反折部（22）而將底體（3）之下垂部（32）外表面接合於本體（2）之下端部（2a）內表面之態樣的容器的情況，只要以與上述第5步驟實質上相同的步驟，亦即將本體（2）之下端部（2a）的內表面及底體（3）之下垂部（32）的外表面重疊並使構成該等面的內側熱熔接性樹脂層（202）及上側熱熔接性樹脂層（302）進行2次熱熔接，並且以高頻密封進行第2次熱熔接，藉此使本體（2）與底體（3）一體化即可。 （第6步驟）
第6步驟係使用既定的彎曲成形模具（省略圖示）使本體（2）的上端開口緣部往外彎曲，並且在上下方向上加壓而成形為扁平狀，藉此形成凸緣部（23）的步驟（參照圖11）。 另外，亦具有根據凸緣部的形狀而藉由與上述不同的手段及步驟來形成凸緣部的情況。
根據第3實施型態的杯狀容器（1）的製造方法，發揮下述效果。 l）形成筒狀本體（2）的第4步驟中，本體用毛坯之兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接共進行2次，並且以能夠從金屬箔層進行加熱的高頻密封進行第2次熱熔接，因此本體用毛坯（20A）的兩端緣部彼此更確實地接合，又容易隨著熱熔接在該接合處形成樹脂蓄積，因此可提高容器（1）的密封性。而且可有效抑制發生容器（1）變形等外觀上的缺陷。 m）使本體與底體一體化的第5步驟中，本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）以及底體（3）之下垂部（32）的熱熔接性樹脂層（202）（302）（303）彼此的熱熔接共進行2次，並且以高頻密封進行第2次熱熔接，因此本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）更確實地接合，又容易隨著熱熔接在該接合處形成樹脂蓄積，可提高容器（1）的密封性。而且可有效抑制發生容器（1）變形等外觀上的缺陷。 ＜第4實施型態＞
圖17及圖18係顯示本發明之第4實施型態之杯狀容器（1X）及其製造方法。 此實施型態中，除了以下的點以外，與圖1至圖16所示的第1或第2實施型態的杯狀容器（1）及第3實施型態的杯狀容器之製造方法實質上相同。 亦即，如圖17及圖18所示，此實施型態的杯狀容器（1X）中，本體用毛坯（20A）的兩端緣部之中成為本體（2）內側的端緣部（204）反折並熱熔接於該面以與成為本體（2）外側之本體用毛坯（20A）的面重疊，並且經反折的端緣部（204）與另一端緣部（205）疊合，而構成此等（204）（205）互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）彼此熱熔接。 根據上述杯狀容器（1X），在本體（2）的疊合部（21）中，本體用毛坯（20A）的兩端面不會接觸收納於容器（1X）中的內容物，因此可抑制發生分層及腐蝕等，又可以1種樹脂構成與內容物接觸的面，因此容易進行殺菌，在衛生方面亦為有利。 另外，經反折之端緣部（204）的反折寬度與兩端緣部（204）（205）的疊合寬度，除了與圖示的方式大致相同以外，亦可以不同的方式進行。 又，圖示中雖省略，但亦可與第1或第2實施型態相同地，藉由使構成本體用毛坯（20A）之兩端緣部互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）彼此進行熱熔接時所形成的外側樹脂蓄積部或保護被膜來被覆位於本體（2）外側的本體用毛坯（20A）之兩端面中至少金屬箔層（201）的部分，藉此可長期有效抑制該端面的分層及因腐蝕所造成的劣化。
在製造上述杯狀容器（1X）時，係以下述方式進行形成本體（2）的第4步驟。 亦即，將本體用毛坯（20A）的兩端緣部之中成為本體（2）內側的端緣部（204）反折以與成為本體（2）外側的本體用毛坯（20A）的面重疊，並且使經反折之端緣部（204）與另一端緣部（205）疊合，再將構成此等（204）（205）互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）彼此進行熱熔接共2次。 第1次熱熔接通常係藉由使用熱板等的熱密封進行，但此外亦可藉由高頻密封或超音波密封等進行。然後，第2次熱熔接係藉由高頻密封進行。藉由上述的2階段熱熔接，本體用毛坯（20A）的兩端緣部彼此更確實地接合，又容易隨著熱熔接在該接合處形成樹脂蓄積，進一步抑制隨著熱熔接發生變形等。 ＜第5實施型態＞
圖19及圖20係顯示本發明之第5實施型態的杯狀容器（1Y）及其製造方法。 此實施型態中，除了以下的點以外，實質上與圖1至圖16所示的第1或第2實施型態的杯狀容器（1）及第3實施型態的杯狀容器之製造方法相同。 亦即，如圖19及圖20所示，此實施型態的杯狀容器（1Y）中，本體（2）係藉由使本體用毛坯（20A）的兩端緣部彼此重疊成合掌狀並接合而成形為筒狀（參照圖20（a））。更詳細而言，本體用毛坯（20A）中重疊成合掌狀的兩端緣部中，此等的內側熱熔接性樹脂層（202）彼此進行熱熔接而接合。 又，本體（2）的合掌部（21Y）以與本體（2）的外表面重疊的方式往一側彎折並且熱熔接於該外表面（參照圖20（b））。 本體（2）的合掌部（21Y）之寬度（重疊量）較佳為5～20mm，更佳為10～18mm。上述寬度若小於5mm，則具有合掌部（21Y）的密封作業變得困難的疑慮。另一方面，上述寬度若超過20mm，則合掌部（21Y）的寬度大到必要以上而導致成本上升，再者，在將合掌部（21Y）以與本體（2）的外表面重疊的方式往一側彎折並接合於該外表面時，具有發生合掌部（21Y）產生皺褶等外觀不良的疑慮。 根據上述杯狀容器（1Y），本體（2）的合掌部（21Y）中，本體用毛坯（20A）的兩端面不會接觸收納於容器（1X）中的內容物，因此可抑制發生分層及腐蝕等。又，根據該容器（1Y），可以1種樹脂構成與內容物接觸的面，因此容易殺菌，在衛生方面亦為有利。 又，根據上述杯狀容器（1Y），本體（2）的合掌部（21Y）往一側彎折並且熱熔接於本體（2）的外表面，因此提升該部分的密封性及阻隔性。而且，根據該杯狀容器（1Y），合掌部（21Y）不會往外側突出，因此可提升外觀並且容易拿持。 另外，圖示雖省略，但亦可與第1或第2實施型態相同，藉由構成本體用毛坯（20A）的兩端緣部之互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）彼此進行熱熔接時所形成的外側樹脂蓄積部或保護被膜來被覆位於本體（2）外側的本體用毛坯（20A）之兩端面中的至少金屬箔層（201）部分，藉此長期有效抑制該端面的分層及因腐蝕所造成的劣化。
在製造上述杯狀容器（1Y）時，形成本體（2）的第4步驟係以下述方式進行。 亦即，將本體用毛坯（20A）的兩端緣部重疊成合掌狀，並使構成該等互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）彼此進行第1次熱熔接而接合，藉此形成具有合掌部（21Y）的筒狀本體（2）。第1次熱熔接通常係藉由使用熱板等的熱密封進行，此外亦可藉由高頻密封或超音波密封等進行。 接著，將合掌部（12Y）往一側彎折而與本體（2）的外表面重疊，在此狀態下，藉由高頻密封進行第2次熱熔接。藉此，構成本體用毛坯（20A）的兩端緣部之互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）彼此進一步熱熔接，同時構成經彎折之合掌部（21Y）的內側面及與其重疊之本體（2）外表面的外側熱熔接性樹脂層（203）彼此亦進行熱熔接，而將合掌部（21Y）接合於本體（2）的外表面。 藉由上述的2階段熱熔接，本體用毛坯（20A）的兩端緣部彼此更確實地接合，又容易隨著熱熔接於該接合處形成樹脂蓄積，進一步抑制隨著熱熔接發生變形等。 ＜第6實施型態＞
圖21及圖22係顯示本發明的第6實施型態之杯狀容器（1）。 此實施型態的杯狀容器（1）中，係使用具有下述特徵者作為本體用毛坯（20A）。亦即，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）之中至少一者（較佳為兩者）包含改質聚烯烴。 更詳細而言，如圖3（a）所示，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）分別為單層的情況，各層（202）（203）係由改質聚烯烴所構成。又，如圖13（a）、圖14（a）所示，本體用毛坯（20A）的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）分別為2層或3層以上的情況，各層（202）（203）中，構成本體（2）之內表面或外表面的密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）係由未改質熱熔接性樹脂所構成，積層於金屬箔層（201）的積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）則由改質聚烯烴所構成。 又，關於底體用毛坯（30A），亦與本體用毛坯（20A）相同，上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）分別為單層的情況，各層（302）（303）可由改質聚烯烴所構成（參照圖3（b））所構成，上側熱熔接性樹脂層（302）及下側熱熔接性樹脂層（303）分別為2層或3層以上情況，各層（302）（303）中，構成底體（3）之下垂部（32）的內表面或外表面的密封側熱熔接性樹脂層（302a）（303a）可由未改質熱熔接性樹脂所構成，積層於金屬箔層（301）的積層側熱熔接性樹脂層（302b）（303b）可由改質聚烯烴所構成（參照圖13（b）、圖14（b））。 作為改質聚烯烴，可列舉例如：經由馬來酸、富馬酸、中康酸、檸康酸、伊康酸、烏頭酸、巴豆酸、琥珀酸、草酸、丙二酸、蘋果酸、硫代蘋果酸、酒石酸、己二酸、檸檬酸、庚二酸、辛二酸、壬二酸及癸二酸等羧酸、或是馬來酸酐、伊康酸酐、檸康酸酐、琥珀酸酐等羧酸酐改質的聚烯烴（聚丙烯（PP）、聚乙烯（PE）、此等的共聚物等）。較佳係使用馬來酸改質聚烯烴或馬來酸酐改質聚烯烴。然後，藉由此等改質聚烯烴所構成之膜或塗層，在單層的熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）或多層的熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）之中構成積層側熱熔接性樹脂層（202b）（203b）（302b）（303b）。 又，作為構成密封側熱熔接性樹脂層（202a）（203a）（302a）（303a）的未改質熱熔接性樹脂，例如，係使用具有熱熔接性的聚丙烯（PP）膜或聚乙烯（PE）膜等通用性膜、或是將此等貼合而成的複合膜。較佳係使用無延伸聚丙烯膜（CPP）。 再者，熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）中，上述以外的層，具體而言，例如，亦可包含具有熱熔接性的聚丙烯（PP）膜或聚乙烯（PE）膜等通用性膜（較佳為無延伸聚丙烯膜（CPP））、將此等貼合而成的複合膜、或是馬來酸改質聚乙烯、馬來酸改質聚丙烯、乙烯-酢酸乙烯酯、環氧樹脂或蟲膠樹脂等塗層所構成之層。
又，第6實施型態的杯狀容器（1）中，本體（2）的疊合部（21）中，具有下述構成上的特徵。 亦即，如圖21所示，位於本體（2）內側的本體用毛坯（20A）的內側端面（204）的金屬箔層（201）部分及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，由構成本體用毛坯（20A）的兩端緣部互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）進行熱熔接時改質聚烯烴熔融固化所形成的保護被膜（M1）所被覆。 又，圖22所示之態樣的本體（2）之疊合部（21）的情況，除了由上述保護被膜（M1）被覆內側端面（204）以外，位於本體（2）外側的本體用毛坯（20A）的外側端面（205）的金屬箔層（201）部分及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，由構成本體用毛坯（20A）之兩端緣部互相重合面的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）進行熱熔接時改質聚烯烴熔融固化而形成的保護被膜（M2）所被覆。 再者，圖22所示的本體（2）之疊合部（21）中，與本體用毛坯（20A）中經疊合的兩端緣部之中成為本體（2）外側之外側端緣部鄰接的部分彎折成曲柄狀形成階差部（206），而與本體用毛坯（20A）內側端面（204）相向。上述階差部（206），例如，可在使本體用毛坯（20A）的兩端緣部疊合並進行熱熔接時，藉由熱板等所造成的加壓力使本體用毛坯（20A）的所需之處變形而藉此形成。
杯狀容器（1）的本體（2）的疊合部（21）中，本體用毛坯（20A）的兩端緣部中互相熱熔接的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）的總厚度（T1）較佳為8～150μm，更佳為16～80μm（參照圖21）。上述總厚度（T1）若小於8μm，則具有疊合部（21）的密封性不充分的疑慮。另一方面，上述總厚度（T1）若超過150μm，則具有損及疊合部（21）之阻隔性的疑慮。 又，本體（2）的疊合部（21）中，從本體用毛坯（20A）的兩端緣部的金屬箔層（201）（201）彼此的厚度方向觀看到的重疊之寬度（W1）較佳為2～10mm，更佳為4～8mm。上述重疊寬度（W1）若小於2mm，則具有損及疊合部（21）之阻隔性的疑慮，又具有密封寬度變得太小而密封性不足的疑慮。另一方面，上述重疊寬度（W1）若超過10mm，則疊合部（21）的寬度大至必要以上而導致成本上升，再者，具有因為施加於疊合部（21）的內側部分（本體用毛坯（20A）的一端緣部）與外側部分（本體用毛坯（20A）的另一端緣部）的應力不同而發生在疊合部（21）的內側部分產生皺褶等外觀不良的疑慮。
根據第6實施型態的杯狀容器（1），發揮下述效果。 n）本體（2）的疊合部（21）中，位於本體（2）內側的本體用毛坯（20A）的內側端面（204）的金屬箔層（201）部分及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，由熱熔接時本體用毛坯（20A）的熱熔接性樹脂層（202）（203）包含的改質聚烯烴熔融固化而形成的保護被膜（M1）所被覆，而未暴露於內容物之中，因此有效抑制該內側端面（204）的分層及因腐蝕所造成的劣化，而且在衛生方面亦較佳。特別是，該保護被膜（M1）係由與金屬箔層（202）之接著強度優良的改質聚烯烴所構成，因此認為可長期持續上述效果。 o）本體（2）的疊合部（21）中，位於本體（2）外側的本體用毛坯（20A）的外側端面（205）的金屬箔層（201）部分及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，由熱熔接時本體用毛坯（20A）的熱熔接性樹脂層（202）（203）包含的改質聚烯烴熔融固化而形成的保護被膜（M2）所被覆，因此可長期有效抑制該外側端面（205）的分層及因腐蝕所造成的劣化。
另外，圖示中雖省略，但在底體用毛坯（30A）的端面，亦即底體（3）之下垂部（32）的下端面中，金屬箔層（301）部分及金屬箔層（301）與熱熔接性樹脂層（302）（303）的界面部分，由構成底體（3）之下垂部（32）以及本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）互相重合面的熱熔接性樹脂層（302）（303）（202）彼此進行熱熔接時至少任一者的熱熔接性樹脂層（302）（303）（202）包含的改質聚烯烴熔融固化而形成的保護被膜所被覆亦無妨。藉此有效抑制底體（3）之下垂部（32）的下端面的分層及因腐蝕所造成的劣化。 又，本體用毛坯（20A）的上下端緣面，亦即本體（2）之凸緣部（23）之前端面或本體（2）的反折部（22）之前端面（本體（2）不具有反折部（22）的情況則為本體（2）的下端面）中，亦與上述相同，例如，亦可由在蓋材熱熔接於本體（2）之凸緣部（23）時、或是本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）進行熱熔接時，此等熱熔接性樹脂層（202）（203）（302）（303）包含的改質聚烯烴熔融固化而形成的保護被膜所被覆，藉此有效抑制上述各前端面的分層及因腐蝕所造成的劣化。 再者，此實施型態的杯狀容器中，本體亦可為使本體用毛坯的兩端緣部彼此重疊成合掌狀並且接合的態樣（參照圖19及圖20）。此態樣中，亦與上述態樣相同，較佳係本體用毛坯的2個端面之中至少一端面的金屬箔層部分及金屬箔層與熱熔接性樹脂層的界面部分，由本體用毛坯的兩端緣部的內側熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時該層所包含的改質聚烯烴熔融固化而形成的保護被膜所被覆，藉此有效抑制上述端面的分層及因腐蝕所造成的劣化。 ＜第7實施型態＞
圖23至圖25係顯示本發明之第7實施型態的杯狀容器（1）。 此實施型態的杯狀容器（1）中，本體（2）的疊合部（21）中，具有下述構成上的特徵。 亦即，如圖23及圖24所示，本體用毛坯（20A）的兩端緣部之中成為本體（2）內側的內端緣部（204）中，本體用毛坯（20A）中至少一面的熱熔接性樹脂層（202）（203）（參照圖23之態樣中的兩個熱熔接性樹脂層（202）（203）、圖24之態樣中的內側熱熔接性樹脂層（202））具有相較於金屬箔層（201）的端面更往周方向外側延伸出去的延伸部（2021a）（2031a）。然後，金屬箔層（201）的端面由延伸部（2021a）（2031a）所被覆。 藉此可避免本體用毛坯（20A）的內端緣部（204）中金屬箔層（201）的端面及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面接觸容器（1）中所收納的內容物。
延伸部（2021a）（2031a）較佳係藉由本體用毛坯（20A）的內端緣部（204）之單面或兩面上所形成的熱壓加工部（2021）（2031）的一部分所構成。 若更詳細說明，係例如圖25（a）所示，對於圖9（a）所示的本體用毛坯（20A）的兩端緣部之中成為本體（2）內側的內端緣部（204），使用配置於其兩面側的密封棒（B1）（B2）進行熱壓加工。 於是，經由密封棒（B1）（B2）加熱加壓的熱熔接性樹脂層（202）（203）部分被壓縮而其厚度變小，並且從金屬箔層（201）的端面往周方向外側延伸出去。如此，本體用毛坯（20A）的內端緣部（204）中，內外兩側的熱熔接性樹脂層（202）（203）上形成經過延伸的薄型熱壓加工部（2021）（2031），並且藉由熱壓加工部（2021）（2031）之中相較於金屬箔層（201）的端面更往周方向外側延伸出去的部分形成延伸部（2021a）（2031a）。又，2個延伸部（2021a）（2031a）因為經由密封棒（B1）（B2）加熱而處於軟化狀態或流動狀態，亦可在互相靠近的方向上變形/流動，藉此可被覆金屬箔層（201）的端面（參照圖25（b））。 熱壓加工，例如係在加熱溫度180～220℃、加壓力0.05～0.4MPa、加熱加壓時間1～5秒的條件下進行。又，俯視觀看時，密封棒（B1）（B2）較佳係配置成以其寬度方向上的一部分從本體用毛坯（20A）的內端緣部（204）突出。 另外，以本體用毛坯（20A）的內端緣部（204）中的熱熔接性樹脂層（202）（203）的延伸部（2021a）（2031a）被覆金屬箔層（201）的端面，未必要與熱壓加工部（2021）（2031）的形成同時進行。亦即，例如圖24所示的態樣中，本體用毛坯（20A）的內端緣部（204）中，內側熱熔接性樹脂層（202）的延伸部（2021a）在本體用毛坯（20A）中經疊合的兩端緣部（204）（205）進行熱熔接時經加熱而成為軟化狀態或流動狀態，進而朝向金屬箔層（201）側變形/流動，藉此被覆金屬箔層（201）的端面。 熱熔接性樹脂層（202）（203）的熱壓加工部（2021）（2031）之厚度（T2）為熱熔接性樹脂層（202）（203）的其他部分之厚度（T1）的1/5～1/2倍，更佳為1/3～1/2倍。具體而言，例如，熱熔接性樹脂層（202）（203）之一般部分的厚度（T1）為5～80μm情況，熱壓加工部（2021）（2031）之厚度（T2）為1～40μm左右。又，熱壓加工部（2021）（2031）之中與金屬箔層（201）積層之部分在周方向上的寬度（W1）較佳為2～10mm（更佳為4～8mm），延伸部（2021a）（2031a）延伸出來的寬度（W2）較佳為1～4mm（更佳為1～3mm）。
杯狀容器（1）的本體（2）的疊合部（21）中，本體用毛坯（20A）的兩端緣部（204）（205）互相熱熔接的內側熱熔接性樹脂層（202）及外側熱熔接性樹脂層（203）的總厚度（T3）較佳為8～150μm，更佳為16～80μm（參照圖23及圖24）。上述總厚度（T3）若小於8μm，則具有疊合部（21）的密封性不足的疑慮。另一方面，上述總厚度（T3）若超過150μm，則具有損及疊合部（21）之阻隔性的疑慮。 又，本體（2）的疊合部（21）中，從本體用毛坯（20A）的兩端緣部（204）（205）的金屬箔層（201）（201）彼此的厚度方向觀看到的重疊之寬度（W3）較佳為2～10mm，更佳為4～8mm（參照圖23及圖24）。上述重疊寬度（W3）若小於2mm，則具有損及疊合部（21）之阻隔性的疑慮，又具有密封寬度變小而密封性不足的疑慮。另一方面，上述重疊寬度（W3）若超過10mm，則疊合部（21）的寬度大至必要以上導致成本上升，再者，具有因為施加於疊合部（21）的內側部分（本體用毛坯（20A）的內端緣部（204））與外側部分（本體用毛坯（20A）的外端緣部（205））的應力不同而發生疊合部（21）的內側部分產生皺褶等外觀不良的疑慮。
根據第7實施型態的杯狀容器（1），發揮下述效果。 p）本體用毛坯（20A）的兩端緣部之中成為本體（2）內側的內端緣部（204）中，本體用毛坯（20A）的熱熔接性樹脂層（202）（203）具有相較於金屬箔層（201）的端面更往周方向外側延伸出去的延伸部（2021a）（2031a），而金屬箔層（201）的端面及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面由延伸部（2021a）（2031a）所被覆，因此不具有此等部分暴露於內容物之中的疑慮。因此可有效抑制本體用毛坯（20A）的內端緣部（204）中的分層及因腐蝕所造成的劣化，而且在衛生方面亦較佳。 又，以本體用毛坯（20A）之內端緣部（204）的單面或兩面上所形成之熱壓加工部（2021）（2031）的一部分構成延伸部（2021a）（2031a）的情況，可輕易且確實地進行該形成，而且可同時以延伸部（2021a）（2031a）被覆金屬箔層（201）的端面等。
另外，圖示中雖省略，但第7實施型態的杯狀容器（1）的情況中，除了上述構成以外，亦可在本體用毛坯（20A）的兩端緣部之中成為本體（2）外側的外端緣部（205）中，本體用毛坯（20A）的熱熔接性樹脂層（202）（203）具有相較於金屬箔層（201）的端面更往周方向外側延伸出去的延伸部（2021a）（2031a），而以延伸部（2021a）（2031a）被覆金屬箔層（201）的端面。藉此，本體用毛坯（20A）的外端緣部（205）中亦可有效抑制分層及因腐蝕所造成的劣化。 再者，此實施型態的杯狀容器中，本體亦可為使本體用毛坯的兩端緣部彼此重疊成合掌狀並接合的態樣（參照圖19及圖20）。此態樣中，亦與上述態樣相同，較佳係在本體用毛坯的一邊或兩邊的端緣部中，本體用毛坯的熱熔接性樹脂層具有相較於金屬箔層的端面更往周方向外側延伸出去的延伸部，且金屬箔層的端面由延伸部所被覆，藉此可有效抑制該端緣部中的分層及因腐蝕所造成的劣化。 ＜第8實施型態＞
圖26至圖29係顯示本發明之第8實施型態之杯狀容器（1）。 此實施型態的杯狀容器（1）中，本體（2）的疊合部（21）具有下述構成上的特徵。 亦即，如圖26至圖29所示，構成本體用毛坯（20A）的金屬箔層（201）之中位於本體（2）內側的本體用毛坯（20A）的內側端面（204）之部分的厚度（T1）小於該金屬箔層（201）其他部分的厚度（T2）。藉此，本體用毛坯（20A）的內側端面（204）中的金屬箔層（201）部分的面積變小。 然後，本體用毛坯（20A）的內側端面（204）中的金屬箔層（201）部分及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，由熱熔接時構成本體用毛坯（20A）至少一面的熱熔接性樹脂層（202）（203）的樹脂的一部分熔融固化而形成的樹脂被膜或內側樹脂蓄積部（R1）所被覆。 此處，構成本體用毛坯（20A）的內側端面（204）的金屬箔層（201）部分之厚度（T1）較佳為金屬箔層（201）的其他部分之厚度（T2）的1/100～1/2倍，更佳為1/10～1/3倍（參照圖29）。上述厚度（T1）若小於上述厚度（T2）的1/100倍，則內側端面（204）容易變形，對於疊合部（21）接合及加工後的觸感造成不良影響的可能性變高。另一方面，上述厚度（T1）若超過上述厚度（T2）的1/2倍，則熱熔接時樹脂不易充分包覆。具體而言，金屬箔層（201）的上述厚度（T1）為例如1～100μm（較佳為5～60μm），上述厚度（T2）為40～200μm（較佳為80～160μm）。
若更詳細說明上述構成，係在杯狀容器（1）的本體（2）之疊合部（21）中，本體用毛坯（20A）的金屬箔層（201）之中，構成本體用毛坯（20A）的內側端面（204）及其附近的部分（201a）具有楔形的橫向剖面。 橫向剖面為楔形的部分（201a）在周方向上的寬度（W1）較佳為0.01～10mm，更佳為0.1～8mm。
圖26及圖29（a）所示的態樣中，本體用毛坯（20A）的金屬箔層（201）中橫向剖面為楔形的部分（201a）具有略等腰梯形（或略等腰三角形）的橫向剖面，其中成為本體（2）外側的外側面成為與該金屬箔層（201）其他部分之外側面形成鈍角的傾斜面，而成為本體（2）內側的內側面則成為與該金屬箔層（201）的其他部分之內側面形成鈍角的傾斜面。又，與此相應，本體用毛坯（20A）中的內側端面（204）及其附近的部分整體而言亦具有略等腰梯形的橫向剖面。 又，此態樣中，如圖26所示，本體用毛坯（20A）中經疊合的兩端緣部之中，位於本體（2）外側的外端緣部上形成有彎折成曲柄狀的階差部（206），以沿著構成金屬箔層（201）的橫向剖面楔形的部分（201a）之外側面的前述傾斜面。藉由此階差部（206），本體用毛坯（20A）的內側端面（204）更容易由隨著熱熔接而產生之樹脂被膜或內側樹脂蓄積部（R1）所被覆。
圖27及圖29（b）所示的態樣中，金屬箔層（201）的橫向剖面為楔形的部分（201a）具有略不等腰梯形（或略直角三角形）的橫向剖面，其中成為本體（2）外側的外側面成為與該金屬箔層（201）的其他部分之外側面形成鈍角的傾斜面，成為本體（2）內側的內側面則與該金屬箔層（201）的其他部分之內側面成為同一個平面。然後，與此相應，本體用毛坯（20A）的內側端面（204）及其附近的部分，整體而言具有略不等腰梯形的橫向剖面。 又，此態樣的情況中，如圖27所示，本體用毛坯（20A）中疊合的兩端緣部之中，位於本體（2）外側的外端緣部上亦形成有彎折成曲柄狀的階差部（206），以沿著構成金屬箔層（201）的橫向剖面為楔形的部分（201a）之外側面的前述傾斜面。
又，圖28及圖29（c）所示的態樣中，金屬箔層（201）的橫向剖面為楔形的部分（201a）具有略不等腰梯形（或略直角三角形）的橫向剖面，其中成為本體（2）外側的外側面與該金屬箔層（201）的其他部分之外側面成為同一個平面，而成為本體（2）內側的內側面則成為與該金屬箔層（201）的其他部分之內側面形成鈍角的傾斜面。然後，與此相應，在本體用毛坯（20A）的內側端面（204）及其附近的部分，整體而言亦具有略不等腰梯形的橫向剖面。
本體用毛坯（20A）的金屬箔層（201）的上述橫向剖面為楔形的部分（201a），例如，可藉由下述方法而得：對於作為材料的積層體（20），以模切的方式在模具的接觸部分製作斜角等再進行衝孔加工，而形成本體用毛坯（20A）。 又，上述部分（201a）亦可藉由對於以一般方法所形成之本體用毛坯（20A）的所需之處實施壓製加工而形成。
根據此實施型態的杯狀容器（1），發揮下述效果。 q）本體（2）的疊合部（21）中，本體用毛坯（20A）的金屬箔層（201）之中構成位於本體（2）內側的本體用毛坯（20A）之內側端面（204）的部分之厚度（T1）小於該金屬箔層（201）的其他部分之厚度（T2），藉此本體用毛坯（20A）之內側端面（204）中的金屬箔層（201）部分的面積變小。因此，本體用毛坯（20A）的內側端面（204）中的金屬箔層（201）部分及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，容易由熱熔接時構成本體用毛坯（20A）之熱熔接性樹脂層（202）（203）的樹脂之一部分熔融固化而形成的樹脂被膜或內側樹脂蓄積部（R1）所被覆，而不易暴露於內容物之中，因此可有效抑制該內側端面（204）的分層及因腐蝕所造成的劣化，而且在衛生方面亦較佳。再者，在本體（2）的疊合部（21）的內側產生的階差變小，在本體（2）之下端部（2a）及反折部（22）與底體（3）之下垂部（32）的接合部分以及本體（2）之凸緣部（23）中，此等的重合部分不易產生間隙。 又，使本體用毛坯（20A）的金屬箔層（201）之中構成本體用毛坯（201A）的內側端面（204）及其附近的橫向剖面為楔形的部分（201a）形成成為本體（2）外側的外側面成為與該金屬箔層（201）的其他部分之外側面形成鈍角的傾斜面的態樣，並且在本體用毛坯（20A）的外端緣部形成沿著前述傾斜面彎折成曲柄狀的階差部（206）的情況（參照圖26及圖27），本體用毛坯（20A）的內側端面（204）更容易由熱熔接時形成的樹脂被膜或內側樹脂蓄積部（R1）所被覆，而更加確實地發揮上述效果。
另外，圖示雖省略，但此實施型態的杯狀容器（1）的情況，在本體（2）的疊合部（21）中，除了上述構成以外，在本體用毛坯（20A）的金屬箔層（201）中構成位於本體（2）外側的本體用毛坯（20A）之外側端面（205）的部分之厚度小於該金屬箔層（201）的其他部分之厚度，藉此使本體用毛坯（20A）的外側端面（205）中的金屬箔層（201）部分之面積變小亦無妨。根據以上的構成，本體用毛坯（20A）之外側端面（205）的金屬箔層（201）部分及金屬箔層（201）與熱熔接性樹脂層（202）（203）的界面部分，容易由熱熔接時構成本體用毛坯（20A）中至少一面的熱熔接性樹脂層（202）（203）之樹脂的一部分熔融固化而形成的樹脂被膜或樹脂蓄積所被覆，因而有效抑制該外側端面（205）的分層及因腐蝕所造成的劣化。 再者，此實施型態的杯狀容器中，本體亦可為使本體用毛坯的兩端緣部彼此重疊成合掌狀並接合的態樣（參照圖19及圖20）。此態樣中，與上述態樣相同，較佳係構成本體用毛坯的金屬箔層之中至少本體用毛坯的至少一側之端面的部分之厚度小於該金屬箔層的其他部分之厚度，藉此有效抑制該端面的分層及因腐蝕所造成的劣化。 [實施例]
接著說明本發明之具體實施例，但本發明不限於此等實施例。 ＜實施例1＞
在厚度100μm的鋁箔（A8021H-O）中經實施化成處理的兩面上分別塗布約3g/m2 的雙液硬化型胺基甲酸酯系接著劑，將厚度60μm的無延伸聚丙烯膜（CPP）進行乾式積層。然後進行既定的時效處理以使接著劑硬化，藉此得到積層體。此處，無延伸聚丙烯膜係使用無規聚丙烯（rPP）所構成之3層結構者。藉由依據JIS K7210-1：2014的試驗方法（溫度230°，載重2.16kgf）測量各層的MFR，結果為7～18，3層的MFR的平均值為11。 接著將所得之積層體衝孔成既定形狀，以使本體用毛坯及底體用毛坯成形（參照圖9及圖10）。 然後使用本體用毛坯及底體用毛坯，藉由與上述第1實施型態相同的步驟，製作圖1及圖2所示的杯狀容器，以此作為實施例1。 所得之杯狀容器係使用厚度100μm的鋁箔，因此氧或水蒸氣幾乎無法穿透，為阻隔性良好的容器。 此外，杯狀容器的尺寸如下所述。 （杯狀容器的尺寸） ･杯狀容器上部的開口部的內徑：65mm ･杯狀容器下部的內徑：50mm ･凸緣部的寬度：4mm ･杯狀容器的高度：95mm ･杯狀容器的腳部（反折部（22））的高度：6mm ･本體的疊合部的寬度（重疊量）：8mm 又，在橫切方向上切斷杯狀容器之本體的疊合部，以顯微鏡觀察該切剖面，結果確認本體用毛坯的內側端面由熱熔接時形成的內側樹脂蓄積部所被覆，本體用毛坯的外側端面由熱熔接時形成的外側樹脂蓄積部所被覆。 ＜實施例2＞
在厚度100μm的鋁箔（A8021H-O）中經實施化成處理的兩面上分別塗布約3g/m2 的雙液硬化型胺基甲酸酯系接著劑，將厚度40μm的無延伸聚丙烯膜（CPP）進行乾式積層。然後，進行既定的時效處理以使接著劑硬化，藉此得到積層體。此處，無延伸聚丙烯膜係使用厚度12μm的乙烯-丙烯無規共聚物（熔點=130℃）及厚度28μm的均聚丙烯（rPP）層（熔點=160℃）所構成之共擠製膜，並將該膜的乙烯-丙烯無規共聚物側的一面接著於鋁箔。 接著，將所得之積層體衝孔成既定形狀，以使本體用毛坯及底體用毛坯成形（參照圖9及圖10）。 然後使用本體用毛坯及底體用毛坯，藉由與上述第2實施型態相同的步驟，製作如圖1及圖2所示的杯狀容器，以此作為實施例2。 所得之杯狀容器中，因為使用厚度100μm的鋁箔，因此氧或水蒸氣幾乎無法穿透，為阻隔性的良好的容器。 此外，杯狀容器的尺寸如下所述。 ･杯狀容器上部的開口部的內徑：65mm ･杯狀容器下部的內徑：50mm ･凸緣部的寬度：4mm ･杯狀容器的高度：95mm ･杯狀容器的腳部（反折部（22））的高度：6mm ･本體的疊合部的寬度（重疊量）：8mm 又，在橫切方向上將杯狀容器之本體的疊合部切斷，以顯微鏡觀察該切剖面，結果確認本體用毛坯的內側端面由熱熔接時形成的乙烯-丙烯無規共聚物之保護被膜所被覆，本體用毛坯的外側端面由熱熔接時形成的乙烯-丙烯無規共聚物之保護被膜所被覆。 ＜實施例3＞
在厚度100μm的鋁箔（A8021H-O）中經實施化成處理的兩面上分別塗布約3g/m2 的雙液硬化型胺基甲酸酯系接著劑，將厚度30μm的無延伸聚丙烯膜（CPP）進行乾式積層。然後進行既定的時效處理以使接著劑硬化，藉此得到積層體。 接著將所得之積層體衝孔成既定形狀，以使本體用毛坯及底體用毛坯成形（參照圖9及圖10）。 然後使用本體用毛坯及底體用毛坯，藉由與上述第3實施型態相同的步驟，製作圖1及圖2所示的形態的杯狀容器，以此作為實施例3。 杯狀容器，因為使用厚度100μm的鋁箔，因此氧或水蒸氣幾乎無法穿透，為阻隔性的良好的容器。 此外，杯狀容器的尺寸如下所述。 ･杯狀容器上部的開口部的內徑：65mm ･杯狀容器下部的內徑：50mm ･凸緣部的寬度：4mm ･杯狀容器的高度：95mm ･杯狀容器的腳部（下垂部（32））的高度：6mm ･本體的疊合部的寬度（重疊量）：8mm 又，製作杯狀容器時，在形成本體的第4步驟、使本體與底體一體化的第5步驟中，係以下述密封條件分別實施2階段熱熔接。 ［第1次熱熔接］ ･使用設備：熱密封機 ･密封溫度：180℃ ･密封時間：2sec ･載重：150kgf ［第2次熱熔接］ ･使用設備：高頻密封裝置（BME股份有限公司製，型號BMD-1S） ･輸出設定：0.75kW ･密封時間：3.0sec ･載重：100kgf ･線圈距離：5mm ＜比較例1＞
在形成本體的第4步驟、使本體與底體一體化的第5步驟中，分別以與實施例3的第1次熱熔接相同的條件僅進行1次熱熔接，其他則以與實施例3相同的要領製作杯狀容器，並以此作為比較例1。 ＜容器之密封性的驗證＞
各準備10個上述實施例3及比較例1的杯狀容器，分別放入50cc的經紅墨水染色的水，於此狀態下放置120分鐘後，以目視觀察此等部分是否著色，以確認是否從本體的疊合部或是本體之下端部與底體之下垂部的密封部分漏水。 實施例3的情況中，任一容器皆未在本體的疊合部及本體之下端部與底體之下垂部的密封部分觀察到著色。 另一方面，比較例1中，2個容器皆在本體的疊合部觀察到著色。 ［產業上的利用可能性］
本發明可適當地用於例如以流動狀食品或飲料等作為內容物的杯狀容器及其製造方法。
1,1X,1Y:杯狀容器 2:本體 2a:本體之下端部 21:疊合部 21Y:合掌部 23:凸緣部 20A:本體用毛坯 20:積層體 201:金屬箔層 201a:橫向剖面為楔形的部分 202:內側熱熔接性樹脂層 202a:密封側熱塑性樹脂層 202b:積層側熱塑性樹脂層 202c:中間熱塑性樹脂層 203:外側熱熔接性樹脂層 203a:密封側熱熔接性樹脂層 203b:積層側熱熔接性樹脂層 203c:中間熱塑性樹脂層 204,204X:內側端面 205:外側端面 206:階差部 3:底體 31:底部 32:下垂部 30A:底體用毛坯 30:積層體 301:金屬箔層 302:上側熱熔接性樹脂層 302a:密封側熱熔接性樹脂層 302b:積層側熱熔接性樹脂層 302c:中間熱熔接性樹脂層 303:下側熱熔接性樹脂層 303a:密封側熱熔接性樹脂層 303b:積層側熱熔接性樹脂層 303c:中間熱熔接性樹脂層 2021:熱壓加工部 2021a:延伸部 2031:熱壓加工部 2031a:延伸部 B1:密封棒 B2:密封棒 R1:內側樹脂蓄積部 R2:外側樹脂蓄積部 M1:保護被膜 M2:保護被膜 T1:厚度 T2:厚度 T3:總厚度 T4:總厚度 W1:重疊寬度 W2:延伸部（2021a）（2031a）延伸出來的寬度 W3:重疊寬度
圖1係本發明之第1實施型態之杯狀容器的立體圖。 圖2係沿著圖1的II-II線的垂直剖面圖，該圖中，一點鏈線A所圍住的部分係放大顯示一點鏈線a所圍住的部分，一點鏈線B所圍住的部分係放大顯示一點鏈線b所圍住的部分。 圖3（a）係顯示作為本體用毛坯之材料的積層體之層結構的放大剖面圖，（b）係顯示作為底體用毛坯之材料的積層體之層結構的放大剖面圖。 圖4（a）係顯示作為本體用毛坯之材料的積層體之層結構的放大剖面圖，（b）係顯示作為底體用毛坯之材料的積層體之層結構的放大剖面圖，其係顯示各熱熔接性樹脂層為3層結構之態樣。 圖5係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的一態樣的水平剖面圖。 圖6係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的另一態樣的水平剖面圖。 圖7係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的另一態樣的水平剖面圖。 圖8係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的另一態樣的水平剖面圖。 圖9（a）係本體用毛坯的平面圖，（b）係由本體用毛坯成形而成的本體的立體圖。 圖10（a）係底體用毛坯的平面圖，（b）係由底體用毛坯成形而成的底體的立體圖。 圖11係顯示上述杯狀容器之製造步驟的一部分的垂直剖面圖。 圖12係顯示上述杯狀容器中的本體與底體之連結結構的變形例的部分放大垂直剖面圖。 圖13係顯示本發明之第2實施型態之杯狀容器，（a）係顯示作為本體用毛坯之材料的積層體之層結構的放大剖面圖，（b）係顯示作為底體用毛坯之材料的積層體之層結構的放大剖面圖，其係顯示各熱熔接性樹脂層為2層結構的態樣。 圖14（a）係顯示作為本體用毛坯之材料的積層體之層結構的放大剖面圖，（b）係顯示作為底體用毛坯之材料的積層體之層結構的放大剖面圖，其係顯示各熱熔接性樹脂層為3層結構的態樣。 圖15係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的一態樣的水平剖面圖。 圖16係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的另一態樣的水平剖面圖。 圖17係放大顯示本發明之第4實施型態之杯狀容器中的本體之疊合部的水平剖面圖。 圖18係依序顯示上述杯狀容器的本體其製造步驟之一部分的水平剖面圖。 圖19係本發明之第5實施型態之杯狀容器的水平剖面圖，此圖中一點鏈線C所圍住的部分係放大顯示一點鏈線c所圍住的部分。 圖20係顯示上述杯狀容器的本體其製造步驟之一部分的水平剖面圖。 圖21係顯示本發明之第6實施型態之杯狀容器，其係放大顯示本體的疊合部之一態樣的水平剖面圖。 圖22係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的另一態樣的水平剖面圖。 圖23係顯示本發明之第7實施型態之杯狀容器，其係放大顯示本體之疊合部的一態樣的水平剖面圖。 圖24係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的另一態樣的水平剖面圖。 圖25係依序顯示在本體用毛坯的內端緣部形成熱壓加工部之步驟的部分放大剖面圖。 圖26係顯示本發明之第8實施型態之杯狀容器，其係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的一態樣的水平剖面圖。 圖27係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的另一態樣的水平剖面圖。 圖28係放大顯示上述杯狀容器中的本體之疊合部的再另一態樣的水平剖面圖。 圖29係沿著圖9（a）的XXIX-XXIX的部分放大剖面圖，（a）至（c）分別顯示橫向剖面形狀不同的3個態樣。
2:本體
21:疊合部
20A:本體用毛坯
20:積層體
201:金屬箔層
202:內側熱熔接性樹脂層
203:外側熱熔接性樹脂層
204:內側端面
205:外側端面
R1:內側樹脂蓄積部
R2:外側樹脂蓄積部
T4:總厚度
W1:重疊寬度

Claims (18)

  1. 一種杯狀容器，其係由本體與底體所構成，該本體係將本體用毛坯的兩端緣部彼此重疊並接合藉此成形為筒狀，而該底體則係將底體用毛坯成形以形成底部與從底部外周緣部向下延伸之下垂部，而成剖面大致為倒U形，藉由使底體之下垂部的外表面接合於本體之下端部的內表面而使本體及底體一體化，其中， 本體用毛坯係由以金屬箔層與積層於金屬箔層之兩面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體所形成，該本體用毛坯的兩端緣部係藉由將構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接而接合， 底體用毛坯係由以金屬箔層與積層於金屬箔層的兩面之中至少成為底體之上側面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體所形成，本體之下端部的內表面及底體之下垂部的外表面係藉由使構成該等面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接而接合， 前述杯狀容器中，在本體的疊合部之中，位於本體內側的本體用毛坯之內側端面，由在將本體用毛坯之兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時所形成的內側樹脂蓄積部所被覆。
  2. 如請求項1之杯狀容器，其中將本體用毛坯中的金屬箔層之厚度設為T1、將位於本體內側的內側熱熔接性樹脂層之厚度設為T2、將位於本體外側的外側熱熔接性樹脂層之厚度設為T3，則T1：T2：T3=1：0.3～1.5：0.2～1，且T2≥T3。
  3. 如請求項1之杯狀容器，其中本體用毛坯中位於本體內側的內側熱熔接性樹脂層的熔體流動速率（MFR）為1～10g/10分鐘。
  4. 如請求項1之杯狀容器，其中本體用毛坯中位於本體內側的內側熱熔接性樹脂層係由2層以上的熱塑性樹脂層所構成，此等熱塑性樹脂層之中構成本體之內表面的密封側熱塑性樹脂層的熔體流動速率（MFR）為3～10g/10分鐘，此等熱塑性樹脂層之中積層於金屬箔層的積層側熱塑性樹脂層的熔體流動速率（MFR）為3～10g/10分鐘。
  5. 如請求項1之杯狀容器，其中本體用毛坯的內側端面成為朝向本體外側的傾斜面。
  6. 如請求項1之杯狀容器，其中本體用毛坯中，與經疊合的兩端緣部之中成為本體外側之外側端緣部鄰接的部分形成階差部，其係以與本體用毛坯之內側端面相向的方式彎折成曲柄狀，階差部與本體用毛坯的內側端面之間形成有內側樹脂蓄積部。
  7. 如請求項1之杯狀容器，再者，在本體的疊合部中，位於本體外側的本體用毛坯的外側端面，由在將本體用毛坯之兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時所形成的外側樹脂蓄積部所被覆。
  8. 一種杯狀容器，本其係由本體與底體所構成，該本體係使本體用毛坯的兩端緣部彼此疊合並且進行接合藉此成形為筒狀，而該底體則係將底體用毛坯成形以形成底部與從底部外周緣部向下延伸之下垂部，而成剖面大致為倒U形，藉由使底體之下垂部的外表面接合於本體之下端部的內表面而使本體及底體一體化，其中， 本體用毛坯係由以金屬箔層與積層於金屬箔層兩面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體所形成，本體用毛坯的兩端緣部係藉由使構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接而接合， 底體用毛坯係由以金屬箔層與積層於金屬箔層兩面中至少成為底體之上側面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體所形成，本體之下端部的內表面及底體之下垂部的外表面係藉由使構成該等面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接而接合， 前述杯狀容器中，本體用毛坯的2個熱熔接性樹脂層之中至少一個熱熔接性樹脂層係由2層以上的層所構成，前述2層以上的層中構成積層於金屬箔層的積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂，其熔點低於構成其他層的熱熔接性樹脂， 本體的疊合部中，位於本體內側的本體用毛坯之內側端面的金屬箔層部分及金屬箔層與熱熔接性樹脂層的界面部分，由在將本體用毛坯的兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂熔融固化而形成的保護被膜所被覆。
  9. 如請求項8之杯狀容器，再者，在本體的疊合部中，位於本體外側的本體用毛坯之外側端面的金屬箔層部分及金屬箔層與熱熔接性樹脂層的界面部分，由在將本體用毛坯的兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接時構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂熔融固化而形成的保護被膜所被覆。
  10. 如請求項8之杯狀容器，其中構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂的熔點，比構成前述其他層的熱熔接性樹脂之熔點低10℃以上。
  11. 如請求項10之杯狀容器，其中構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂的熔點為110～140℃。
  12. 如請求項8之杯狀容器，其中構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂之熔體流動速率（MFR），比構成前述其他層的熱熔接性樹脂之熔體流動速率（MFR）大1～5g/10分鐘以上。
  13. 如請求項12之杯狀容器，其中構成前述積層側熱熔接性樹脂層的熱熔接性樹脂的熔體流動速率（MFR）為4～10g/10分鐘。
  14. 一種杯狀容器的製造方法，其係如申請專利範圍第1或8項之杯狀容器的製造方法，包含： 對於由金屬箔層及積層於金屬箔層之兩面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體進行衝孔而形成本體用毛坯的步驟； 對於由金屬箔層及積層於金屬箔層的兩面之中至少成為底體之上側面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體進行衝孔而形成底體用毛坯的步驟； 對於底體用毛坯進行抽拉成形以形成底部與從底部的外周緣部向下延伸之下垂部，而形成剖面大致為倒U形之底體的步驟； 使本體用毛坯的兩端緣部疊合並且使構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接，藉此形成筒狀本體的步驟；及 將本體之下端部的內表面及底體之下垂部的外表面重疊並且使構成該等面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接，藉此將本體與底體一體化的步驟； 前述製造方法中，在形成筒狀本體的步驟中，將本體用毛坯的兩端緣部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接進行2次，並且以高頻密封進行第2次熱熔接。
  15. 如請求項14之杯狀容器的製造方法，其中在將本體與底體一體化的步驟中，將本體之下端部及底體之下垂部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接進行2次，並且以高頻密封進行第2次熱熔接。
  16. 如請求項15之杯狀容器的製造方法，其中在形成底體用毛坯的步驟中，使用在金屬箔層的兩面上積層熱熔接性樹脂層而成者作為積層體； 在將本體與底體一體化的步驟中，將本體往內反折而形成反折部以從其下端開口緣部將底體之下垂部包入，並且使構成本體之下端部及反折部與底體之下垂部互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接，藉此使本體與底體一體化，將本體之下端部及反折部以及底體之下垂部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接進行2次，並且以高頻密封進行第2次熱熔接。
  17. 一種杯狀容器的製造方法，其係如申請專利範圍第1或8項之杯狀容器的製造方法，包含： 對於由金屬箔層及積層於金屬箔層之兩面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體進行衝孔而形成本體用毛坯的步驟； 對於由金屬箔層及金屬箔層的兩面之中至少成為底體之上側面的熱熔接性樹脂層所構成之積層體進行衝孔而形成底體用毛坯的步驟； 對於底體用毛坯進行抽拉成形以形成底部與從底部的外周緣部向下延伸之下垂部，而形成剖面大致為倒U形之底體的步驟； 使本體用毛坯的兩端緣部疊合並且使構成該等互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接，藉此形成筒狀本體的步驟；及 使本體之下端部的內表面及底體之下垂部的外表面中構成該等面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接，藉此將本體與底體一體化的步驟； 前述製造方法中，在將本體與底體一體化的步驟中，將本體之下端部及底體之下垂部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接進行2次，並且以高頻密封進行第2次熱熔接。
  18. 如請求項17之杯狀容器的製造方法，其中， 在形成底體用毛坯的步驟中，使用在金屬箔層的兩面上積層熱熔接性樹脂層而成者作為積層體， 在將本體與底體一體化的步驟中，將本體往內反折而形成反折部以從其下端開口緣部將底體之下垂部包入，並且使構成本體之下端部及反折部與底體之下垂部互相重合面的熱熔接性樹脂層彼此進行熱熔接，而使本體與底體一體化，將本體之下端部及反折部以及底體之下垂部的熱熔接性樹脂層彼此的熱熔接進行2次，並且以高頻密封進行第2次熱熔接。
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