TW202046443A - 靜電吸盤 - Google Patents

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Abstract

提供一種靜電吸盤，其特徵在於包含：陶瓷介電質基板，具有：載置吸附的對象物的第一主表面，和與前述第一主表面相反側的第二主表面；底板，支撐前述陶瓷介電質基板，具有氣體導入道；以及第一多孔部，配設於前述底板與前述陶瓷介電質基板的前述第一主表面之間且與前述氣體導入道對向的位置，前述陶瓷介電質基板具有位於前述第一主表面與前述第一多孔部之間的第一孔部，前述陶瓷介電質基板及前述第一多孔部的至少任一個具有位於前述第一孔部與前述第一多孔部之間的第二孔部，在與自前述底板朝向前述陶瓷介電質基板的第一方向略正交的第二方向上，前述第二孔部的尺寸比前述第一多孔部的尺寸小，比前述第一孔部的尺寸大。

Description

靜電吸盤
本發明的態樣是關於靜電吸盤(electrostatic chuck)。
在氧化鋁(alumina)等的陶瓷介電質基板(ceramic dielectric substrate)之間夾住電極，藉由燒成製作的陶瓷製的靜電吸盤是施加靜電吸附用電力在內建的電極，藉由靜電力吸附矽晶圓(silicon wafer)等的基板。在這種靜電吸盤中，在陶瓷介電質基板的表面與吸附對象物之基板的背面之間流過氦(He)等的惰性氣體，控制吸附對象物之基板的溫度。
例如在CVD(Chemical Vapor Deposition：化學氣相沉積)裝置、濺鍍(sputtering)裝置、離子注入(ion implantation)裝置、蝕刻(etching)裝置等進行對基板的處理的裝置中，有在處理中伴隨基板的溫度上升的裝置。在這種裝置所使用的靜電吸盤中，在陶瓷介電質基板與吸附對象物之基板之間流過He等的惰性氣體，藉由使惰性氣體接觸基板抑制基板的溫度上升。
在藉由He等的惰性氣體進行基板溫度的控制的靜電吸盤中，在陶瓷介電質基板及支撐陶瓷介電質基板的底板(base plate)設有用以導入He等的惰性氣體的孔(氣體導入道)。而且，在陶瓷介電質基板設有與底板的氣體導入道連通的貫通孔。據此，自底板的氣體導入道導入的惰性氣體通過陶瓷介電質基板的貫通孔而被導引至基板的背面。
此處，在裝置內對基板進行處理時，有時會發生來自裝置內的電漿(plasma)朝向金屬製的底板的放電(電弧放電(arc discharge))。底板的氣體導入道及陶瓷介電質基板的貫通孔往往容易成為放電的路徑。因此，有藉由在底板的氣體導入道及陶瓷介電質基板的貫通孔設置多孔部，提高對電弧放電的抗性(耐受電壓(withstand voltage)等)的技術。例如已揭示如下的靜電吸盤：藉由在氣體導入道內設置陶瓷燒結多孔體，將陶瓷燒結多孔體的構造及膜孔作成氣體流道，提高在氣體導入道內的絕緣性。而且，已揭示如下的靜電吸盤：在氣體擴散用空隙內設置由陶瓷多孔體構成用以防止放電的處理氣體流道用的放電防止構件。而且，已揭示如下的靜電吸盤：作為如氧化鋁的多孔介電質設置介電質嵌件(dielectric insert)，降低電弧放電。在這種具有多孔部的靜電吸盤中，被期望謀求電弧放電的降低與氣體流動的順暢化。
本發明是基於如此的課題的認識所進行的創作，其目的是提供一種靜電吸盤，在設置有多孔部的靜電吸盤中可謀求電弧放電的降低與氣體流動的順暢化。
第一發明為一種靜電吸盤，其特徵在於包含：陶瓷介電質基板，具有：載置吸附的對象物的第一主表面(principal surface)，和與前述第一主表面相反側的第二主表面；底板，支撐前述陶瓷介電質基板，具有氣體導入道；以及第一多孔部，配設於前述底板與前述陶瓷介電質基板的前述第一主表面之間且與前述氣體導入道對向的位置，前述陶瓷介電質基板具有位於前述第一主表面與前述第一多孔部之間的第一孔部，前述陶瓷介電質基板及前述第一多孔部的至少任一個具有位於前述第一孔部與前述第一多孔部之間的第二孔部，在與自前述底板朝向前述陶瓷介電質基板的第一方向略正交的第二方向上，前述第二孔部的尺寸比前述第一多孔部的尺寸小，比前述第一孔部的尺寸大。
依照該靜電吸盤，藉由設置於與氣體導入道對向的位置的第一多孔部，可確保流動於第一孔部的氣體的流量，同時可提高對電弧放電的抗性。而且，由於設置有具有規定尺寸的第二孔部，因此可將導入到尺寸大的第一多孔部的氣體的大部分經由第二孔部導入到尺寸小的第一孔部。也就是說，可謀求電弧放電的降低與氣體流動的順暢化。
第二發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第一發明中，前述第二孔部設置於前述陶瓷介電質基板。
依照該靜電吸盤，由於將第二孔部設置於陶瓷介電質基板，因此可提高第二孔部的周圍中的強度，故可抑制第二孔部周邊中的傾斜(tipping)等的發生。因此，可更有效地抑制電弧放電的發生。
第三發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第一發明中，前述第二孔部設置於前述第一多孔部。
依照該靜電吸盤，第二孔部與第一多孔部的對準(alignment)變的容易，使電弧放電的降低與氣體流動的順暢化並存變的更容易。
第四發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第一發明中，前述陶瓷介電質基板更具有在前述第一主表面開口，與前述第一孔部連通的至少一個溝，在前述第一方向上，前述第二孔部的尺寸比前述溝的尺寸小。
依照該靜電吸盤，可經由溝將氣體供給至第一主表面側。因此，將氣體供給至第一主表面的更寬廣的範圍變的容易。而且，由於使第一方向上的第二孔部的尺寸比溝的尺寸小，因此可謀求氣體流動的順暢化，同時可更有效地抑制電弧放電的發生。
第五發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第一發明中，更具備配設於前述陶瓷介電質基板與前述底板之間的接著部，在前述第一方向上，前述第二孔部的尺寸比前述接著部的尺寸小。
依照該靜電吸盤，可提高陶瓷介電質基板與底板的接合強度。而且，由於使第一方向上的第二孔部的尺寸比接著部的尺寸小，因此可謀求氣體流動的順暢化，同時可更有效地抑制電弧放電的發生。
第六發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第一發明中，更具備配設於前述第一主表面與前述第二主表面之間的電極，設置於前述第一多孔部的多孔區域與前述電極之間的第二方向上的距離比前述第一主表面與前述電極之間的第一方向上的距離長。
依照該靜電吸盤，藉由更加長設置於第一多孔部的多孔區域與電極之間的第二方向上的距離，可抑制在第一多孔部的放電。而且，藉由更縮短第一主表面與電極之間的第一方向上的距離，可加大吸附載置於第一主表面的對象物的力。
第七發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第一發明中，更具備設置於前述第一多孔部與前述氣體導入道之間的第二多孔部，在前述第二方向上，前述第二多孔部的尺寸比前述第一多孔部的尺寸大。
依照該靜電吸盤，由於可藉由設置第二多孔部得到更高的耐受電壓，因此可更有效地抑制電弧放電的發生。
第八發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第一發明中，更具備設置於前述第一多孔部與前述氣體導入道之間，具有複數個孔的第二多孔部，設置於前述第二多孔部的前述複數個孔的直徑的平均值比設置於前述第一多孔部的複數個孔的直徑的平均值大。
依照該靜電吸盤，由於設置有孔的直徑大的第二多孔部，因此可謀求氣體流動的順暢化。而且，由於孔的直徑小的第一多孔部設置於吸附的對象物側，因此可更有效地抑制電弧放電的發生。
第九發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第一發明中，更具備設置於前述第一多孔部與前述氣體導入道之間，具有複數個孔的第二多孔部，設置於前述第一多孔部的前述複數個孔的直徑的不均比設置於前述第二多孔部的複數個孔的直徑的不均小。
依照該靜電吸盤，由於設置於第一多孔部的複數個孔的直徑的不均比設置於第二多孔部的複數個孔的直徑的不均小，因此可更有效地抑制電弧放電的發生。
第十發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第七發明中，在前述第一方向上，前述第二多孔部的尺寸比前述第一多孔部的尺寸大。
依照該靜電吸盤，由於可得到更高的耐受電壓，因此可更有效地抑制電弧放電的發生。
第十一發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第七發明中，設置於前述第二多孔部的複數個孔比設置於前述第一多孔部的複數個孔還三維地分散，貫通於前述第一方向的孔的比例為前述第一多孔部比前述第二多孔部還多。 此外，關於孔三維地分散的例子係參照圖10同時於後述。
依照該靜電吸盤，由於可藉由設置具有三維地分散的複數個孔的第二多孔部得到更高的耐受電壓，因此可更有效地抑制電弧放電的發生。而且，藉由設置貫通於第一方向的孔的比例多的第一多孔部，可謀求氣體流動的順暢化。
第十二發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第一發明中，前述第一多孔部及前述陶瓷介電質基板包含以氧化鋁作為主成分，前述陶瓷介電質基板的前述氧化鋁的純度比前述第一多孔部的前述氧化鋁的純度高。
依照該靜電吸盤，可確保靜電吸盤的耐電漿性(plasma resistance)等的性能，且可確保第一多孔部的機械強度(mechanical strength)。作為一例，藉由使第一多孔部含有微量的添加物而促進第一多孔部的燒結，使氣孔的控制及機械強度的確保成為可能。
第十三發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第一發明中，前述第一多孔部具有：具有包含第一孔及第二孔的複數個孔之複數個稀疏部分，與具有比前述稀疏部分的密度高的密度之緊密部分，前述複數個稀疏部分的各個延伸於前述第一方向，前述緊密部分位於前述複數個稀疏部分彼此之間，前述稀疏部分具有設置於前述第一孔與前述第二孔之間的壁部，在前述第二方向上，前述壁部的尺寸的最小值比前述緊密部分的尺寸的最小值小。
依照該靜電吸盤，由於在第一多孔部設置有延伸於第一方向的稀疏部分與緊密部分，因此可確保對電弧放電的抗性與氣體流量，同時可提高第一多孔部的機械強度(剛性)。
第十四發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第十三發明中，在前述第二方向上，設置於前述複數個稀疏部分的各個的前述複數個孔的尺寸比前述緊密部分的尺寸小。
依照該靜電吸盤，由於可充分減小複數個孔的尺寸，因此可更提高對電弧放電的抗性。
第十五發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第十三發明中，設置於前述複數個稀疏部分的各個的前述複數個孔的縱橫比為30以上、10000以下。
依照該靜電吸盤，可更提高對電弧放電的抗性。
第十六發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第十三發明中，在前述第二方向上，設置於前述複數個稀疏部分的各個的前述複數個孔的尺寸為1微米(micrometer)以上、20微米以下。
依照該靜電吸盤，由於可排列孔的尺寸為1～20微米之延伸於一方向的孔，因此可實現對電弧放電的高的抗性。
第十七發明為一種靜電吸盤，其特徵在於：在第十三發明中，在沿著前述第一方向看時，前述第一孔位於前述稀疏部分的中心部，前述複數個孔之中與前述第一孔鄰接且包圍前述第一孔的孔的數目為6。
依照該靜電吸盤，在平面視中，以高的等向性(isotropy)且高的密度配置複數個孔成為可能。據此，可確保對電弧放電的抗性與流動的氣體的流量，同時可提高第一多孔部的剛性。
以下就本發明的實施的形態，一邊參照圖面，一邊進行說明。此外各圖面中，對同樣的構成元件附加同一符號而適宜省略詳細的說明。
圖1是舉例說明與本實施形態有關的靜電吸盤之示意剖面圖。 如圖1所示，與本實施形態有關的靜電吸盤110具備陶瓷介電質基板11與底板50與第一多孔部90。
陶瓷介電質基板11是例如由燒結陶瓷構成的平板狀的基材。例如陶瓷介電質基板11包含氧化鋁(Al2 O3 )。例如陶瓷介電質基板11由高純度的氧化鋁形成。陶瓷介電質基板11中的氧化鋁的濃度為例如99原子百分比(atomic percent)(atomic%)以上、100atomic%以下。藉由使用高純度的氧化鋁，可提高陶瓷介電質基板11的耐電漿性。陶瓷介電質基板11具有：載置吸附的對象物W之第一主表面11a；與第一主表面11a相反側之第二主表面11b。吸附的對象物W例如為矽晶圓等的半導體基板。
在陶瓷介電質基板11配設有電極12。電極12配設於陶瓷介電質基板11的第一主表面11a與第二主表面11b之間。電極12以插入於陶瓷介電質基板11中的方式形成。靜電吸盤110藉由對電極12施加吸附保持用電壓80，在電極12的第一主表面11a側產生電荷，利用靜電力吸附保持對象物W。
此處，在本實施形態的說明中，擬將自底板50朝向陶瓷介電質基板11的方向稱為Z方向(相當於第一方向的一例)，將與Z方向略正交的方向之一稱為Y方向(相當於第二方向的一例)，將略正交於Z方向及Y方向的方向稱為Ｘ方向(相當於第二方向的一例)。
電極12的形狀是沿著陶瓷介電質基板11的第一主表面11a及第二主表面11b的薄膜狀。電極12是用以吸附保持對象物W的吸附電極。電極12既可以是單極型也可以是雙極型。圖1所示的電極12是雙極型，在同一面上配設有2極的電極12。
在電極12配設有延伸於陶瓷介電質基板11的第二主表面11b側的連接部20。連接部20例如是與電極12導通的介層(via)(實心型)或介層孔(via hole)(中空型)。連接部20也可以是藉由硬銲(brazing)等的適切的方法連接的金屬端子。
底板50是支撐陶瓷介電質基板11的構件。陶瓷介電質基板11透過圖2(a)所示的接著部60固定在底板50之上。接著部60例如能以矽接著劑(silicone adhesive)硬化者
底板50例如是金屬製。底板50例如分成鋁製的上部50a與下部50b，在上部50a與下部50b之間設置有連通道55。連通道55的一端側連接於輸入道51，連通道55的他端側連接於輸出道52。
底板50也發揮進行靜電吸盤110的溫度調整的作用。例如在將靜電吸盤110冷卻的情形下，從輸入道51流入冷卻介質(cooling medium)，使其通過連通道55從輸出道52流出。據此，藉由冷卻介質吸收底板50的熱，可冷卻安裝在其上的陶瓷介電質基板11。另一方面，在將靜電吸盤110保溫的情形下，也可將保溫介質放入連通道55內。也可將發熱體內建於陶瓷介電質基板11或底板50。藉由調整底板50或陶瓷介電質基板11的溫度，可調整藉由靜電吸盤110吸附保持的對象物W的溫度。
而且，在陶瓷介電質基板11的第一主表面11a側，依照需要設置有點13，在點13之間設置有溝14。也就是說，第一主表面11a是凹凸面，具有凹部與凸部。第一主表面11a的凸部相當於點13，第一主表面11a的凹部相當於溝14。溝14在XY平面內連續延伸。在載置於靜電吸盤110的對象物W的背面與包含溝14的第一主表面11a之間形成有空間。
陶瓷介電質基板11具有與溝14連接的貫通孔15。貫通孔15由第二主表面11b到第一主表面11a被設置。也就是說，貫通孔15從第二主表面11b到第一主表面11a為止延伸於Z方向，貫通陶瓷介電質基板11。
藉由適宜選擇點13的高度(溝14的深度)、點13及溝14的面積比率、形狀等，可將對象物W的溫度或附著於對象物W的微粒(particle)控制在適合的狀態。
在底板50設置有氣體導入道53。氣體導入道53以例如貫通底板50的方式被設置。氣體導入道53也可以不貫通底板50而從其他的氣體導入道53的途中分岔而設置到陶瓷介電質基板11側。而且，氣體導入道53也可以設置於底板50的複數處。
氣體導入道53與貫通孔15連通。也就是說，流入氣體導入道53的氣體(氦(He)等)在通過氣體導入道53之後流入貫通孔15。
流入貫通孔15的氣體在通過貫通孔15之後流入設置於對象物W與包含溝14的第一主表面11a之間的空間。據此，可藉由氣體直接冷卻對象物W。
第一多孔部90可設置於例如在Z方向上底板50與陶瓷介電質基板11的第一主表面11a之間且與氣體導入道53對向的位置。例如第一多孔部90被設置於陶瓷介電質基板11的貫通孔15。例如第一多孔部90被插入於貫通孔15。
圖2(a)及圖2(b)是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤之示意圖。圖2(a)舉例說明第一多孔部90的周邊。圖2(a)相當於圖1所示的區域A的放大視圖。圖2(b)是舉例說明第一多孔部90的俯視圖。 而且，圖2(c)、(d)是用以舉例說明與其他的實施形態有關的孔部15c之示意剖面圖。 此外，為了避免變得煩雜，在圖2(a)、(c)、(d)中省略點13(例如參照圖1)而進行了描繪。
在該例子中，貫通孔15具有孔部15a與孔部15b(相當於第一孔部的一例)。孔部15a的一端位於陶瓷介電質基板11的第二主表面11b。
而且，陶瓷介電質基板11可具有在Z方向上位於第一主表面11a與第一多孔部90之間的孔部15b。孔部15b與孔部15a連通，延伸至陶瓷介電質基板11的第一主表面11a。也就是說，孔部15b的一端位於第一主表面11a(溝14)。孔部15b是連結第一多孔部90與溝14的連結孔。孔部15b的直徑(沿著X方向的長度)比孔部15a的直徑(沿著X方向的長度)小。藉由設置直徑小的孔部15b，可提高形成於陶瓷介電質基板11與對象物W之間的空間(例如包含溝14的第一主表面11a)的設計的自由度。例如如圖2(a)所示，可使溝14的寬度(沿著X方向的長度)比第一多孔部90的寬度(沿著X方向的長度)短。據此，例如可抑制形成於陶瓷介電質基板11與對象物W之間的空間中的放電。
孔部15b的直徑為例如0.05毫米(mm)以上、0.5mm以下。孔部15a的直徑為例如1mm以上、5mm以下。此外，孔部15b也可以與孔部15a間接地連通。也就是說，也可以設置有連接孔部15a與孔部15b的孔部15c(相當於第二孔部的一例)。如圖2(a)所示，孔部15c設置於陶瓷介電質基板11。如圖2(c)所示，孔部15c也可設置於第一多孔部90。如圖2(d)所示，孔部15c也可設置於陶瓷介電質基板11及第一多孔部90。也就是說，陶瓷介電質基板11及第一多孔部90的至少任一個可具有位於孔部15b與第一多孔部90之間的孔部15c。此情形，若孔部15c被設置於陶瓷介電質基板11，則可提高孔部15c的周圍中的強度，可抑制孔部15c的周邊中的傾斜等的發生。因此，可更有效地抑制電弧放電的發生。若孔部15c被設置於第一多孔部90，則孔部15c與第一多孔部90的對準變的容易。因此，使電弧放電的降低與氣體流動的順暢化並存變的更容易。孔部15a、孔部15b及孔部15c的各個例如為延伸於Z方向的圓筒狀。
此情形，在X方向或Y方向上，可使孔部15c的尺寸比第一多孔部90的尺寸小，比孔部b的尺寸大。依照與本實施形態有關的靜電吸盤110，藉由設置於與氣體導入道53對向的位置的第一多孔部90，可確保流動於孔部15b的氣體的流量，同時可提高對電弧放電的抗性。而且，由於使孔部15c的X方向或Y方向上的尺寸大於孔部15b的該尺寸，因此可將導入到尺寸大的第一多孔部90的氣體的大部分經由孔部15c導入到尺寸小的孔部15b。也就是說，可謀求電弧放電的降低與氣體流動的順暢化。
如前述，陶瓷介電質基板11具有在第一主表面11a開口，與第一孔部15連通的至少一個溝14。在Z方向上，可使孔部15c的尺寸比溝14的尺寸小。據此，可經由溝14將氣體供給至第一主表面11a側。因此，將氣體供給至第一主表面11a的更寬廣的範圍變的容易。而且，由於使孔部15c的X方向或Y方向上的尺寸比溝14的尺寸小，因此可縮短氣體通過孔部15c的時間。也就是說，可謀求氣體流動的順暢化，同時可更有效地抑制電弧放電的發生。
如前述，可在陶瓷介電質基板11與底板50之間設置接著部60。在Z方向上，可使孔部15c的尺寸比接著部60的尺寸小。據此，可提高陶瓷介電質基板11與底板50的接合強度。而且，由於可使Z方向上的孔部15c的尺寸比接著部60的尺寸小，因此可謀求氣體流動的順暢化，同時可更有效地抑制電弧放電的發生。
在該例子中，第一多孔部90被設置於孔部15a。因此，第一多孔部90的頂面90U不露出於第一主表面11a。也就是說，第一多孔部90的頂面90U位於第一主表面11a與第二主表面11b之間。另一方面，第一多孔部90的底面90L露出於第二主表面11b。
第一多孔部90具有：具有複數個孔之多孔區域91；比多孔區域91還緻密之緻密區域93。緻密區域93是孔比多孔區域91少的區域或實質上不具有孔的區域。緻密區域93的孔隙率(porosity)(百分比：%)比多孔區域91的孔隙率(%)低。因此，緻密區域93的密度(克/立方公分：g/cm3 )比多孔區域91的密度(g/cm3 )高。藉由緻密區域93比多孔區域91還緻密，使得例如緻密區域93的剛性(機械強度)比多孔區域91的剛性高。
緻密區域93的孔隙率為例如緻密區域93所包含的空間(孔)的體積在緻密區域93的全體積所佔的比例。多孔區域91的孔隙率為例如多孔區域91所包含的空間(孔)的體積在多孔區域91的全體積所佔的比例。例如多孔區域91的孔隙率為5%以上、40%以下，較佳為10%以上、30%以下，緻密區域93的孔隙率為0%以上、5%以下。
第一多孔部90為柱狀(例如圓柱狀)。而且，多孔區域91為柱狀(例如圓柱狀)。緻密區域93與多孔區域91相接，或者與多孔區域91接續。如圖2(b)所示，在沿著Z方向看時，緻密區域93包圍多孔區域91的外周。緻密區域93為包圍多孔區域91的側面91s的筒狀(例如圓筒狀)。換言之，多孔區域91設置成將緻密區域93貫通於Z方向。從氣體導入道53流入貫通孔15的氣體通過設置於多孔區域91的複數個孔而供給至溝14。
藉由設置具有這種多孔區域91的第一多孔部90，可確保流動於貫通孔15的氣體的流量，同時可提高對電弧放電的抗性。而且，藉由第一多孔部90具有緻密區域93，可提高第一多孔部90的剛性(機械強度)。
例如第一多孔部90與陶瓷介電質基板11一體化。兩個構件一體化的狀態是指兩個構件例如藉由燒結等而化學地結合的狀態。在兩個構件之間不設置用以對他方的構件固定一方的構件的材料(例如接著劑)。也就是說，在第一多孔部90與陶瓷介電質基板11之間未設置有接著劑等的其他的構件，第一多孔部90與陶瓷介電質基板11一體化。
更具體而言，在第一多孔部90與陶瓷介電質基板11一體化的狀態下，第一多孔部90的側面(緻密區域93的側面93s)與貫通孔15的內壁15w相接，第一多孔部90藉由第一多孔部90所接觸的內壁15w支撐，對陶瓷介電質基板11固定。
例如在成為陶瓷介電質基板11的燒結前的基材設置貫通孔，將第一多孔部90嵌入於該貫通孔。藉由在該狀態下對陶瓷介電質基板11(及嵌合的第一多孔部90)進行燒結，可使第一多孔部90與陶瓷介電質基板11一體化。
如此，第一多孔部90藉由與陶瓷介電質基板11一體化而對陶瓷介電質基板11固定。據此，與藉由接著劑等將第一多孔部90固定於陶瓷介電質基板11的情形比較，可提高靜電吸盤110的強度。例如不發生因接著劑的腐蝕或沖蝕(erosion)等造成靜電吸盤的劣化。
當使第一多孔部90與陶瓷介電質基板11一體化時，力自陶瓷介電質基板11施加於第一多孔部90的外周的側面。另一方面，為了確保氣體的流量，在第一多孔部90設置複數個孔時，第一多孔部90的機械強度降低。因此，在使第一多孔部與陶瓷介電質基板11一體化時，有藉由自陶瓷介電質基板11施加於第一多孔部90的力而使第一多孔部90破損之虞。
相對於此，藉由第一多孔部90具有緻密區域93，可提高第一多孔部90的剛性(機械強度)，可使第一多孔部90與陶瓷介電質基板11一體化。
此外，在實施形態中第一多孔部90未必與陶瓷介電質基板11一體化也可以。例如如圖12所示，使用接著劑將第一多孔部90安裝於陶瓷介電質基板也可以。
而且，緻密區域93位於形成貫通孔15的陶瓷介電質基板11的內壁15w與多孔區域91之間。也就是說，在第一多孔部90的內側設置有多孔區域91，在外側設置有緻密區域93。藉由在第一多孔部90的外側設置有緻密區域93，可提高對自陶瓷介電質基板11施加於第一多孔部90的力的剛性。據此，可容易使第一多孔部90與陶瓷介電質基板11一體化。而且，例如在第一多孔部90與陶瓷介電質基板11之間設置有接著構件61(參照圖12)時，可藉由緻密區域93抑制通過第一多孔部90內的氣體接觸接著構件61。據此，可抑制接著構件61的劣化。而且，藉由在第一多孔部90的內側設置有多孔區域91，可抑制陶瓷介電質基板11的貫通孔15被緻密區域93堵塞，可確保氣體的流量。
緻密區域93的厚度(多孔區域91的側面91s與緻密區域93的側面93s之間的長度L0)為例如100μm以上、1000μm以下。
第一多孔部90的材料使用具有絕緣性的陶瓷。第一多孔部90(多孔區域91及緻密區域93的各個)包含氧化鋁(Al2 O3 )、氧化鈦(TiO2 )及氧化釔(Y2 O3 )的至少任一個。據此，可得到第一多孔部90的高的耐受電壓與高的剛性。
例如第一多孔部90以氧化鋁、氧化鈦及氧化釔的任一個作為主成分。 此情形，可使陶瓷介電質基板11的氧化鋁的純度比第一多孔部90的氧化鋁的純度高。據此，可確保靜電吸盤110的耐電漿性等的性能，且可確保第一多孔部90的機械強度。作為一例，藉由使第一多孔部90含有微量的添加物而促進第一多孔部90的燒結，使氣孔的控制及機械強度的確保成為可能。
在本說明書中，陶瓷介電質基板11的氧化鋁等的陶瓷純度可藉由X射線螢光分析(X‐ray fluorescence analysis)、ICP-AES法(Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometry：感應耦合電漿原子發射光譜分析儀法)等進行測定。
例如多孔區域91的材料與緻密區域93的材料相同。但是，多孔區域91的材料與緻密區域93的材料也可以不同。多孔區域91的材料的組成與緻密區域93的材料的組成也可以不同。
而且，如圖2(a)所示，多孔區域91(後述的複數個稀疏部分94)與電極12之間的X方向或Y方向的距離D1比第一主表面11a與電極12之間的Z方向的距離D2長。藉由更加長設置於第一多孔部90的多孔區域91與電極12之間的X方向或Y方向上的距離D1，可抑制在第一多孔部90的放電。而且，藉由更縮短第一主表面11a與電極12之間的Z方向上的距離D2，可加大吸附載置於第一主表面11a的對象物W的力。
圖3(a)及圖3(b)是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤的第一多孔部之示意圖。 圖3(a)是沿著Z方向看的第一多孔部90的俯視圖，圖3(b)是第一多孔部90的ZY平面上的剖面圖。
如圖3(a)及圖3(b)所示，在該例子中，多孔區域91具有複數個稀疏部分94與緊密部分95。複數個稀疏部分94的各個具有複數個孔。緊密部分95比稀疏部分94還緻密。也就是說，緊密部分95是孔比稀疏部分94少的部分，或者實質上不具有孔的部分。緊密部分95的孔隙率比稀疏部分94的孔隙率低。因此，緊密部分95的密度比稀疏部分94的密度高。緊密部分95的孔隙率也可以與緻密區域93的孔隙率相同。藉由緊密部分95比稀疏部分94還緻密，使得緊密部分95的剛性比稀疏部分94的剛性高。
1個稀疏部分94的孔隙率例如為該稀疏部分94所包含的空間(孔)的體積在該稀疏部分94的全體積所佔的比例。緊密部分95的孔隙率例如為緊密部分95所包含的空間(孔)的體積在緊密部分95的全體積所佔的比例。例如稀疏部分94的孔隙率為20%以上、60%以下，較佳為30%以上、50%以下，緊密部分95的孔隙率為0%以上、5%以下。
複數個稀疏部分94的各個延伸於Z方向。例如複數個稀疏部分94的各個為柱狀(圓柱狀或多角柱狀)，設置成將多孔區域91貫通於Z方向。緊密部分95位於複數個稀疏部分94彼此之間。緊密部分95為將互相鄰接的稀疏部分94隔開的壁狀。如圖3(a)所示，在沿著Z方向看時，緊密部分95設置成包圍複數個稀疏部分94的各個的外周。緊密部分95在多孔區域91的外周中與緻密區域93接續。
設置於多孔區域91內的稀疏部分94的數目為例如50個以上、1000個以下。如圖3(a)所示，在沿著Z方向看時，複數個稀疏部分94彼此為互相大致相同的大小。例如在沿著Z方向看時，複數個稀疏部分94在多孔區域91內等向性地均勻地分散。例如鄰接的稀疏部分94彼此的距離(亦即緊密部分95的厚度)大致一定。
例如在沿著Z方向看時，緻密區域93的側面93s與複數個稀疏部分94之中最靠近側面93s的稀疏部分94之間的距離L11為100μm以上、1000μm以下。
如此，藉由在多孔區域91設置複數個稀疏部分94，與比稀疏部分94還緻密的緊密部分95，與在多孔區域內三維地隨機分散有複數個孔的情形比較，可確保對電弧放電的抗性及流動於貫通孔15的氣體的流量，同時可提高第一多孔部90的剛性。 例如若多孔區域的孔隙率變大，則氣體的流量變大，另一方面對電弧放電的抗性及剛性降低。相對於此，藉由設置緊密部分95，即使是加大孔隙率的情形，也可抑制對電弧放電的抗性及剛性的降低。
例如在沿著Z方向看時，假定包含複數個稀疏部分94的全部的最小的圓、橢圓或多角形。可將該圓、橢圓或多角形的內側當作多孔區域91而將該圓、橢圓或多角形的外側考慮為緻密區域93。
如以上說明的，第一多孔部90可具有：具有包含第一孔及第二孔的複數個孔96之複數個稀疏部分94；具有比稀疏部分94的密度高的密度之緊密部分95。複數個稀疏部分94的各個延伸於Z方向。緊密部分95位於複數個稀疏部分94彼此之間。稀疏部分94具有設置於孔96(第一孔)與孔96(第二孔)之間的壁部97。在X方向或Y方向上，可使壁部97的尺寸的最小值比緊密部分95的尺寸的最小值小。據此，由於在第一多孔部90設置有延伸於Z方向的稀疏部分94與緊密部分95，因此可確保對電弧放電的抗性與氣體流量，同時可提高第一多孔部90的機械強度(剛性)。
在X方向或Y方向上，可使設置於複數個稀疏部分94的各個的複數個孔96的尺寸比緊密部分95的尺寸小。據此，由於可充分減小複數個孔96的尺寸，因此可更提高對電弧放電的抗性。
而且，設置於複數個稀疏部分94的各個的複數個孔96的縱橫比(aspect ratio)能以30以上、10000以下。據此，可更提高對電弧放電的抗性。更佳為複數個孔96的縱橫比的下限為100以上，上限為1600以下。
而且，在X方向或Y方向上，設置於複數個稀疏部分94的各個的複數個孔96的尺寸能以1微米以上、20微米以下。據此，由於可排列孔96的尺寸為1～20微米之延伸於一方向的孔96，因此可實現對電弧放電的高的抗性。
而且，如後述的圖6(a)、(b)所示，在沿著Z方向看時，第一孔96a位於稀疏部分94的中心部，複數個孔96之中與第一孔96a鄰接且包圍第一孔96a的孔96b～96g的數目能以6。據此，在平面視中，能以高的等向性且高的密度配置複數個孔96。據此，可確保對電弧放電的抗性與流動的氣體的流量，同時可提高第一多孔部90的剛性。
圖4是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤的第一多孔部之示意俯視圖。 圖4顯示沿著Z方向看的第一多孔部90的一部分，相當於圖3(a)的放大視圖。 在沿著Z方向看時，複數個稀疏部分94的各個為略六角形(略正六角形)。在沿著Z方向看時，複數個稀疏部分94具有：位於多孔區域91的中心部之第一稀疏部分94a；包圍第一稀疏部分94a之6個稀疏部分94(第二～第七稀疏部分94b～94g)。
第二～第七稀疏部分94b～94g與第一稀疏部分94a鄰接。第二～第七稀疏部分94b～94g是複數個稀疏部分94之中最接近第一稀疏部分94a的稀疏部分94。
第二稀疏部分94b及第三稀疏部分94c與第一稀疏部分94a在X方向上並排。也就是說，第一稀疏部分94a位於第二稀疏部分94b與第三稀疏部分94c之間。
第一稀疏部分94a之沿著X方向的長度L1(第一稀疏部分94a的直徑)比第一稀疏部分94a與第二稀疏部分94b之間之沿著X方向的長度L2長，比第一稀疏部分94a與第三稀疏部分94c之間之沿著X方向的長度L3長。
此外，長度L2及長度L3分別相當於緊密部分95的厚度。也就是說，長度L2是第一稀疏部分94a與第二稀疏部分94b之間的緊密部分95之沿著X方向的長度。長度L3是第一稀疏部分94a與第三稀疏部分94c之間的緊密部分95之沿著X方向的長度。長度L2與長度L3大致相同。例如長度L2是長度L3的0.5倍以上、2.0倍以下。
而且，長度L1與第二稀疏部分94b之沿著X方向的長度L4(第二稀疏部分94b的直徑)大致相同，與第三稀疏部分94c之沿著X方向的長度L5(第三稀疏部分95c的直徑)大致相同。例如長度L4及長度L5的各個為長度L1的0.5倍以上、2.0倍以下。
如此，第一稀疏部分94a鄰接於複數個稀疏部分94之中的6個稀疏部分94並被6個稀疏部分94包圍。也就是說，在沿著Z方向看時，在多孔區域91的中心部中與1個稀疏部分94鄰接的稀疏部分94的數目為6。據此，在平面視中，能以高的等向性且高的密度配置複數個稀疏部分94。據此，可確保對電弧放電的抗性與流動於貫通孔15的氣體的流量，同時可提高第一多孔部90的剛性。而且，可抑制對電弧放電的抗性的不均、流動於貫通孔15的氣體的流量的不均、及第一多孔部90的剛性的不均。
稀疏部分94的直徑(長度L1、L4或L5等)為例如50μm以上、500μm以下。緊密部分95的厚度(長度L2或L3等)為例如10μm以上、100μm以下。稀疏部分94的直徑比緊密部分95的厚度大。而且，緊密部分95的厚度比緻密區域93的厚度薄。
圖5是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤的第一多孔部之示意俯視圖。 圖5顯示沿著Z方向看的第一多孔部90的一部分。圖5是1個稀疏部分94的周邊的放大視圖。 如圖5所示，在該例子中，稀疏部分94具有：複數個孔96；設置於複數個孔96彼此之間的壁部97。
複數個孔96的各個延伸於Z方向。複數個孔96的各個為延伸於一方向的毛細管狀(一維毛細管構造)，將稀疏部分94貫通於Z方向。壁部97為將互相鄰接的孔96隔開的壁狀。如圖5所示，在沿著Z方向看時，壁部97設置成包圍複數個孔96的各自的外周。壁部97在稀疏部分94的外周中與緊密部分95接續。
設置於1個稀疏部分94內的孔96的數目為例如50個以上、1000個以下。如圖5所示，在沿著Z方向看時，複數個孔96彼此為互相大致相同的大小。例如在沿著Z方向看時，複數個孔96在稀疏部分94內等向性地均勻地分散。例如鄰接的孔96彼此的距離(亦即壁部97的厚度)大致一定。
如此，藉由延伸於一方向的孔96排列在稀疏部分94內，與在稀疏部分內三維地隨機分散有複數個孔的情形比較，能以少的不均實現對電弧放電的高的抗性。
此處，就複數個孔96的[毛細管狀構造]更進一步進行說明。 近幾年，更進行了以半導體的高集積化為目的的電路線寬的細線化、電路間距的微細化。被要求對靜電吸盤施加更進一步的高功率，在更高水準下的吸附對象物的溫度控制。在這種背景下，被要求即使在高功率環境下也確實地抑制電弧放電，同時充分確保氣體流量，並且高精度地控制其流量。在與本實施形態有關的靜電吸盤110中，在為了防止氦供給孔(氣體導入道53)中的電弧放電而以往就已經設置的陶瓷插塞(ceramic plug)(第一多孔部90)中，減小該孔徑(孔96的直徑)到例如數μm～十幾μm的水準為止(關於孔96的直徑的詳細於後述)。若直徑減小到該水準，則有氣體的流量控制變的困難之虞。因此在本發明中，例如更對孔96其形狀下功夫以使孔96沿著Z方向。具體而言，以往是藉由比較大的孔確保流量，且藉由使其形狀成三維地複雜來達成防止電弧放電。另一方面在本發明中，藉由使孔96微細到例如其直徑為數μm～十幾μm的水準而達成防止電弧放電，相反地藉由使其形狀單純化確保流量。也就是說，基於與以往完全不同的思想而想到了本發明。
此外，稀疏部分94的形狀不限於六角形，也可以是圓(或橢圓)及其他的多角形。例如在沿著Z方向看時，假定包含以10μm以下的間隔排列的複數個孔96的全部之最小的圓、橢圓或多角形。可將該圓、橢圓或多角形的內側當作稀疏部分94而將該圓、橢圓或多角形的外側考慮為緊密部分95。
圖6(a)及圖6(b)是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤的第一多孔部之示意俯視圖。 圖6(a)及圖6(b)顯示沿著Z方向看的第一多孔部90的一部分，是顯示1個稀疏部分94內的孔96的放大視圖。
如圖6(a)所示，在沿著Z方向看時，複數個孔96具有：位於稀疏部分94的中心部之第一孔96a；包圍第一孔96a之6個孔96(第二～第七孔96b～96g)。第二～第七孔96b～96g與第一孔96a鄰接。第二～第七孔96b～96g是複數個孔96之中最接近第一孔96a的孔96。
第二孔96b及第三孔96c與第一孔96a在X方向上並排。也就是說，第一孔96a位於第二孔96b與第三孔96c之間。
例如第一孔96a之沿著X方向的長度L6(第一孔96a的直徑)比第一孔96a與第二孔96b之間之沿著X方向的長度L7長，比第一孔96a與第三孔96c之間之沿著X方向的長度L8長。
此外，長度L7及長度L8分別相當於壁部97的厚度。也就是說，長度L7是第一孔96a與第二孔96b之間的壁部97之沿著X方向的長度。長度L8是第一孔96a與第三孔96c之間的壁部97之沿著X方向的長度。長度L7與長度L8大致相同。例如長度L7是長度L8的0.5倍以上、2.0倍以下。
而且，長度L6與第二孔96b之沿著X方向的長度L9(第二孔96b的直徑)大致相同，與第三孔96c之沿著X方向的長度L10(第三孔96c的直徑)大致相同。例如長度L9及長度L10的各個為長度L6的0.5倍以上、2.0倍以下。
例如若孔的直徑小，則對電弧放電的抗性及剛性提高。另一方面，若孔的直徑大，則可加大氣體的流量。孔96的直徑(長度L6、L9或L10等)為例如1微米(μm)以上、20μm以下。藉由排列直徑1～20μm之延伸於一方向的孔，可藉由少的不均實現對電弧放電的高的抗性。更佳為孔96的直徑為3μm以上、10μm以下。
此處，就孔96的直徑的測定方法進行說明。使用掃描式電子顯微鏡(scanning electron microscope)(例如日立高新技術公司(Hitachi High：Technologies)、S-3000)藉由1000倍以上的倍率取得影像。使用市售品的影像分析軟體，就孔96算出100個份的相當於圓的直徑，以其平均值當作孔96的直徑。 抑制複數個孔96的直徑不均更佳。藉由減小直徑的不均，可更精密地控制流動的氣體的流量及耐受電壓。作為複數個孔96的直徑的不均，可利用在前述孔96的直徑的算出中取得的100個份的相當於圓的直徑的累積分布(cumulative distribution)。具體而言，適用在粒度分布測定(particle size distribution measurement)一般被使用的累積分布50vol%時的粒徑D50(中值粒徑(median size))及累積分布90vol%時的粒徑D90的概念，使用以橫軸為孔徑(μm)，以縱軸為相對孔量(%)時的孔96的累積分布圖，求出該孔徑的累積分布50vol%時的孔徑(相當於D50直徑)及累積分布90vol%時的孔徑(相當於D90直徑)。將複數個孔96的直徑的不均抑制為滿足D50：D90≤1：2的關係的程度較佳。
壁部97的厚度(長度L7、L8等)為例如1μm以上、10μm以下。壁部97的厚度比緊密部分95的厚度薄。
如此，第一孔96a鄰接於複數個孔96之中的6個孔96並被6個孔96包圍。也就是說，在沿著Z方向看時，在稀疏部分94的中心部中與1個孔96鄰接的孔96的數目為6。據此，在平面視中，能以高的等向性且高的密度配置複數個孔96。據此，可確保對電弧放電的抗性與流動於貫通孔15的氣體的流量，同時可提高第一多孔部90的剛性。而且，可抑制對電弧放電的抗性的不均、流動於貫通孔15的氣體的流量的不均、及第一多孔部90的剛性的不均。
圖6(b)顯示稀疏部分94內的複數個孔96的配置的另一例。如圖6(b)所示，在該例子中，複數個孔96以第一孔96a為中心配置成同心圓狀。據此，在平面視中，能以高的等向性且高的密度配置複數個孔。
此外，如以上說明的構造的第一多孔部90例如可使用擠壓成形(extrusion molding)製造。而且，長度L0～L10的各個可藉由使用掃描式電子顯微鏡等的顯微鏡的觀察進行測定。
就本說明書中的孔隙率的評價進行說明。此處，以第一多孔部90中的孔隙率的評價為例進行說明。 取得如圖3(a)的俯視圖的影像，藉由影像分析(image analysis)算出複數個稀疏部分94在多孔區域91所佔的比例R1。影像的取得係使用掃描式電子顯微鏡(例如日立高新技術公司、S-3000)。加速電壓以15kV、倍率以30倍取得BSE影像(Backscattered Electron image)。例如影像尺寸為1280×960像素(pixel)，影像色調為256色調。
複數個稀疏部分94在多孔區域91所佔的比例R1的算出係使用影像分析軟體(例如Win-ROOFVer6.5(三谷商事))。 使用Win-ROOFVer6.5之算出比例R1可如下進行。 評價範圍ROI1(參照圖3(a))以包含全部的稀疏部分94的最小圓(或橢圓)。 進行依照單一臨限值(threshold value)(例如0)的二值化(binarization)處理，算出評價範圍ROI1的面積S1。 進行依照兩個臨限值(例如0及136)的二值化處理，算出評價範圍ROI1內的複數個稀疏部分94的合計面積S2。此時，進行稀疏部分94內的填孔處理及被考慮為雜訊(noise)的小的面積的區域的刪除(臨限值：0.002以下)。而且，兩個臨限值係藉由影像的亮度或對比(contrast)適宜調整。 作為面積S2對面積S1的比例，算出比例R1。也就是說，比例R1(%)=(面積S2)/(面積S1)×100。
在實施形態中，複數個稀疏部分94在多孔區域91所佔的比例R1為例如40%以上、70%以下，較佳為50%以上、70%以下。比例R1為例如60%左右。
取得如圖5的俯視圖的影像，藉由影像分析算出複數個孔96在稀疏部分94所佔的比例R2。比例R2例如相當於稀疏部分94的孔隙率。影像的取得係使用掃描式電子顯微鏡(例如日立高新技術公司、S-3000)。加速電壓以15kV、倍率以600倍取得BSE影像。例如影像尺寸為1280×960像素，影像色調為256色調。
複數個孔96在稀疏部分94所佔比例R2的算出係使用影像分析軟體(例如Win-ROOFVer6.5(三谷商事))。 使用Win-ROOFVer6.5之算出比例R1可如下進行。 評價範圍ROI2(參照圖5)係以稀疏部分94的形狀以近似的六角形。在評價範圍ROI2內包含有設置於1個稀疏部分94的全部的孔96。 進行依照單一臨限值(例如0)的二值化處理，算出評價範圍ROI2的面積S3。 進行依照兩個臨限值(例如0及96)的二值化處理，算出評價範圍ROI2內的複數個孔96的合計面積S4。此時，進行孔96內的填孔處理及被考慮為雜訊的小的面積區域的刪除(臨限值：1以下)。而且，兩個臨限值係藉由影像的亮度或對比適宜調整。 作為面積S4對面積S3的比例，算出比例R2。也就是說，比例R2(%)=(面積S4)/(面積S3)×100。
在實施形態中，複數個孔96在稀疏部分94所佔比例R2(稀疏部分94的孔隙率)為例如20%以上、60%以下，較佳為30%以上、50%以下。比例R2為例如40%左右。
多孔區域91的孔隙率例如相當於複數個稀疏部分94在多孔區域91所佔的比例R1與複數個孔96在稀疏部分94所佔的比例R2的積。例如當比例R1為60%、比例R2為40%時，多孔區域91的孔隙率可算出為24%左右。
藉由使用具有這種孔隙率的多孔區域91的第一多孔部90，可確保流動於貫通孔15的氣體的流量，同時可提高耐受電壓。
同樣地，可算出陶瓷介電質基板、第二多孔部70的孔隙率。此外，掃描式電子顯微鏡的倍率對應觀察對象在例如數十倍～數千倍的範圍中適宜選擇較佳。
圖7(a)及圖7(b)是舉例說明與實施形態有關的另一第一多孔部之示意圖。 圖7(a)是沿著Z方向看的第一多孔部90的俯視圖，圖7(b)相當於圖7(a)的一部分的放大視圖。 如圖7(a)及圖7(b)所示，在該例子中，稀疏部分94的平面形狀為圓形。如此，稀疏部分94的平面形狀也可以不是六角形。
圖8是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤之示意剖面圖。 圖8相當於圖2所示的區域B的放大視圖。也就是說，圖8顯示第一多孔部90(緻密區域93)與陶瓷介電質基板11的界面F1的近旁。此外，在該例子中，第一多孔部90及陶瓷介電質基板11的材料使用氧化鋁。
如圖8所示，第一多孔部90具有：在X方向或Y方向上位於陶瓷介電質基板11側之第一區域90p；與第一區域90p在X方向或Y方向上接續之第二區域90q。第一區域90p及第二區域90q是第一多孔部90的緻密區域93的一部分。
第一區域90p在X方向或Y方向上位於第二區域90q與陶瓷介電質基板11之間。第一區域90p是在X方向或Y方向距界面F1為40～60μm左右的區域。也就是說，第一區域90p之沿著X方向或Y方向的寬度W1(對界面F1垂直的方向上的第一區域90p的長度)為例如40μm以上、60μm以下。
而且，陶瓷介電質基板11具有：在X方向或Y方向上位於第一多孔部90(第一區域90p)側之第一基板區域11p；與第一基板區域11p在X方向或Y方向上接續之第二基板區域11q。第一區域90p與第一基板區域11p相接而被設置。第一基板區域11p在X方向或Y方向上位於第二基板區域11q與第一多孔部90之間。第一基板區域11p是在X方向或Y方向距界面F1為40～60μm左右的區域。也就是說，第一基板區域11p之沿著X方向或Y方向的寬度W2(對界面F1垂直的方向上的第一基板區域11p的長度)為例如40μm以上、60μm以下。
圖9(a)及圖9(b)是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤之示意剖面圖。 圖9(a)是圖8所示的第一區域90p的一部分的放大視圖。圖9(b)是圖8所示的第一基板區域11p的一部分的放大視圖。
如圖9(a)所示，第一區域90p包含複數個粒子g1(晶粒(crystal grain))。而且，如圖9(b)所示，第一基板區域11p包含複數個粒子g2(晶粒)。
第一區域90p中的平均粒徑(mean particle size)(複數個粒子g1的直徑的平均值)與第一基板區域11p中的平均粒徑(複數個粒子g2的直徑的平均值)不同。
藉由第一區域90p中的平均粒徑與第一基板區域11p中的平均粒徑不同，在界面F1上可提高第一多孔部90的晶粒與陶瓷介電質基板11的晶粒的結合強度(界面強度)。例如可抑制第一多孔部90自陶瓷介電質基板11剝離及/或晶粒的脫粒。
此外，平均粒徑可使用如圖9(a)及圖9(b)的剖面的影像中的晶粒的相當於圓的直徑的平均值。相當於圓的直徑是指具有與作為對象的平面形狀的面積相同面積的圓的直徑。
陶瓷介電質基板11與第一多孔部90一體化也較佳。第一多孔部90藉由與陶瓷介電質基板11一體化而被固定於陶瓷介電質基板11。據此，與藉由接著劑等將第一多孔部90固定於陶瓷介電質基板11的情形比較，可提高靜電吸盤的強度。例如可抑制因接著劑的腐蝕或沖蝕(erosion)等造成靜電吸盤的劣化。
在該例子中，第一基板區域11p中的平均粒徑比第一區域90p中的平均粒徑小。由於第一基板區域11p中的粒徑小，因此在第一多孔部與陶瓷介電質基板的界面上可提高第一多孔部與陶瓷介電質基板的結合強度。而且，藉由第一基板區域中的粒徑小可提高陶瓷介電質基板11的強度，可抑制因在製作時或製程時發生的應力造成的裂痕(crack)等的風險。例如第一區域90p中的平均粒徑為3μm以上、5μm以下。例如第一基板區域11p中的平均粒徑為0.5μm以上、2μm以下。第一基板區域11p中的平均粒徑為第一區域90p中的平均粒徑的1.1倍以上、5倍以下。
而且，例如第一基板區域11p中的平均粒徑比第二基板區域11q中的平均粒徑小。在與第一區域90p相接而設置的第一基板區域11p中，例如在製程中的燒結時，藉由與第一區域90p之間的擴散等的相互作用而提高與第一區域90p之間的界面強度較佳。另一方面，在第二基板區域11q中，顯現陶瓷介電質基板11的材料本來的特性較佳。藉由使第一基板區域11p中的平均粒徑比第二基板區域11q中的平均粒徑小，可使第一基板區域11p中的界面強度的擔保與第二基板區域11q中的陶瓷介電質基板11的特性並存。
第一區域90p中的平均粒徑也可以比第一基板區域11p中的平均粒徑小。據此，在第一多孔部90與陶瓷介電質基板11的界面上，可提高第一多孔部90與陶瓷介電質基板11的結合強度。而且，因藉由第一區域90p中的平均粒徑小，使得第一多孔部90的強度變高，故可抑制製程時的粒子的脫落，可減少微粒。
例如在第一多孔部90及陶瓷介電質基板11的各個中，藉由調整材料的組成及/或溫度等的燒結條件，可調整平均粒徑。例如調整在陶瓷材料的燒結中加入的燒結助劑(sintering additive)的量或濃度。例如作為燒結助劑使用的氧化鎂(MgO)係抑制晶粒的異常成長。
而且，與前述的一樣，也可以使第一區域90p中的平均粒徑比第二基板區域11q中的平均粒徑小。據此，可提高第一區域90p中的機械強度。
再度參照圖2(a)就靜電吸盤110的構造繼續進行說明。靜電吸盤110更具有第二多孔部70也可以。第二多孔部70在Z方向上可設置於第一多孔部90與氣體導入道53之間。例如第二多孔部70被嵌入底板50之陶瓷介電質基板11側。如圖2(a)所示，例如在底板50之陶瓷介電質基板11側配設有鏜孔(counterbore)部53a。鏜孔部53a配設成筒狀。藉由適切地設計鏜孔部53a的內徑，使得第二多孔部70被嵌合於鏜孔部53a。
第二多孔部70的頂面70U露出於底板50的頂面50U。第二多孔部70的頂面70U與第一多孔部90的底面90L對向。在該例子中，第二多孔部70的頂面70U與第一多孔部90的底面90L之間成為空間SP。空間SP也可以藉由第二多孔部70及第一多孔部90的至少任一個填補。也就是說，第二多孔部70與第一多孔部90相接也可以。
第二多孔部70具有：具有複數個孔之陶瓷多孔體71，與陶瓷絕緣膜72。陶瓷多孔體71配設成筒狀(例如圓筒形)，被嵌合於鏜孔部53a。雖然第二多孔部70的形狀為圓筒形較理想，但不是被限定於圓筒形。陶瓷多孔體71使用具有絕緣性的材料。陶瓷多孔體71的材料例如為Al2 O3 或Y2 O3 、ZrO2 、MgO、SiC、AlN、Si3 N4 。陶瓷多孔體71的材料也可以是SiO2 等的玻璃。陶瓷多孔體71的材料也可以是Al2 O3 -TiO2 或Al2 O3 -MgO、Al2 O3 -SiO2 、Al6 O13 Si2 、YAG、ZrSiO4 等。
陶瓷多孔體71的孔隙率為例如20%以上、60%以下。陶瓷多孔體71的密度為例如1.5g/cm3 以上、3.0g/cm3 以下。流過氣體導入道53而來的He等的氣體通過陶瓷多孔體71的複數個孔，自設置於陶瓷介電質基板11的貫通孔15被送到溝14。
陶瓷絕緣膜72設置於陶瓷多孔體71與氣體導入道53之間。陶瓷絕緣膜72比陶瓷多孔體71還緻密。陶瓷絕緣膜72的孔隙率為例如10%以下。陶瓷絕緣膜72的密度為例如3.0g/cm3 以上、4.0g/cm3 以下。陶瓷絕緣膜72設置於陶瓷多孔體71的側面。
陶瓷絕緣膜72的材料例如使用Al2 O3 、Y2 O3 、ZrO2 、MgO等。陶瓷絕緣膜72的材料也可以使用Al2 O3 -TiO2 、Al2 O3 -MgO、Al2 O3 -SiO2 、Al6 O13 Si2 、YAG、ZrSiO4 等。
陶瓷絕緣膜72藉由熔射(thermal spraying)形成於陶瓷多孔體71的側面。熔射是指藉由加熱使塗佈(coating)材料熔融或軟化，成微粒子狀進行加速，使其碰撞陶瓷多孔體71的側面，將扁平地壓壞的粒子凝固、堆積而形成塗膜之方法。陶瓷絕緣膜72例如藉由PVD(Physical Vapor Deposition：物理氣相沉積)或CVD(Chemical Vapor Deposition：化學氣相沉積)、溶膠凝膠法(sol-gel method)、氣溶膠沉積法(aerosol deposition method)等製作也可以。作為陶瓷絕緣膜72在藉由熔射形成陶瓷時，膜厚為例如0.05mm以上、0.5mm以下。
陶瓷介電質基板11的孔隙率為例如1%以下。陶瓷介電質基板11的密度為例如4.2g/cm3 。
陶瓷介電質基板11及第二多孔部70中的孔隙率如前述，藉由掃描式電子顯微鏡測定。密度係根據JIS(Japanese Industrial Standard：日本工業標準) C 2141 5.4.3進行測定。
第二多孔部70一被嵌合於氣體導入道53的鏜孔部53a，就成為陶瓷絕緣膜72與底板50接觸的狀態。也就是說，成為在將He等的氣體導引至溝14的貫通孔15與金屬製的底板50之間中介絕緣性高的陶瓷多孔體71及陶瓷絕緣膜72。藉由使用這種第二多孔部70，與僅將陶瓷多孔體71設置於氣體導入道53的情形比較，可發揮高的絕緣性。
而且，在X方向或Y方向上，可使第二多孔部70的尺寸比第一多孔部90的尺寸大。由於可藉由設置這種第二多孔部70得到更高的耐受電壓，因此可更有效地抑制電弧放電的發生。
而且，設置於第二多孔部70的複數個孔比設置於第一多孔部90的複數個孔還三維地分散，可使第一多孔部90之貫通於Z方向的孔的比例比第二多孔部70之貫通於Z方向的孔的比例還多。由於可藉由設置具有三維地分散的複數個孔的第二多孔部70得到更高的耐受電壓，因此可更有效地抑制電弧放電的發生。而且，藉由設置貫通於Z方向的孔的比例多的第一多孔部90，可謀求氣體流動的順暢化。
而且，在Z方向上可使第二多孔部70的尺寸比第一多孔部90的尺寸大。據此，由於可得到更高的耐受電壓，因此可更有效地抑制電弧放電的發生。
而且，可使設置於第二多孔部70的複數個孔的直徑的平均值比設置於第一多孔部90的複數個孔的直徑的平均值大。據此，由於設置有孔的直徑大的第二多孔部70，因此可謀求氣體流動的順暢化。而且，由於孔的直徑小的第一多孔部90設置於吸附的對象物側，因此可更有效地抑制電弧放電的發生。 而且，由於可減小複數個孔的直徑的不均，因此可謀求電弧放電之更有效的抑制。
圖10是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤的第二多孔部70之示意剖面圖。 圖10是陶瓷多孔體71的剖面的一部分的放大視圖。 設置於陶瓷多孔體71的複數個孔71p在陶瓷多孔體71的內部中，三維地分散在X方向、Y方向及Z方向。換言之，陶瓷多孔體71為擴展於X方向、Y方向及Z方向之三維的網狀構造。複數個孔71p在陶瓷多孔體71中例如隨機分散。
由於複數個孔71p三維地分散，因此複數個孔71p的一部分也露出於陶瓷多孔體71的表面。因此，在陶瓷多孔體71的表面形成有細小的凹凸。也就是說，陶瓷多孔體71的表面粗糙。藉由陶瓷多孔體71的表面粗糙度(surface roughness)，可在陶瓷多孔體71的表面容易形成熔射膜(thermal spraying film)之陶瓷絕緣膜72。例如熔射膜與陶瓷多孔體71的接觸提高。而且，可抑制陶瓷絕緣膜72的剝離。
設置於陶瓷多孔體71的複數個孔71p的直徑的平均值比設置於多孔區域91的複數個孔96的直徑的平均值大。孔71p的直徑為例如10μm以上、50μm以下。藉由孔的直徑小的多孔區域91，可控制(限制)流動於貫通孔15的氣體的流量。據此，可抑制起因於陶瓷多孔體71的氣體流量的不均。孔71p的直徑及孔96的直徑的測定如前述，可藉由掃描式電子顯微鏡進行。
圖11是舉例說明與實施形態有關的另一靜電吸盤之示意剖面圖。 圖11與圖2(a)一樣舉例說明第一多孔部90的周邊。 在該例子中，第一多孔部90未與陶瓷介電質基板11一體化。
在第一多孔部90與陶瓷介電質基板11之間設置有接著構件61(接著劑)。第一多孔部90藉由接著構件61接著於陶瓷介電質基板11。例如接著構件61設置於第一多孔部90的側面(緻密區域93的側面93s)與貫通孔15的內壁15w之間。第一多孔部90與陶瓷介電質基板11不接觸也可以。
接著構件61例如使用矽接著劑。接著構件61例如是具有彈性的彈性構件。接著構件61的彈性模數(elastic modulus)例如比第一多孔部90的緻密區域93的彈性模數低，比陶瓷介電質基板11的彈性模數低。
在藉由接著構件61接著第一多孔部90與陶瓷介電質基板11的構造中，可將接著構件61作為對第一多孔部90的熱收縮與陶瓷介電質基板11的熱收縮之差的緩衝材。
以上針對本發明的實施的形態進行了說明。但是，本發明不是被限定於該等記述。例如雖然作為靜電吸盤110舉例說明了利用庫侖力(Coulomb force)的構成，但是即使是利用Johnsen：Rahbek 力(Johnsen：Rahbek force)的構成也能適用。而且，關於前述的實施的形態，熟習該項技術者適宜加入了設計變更只要也具備本發明的特徵就包含於本發明的範圍。而且，前述的各實施的形態所具備的各元件在技術上盡可能可組合，組合該等元件只要也包含本發明的特徵就包含於本發明的範圍。
11:陶瓷介電質基板 11a:第一主表面 11b:第二主表面 11p:第一基板區域 12:電極 13:點 14:溝 15:貫通孔 15a:孔部 15b:孔部(第一孔部) 15c:孔部(第二孔部) 15w:內壁 20:連接部 50:底板 50U:頂面 50a:上部 50b:下部 51:輸入道 52:輸出道 53:氣體導入道 53a:鏜孔部 55:連通道 60:接著部 70:第二多孔部 70U:頂面 71:陶瓷多孔體 71p:孔 72:陶瓷絕緣膜 80:吸附保持用電壓 90:第一多孔部 90L:底面 90U:頂面 90p:第一區域 91:多孔區域 91s:側面 93:緻密區域 93s:側面 94:稀疏部分 94a～94g:第一～第七稀疏部分 95:緊密部分 96:孔 96a～96g:第一～第七孔 97:壁部 110:靜電吸盤 B:區域 D1、D2:距離 L0:長度 ROI1:評價範圍 ROI2:評價範圍 SP:空間 W:對象物
圖1是舉例說明與本實施形態有關的靜電吸盤之示意剖面圖。 圖2(a)及圖2(b)是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤之示意圖。圖2(c)、(d)是用以舉例說明與其他的實施形態有關的孔部15c之示意剖面圖。 圖3(a)及圖3(b)是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤的第一多孔部之示意圖。 圖4是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤的第一多孔部之示意俯視圖。 圖5是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤的第一多孔部之示意俯視圖。 圖6(a)及圖6(b)是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤的第一多孔部之示意俯視圖。 圖7(a)及圖7(b)是舉例說明與實施形態有關的另一第一多孔部之示意圖。 圖8是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤之示意剖面圖。 圖9(a)及圖9(b)是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤之示意剖面圖。 圖10是舉例說明與實施形態有關的靜電吸盤的第二多孔部之示意剖面圖。 圖11是舉例說明與實施形態有關的另一靜電吸盤之示意剖面圖。
11:陶瓷介電質基板
11a:第一主表面
11b:第二主表面
12:電極
13:點
14:溝
15:貫通孔
15a:孔部
15b:孔部(第一孔部)
15c:孔部(第二孔部)
15w:內壁
50U:頂面
53:氣體導入道
53a:鏜孔部
60:接著部
70:第二多孔部
70U:頂面
71:陶瓷多孔體
72:陶瓷絕緣膜
90:第一多孔部
90L:底面
90U:頂面
91:多孔區域
93:緻密區域
93s:側面
B:區域
D1、D2:距離
SP:空間
W:對象物

Claims (17)

  1. 一種靜電吸盤，其特徵在於包含： 陶瓷介電質基板，具有：載置吸附的對象物的第一主表面，和與該第一主表面相反側的第二主表面； 底板，支撐該陶瓷介電質基板，具有氣體導入道；以及 第一多孔部，配設於該底板與該陶瓷介電質基板的該第一主表面之間且與該氣體導入道對向的位置， 該陶瓷介電質基板具有位於該第一主表面與該第一多孔部之間的第一孔部， 該陶瓷介電質基板及該第一多孔部的至少任一個具有位於該第一孔部與該第一多孔部之間的第二孔部， 在與自該底板朝向該陶瓷介電質基板的第一方向略正交的第二方向上，該第二孔部的尺寸比該第一多孔部的尺寸小，比該第一孔部的尺寸大。
  2. 如請求項1之靜電吸盤，其中該第二孔部設置於該陶瓷介電質基板。
  3. 如請求項1之靜電吸盤，其中該第二孔部設置於該第一多孔部。
  4. 如請求項1之靜電吸盤，其中該陶瓷介電質基板更具有在該第一主表面開口，與該第一孔部連通的至少一個溝， 在該第一方向上，該第二孔部的尺寸比該溝的尺寸小。
  5. 如請求項1之靜電吸盤，其中更具備配設於該陶瓷介電質基板與該底板之間的接著部， 在該第一方向上，該第二孔部的尺寸比該接著部的尺寸小。
  6. 如請求項1之靜電吸盤，其中更具備配設於該第一主表面與該第二主表面之間的電極， 設置於該第一多孔部的多孔區域與該電極之間的第二方向上的距離比該第一主表面與該電極之間的第一方向上的距離長。
  7. 如請求項1之靜電吸盤，其中更具備設置於該第一多孔部與該氣體導入道之間的第二多孔部， 在該第二方向上，該第二多孔部的尺寸比該第一多孔部的尺寸大。
  8. 如請求項1之靜電吸盤，其中更具備設置於該第一多孔部與該氣體導入道之間，具有複數個孔的第二多孔部， 設置於該第二多孔部的該複數個孔的直徑的平均值比設置於該第一多孔部的複數個孔的直徑的平均值大。
  9. 如請求項1之靜電吸盤，其中更具備設置於該第一多孔部與該氣體導入道之間，具有複數個孔的第二多孔部， 設置於該第一多孔部的該複數個孔的直徑的不均比設置於該第二多孔部的複數個孔的直徑的不均小。
  10. 如請求項7之靜電吸盤，其中在該第一方向上，該第二多孔部的尺寸比該第一多孔部的尺寸大。
  11. 如請求項7之靜電吸盤，其中設置於該第二多孔部的複數個孔比設置於該第一多孔部的複數個孔還三維地分散， 貫通於該第一方向的孔的比例為該第一多孔部比該第二多孔部還多。
  12. 如請求項1之靜電吸盤，其中該第一多孔部及該陶瓷介電質基板包含以氧化鋁作為主成分， 該陶瓷介電質基板的該氧化鋁的純度比該第一多孔部的該氧化鋁的純度高。
  13. 如請求項1之靜電吸盤，其中該第一多孔部具有：具有包含第一孔及第二孔的複數個孔之複數個稀疏部分，與具有比該稀疏部分的密度高的密度之緊密部分， 該複數個稀疏部分的各個延伸於該第一方向， 該緊密部分位於該複數個稀疏部分彼此之間， 該稀疏部分具有設置於該第一孔與該第二孔之間的壁部， 在該第二方向上，該壁部的尺寸的最小值比該緊密部分的尺寸的最小值小。
  14. 如請求項13之靜電吸盤，其中在該第二方向上，設置於該複數個稀疏部分的各個的該複數個孔的尺寸比該緊密部分的尺寸小。
  15. 如請求項13之靜電吸盤，其中設置於該複數個稀疏部分的各個的該複數個孔的縱橫比為30以上、10000以下。
  16. 如請求項13之靜電吸盤，其中在該第二方向上，設置於該複數個稀疏部分的各個的該複數個孔的尺寸為1微米以上、20微米以下。
  17. 如請求項13之靜電吸盤，其中在沿著該第一方向看時，該第一孔位於該稀疏部分的中心部， 該複數個孔之中與該第一孔鄰接且包圍該第一孔的孔的數目為6。
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