TW201716703A - 具有強韌織物之同步皮帶 - Google Patents

Abstract

本發明係關於一種皮帶，其具有彈性體本體、嵌入其中之拉伸索、及具有經提高之如文中所定義之織物抗拉韌性值之齒織物。織物抗拉韌性可自構成織物之紗的性質得到，該等性質諸如紗線性密度、紗極限伸長率、紗抗拉強度、紗填充密度及交織比(weave ratio)。織物抗拉韌性可大於60毫焦耳/平方毫米。該皮帶可為具有碳纖維拉伸索之澆鑄聚胺基甲酸酯的有齒皮帶。亦揭示一種改良用於有齒動力傳輸皮帶之已知齒覆蓋織物之方法，其涉及選擇具有較已知織物高之織物抗拉韌性之不同織物，及定向該不同織物使得最高織物抗拉韌性之方向係定向於皮帶之縱向。

Description

具有強韌織物之同步皮帶

本發明大致係關於透過使用較強韌齒覆蓋織物設計來改良同步或有齒皮帶，更特定言之係使用在皮帶縱向上既具有高伸長率亦具有高強度之織物，且明確言之係使用具有更大之如文中所定義之織物抗拉韌性之織物。

同步皮帶係於至少一側上具有經設計來與相容有槽帶輪相互嚙合用於正面結合及同步動作或動力傳輸之齒的皮帶。此等有齒皮帶通常具有彈性體皮帶本體與具有將齒節距維持處於張力下之高抗拉強度及模數的嵌入拉伸索。齒表面可經織物或膜覆蓋以增強抗磨損性或支撐索。諸如美國專利第2,507,852號中所揭示之早期的有齒皮帶係利用帆布、牢固、厚重的平織織物。帆布及其他有限拉伸之織物需要預形成齒形狀。於美國專利第3,078,206號中引介可拉伸織物來容許流通成型(flow-through molding)，其中織物在成型期間當橡膠經強壓穿過索線且進入模具溝槽中從而推動在其前方之織物時仿形為齒形狀。基於高抗拉強度、蜷縮耐綸之可拉伸織物揭示於，例如，美國專利第4,826,472號中。蜷縮或締捲(texturing)係藉由假撚方法達成。

視需要針對特定皮帶發展出特殊的織物調適。美國專利第3,964,328號揭示具有聚乙烯層壓物之織物齒覆蓋物，其提供 低摩擦係數並防止低黏度的澆鑄彈性體穿透至皮帶表面。美國專利第5,362,281號揭示利用一起結合成單層之兩組經紗及緯紗雙重交織的織物，其經證實在14毫米節距的圓齒皮帶中有用，將其內容以引用的方式併入本文中。

美國專利第5,529,545號揭示併入芳族聚醯胺纖維之拉伸織物。由於芳族聚醯胺紗難以藉由締捲變得可拉伸，因此可拉伸紗係自經覆蓋芳族聚醯胺及耐綸的彈性紗形成。

美國專利第8,932,165號揭示於有齒皮帶中使用相當厚的織物來增加耐用性，將其內容以引用的方式併入本文中。

EP 2,072,857 A2揭示一種具有在3.00至5.17範圍內之緯向質量對經向質量比的織物。其亦揭示所有緯線中有至少60%的線性比率覆蓋經線且面對皮帶的齒面外側。此據報告可改良有齒皮帶中的噪音。

EP 2,570,529 A1揭示一種可用於稜紋皮帶(ribbed belt)之工作表面上的織物。該織物係自熱塑性聚合物、締捲紗交織而成，且在2公斤力、25毫米寬度樣本時具有5-60%之經向延伸及在2公斤力、25毫米寬度樣本時具有40-250%之緯向延伸。該織物可具有高度蓬鬆的締捲經紗及緯紗，較佳具有低模數、具有高延伸/拉伸及低滲透性。

需要改良的織物構造來使同步皮帶技術提升至更高的效能水平。

本發明係關於提供用於同步皮帶之新穎織物構造的系統及方法，且其提供一種選擇可能可提供經改良之同步皮帶效能 之織物構造的方法。

一具體例係一種改良用於有齒動力傳輸皮帶之已知齒覆蓋織物之方法，其包括選擇具有較該已知織物高之織物抗拉韌性之不同織物，定向該不同織物使得最高織物抗拉韌性之方向係定向於皮帶之縱向。該不同織物之織物抗拉韌性可為60牛頓/毫米或更高，或80牛頓/毫米或更高，或90牛頓/毫米或更高。

在一些具體例中，本發明係關於一種皮帶，其包括：彈性體本體，嵌入其中之拉伸索，及具有可為60牛頓/毫米或更高、或80牛頓/毫米或更高、或90牛頓/毫米或更高之不同織物之織物抗拉韌性的齒織物。齒織物可具有如文中表1所示之例2或例3之性質或如表2所示之例5、例6、或例7之性質。彈性體本體可為硫化橡膠或熱塑性彈性體或澆鑄彈性體，諸如澆鑄聚胺基甲酸酯。拉伸索可為碳纖維。皮帶可呈有齒皮帶、扁平皮帶、多楔帶(multi-v-ribbed belt)或V型皮帶(V-belt)之形式。有齒皮帶可具有8毫米、9.525毫米、14毫米之齒節距、或其他節距。織物之緯向可設置於皮帶的縱向。

利用至少在一方向上兩倍強韌的織物，有齒皮帶之負荷壽命可增加三倍，且負荷容量亦可增加大約15%。此意謂皮帶可較先前設計持續地更長久，或可減小皮帶寬度以提供更精簡且更輕的皮帶/鏈輪設計，同時仍維持相同壽命。此改良可擴大潛在市場以包括較當前可由皮帶提供服務者更高負荷的應用。另外，織物設計可維持皮帶與當前鏈輪及皮帶輪廓的適當配合，且該織物可用於當前的織物、夾套及皮帶製程中。

該織物可經膠料、黏著劑處理、層壓膜或橡膠塗層、 或其組合處理。此種經處理織物在文中將被稱為「夾套」。

其他類型的動力傳輸皮帶(包括V型皮帶、扁平皮帶、及多楔帶)通常於一或多個表面上(特定言之於帶輪接觸表面上)包括織物覆蓋物。在各種不同應用中，此等織物可提高抗磨損性、阻止或抑制於皮帶本體中所使用之橡膠中之裂紋生長、提高皮帶強度或負荷容量、提供環境抗性、影響皮帶的噪音值、或影響製造方法的選擇。此等皮帶亦可自文中所揭示之方法及織物獲益。

先前已相當廣泛地概述本發明之特徵及技術優點，以可更佳地明瞭隨後之本發明的詳細說明。本發明之其他特徵及優點將說明於後文，其構成本發明之申請專利範圍的主題。熟悉技藝人士應明瞭所揭示之概念及特定具體例可輕易地利用作為修改或設計其他結構以實施本發明之相同目的的基礎。熟悉技藝人士亦應明瞭此等相當的構造並不脫離如隨附申請專利範圍中所記述之發明範疇。據信為發明特性之新穎特徵(包括其組織及操作方法)連同其他目的及優點將可自以下說明結合附圖思考而獲得更佳的理解。然而，應明確明瞭各圖僅係提供用於闡述及說明之目的，而不欲作為本發明限制之定義。

10‧‧‧皮帶

12‧‧‧本體

14‧‧‧皮帶齒

16‧‧‧耐磨損織物

18‧‧‧抗拉構件

20‧‧‧溝槽

P‧‧‧節距

經併入且構成說明書之部分的附圖(其中類似元件符號指示類似部件)說明本發明之具體例，且連同說明一起用來解說本發明之原理。在圖中：圖1係根據本發明之一具體例之有齒皮帶的部分拆解側視圖；圖2係根據本發明之一具體例之織物組織的示意呈 現；圖3係三個實例皮帶之負荷壽命皮帶測試數據圖；圖4係根據本發明之一具體例之另一織物組織的示意呈現；圖5係根據本發明之一具體例之另一織物組織的示意呈現；圖6係根據本發明之一具體例之另一織物組織的示意呈現；及圖7係根據本發明之一具體例之另一織物組織的示意呈現。

參照圖1，本發明之皮帶10具有本體12，其可為澆鑄胺基甲酸酯皮帶材料且具有由本體形成並以節距P間隔開的皮帶齒14。該齒經覆蓋沿皮帶齒之周邊表面設置的耐磨損織物16。一螺旋形索之抗拉構件18嵌入於皮帶本體中。視情況可於皮帶之外層中形成複數個橫向定向的溝槽20。雖然不必要，但溝槽20可降低皮帶重量且稍微提高皮帶撓性。

改良同步織物的先前方法有時係基於改良一個特徵，諸如嘗試較高效能的纖維材料，或提高織物重量或密度。本發明源自同時考慮多個設計變數，並發現尤其在有齒皮帶之縱向中使稱為「織物抗拉韌性」之參數最大化導致大大改良的皮帶壽命。此處，將織物的緯向用作皮帶縱向，且將織物的經向用作皮帶橫向。然而，應明瞭，若需要，視交織製程而定，可翻轉此等情況。

此處，織物抗拉韌性經模型化為紗材料性質、紗構 造、及織物構造之函數。該模型基本上為織物之兩交織方向各者的五參數模型。該五參數為紗線性密度、紗極限伸長率、紗強度、紗交織比(weave ratio)、及紗填充密度。

紗線性密度ld可以dtex單位(即克/10,000米)測量。紗極限伸長率ε在此係基於經拉直的紗，即首先用最小負荷將締捲紗拉直，然後於任何習知之拉伸試驗機上完成拉伸試驗。在模型中使用正規化紗強度(τ=f/ld)作為紗材料之特性。紗斷裂力f同樣可在測量極限伸長率的同時於任何適當的拉伸試驗機上測量(f之單位可為牛頓/紗)。紗交織比η係定義為每單位長度之平坦、鬆弛、交織織物之紗的拉直長度，即產生單位長度(或寬度)織物所需之直紗量。因此，交織比η=(拉直的紗長度)/(在紗方向上的織物廣度)，且係無因次。紗填充密度n係每單位寬度或長度織物之紗數，其可以紗數/25毫米表示。

可使用此等紗參數根據以下模型來估計織物性質。總紗重量，即織物中在緯向或經向之一個方向上的面積密度AD，係估計為AD=ld˙n˙η/250。250之因數係考慮單位，亦即dtex中之因數10及紗填充中之因數25。在給定方向(經向或緯向)中以牛頓/25毫米為單位之織物抗拉強度F係估計為F=τ˙ld˙n。織物極限伸長率ε _u 係估計為ε _u =(ε+1)η-1。

最後，「織物抗拉韌性」T可定義為，假定織物之張力呈線性行為，使單位面積織物斷裂所需之能量(單位為毫焦耳/平方毫米(mJ/mm²)或牛頓/毫米)。因此，T=½˙F˙ε _u 。此代表基於應力-應變曲線之端點的三角形面積公式。代入紗參數得到最終的5參數模型方程式， T=τ˙ld˙n˙[(ε+1)η-1]/50。

再次地，50之因數包括n之單位中所隱含的25毫米。注意，F、ε _u 及因此T可直接於織物上測量。或者，面積可當測量織物時直接積分應力-應變曲線而測得。因此，可藉由再次於各經向及緯向中比較來自紗性質之計算韌性與織物之直接測量韌性來測試模型。此比較係使用四個重量在359克/平方米至535克/平方米範圍內之不同正時皮帶(timing belt)織物來進行。由紗性質計算得的織物重量與測量織物重量的差異為4%至11%。由紗性質計算得的織物緯向強度與測量緯向強度的差異為1%至8%。由紗性質計算得的織物經向強度與測量織物經向強度的差異為18%至22%。緯向中的織物伸長率與由紗性質計算得之值相差10%至17%。

由於基於紗性質之織物韌性模型與直接測得的織物值實質上一致，因此認為可使用任一方法來表徵織物抗拉韌性並描述本發明。

織物模型中的五個參數最易自胚布織物(greige fabric)，或經由切割胚布織物來測定。該等參數及織物性質亦可於取自皮帶成品的織物上測定，但較測定胚布織物更為困難。該等參數在處理、皮帶製造、及取出期間處置織物時會經受一些變化。此處，織物或紗之狀態將在其重要的情況中識別。一般而言，除非另外指示，否則申請專利範圍或說明書中之參數範圍意欲包括此種處置效應之可能性，且因此既適用於胚布織物或紗，亦適用於存於皮帶中或取自皮帶的織物或紗。

模型的五個參數可以各種不同方式操縱以達成期望的織物抗拉韌性。紗線性密度ld可任意地選擇或選自可用的紗尺 寸。紗極限伸長率ε及正規化紗強度τ主要係由紗材料的選擇來決定。紗構造(加撚、摻混、混成等等)亦可在較小程度上影響ε及τ。可將任何已知的適當纖維材料併入紗中，然後測定伸長率及強度以用於模型中。交織比η高度受紗之加工，尤其係締捲的使用影響。高度締捲紗將具有較高的交織比。交織參數及織物後加工亦將藉由影響織物收縮率、織物中之紗的扭曲度等而影響交織比。紗填充密度n可在與紗尺寸、織物厚度、交織限制等相關的各種實際限制內任意地選擇。

根據各種具體例，有利地針對有齒皮帶選擇在皮帶縱向中之紗及織物的參數，使得如以上所定義之織物抗拉韌性儘可能地大。將存在其他限制織物之參數選擇的約束，即對皮帶及織物的幾何約束。舉例來說，織物之厚度可受皮帶、帶輪、及欲於其中應用該皮帶之系統的期望節距直徑約束。此等尺寸關係及約束係技藝中所熟知。關於織物厚度及節距直徑的廣泛論述，參見，例如，美國專利第8,932,165號，將其以引用的方式併入本文中。

因此，對於習知系統設計之14毫米節距有齒皮帶，織物抗拉韌性有利地在經向及緯向之一或兩者中大於或等於60毫焦耳/平方毫米或大於或等於80牛頓/毫米，或在90毫焦耳/平方毫米或更大之範圍內。織物抗拉韌性之目標值可取決於經向或緯向之纖維材料。舉例來說，就具有大於約0.050牛頓/dtex之紗抗拉強度的高韌度材料而言，織物抗拉韌性可有利地大於或等於80牛頓/毫米，或在90毫焦耳/平方毫米或更大之範圍內。就具有約0.030至0.049牛頓/dtex之紗抗拉強度的中韌度材料而言，織物抗拉韌性可有利地大於或等於60牛頓/毫米，或在70或80毫 焦耳/平方毫米或更大之範圍內。

由於存在五個參數，因此存在許多將可達成此目標的可能織物構造。以下的實例將提供達成目標的一些可能說明。

表1說明使用模型來提供兩種用於14毫米節距正時皮帶之經改良的正時皮帶織物。比較實施例(比較例1)呈現用於14毫米皮帶之習知織物，其中締捲緯紗為中韌度耐綸66。發明實施例(例2)於緯紗中利用高韌度耐綸66，導致正規化紗抗拉強度增加45%。紗交織比及填充亦增加，使得三個參數的增加超過其餘紗線性密度及紗極限伸長率的較小減小，導致緯向中的織物抗拉韌性大大增加92%。發明實施例3利用與比較例1相同的材料及基本組織，但具有較高的緯向密度。

注意，例2具有減小的經紗線性密度，其係經向織物性質減小的主要原因。在14毫米有齒皮帶之情況中，此容許視需要平衡織物厚度，以於皮帶中維持適當的節線(pitch line)或索位置。因此，可針對一些皮帶應用有利地選擇緯向對經向重量比使其大於約5.2或大於5.5。亦可針對一些皮帶應用有利地高度締捲緯紗及輕度締捲經紗或不締捲經紗。

建造具有GT^®齒輪廓與碳索之14毫米節距的澆鑄聚胺基甲酸酯有齒皮帶(諸如揭示於Knutson及Dodson之美國專利第5,807,194號中)並進行負荷壽命測試。使用表1的三種織物。每種織物經預成形以仿形至具有聚乙烯層壓物的模具輪廓(其提供低摩擦係數，諸如揭示於Redmond,Jr.之美國專利第3,964,328號中)，使得織物於皮帶中未經預拉伸。換言之，平坦、鬆弛織物與存於最終皮帶中之織物之文中所定義的交織比相同。比較例1之織物組織 係諸如揭示於Dutton及Conley之美國專利第5,362,281號中之雙層、耐綸、方形組織。發明例2模型參數係以用多臂組織(dobby weave)交織的單層織物實施，其亦可被視為山形斜紋、或鋸齒形、4×2破斜紋圖案。例2之組織圖案繪示於圖2，其中緯向係水平的，及經向係垂直的。

14毫米負荷壽命試驗係於兩點試驗儀上進行。從動及主動帶輪皆具有32個溝槽。試驗儀係以1750rpm及73 HP負荷運轉。皮帶齒的數目可變化，但試驗係於具有140及125個齒的皮帶上進行。皮帶寬度可變化，但試驗係於具有20毫米、16毫米、及14毫米寬度的皮帶上進行。因此，分別達成三種負荷值：2.66、3.42、及3.91公斤/毫米/齒。結果顯示於圖3之圖中。

圖3的淨結果係利用較強韌的織物，皮帶的負荷壽命增加3-5倍，負荷容量亦增加大約15-25%。此意謂具有較強韌織物之皮帶較習知設計持續地更長久。此亦意謂可減小皮帶寬度以提供更精簡且更輕的皮帶/鏈輪設計，同時仍維持相同壽命。此增加潛在的市場應用，以包括當前僅可藉由鏈提供服務之更高負荷的應用。另外，織物設計維持皮帶與當前鏈輪及皮帶輪廓的適當配合，且可使用於當前的織物、夾套及皮帶製程中。

應注意存在許多可就匹配模型之五個參數而言匹配例2的織物構造。圖4-7繪示各種替代的組織，其皆為鋸齒形、4×2斜紋圖案的變型。此外，可針對模型的相同紗參數應用其他斜紋圖案來達成目標織物抗拉韌性。舉例來說，5×2、2×2、3×2、3×1、2×1等等，以及相關的斜紋衍生物諸如魚骨狀、鋸齒形、破碎及山形。簡言之，存在許多將可滿足此目標的可能斜紋織物構造。同樣 地，存在許多其他可用來達成目標織物抗拉韌性的織物構造或型式。其中包括平紋組織及緞紋組織及其衍生物諸如牛津、方塊(basket)、經向條紋(Bedford cord)、凹凸組織及其類似者；加背織物(backed fabric)、雙重、三重及多重織物；羅紋織物及其類似者。加背織物具有第二組經紗或緯紗，而雙重、三重或多重織物分別具有兩組、三組或多組經紗及緯紗。

例3提供模型對同步皮帶之織物改良的另一應用實例。例3之織物具有比較例1之相同的雙層組織結構及相同的中韌度耐綸66緯向材料，但經調整緯線之密度及紗尺寸以使緯向中之織物抗拉韌性提高36%。例3相較比較例1之織物變數及性質的改變%亦顯示於表1。以與例2相同之方式構造具有例3織物之皮帶並以與例2相同之方式進行測試。結果亦顯示於圖3。可看見例3之效能較諸例2稍有改良，且再次較諸比較例1大大地改良。此顯示即使係織物抗拉韌性的適度改良(例如，僅36%)亦可導致皮帶效能的極重大改良(~3x)。亦應注意其他因素亦將會影響皮帶效能，且此模型不一定可說明所有此等因素。此等因素可包括織物組織型式、織物厚度等。在比較例2相對例3時，舉例來說，存在組織類型的顯著差異，由於例2係破斜紋或鋸齒形斜紋組織，及例3係雙層方形組織織物。此外，例3在方向上較例2厚，其可導致諸如美國專利第8,932,165號中所說明的正面效應。然而，經由考慮織物抗拉韌性，所有其他條件保持相同，可根據模型於任何用於皮帶用途的給定織物上進行改良。

應注意在其他應用中，此方法可容許同時改良緯向及經向的織物韌性。有齒(同步)皮帶效能係由緯向(即定向於皮帶縱向的方向)主宰，因此可如同以上例2般犧牲經向性質，因此維持諸如織物厚度的其他約束。對於經向及緯向皆需改良的應用，此模型提供一種實行方法。

表2說明應用模型來改良用於8毫米節距及9.525毫米節距同步皮帶中的織物。比較例4係由高韌度耐綸66紗製成，於緯向中締捲的2×2斜紋織物。例5-7說明基於模型計算之經改良的織物構造。例5經由使用相同的耐綸66材料，但增加交織比及填充密度而於緯向中獲得高2倍的織物抗拉韌性，且因此提高織物抗拉強度及伸長率。例6經由適度提高緯紗的材料強度，且亦稍微 增加填充密度及交織比而於緯向中獲得織物抗拉韌性的類似增加。例7經由增加緯紗之材料強度，即經由改變材料，而僅於緯向中獲得織物抗拉韌性的類似增加。因此，模型藉由提高在一或兩個方向中之織物抗拉韌性而提供用來改良用於同步皮帶之齒覆蓋織物的引導及多種方法。

因此，對於習知系統設計之8毫米或9.525毫米節距有齒皮帶，織物抗拉韌性有利地在經向及緯向之一或兩者中大於或等於60毫焦耳/平方毫米或大於或等於80牛頓/毫米，或在90毫焦耳/平方毫米或更大之範圍內。織物抗拉韌性之目標值可取決於經向或緯向之纖維材料。舉例來說，對於具有大於約0.050牛頓/dtex之紗抗拉強度的高韌度材料，織物抗拉韌性可有利地大於或等於80牛頓/毫米，或在90毫焦耳/平方毫米或更大之範圍內。對於具有約0.030至0.049牛頓/dtex之紗抗拉強度的中韌度材料，織物抗拉韌性可有利地大於或等於60牛頓/毫米，或在70或80毫焦耳/平方毫米或更大之範圍內。

文中描述的織物可用膠料、黏著劑處理、層壓膜或橡膠塗層、或其組合處理。此種經處理織物在文中可被稱為「夾套」。 通常，夾套可包括用於澆鑄聚胺基甲酸酯皮帶中位於皮帶外表面上的熱塑性層壓物。通常，夾套將包括用於橡膠或硫化彈性體皮帶中位於內表面上的黏著劑浸漬塗層及橡膠塗層。

除有齒皮帶外之其他類型的動力傳輸皮帶(包括V型皮帶、扁平皮帶、及多楔帶)通常於一或多個表面上(特定言之於帶輪接觸表面上，或嵌入皮帶本體中)包括織物覆蓋物。在各種不同應用中，此等織物可提高抗磨損性、阻止或抑制於皮帶本體中所使用之橡膠中之裂紋生長、提高皮帶強度或負荷容量、提供環境抗性、影響皮帶的噪音值、或影響製造方法的選擇。此等皮帶亦可自文中所揭示之方法及織物獲益。

本發明之皮帶可藉由任何已知的皮帶製造方法利用文中所揭示的強韌織物來製造。可使用任何適當的拉伸索或彈性體皮帶本體組成物。

雖然已詳細描述本發明及其優點，但應明瞭可於其中進行各種變化、取代、及改造而不脫離如由隨附申請專利範圍所定義之本發明的範疇。此外，本申請案之範疇並不欲受限於說明書中所描述之製程、機器、製造、物質組成、構件、方法、及步驟的特定具體例。如熟悉技藝人士由本發明之揭示內容當可輕易明瞭，根據本發明可利用現有或以後將發展來執行與文中所述對應具體例實質上相同功能或達成實質上相同結果的製程、機器、製造、物質組成、構件、方法、或步驟。因此，隨附申請專利範圍意欲於其範疇內包括此等製程、機器、製造、物質組成、構件、方法、或步驟。文中所揭示之發明可適當地在不存在任何未於文中明確揭示之元素的情況下實施。

10‧‧‧皮帶

12‧‧‧本體

14‧‧‧皮帶齒

16‧‧‧耐磨損織物

18‧‧‧抗拉構件

20‧‧‧溝槽

P‧‧‧節距

Claims (18)

1. 一種包括齒覆蓋物之有齒動力傳輸皮帶，該齒覆蓋物包含交織織物，該交織織物具有大於60或80或90牛頓/毫米(N/mm)之緯向伸長率與緯向強度之乘積之一半(即如文中所定義之織物抗拉韌性)。
2. 一種包括齒覆蓋物之有齒動力傳輸皮帶，該齒覆蓋物包含交織拉伸織物，該交織拉伸織物當緯紗具有0.03至0.049牛頓/dtex之斷裂強度或係中韌度耐綸66時，具有大於或等於60毫焦耳/平方毫米之在緯向中之織物抗拉韌性；或當緯紗具有0.05牛頓/dtex或更大之斷裂強度或係高韌度耐綸66時，具有大於約80毫焦耳/平方毫米或約90毫焦耳/平方毫米或更大之在緯向中之織物抗拉韌性。
3. 如請求項1或2之皮帶，其中，齒節距係標稱14毫米。
4. 如請求項3之皮帶，其進一步包括包含澆鑄聚胺基甲酸酯之皮帶本體。
5. 如請求項4之皮帶，其進一步包括碳纖維之拉伸索。
6. 如請求項3之皮帶，其中，該織物具有鋸齒形斜紋組織。
7. 如請求項6之皮帶，其中，該織物具有4×2斜紋組織。
8. 如請求項3之皮帶，其中，該織物具有雙層組織結構。
9. 一種改良用於有齒動力傳輸皮帶之已知齒覆蓋織物之方法，包括：選擇具有較該已知織物高之織物抗拉韌性之不同織物；及定向該不同織物使得最高織物抗拉韌性之方向係定向於皮帶之縱向。
10. 如請求項9之方法，其中，該不同織物之織物抗拉韌性係60牛頓/毫米或更高，或80牛頓/毫米或更高，或90牛頓/毫米或更高。
11. 一種有齒皮帶，包括：澆鑄聚胺基甲酸酯本體，嵌入其中之碳纖維拉伸索，及具有如文中表1所示之例2性質之齒織物。
12. 一種有齒皮帶，包括：澆鑄聚胺基甲酸酯本體，嵌入其中之碳纖維拉伸索，及具有如文中表1所示之例3性質之齒織物。
13. 一種有齒皮帶，包括：澆鑄聚胺基甲酸酯本體，嵌入其中之碳纖維拉伸索，及具有如文中表2所示之例5、例6、或例7性質之齒織物。
14. 一種皮帶，包括：彈性體本體，嵌入其中之拉伸索，及具有如文中表1所示之例2或例3性質、或具有如文中表2所示之例5、例6、或例7性質之齒織物。
15. 如請求項14之皮帶，其中，該彈性體本體係硫化橡膠或熱塑性彈性體或澆鑄彈性體。
16. 如請求項14之皮帶，其係呈有齒皮帶、扁平皮帶、多楔帶(multi-v-ribbed belt)或V型皮帶(V-belt)之形式。
17. 如請求項14之皮帶，其中，該織物之緯向係設置於該皮帶的縱向。
18. 如請求項1之動力傳輸皮帶，其中，該織物具有大於5.2或5.5之緯向重量對經向重量比；及/或高度締捲緯紗與輕度締捲經紗。