TW201406022A - 用以切換功率轉換器的混合適應性功率因素校正機制 - Google Patents

用以切換功率轉換器的混合適應性功率因素校正機制 Download PDF

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Abstract

本文中所揭示之實施例闡述一種一切換功率轉換器之一控制器之方法，其提供用於該切換功率轉換器之一可組態功率因素控制方法。在一項實施例中，該控制器組合恆定接通時間控制與恆定功率控制之功率調節控制方法以調整該切換功率轉換器之該功率因素。

Description

用以切換功率轉換器的混合適應性功率因素校正機制
本文中所揭示之實施例係關於具有功率因素校正之切換功率轉換器。
切換功率轉換器中之功率因素定義為遞送至負載之實際功率與由電源提供之視在功率之比率。公用事業公司或政府機關藉由法規要求切換功率轉換器中之功率因素超過一特定最小位準。因此，切換功率轉換器應以一高功率因素及低諧波失真將功率自電源遞送至負載。
當前單相主動功率因素控制技術大體上劃分成兩個類別：一雙極方法及一單級方法。在雙極方法中，一功率因素控制前端級在一大容量能量儲存電容器上將交流電(AC)輸入電壓轉換成一直流電(DC)電壓。將諸如一返馳型切換功率轉換器之一AC/DC轉換器用作第二輸出級以將經隔離且經調節低輸出電壓或高輸出電流提供至一負載。相比而言，單級方法將功率因素控制級與AC/DC級組合成一單個級。在單級方法中，一單個開關經控制以達成輸入功率因素校正及輸出電壓/電流調節之雙重功能。
大體而言，雙極功率因素控制電路利用一單獨級來將輸入電流塑形為接近正弦且與輸入線電壓同相以達成高輸入功率因素及低總諧波失真(THD)。然而，雙極功率因素控制電路之效率通常低於單級功 率因素控制電路，此乃因在雙極功率因素控制電路之兩級中能量被處理兩次。此外，由於兩個級之使用，與單級功率因素控制電路相比，雙極功率因素控制電路更加複雜且成本較高。因此，單級功率因素控制電路通常由於成本及效率考量事項而較佳用於低功率應用。
本文中所揭示之實施例提供一種用於一切換功率轉換器之可組態功率因素控制方法。在一項實施例中，該切換功率轉換器之控制器組合恆定接通時間控制與恆定功率控制之功率調節控制方法以調整該切換功率轉換器之該功率因素。藉由組合該等調節模式，該控制器平衡每一調節模式之間的折衷以滿足低功率應用及輸出漣波效能之功率因素要求。
在一項實施例中，在至該功率轉換器之該輸入電壓之每一AC循環(亦即，一單個AC循環)期間，該控制器基於瞬時輸入線電壓之量值而判定是在該恆定功率模式或是該恆定接通時間模式中操作該功率轉換器。特定而言，若該瞬時輸入線電壓低於一臨限電壓則該控制器在該輸入電壓之該AC循環期間在該恆定接通時間模式中操作該功率轉換器且若該瞬時線電壓在該輸入電壓之該AC循環期間高於該臨限電壓則將操作模式切換至該恆定功率模式。
本說明書中所闡述之特徵及優點並非包含所有情況，且特定而言，鑒於圖式及說明書，熟習此項技術者將明瞭諸多額外特徵及優點。此外，應注意，本說明書中所使用之語言原則上是出於易讀性和指導性目的而選擇，而可並非已經選擇以描述或限定發明標的物。
1‧‧‧供應電壓接腳Vcc/接腳
2‧‧‧GND接腳/接腳
3‧‧‧VSENSE接腳/接腳
4‧‧‧ISENSE接腳/接腳
5‧‧‧OUTPUT接腳/接腳
100‧‧‧功率轉換器/切換功率轉換器/返馳型切換功率轉換器
101‧‧‧控制器IC/控制器
103‧‧‧前端
105‧‧‧節點
107‧‧‧初級繞組
109‧‧‧次級繞組
111‧‧‧輔助繞組
113‧‧‧節點
115‧‧‧控制信號
201‧‧‧電壓波形/電壓
203‧‧‧輸入電流波形/平均輸入電流
301‧‧‧VSENSE信號調節區塊
303‧‧‧ISENSE信號調節區塊
305‧‧‧數位邏輯控制區塊/數位邏輯控制
307‧‧‧電壓回饋信號
309‧‧‧電流回饋信號
311‧‧‧控制信號
313‧‧‧接通時間計算區塊
401‧‧‧平線區
403‧‧‧變化
501‧‧‧電壓波形
503‧‧‧輸入電流波形
505‧‧‧峰值
601‧‧‧加法器
603‧‧‧濾波器
605‧‧‧Ton_control區塊
607‧‧‧所量測PF_index區塊
609‧‧‧所量測PF_INDEX
611‧‧‧誤差/所接收誤差
613‧‧‧經濾波誤差
615‧‧‧接通時間
700‧‧‧波形/經塑形接通時間/接通時間波形
701‧‧‧增加
703‧‧‧峰值
705‧‧‧轉變
B‧‧‧基極
C‧‧‧集電極
C10‧‧‧電容器
C2‧‧‧大容量電容器
C5‧‧‧電容器
C9‧‧‧電容器
D1‧‧‧二極體
D2‧‧‧二極體
D3‧‧‧二極體
D4‧‧‧二極體
D6‧‧‧二極體
E‧‧‧發射極
ESD1‧‧‧ESD放電間隙
F1‧‧‧電阻器
L‧‧‧節點
L1‧‧‧電感器
N‧‧‧節點
PF_Index‧‧‧在至功率轉換器100之輸入電壓之一AC循環內功率轉
換器在恆定接通時間模式中操作之時間百分比
Q1‧‧‧雙極接面電晶體功率開關/雙極接面電晶體開關/開關
R1‧‧‧電阻器
R10‧‧‧電阻器
R11‧‧‧電阻器
R12‧‧‧電阻器/感測電阻器
R14‧‧‧電阻器
R3‧‧‧電阻器
R4‧‧‧電阻器
T1-A‧‧‧功率變壓器/變壓器
t1‧‧‧時間
t2‧‧‧時間
t3‧‧‧時間
Ton‧‧‧接通時間/恆定接通時間
TON_M AX‧‧‧最大接通時間
Tp_ac‧‧‧輸入線電壓之AC週期之一半
藉由連同隨附圖式一起考量以下詳細說明，可易於理解本文中所揭示之實施例之教示內容。
圖(FIG.)1圖解說明根據一項實施例的使用恆定接通控制及恆定 功率控制之一組合之一切換功率轉換器。
圖2圖解說明一習用切換功率轉換器之輸入電壓及輸入電流波形。
圖3圖解說明根據一項實施例之切換功率轉換器之控制器IC之內部電路。
圖4圖解說明展示切換功率轉換器之一開關之接通時間之一實例性波形。
圖5圖解說明切換功率轉換器之一實例性輸入電壓及輸入電流波形。
圖6圖解說明根據一項實施例之控制器IC之數位邏輯控制之一電路圖。
圖7圖解說明展示使用接通時間塑形之切換功率轉換器之一開關之接通時間之一實例性波形。
諸圖(FIG.)及以下說明僅藉由圖解說明方式係關於較佳實施例。應注意，依據以下論述，本文中所揭示之結構及方法之替代實施例將易於辨識為可在不背離本文中所論述之原理之情況下採用之可行替代方案。
現在將詳細參考數個實施例，該等實施例之實例在隨附諸圖中予以圖解說明。應注意，只要可實行，類似或相同元件符號可用於該等圖中且可指示類似或相同功能性。該等圖僅出於圖解說明之目的繪示實施例。依據以下說明，熟習此項技術者將易於認識到，可在不背離本文中所闡述之原理之情況下採用本文中所圖解說明之結構及方法之替代實施例。
本文中所揭示之實施例闡述一種提供用於一AC/DC返馳型切換功率轉換器之一可組態功率因素控制的該切換功率轉換器之一控制器之 方法。在一項實施例中，控制器組合恆定接通時間控制與恆定功率控制(亦即，恆定電壓模式及/或恆定電流模式控制)之功率調節控制方法以調整切換功率轉換器之功率因素。特定而言，控制器基於切換功率轉換器在恆定接通時間控制模式中操作的輸入電壓之每一AC循環內之時間百分比而調整功率因素。藉由組合該等調節模式，控制器平衡恆定接通時間模式與恆定功率模式之折衷以滿足低功率應用及輸出漣波效能之功率因素要求。
圖1根據一項實施例圖解說明一AC至DC返馳型切換功率轉換器。功率轉換器100包含三個主要區段，亦即，一前端、一功率級及一次級級。前端103在節點L、N處連接至一AC電壓源(未展示)且包含由電感器L1、電阻器R1、電阻器F1、二極體D1、二極體D2、二極體D3、二極體D4及大容量電容器C2構成之一橋式整流器。節點105處之經整流輸入線電壓經由電阻器R10及R11輸入至控制器IC 101之供應電壓接腳Vcc(接腳1)。節點105處之線電壓亦耦合至功率變壓器T1-A之初級繞組107。電容器C5自輸入至供應電壓接腳Vcc(接腳1)之經整流線電壓移除高頻率雜訊。節點105處之前端區段之輸出係一未經調節DC輸入電壓。
功率級係由功率變壓器T1-A、雙極接面電晶體(BJT)功率開關Q1及控制器IC 101構成。功率變壓器T1-A包含一初級繞組107、一次級繞組109及一輔助繞組111。控制器IC 101經由自控制器IC 101之OUTPUT接腳(接腳5)輸出之一控制信號115經由對BJT功率開關Q1之接通及關斷狀態之控制而維持輸出調節。控制信號115驅動BJT功率開關Q1之基極(B)。BJT功率開關Q1之集電極(C)連接至初級繞組107，而BJT功率開關Q1之發射極(E)連接至控制器IC 101之ISENSE接腳(接腳4)且經由電阻器R12連接至接地。ISENSE接腳(接腳4)感測呈跨越感測電阻器R12之一電壓之形式的經過初級繞組107及BJT開關Q1之電 流。控制器IC 101可採用若干調變技術(諸如脈衝寬度調變(PWM)或脈衝頻率調變(PFM)及/或其組合)中之任一者來控制BJT開關Q1之接通及關斷狀態以及工作循環，以及BJT開關Q1之基極電流之振幅。在一項實施例中，控制器IC 101針對切換功率轉換器100判定並實行可組態功率因素控制方法，如下文將進一步闡述。控制器IC 101之GND接腳(接腳2)連接至接地。
次級級由充當一輸出整流器之二極體D6及充當一輸出濾波器之電容器C10構成。節點113處之所得經調節輸出電壓Vout係遞送至負載(未展示)。電阻器R14係在無返馳型切換功率轉換器100負載條件之情形中通常用於穩定輸出之預負載。此外，ESD放電間隙(ESD1)耦合於初級繞組107與二極體D6之陰極之間。
節點113處之輸出電壓Vout經反射以跨越輔助繞組111，輸出電壓Vout經由由電阻器R3及R4構成之一電阻式分壓器輸入至控制器101之VSENSE接腳(接腳3)。電容器C9用以在切換循環之間保持在起動時來自節點105處之線電壓或在起動之後來自跨越輔助繞組111之電壓的功率。
如先前所提及，一單個開關Q1用於單級功率因素控制電路中以調節輸出功率。然而，開關Q1亦影響輸入電流及輸出電流兩者。若一單級功率因素控制電路中之大容量電容器C2係小的，則輸入電壓失真得以最小化，因此在固定或可變切換頻率操作之情況下使用開關Q1之一恆定接通時間控制方法導致高功率因素。在恆定接通時間控制方法期間，在功率轉換器100之操作期間接通開關Q1達相同之時間長度。
圖2圖解說明在使用恆定接通時間控制之一習用單級功率因素控制電路中相對於輸入電流之一輸入電流波形203的大容量電容器C2處之電壓之一電壓波形201。如圖2中所展示，在恆定接通時間控制方法 之情況下，平均輸入電流203遵循大容量電容器C2上之電壓201。因此，若在大容量電容器C2上存在極少電壓失真，則至功率轉換器100之輸入電流遵循至功率轉換器100之輸入電壓。因此，高功率因素係在開關Q1之恆定接通時間控制之情況下使用單級方法而得以確保。然而，使用恆定接通時間控制方法導致功率轉換器100之輸出處之一大輸出漣波，功率轉換器100需要一大輸出電容器以濾除該輸出漣波。
為獲得良好輸出漣波效能，使用在一恆定電壓模式或一恆定電流模式中在一交流電(AC)循環期間的恆定功率遞送。以下方程式表示一切換功率轉換器100之功率(P)，其中Vin係大容量電容器C2處之輸入電壓，Lm係初級繞組電感，Ton係開關Q1之接通時間且Fs係切換功率轉換器100之切換頻率：
根據上文方程式，為了維持至負載之恆定功率遞送，至切換功率轉換器100之輸入電壓與開關Q1之接通時間之乘積必須恆定。因此，當輸入電壓增加時，開關Q1之接通時間必須減少以維持至負載之恆定功率遞送。然而，若使用恆定功率控制，則至切換功率轉換器100之輸入電流將由於單級功率因素控制方法之功率平衡要求(亦即，遞送至負載之功率恆定)而具有高失真(亦即，輸入電流自正弦分流)，藉此導致不能達成一高功率因素。
對於諸多低功率應用而言，功率因素要求未必極高。舉例而言，對於一10瓦特消費型發光二極體(LED)照明而言，0.7或小於0.7之一功率因素足夠。然而，舉例而言，使用一恆定接通時間控制方法可導致0.95之一功率因素，此功率因素對於低功率應用而言可係過高。因此，對於低功率應用而言，跨越整個AC循環之一恆定接通控 制方法未必滿足功率因素要求以及滿足諧波法規要求(諸如EN61000-3-2)。因此，控制器IC 101組合恆定接通時間控制與恆定功率控制(亦即，恆定電壓模式及/或恆定電流模式)之功率調節控制方法以調整切換功率轉換器100之功率因素以平衡恆定接通時間模式與恆定功率模式之折衷從而滿足低功率應用及輸出漣波效能之功率因素要求。
圖3圖解說明根據一項實施例之控制器101之內部電路。控制器101接收諸如接腳3處之Vsense電壓及接腳4處之Isense電壓之類比參數，但使用數位電路及數位狀態機(未展示)來適應性地處理此等參數以在接腳5(輸出)處產生適當基極驅動信號。控制器101包含數個主電路區塊，包含VSENSE信號調節區塊301、一ISENSE信號調節區塊303及數位邏輯控制區塊305。控制器IC 101藉助於適應性數位初級側回饋控制來調節切換功率供應器100之輸出電壓Vout及輸出電流Iout。
VSENSE信號調節區塊301接收VSENSE電壓作為一類比電壓信號並產生反射節點113處之輸出電壓(Vo)之一或多個電壓回饋信號307。ISENSE信號調節區塊303接收ISENSE電壓作為一類比電壓信號並產生反射流經開關Q1之初級側電流之一或多個電流回饋信號309。感測VSENSE電壓允許精確輸出電壓調節，且感測ISENSE電壓允許精確逐循環峰值電流控制以及恆定電壓及恆定電流模式兩者中之限制以及對於變壓器T1-A之磁化電感Lm不敏感之精確恆定電流(輸出電流Iout)控制。
數位邏輯控制區塊305處理電壓回饋信號307及電流回饋信號309以產生控管用於調節輸出電壓(Vo)及輸出電流(Iout)的開關Q1之操作及接通/關斷狀態之控制信號311。雖然未經展示，但數位邏輯控制區塊305包含判定切換功率轉換器100應操作之適當操作模式之數位電路。此數位電路適應性地選擇脈衝寬度調變(PWM)或脈衝頻率調變(PFM)以用於控制切換頻率，及恆定功率模式(亦即，恆定電壓(CV)模式或恆定電流(CC)模式)或恆定接通時間模式以用於輸出調節。舉例 而言，在利用CC模式之恆定功率模式期間，在功率轉換器100之輸出處之負載可係一串發光二極體(LED)，在彼處跨越LED之電壓降係跨越LED施加之恆定電流之一函數。因此，跨越LED之電壓降恆定，此乃因將恆定電流施加至LED，從而導致恆定功率被遞送至負載。
在一項實施例中，在至功率轉換器100之輸入電壓之每一AC循環(亦即，一單個AC循環)期間，數位邏輯控制區塊305基於瞬時輸入線電壓之量值與切換功率轉換器100之切換功率相同頻繁地判定是在恆定功率模式或是恆定接通時間模式中操作功率轉換器100。在其他實施例中，數位邏輯控制區塊305可基於切換功率轉換器100之僅某些切換循環處之瞬時輸入線電壓之量值而判定是在恆定功率模式或是恆定接通時間模式中操作功率轉換器100。注意，輸入電壓之頻率不同於功率轉換器100之切換頻率。與在kHz範圍(例如，40kHz-200kHz)中的功率轉換器100之開關Q1之較高切換頻率相比，輸入電壓之頻率係50Hz或60Hz。
特定而言，若瞬時輸入線電壓低於一臨限電壓則在輸入電壓之AC循環期間數位邏輯控制區塊305在恆定接通時間模式中操作功率轉換器100且若瞬時線電壓與切換功率轉換器100之切換頻率處相同頻繁地高於該臨限電壓，則將操作模式切換至恆定功率模式。另一選擇係，若瞬時線電壓在切換功率轉換器100之僅某些切換循環處高於該臨限電壓則數位邏輯控制區塊305將操作模式自恆定接通時間模式切換至恆定功率模式。因此，數位邏輯控制區塊305監測瞬時輸入線電壓以基於瞬時輸入線電壓之量值而判定瞬時輸入線電壓是低於或是高於臨限電壓並在至功率轉換器100之輸入電壓之AC循環內之下一個切換循環處在恆定接通時間模式或恆定功率模式中操作功率轉換器100。
假定輸入線電壓係正弦，則在至功率轉換器100之輸入電壓之一 單個AC循環內，數位邏輯控制區塊305在瞬時線電壓低於臨限電壓時在恆定接通時間模式中操作切換功率轉換器100。一旦AC循環之瞬時輸入線電壓超過臨限電壓，數位邏輯控制區塊305旋即將切換功率轉換器100之操作切換至恆定功率模式。更具體而言，在AC循環之瞬時輸入線電壓超過臨限電壓之後的功率轉換器100之下一個切換循環處，數位邏輯控制區塊305將功率轉換器100之操作自恆定接通時間模式切換至恆定功率模式。
由於輸入線電壓係正弦，因此輸入線電壓在至功率轉換器100之輸入電壓之AC循環期間最終減少至低於臨限電壓且數位邏輯控制區塊305將切換功率轉換器100之操作切換回至恆定接通時間模式。亦即，在AC循環之瞬時輸入線電壓減少至低於臨限電壓之後的功率轉換器100之下一個切換循環處，數位邏輯控制區塊305將功率轉換器100之操作自恆定功率模式切換至恆定接通時間模式。
在一項實施例中，臨限電壓係基於功率轉換器100經組態以在輸入電壓之一AC循環內在恆定接通時間中操作之時間百分比。舉例而言，假定在北美洲之一110伏特線電壓，若功率轉換器100經組態以在恆定接通時間模式中操作達輸入電壓之一AC循環的百分之五十，則臨限電壓係77.8伏特(亦即，110＊sin(45°))。
在恆定接通時間模式期間，數位邏輯控制區塊305輸出控制信號311而以在其間接通開關Q1之一恆定接通時間接通開關Q1。亦即，在恆定接通時間模式期間，開關Q1之接通時間跨越功率轉換器100之切換循環恆定(亦即，保持相同)。在恆定功率模式期間，根據一項實施例，數位邏輯控制區塊305輸出控制信號311而以逐切換循環變化且小於恆定接通時間模式期間開關Q1之恆定接通時間之一接通時間接通開關Q1。在恆定功率模式期間，功率轉換器100可取決於經採用以將恆定功率遞送至負載之控制方法而輸出恆定電流及/或電壓。因此， 數位邏輯控制區塊305基於瞬時輸入電壓相對於臨限電壓之量值而在一單個AC循環內功率轉換器100之切換循環期間在恆定接通時間模式與恆定功率模式之間切換操作任意次數。藉由在至功率轉換器100之輸入電壓之AC循環期間在恆定接通時間模式與恆定功率模式之間切換功率轉換器之操作，功率因素要求得以滿足同時提供良好輸出漣波效能。
在一項實施例中，數位邏輯控制區塊305使用控制器101之Isense接腳處之電壓來判定輸入線電壓。Isense接腳處之電壓充當輸入線電壓Vin之一代理，此乃因透過關係Vin=Lm(dIp/dt)，經過開關Q1之初級電流Ip(由Isense電壓表示)之增加的斜率與輸入線電壓實質上成比例，其中Lm係變壓器T1-A之初級繞組107之磁化電感。特定而言，控制器101使用Isense電壓作為CV模式中之線電壓Vin之一代理且亦可使用CC模式中之Isense電壓(表示初級電流Ip)來維持來自切換功率轉換器100之一恆定經調節輸出電流，如於2008年10月28日發佈給Yan等人且受讓於艾瓦特公司(iWatt Inc)之美國專利第7,443,700號中所闡述，該美國專利以全文引用之方式併入本文中。
圖4圖解說明相對於使用恆定功率模式及恆定接通時間模式之一組合的時間之功率轉換器100之接通時間(Ton)之一波形。在圖4中，在恆定接通時間模式中之功率轉換器100之操作發生於時間t1至時間t2期間。因此，時間t1至時間t2對應於功率轉換器100之輸入線電壓小於臨限電壓之時間。如圖4中所展示，時間t1至時間t2期間接通時間波形之平線區401表示在恆定接通時間模式期間之恆定接通時間之利用。
在圖4中，在恆定功率模式中之功率轉換器100之操作發生於時間t2至時間t3期間。因此，時間t2至時間t3對應於功率轉換器100之輸入線電壓大於臨限電壓之時間。如圖4中所展示，在時間t2至時間t3期間，功率轉換器100之接通時間可變化403。控制器IC 101使切換功率 轉換器之接通時間在時間週期t2至t3期間變化(亦即，增加或減少)以取決於經採用以將恆定功率遞送至負載之控制方法而輸出恆定電流及/或電壓。藉由在輸入電壓之一循環內在恆定接通時間模式及恆定功率模式兩者中操作功率轉換器100，控制器101提供足夠功率因素以至少滿足低功率應用之功率因素要求同時提供良好輸出漣波效能。
大體而言，功率轉換器100之功率因素係基於開關Q1之接通時間在至功率轉換器100之輸入電壓之一AC循環內恆定的時間百分比。亦即，功率轉換器100之功率因素係基於在至功率轉換器100之輸入電壓之一AC循環期間相對於恆定功率模式功率轉換器100在恆定接通時間模式中操作的時間百分比。在一項實施例中，在一AC循環內開關Q1之接通時間恆定之時間百分比由參數PF_Index表示。因此，PF_Index表示在至功率轉換器100之輸入電壓之一AC循環內功率轉換器在恆定接通時間模式中操作之時間百分比。舉例而言，25%之一PF_Index平衡功率因素與輸出漣波效能。
大體而言，一較高PF_Index導致一較高功率因素及較低輸入諧波失真。然而，較高PF_Index犧牲輸出漣波效能。一較高PF_Index指示，與在AC循環期間功率轉換器100在恆定功率模式中操作之時間百分比相比，功率轉換器100在恆定接通時間模式中操作一較長時間百分比。相比而言，一較低PF_Index藉由最小化輸出漣波而增加輸出漣波效能。然而，較低PF_Index產生較低功率因素及較高輸入諧波失真。一較低PF_Index指示，與在AC循環期間功率轉換器100在恆定功率模式中操作之時間百分比相比，功率轉換器100在恆定接通時間模式中操作一較短時間百分比。組態PF_Index允許用以解決輸入功率因素、輸入諧波失真及輸出漣波效能之間的折衷之設計靈活性。在一項實施例中，PF_Index係基於圖4中所展示之以下參數：．TON_MAX，其表示開關Q1之最大接通時間； ．T_on_const，其表示在其間開關Q1之接通時間恆定處於TON_MAX之持續時間；及．Tp_ac，其表示輸入線電壓之AC週期之一半。
在一項實施例中，上文參數之關係由以下方程式闡述：
如上文所展示，PF_Index係基於在其間開關Q1之接通時間恆定處於TON_MAX之持續時間(亦即，T_on_const)與AC週期之一半(亦即，Tp_ac)之比率。
圖5圖解說明相對於使用恆定接通時間控制及恆定功率控制之功率調節控制方法兩者之功率轉換器100之輸入電流之一輸入電流波形503的大容量電容器C2處之電壓之一電壓波形501之一項實例。注意，在圖5中所展示之實例中，在恆定功率控制期間使用恆定電流模式。
如圖5中所展示，在至功率轉換器100之輸入電壓之AC循環內之恆定接通時間(Ton)操作期間，數位邏輯控制305將開關Q1之接通時間(Ton)箝位處於TON_MAX。因此，開關Q1之接通時間在恆定接通時間控制期間恆定。此外，如圖5中所展示，輸入電流波形503在恆定接通時間控制期間遵循電壓波形501。相比而言，在輸入電壓之循環期間之恆定功率控制操作期間，接通時間可變化且小於TON_MAX以維持遞送至負載之功率恆定。此外，如圖5中所展示，輸入電流波形503在恆定功率模式控制期間並不遵循電壓波形501。舉例而言，輸入電流之峰值505由於在恆定功率模式中時使用恆定電流控制而在恆定功率模式期間維持恆定。
往回參考圖3，在一項實施例中數位邏輯控制305包括一接通時間計算區塊313。接通時間計算區塊313判定將導致滿足所要功率因素 之經組態PF_INDEX之TON_MAX值。在一項實施例中，接通時間計算區塊313可選擇一初始TON_MAX(例如，4微秒)作為一基線接通時間。接通時間計算區塊313依據使用初始TON_MAX來判定導致經組態PF_INDEX之TON_MAX而評估所得PF_INDEX。亦即，接通時間計算區塊313調整初始TON_MAX直至達到經組態PF_INDEX。
在一項實施例中，接通時間計算區塊313包括用以識別導致經組態PF_INDEX之TON_MAX的圖6中所展示之一閉合環路系統。該閉合環路系統包括一加法器601、一濾波器603、一Ton_control區塊605及一所量測PF_index區塊607。在一項實施例中，所量測PF_index區塊607量測由接通時間計算區塊313所設定之初始TON_MAX產生之PF_INDEX。所量測PF_index區塊607將所量測PF_INDEX 609輸出至加法器601。加法器601自經組態PF_INDEX減去所量測PF_INDEX。將經組態PF_INDEX與所量測PF_INDEX之間的誤差(亦即，差)611輸出至一濾波器603。在一項實施例中，濾波器603係自所接收誤差611移除高頻率雜訊之一低通濾波器。濾波器603將經濾波誤差613輸出至Ton_control區塊605。
在一項實施例中，若經濾波誤差613係指示所量測PF_INDEX大於經組態PF_INDEX之一負值，則Ton_control區塊605使TON_MAX增加並輸出TON_MAX之增加之值作為開關Q1之接通時間(Ton)615。在一項實施例中，Ton_control區塊605使TON_MAX增加達TON_MAX之一百分比直至達成導致所量測PF_INDEX與經組態PF_INDEX大致相同的TON_MAX之一值為止。因此，功率轉換器100以TON_MAX在恆定接通時間模式中操作之時間百分比減少。若經濾波誤差613係指示所量測PF_INDEX小於經組態PF_INDEX之一正值，則Ton_control區塊605使TON_MAX減少並輸出TON_MAX之減少之值作為開關Q1之接通時間(Ton)615。在一項實施例中，Ton_control區塊605使 TON_MAX減少達TON_MAX之一百分比直至達成導致所量測PF_INDEX與經組態PF_INDEX大致相同的TON_MAX之一值為止。因此，功率轉換器100在恆定接通時間模式中操作之時間百分比減少。
由Ton_control區塊605輸出之經調整TON_MAX之值亦傳輸至所量測PF_index區塊607。與加法器601之經組態PF_index相比，所量測PF_index區塊607基於自Ton_control區塊605接收之經調整TON_MAX之值而再次量測PF_INDEX。因此，接通時間計算區塊313重複對TON_MAX之調整直至所量測PF_INDEX等於經組態PF_INDEX為止。另一選擇係，接通時間計算區塊313重複對TON_MAX之調整直至所量測PF_INDEX在經組態PF_INDEX之一臨限值或一臨限值百分比內為止。
在另一實施例中，接通時間計算區塊313可修改TON_MAX以進一步最佳化功率因素及輸出漣波。亦即，接通時間計算區塊313可塑形開關Q1之接通時間以使得接通時間在恆定接通時間模式期間並不恆定相等。圖7圖解說明使用對TON_MAX之塑形的相對於時間之功率轉換器100之接通時間(Ton)之一波形700的一項實例。與圖7中所展示之經塑形接通時間700相比，平線區401表示圖4之開關Q1之恆定接通時間。在一項實施例中，接通時間波形700圖解說明開關Q1之接通時間增加701直至在接通時間開始減少之前達成一峰值703(亦即，TON_MAX_SHAPED)為止。因此，經塑形接通時間超過由平線區401表示之接通時間之值。
在一項實施例中，接通時間計算區塊313在開關Q1之恆定接通時間期間以由平線區401表示之TON_MAX及所感測電壓Vin_hit基於至功率轉換器100之瞬時輸入AC電壓Vin而計算TON_MAX_SHAPED。在一項實施例中，Vin_hit係在輸入電壓之一AC循環期間自恆定接通時間控制轉變705至恆定功率控制期間之所感測輸入AC電壓。在一項 實施例中，接通時間計算區塊313根據以下方程式計算TON_MAX_SHAPED：
如上文所展示，當Vin接近零時，將TON_MAX_SHAPED箝位處於TON_MAX之值達兩次之多。然而，注意，在其他實施例中，可將TON_MAX_SHAPED箝位處於其他值。藉由塑形TON_MAX，與採用恆定TON_MAX時相比，輸出漣波效能得以改良。舉例而言，使用一恆定TON_MAX可導致0.7的功率因素及35%的輸出漣波。相比而言，塑形TON_MAX可導致0.7的功率因素但僅30%的輸出漣波。恆定接通時間模式與恆定功率模式之間的較平滑轉變亦減小輸入電流中之諧波含量。
在閱讀此揭示內容之後，熟習此項技術者將瞭解用於切換功率轉換器之其他額外替代設計。因此，儘管已圖解說明並闡述特定實施例及應用，但應理解，本文中所論述之實施例並不限於本文中所揭示之精確構造及組件，且可在不背離本發明之精神及範疇之情況下對本文中所揭示之方法及設備之配置、操作及細節做出熟習此項技術者將明瞭之各種修改、改變及變化。
1‧‧‧供應電壓接腳Vcc/接腳
2‧‧‧GND接腳/接腳
3‧‧‧VSENSE接腳/接腳
4‧‧‧ISENSE接腳/接腳
5‧‧‧OUTPUT接腳/接腳
100‧‧‧功率轉換器/切換功率轉換器/返馳型切換功率轉換器
101‧‧‧控制器IC/控制器
103‧‧‧前端
105‧‧‧節點
107‧‧‧初級繞組
109‧‧‧次級繞組
111‧‧‧輔助繞組
113‧‧‧節點
115‧‧‧控制信號
B‧‧‧基極
C‧‧‧集電極
C10‧‧‧電容器
C2‧‧‧大容量電容器
C5‧‧‧電容器
C9‧‧‧電容器
D1‧‧‧二極體
D2‧‧‧二極體
D3‧‧‧二極體
D4‧‧‧二極體
D6‧‧‧二極體
E‧‧‧發射極
ESD1‧‧‧ESD放電間隙
F1‧‧‧電阻器
L‧‧‧節點
L1‧‧‧電感器
N‧‧‧節點
Q1‧‧‧雙極接面電晶體功率開關/雙極接面電晶體開關/開關
R1‧‧‧電阻器
R10‧‧‧電阻器
R11‧‧‧電阻器
R12‧‧‧電阻器/感測電阻器
R14‧‧‧電阻器
R3‧‧‧電阻器
R4‧‧‧電阻器
T1-A‧‧‧功率變壓器/變壓器

Claims (20)

  1. 一種切換功率轉換器，其包括：一變壓器，其包含耦合至一輸入電壓之一初級繞組及耦合至該切換功率轉換器之一輸出之一次級繞組；一開關，其耦合至該變壓器之該初級繞組，當接通該開關時產生經過該初級繞組之電流且當關斷該開關時不產生該電流；及一控制器，其經組態以產生一控制信號以在該開關之每一切換循環處接通或關斷該開關；其中該控制器經進一步組態以回應於該輸入電壓之一第一條件產生該控制信號以在該等切換循環中之每一者處在一第一模式中接通該開關達對應於該輸入電壓之AC循環中之至少一單個AC循環之一第一部分之一第一持續時間；及其中該控制器經進一步組態以回應於該輸入電壓之一第二條件產生該控制信號以在該等切換循環中之每一者處在一第二模式中接通該開關達對應於該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環之一第二部分之一第二持續時間。
  2. 如請求項1之切換功率轉換器，其中該控制器經進一步組態以判定在該等AC循環中之該至少該單個AC循環之該開關之該等切換循環中之至少某些切換循環期間該輸入電壓之該第一條件或該第二條件。
  3. 如請求項1之切換功率轉換器，其中該第二持續時間小於該第一持續時間。
  4. 如請求項1之切換功率轉換器，其中該控制器經組態以回應於指示該輸入電壓小於一臨限電壓的該輸入電壓之該第一條件產生 該控制信號以在該第一模式中接通該開關，且其中該控制器經組態以回應於指示該輸入電壓大於該臨限電壓的該輸入電壓之該第二條件產生該控制信號以在該第二模式中接通該開關。
  5. 如請求項4之切換功率轉換器，其中該第一模式包括該切換功率轉換器之一恆定接通時間模式，其中該第一持續時間在對應於該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環之該第一部分的該等切換循環中之每一者期間係恆定的；且該第二模式包括該切換功率轉換器之一恆定功率模式，其中該第二持續時間在對應於該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環之該第二部分的該等切換循環中之至少某些切換循環期間係變化的。
  6. 如請求項1之切換功率轉換器，其中該控制器經進一步組態以基於接通該開關達在至該切換功率轉換器之該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環內的該第一持續時間之一時間百分比而判定該第一持續時間。
  7. 如請求項1之切換功率轉換器，其中接通該開關達在至該切換功率轉換器之該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環內的該第一持續時間之該時間百分比指示該切換功率轉換器之一功率因素。
  8. 如請求項6之切換功率轉換器，其中該控制器經組態以藉由以下操作而判定該第一持續時間：判定接通該開關達對應於至該切換功率轉換器之該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環之該第一部分的該第一持續時間之一經組態時間百分比；設定在該第一模式期間接通該開關之一初始持續時間；計算接通該開關達在至該切換功率轉換器之該輸入電壓之該 等AC循環中之該至少該單個AC循環內的該初始持續時間之一時間百分比；及調整該初始持續時間直至達到在至該切換功率轉換器之該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環內接通該開關之該經組態時間百分比為止。
  9. 如請求項1之切換功率轉換器，其中該控制器經進一步組態以基於該第一模式期間之該輸出電壓而判定其中在該第一模式期間接通該開關之一第三持續時間，其中該第三持續時間大於該第一持續時間。
  10. 如請求項1之切換功率轉換器，其中該控制器經組態以回應於該輸入電壓之該第二條件產生該控制信號以在該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環之一下一個切換循環處在該第二模式中接通該開關。
  11. 一種在一控制器中控制一切換功率轉換器之方法，該切換功率轉換器包含：一變壓器，其耦合於該切換功率轉換器之一輸入電壓與一輸出之間，該變壓器包含耦合至該輸入電壓之一初級繞組及耦合至該切換功率轉換器之該輸出之一次級繞組；及一開關，其耦合至該變壓器之該初級繞組，當接通該開關時產生經過該初級繞組之電流且當關斷該開關時不產生該電流，該方法包括：產生一控制信號以在該開關之每一切換循環處接通或關斷該開關；其中該控制信號係回應於該輸入電壓之一第一條件而產生以在該等切換循環中之每一者處在一第一模式中接通該開關達對應於該輸入電壓之AC循環中之至少一單個AC循環之一第一部分的一第一持續時間；且 其中該控制信號係回應於該輸入電壓之一第二條件而產生以在該等切換循環中之每一者處在一第二模式中接通該開關達對應於該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環之一第二部分的一第二持續時間。
  12. 如請求項11之方法，其進一步包括：判定在該等AC循環中之該至少該單個AC循環之該開關之該等切換循環中之至少某些循環期間該輸入電壓之該第一條件或該第二條件。
  13. 如請求項11之方法，其中該第二持續時間小於該第一持續時間。
  14. 如請求項11之方法，其中該控制信號係回應於指示該輸入電壓小於一臨限電壓的該輸入電壓之該第一條件而產生以在該第一模式中接通該開關，且其中該控制信號係回應於指示該輸入電壓大於該臨限電壓的該輸入電壓之該第二條件而產生以在該第二模式中接通該開關。
  15. 如請求項14之方法，其中該第一模式包括該切換功率轉換器之一恆定接通時間模式，其中該第一持續時間在對應於該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環之該第一部分的該等切換循環中之每一者期間係恆定的；且該第二模式包括該切換功率轉換器之一恆定功率模式，其中該第二持續時間在對應於該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環之該第二部分的該等切換循環中之至少某些切換循環期間係變化的。
  16. 如請求項11之方法，其進一步包括：基於接通該開關達在至該切換功率轉換器之該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環內的該第一持續時間之一時間百分比而判定該第一持續時間。
  17. 如請求項15之方法，其中接通該開關達在至該切換功率轉換器 之該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環內的該第一持續時間之該時間百分比指示該切換功率轉換器之一功率因素。
  18. 如請求項16之方法，其中判定該第一持續時間包括：判定接通該開關達對應於至該切換功率轉換器之該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環之該第一部分的該第一持續時間之一經組態時間百分比；設定在該第一模式期間接通該開關之一初始持續時間；計算接通該開關達在至該切換功率轉換器之該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環內的該初始持續時間之一時間百分比；及調整該初始持續時間直至達到在至該切換功率轉換器之該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環內接通該開關之該經組態時間百分比為止。
  19. 如請求項11之方法，其進一步包括：基於該第一模式期間之該輸出電壓而判定其中在該第一模式期間接通該開關之一第三持續時間，其中該第三持續時間大於該第一持續時間。
  20. 如請求項11之方法，其進一步包括：回應於該輸入電壓之該第二條件而產生該控制信號以在該輸入電壓之該等AC循環中之該至少該單個AC循環之一下一個切換循環處在該第二模式中接通該開關。
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Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5793131B2 (ja) * 2012-11-02 2015-10-14 株式会社Ｎｔｔドコモ 無線基地局、ユーザ端末、無線通信システム及び無線通信方法
US9466983B2 (en) * 2013-05-28 2016-10-11 Hamilton Sundstrand Corporation Auxiliary winding for extended current measurement
EP2908604B1 (en) * 2014-02-12 2016-10-05 Dialog Semiconductor (UK) Limited Dual switcher flyback structure for LED driver
US9515545B2 (en) * 2014-02-14 2016-12-06 Infineon Technologies Austria Ag Power conversion with external parameter detection
US20150288275A1 (en) * 2014-04-08 2015-10-08 Ionel Jitaru Input Current Distortion for Minimization of Bulk Capacitor
US9491819B2 (en) * 2014-07-15 2016-11-08 Dialog Semiconductor Inc. Hysteretic power factor control method for single stage power converters
US9397560B2 (en) * 2014-08-15 2016-07-19 Power Integrations, Inc. Controller for a power supply with transition region regulation
US9281683B1 (en) * 2015-02-25 2016-03-08 La-Z-Boy Incorporated Electrostatic discharge protection and method in power supply
CN106160520B (zh) * 2015-04-15 2019-03-29 台达电子工业股份有限公司 电压转换装置
US9584008B2 (en) * 2015-06-26 2017-02-28 Dialog Semiconductor Inc. Switching power converter with adaptive power factor correction
US10003269B2 (en) * 2016-01-26 2018-06-19 Dialog Semiconductor Inc. Smart Grouping control method for power converter switching noise management
US10148186B2 (en) * 2016-04-12 2018-12-04 Dialog Semiconductor Inc. Switching power converter with efficient VCC charging
EP3361594B1 (en) * 2017-02-14 2020-07-15 General Electric Technology GmbH Ripple control and optimisation in a power transmission network
US10770968B1 (en) * 2019-08-21 2020-09-08 Dialog Semiconductor Inc. Switching power converter with adaptive pulse frequency modulation
CN114157135B (zh) * 2021-12-06 2023-11-07 东北大学 具备迟滞功能的pwm-pfm无缝切换控制器及其控制方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5134355A (en) * 1990-12-31 1992-07-28 Texas Instruments Incorporated Power factor correction control for switch-mode power converters
WO2004038900A2 (en) * 2002-10-21 2004-05-06 Advanced Power Technology, Inc. Ac-dc power converter having high input power factor and low harmonic distortion
US6944034B1 (en) * 2003-06-30 2005-09-13 Iwatt Inc. System and method for input current shaping in a power converter
US6987676B2 (en) * 2003-11-12 2006-01-17 The Hong Kong Polytechnic University Power converter with power factor adjusting means
TW200533048A (en) * 2004-03-30 2005-10-01 Richtek Techohnology Corp Control circuit and method for sectionwise adjusting conduction rate applicable in a power factor correction device
US7378805B2 (en) * 2005-03-22 2008-05-27 Fairchild Semiconductor Corporation Single-stage digital power converter for driving LEDs
US7443700B2 (en) 2006-11-09 2008-10-28 Iwatt Inc. On-time control for constant current mode in a flyback power supply
US8199541B2 (en) * 2008-04-11 2012-06-12 System General Corp. High efficiency bridgeless PFC power converter
WO2009156891A1 (en) * 2008-06-26 2009-12-30 Nxp B.V. Switch mode power supplies
US8289732B2 (en) * 2008-12-23 2012-10-16 Iwatt Inc. Controller for switching power converter driving BJT based on primary side adaptive digital control
TWI411206B (zh) * 2010-09-27 2013-10-01 Sitronix Technology Corp Power factor correction circuit of power converter
CN102364991B (zh) * 2011-02-01 2012-10-24 杭州士兰微电子股份有限公司 一种原边控制led恒流驱动开关电源控制器及其方法
CN102332814B (zh) * 2011-09-14 2013-12-18 矽力杰半导体技术(杭州)有限公司 一种降低emi的功率因数校正控制电路

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US20140022829A1 (en) 2014-01-23
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