SU996475A1 - Способ термомеханической обработки стали ферритного класса - Google Patents
Способ термомеханической обработки стали ферритного класса Download PDFInfo
- Publication number
- SU996475A1 SU996475A1 SU813249694A SU3249694A SU996475A1 SU 996475 A1 SU996475 A1 SU 996475A1 SU 813249694 A SU813249694 A SU 813249694A SU 3249694 A SU3249694 A SU 3249694A SU 996475 A1 SU996475 A1 SU 996475A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- steel
- deformation
- temperature
- kgm
- chromium
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
(5) СПОСОБ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ СТАЛИ ФЕРРИТНОГО КЛАССА
, - 1 ,... Изобретение относитс к металлургии , в частности к термомеханической обработке окалиностойкйх хромистых сталей ферритного класса, и может быть использовано при производстве проката дл химического и нефт ного машиностро;ени , автомобиле- и судостроительной , энергетической и дерной промышленности, а также дл любой другой отрасли техники, где требуютс недорогие материалы с повышенной жаростойкостью и пластичностью.
Известны способы улучшени коррозионных и пластических свойств легированных сталей, не склонных к охрупчиванию . Способы включают гор чее деформирование с термообработкой и без нее и повторную пластическую деформацию в области температур ниже температуры рекристаллизации.
Так, дл повышени жаростойкости котельных сталей перлитного класса предложено теплое деформирование при температуре на 200-300 С ниже температуры рекристаллизации и относительном обжатии 8-13 затем отжиг в защитной атмосфере в течение 6-10 ч tl 1
Однако такие услови непригодны дл высокохромистой стали ферритного класса, при малых относительных обжати х они не снижают дефектность стали после термообработки и не улучша1от пластичность.
Дл придани коррозионностойкой метастабильной стали аустенитного класса равномерного удлинени , высокой прочности, ударной в зкости, коррозионной стойкости предусматривают деформацию при температурах от 200 С до температуры рекристаллизации 12 .
Claims (4)
- Довольно широкий температурный интервал деформации и малые относительные обжати не сохран ют стабильность поверхностных свойств и не повышают в зкость высокохромистой стали, котора требует других температурных режимов динамического разупрочнени . Дл повышени способности нержавеющей стали феррито-мартенситного клас са к глубокой выт жке известен способ согласно которому гор чекатана полоса деформируетс при 450-700°С с относительным обжатием 15-50 и подвергаетс непрерывному отжигу 3 В данном температурном интервале деформаций частично могут быть улучшены поверхностные свойства, но относительные обжати дл получени удовлетворительных в зких и пластических свойств в высокохромистых стал х недо статочны. Таким образом, выбор температуры теплого деформировани обусловлен химическим составом стали, исходным состо нием подката. Сведени о возможности одновременного улучшени повёр хностных и пластических свойств окалиностойких хрюмистых сталей ферритного класса теплым деформированием отсутствуют. Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому вл етс способ термомеханической обработки стали ферритного класса, который с целью повышени ударной в зкости стали включает гор чую пластическую деформацию , последующее деформирование при температурах ниже температуры рекристаллизации со степенью относител ного обжати не менее 0 ij } Однако при известном способе дефор мацию рекоменд.уют проводить в узком интервале температур, трудно осуществимом в производственных услови х. Предложенна область температур деформации не вызывает улучшени поверх ностных свойств стали. Потери металла при окислении 800-1100°С близки к гор чему деформированию: привес после , деформировани при 700°С составл ет 0,22-1, мг/см2, при 900-1200°С 0 ,27-1,75 мг/см. Возможно, это св зано с ростом текстурованности и плотности дислокаций в структуре после высокотемпературной деформации и термообработки . Способ разработан дл исходной мелкозернистой структуры стали, требующей специальной обработки заготовок. Данна температура деформировани дл разнозернистой высокохромистой стали с условным размером зерна 0150 мм (балл 6-2 дает понижение удар ной в зкости пр1И температуре испытани минус -60°С до 0,5 кгм/см , а после старени при +75°С в течение 1-2 ч до 2 кгм/см2 (комнатна температура испытани ). Целью изобретени вл етс повышение окалиностойкости, уменьшение охрупчивани в области отрицательных температур и после старени при 75 С высокохромистой стали ферритного класса при сохранении ее механических свойств при комнатной температуре. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу термомеханической обработки стали ферритного класса , включающему гор чую деформацию и последующее деформирование при температурах ниже температуры рекристаллизации , операцию деформировани ведут в интервале температур 0,,5 температуры плавлени , а затем провод т закалку от температу э рекристаллизации. Предлагаемое деформирование в интервале 350-600 (от 0,3 до 0,5 температуры плавлени ) в отличие от прототипа обеспечивает получение субструктуры феррита, динамически разупрочненного по 1 стадии возврата - отдыха . После термообработки така структура имеет рекристаллизованные по механизму возникновени и миграции большеугловых границ зерна неправильной формы -с извилистыми границами. Деформирование при 650-750 С (температура прототипа) разупрочн ет высокохромистый феррит по jТ стадии динамического возврата - полигонизации. Термообработка в этом случае дает округлые зерна, рекристаллизованньге по механизму зародышеобразовани . Деформирование выше с термообработкой , увеличивает плотность дислокаций и текстурованность в стали (полюсна плотность отражени от /200/ увеличивает интенсивность в два раза), что ухудшает окалиностойкость, повышает охрупчивание в области отрицательных температур и после старени при 75С. Деформирование ниже 350°С с термообработкой укрупн ет зерно в структуре , что по данным промышленной технологии снижает стабильность свойств. В данном изобретении деформирование провод т со степенью относительного обжати 60-70, в результате чего порог хладноломкости стали снижают в раза (до бО-ЮО С). Дальнейшее повышение относительного обжати увеличивает энергоза- аты при деформировании ез эффективного повышени свойств. Деформирование со степенью относительного обжати менее 60% понижает порог хладноломкости стали лишь в раза (до 170-250°С). Деформирование проведено ни прока ных станах 120 и 300, механические свойства определены на разрывной машине и МК-30,, микроструктура изучена с помощью микроскопа ЭПИТИПокалиностойкость - гравиметрическим методом по ГОСТ 6130-71. П р и м е р 1. Трубную заготовку стали то/вциной 20 мм нагревают до температуры 700°С (согласно прототипу), выдерживают 30 мин, после чего деформируют прокаткой в глад ких валках со степенью относительного обжати 60%, охлаждают на воздухе Затем провод т термообработку: нагре до 780°С со скоростью 100°С/мин, выдержку - 30 мин и закалку в воде. В результате получены ударна в зкость при комнатной температуре - 22; при температуре испытани минус -60°С 0 ,5; после старени при , 1-2 ч 7-2 кгм/см . Привес стали в этих услови х составл ет 0,22 мг/см при 0,28-900С; О.ЭЫООО С и 1,3 1100с. Толщина сло окиси хрома на поверхности после - 10 мкм, зоны внутреннего окислени - 15 мкм. Размер зерна полученной структуры 25 30 мкм (балл 7-8 ), плотность дислока ций более 910всм-2. П р и м 6 р 2, Трубную заготовку стали 15Х25Т нагревают до температуры деформировани , относительное обжатие - 601, затем термообработка . Получают следующие свойства: ударна в зкость при комнатной темпе ратуре - 17, температуре испытани минус ,5, после старени - Ц 12 кгм/см . Привес стали после испытани на жаростойкость в течение Зг5 составл ет 0,18 мг/см при 800°С, 0,2-900°С, 0,57-1000С, 1,07-1100°С. Толщина сло окиси хрома 9 мкм,зона Внутреннего окислени 150 мкм. Размер зерна полученной структуры - 30-35 мкм (балл 7), плот ность дислокаций - 8-10° см. П р и м е р 3- Трубную заготовку стали 15Х25Т нагревают до температуры деформации , относительное обжатие - 60%, затем термообработка. Получают ударную в зкость при комнатной температуре - 15, температура испытани минус -бО°С-5, после старени - 8-15 кгм/см . Привес стали 0,13 мг/см2- , 0,23 - 900°С, 0,75 - , 0,98 - . Состав защитной пленки по примеру 2. Размер зерна полученной структуры 30-35 мкм (балл 7) П р и м е р . Трубную заготовку стали 15Х25Т нагревают до температуры деформации 500 С, относительное обжатие - 70%, затем термообработка. Получают следующие свойства: ударна в зкость при комнатной температуре 15, температура испытани минус -60 С3 , после старени - 6-12 кгм/см , привес стали 0,16 мг/см - , 0,22900°С , 0,6-1000°С 0,8 - . Состав защитной пленки по примеру 2. Размер зерна полученной структуры 25-30 мкм (балл 7-8). Таким образом, в интервале температур окислени 800-1 в течение 3, ч показано увеличение привеса термообработанных образцов из стали 15Х25Т с ростом температуры деформации: 0,13-1,1 мг/см (после 350-600С) и 0,2-1, мг/см 2(700 С - прототип). Известно, что увеличение длительности окислени до 1000 ч при этой стали сохран ет эффект торможени в диффузии элементов основы и атомов внедрени в мелкозернистой структуре за счет пониженной дефектности последней . На окисленных образцах высокохромистой стали после деформации при 350-600°С и термообработки получают более тонкие поверхностные слои окиси хрома и увеличенную в 2-10 раз зону внутреннего окислени с двуокисью титана, улучшающую сцепление наружной окалины со сталью при термоциклировании . Установлено, что при комнатной температуре механические свойства окалиностойкой хромистой стали, прокатанной при 350-600 и и термообработанной , удовлетвор ют требовани м ГОСТ , 5582-75, 59 9-75ц 7350-77: предел прочности 50-5 кгс/мм, предел текучести 30-35 кгс/мм, относительное удлинение , относительное сжатие 75-80%. Порог хладноломкости термообработанной стали 15Х25Т, деформированной при 350-600°С, составл ет минус , после 700°С - около нул . Величина ударной в зкости при комнатной температуре 15-18 (350-600 С) и 22 кгм/см (), а в области отрицательных температур испытани минус О и-бО С и 1 кгм/см соответственно. После выдержки 1-2 ч при 75°С ударна в зкость стали смижаетс до 10-12 i (ЗБО-бОО С) и 2-7 кгм/см2 (). Предлагаемый способ термомеханической обработки окалиностойких хромистых сталей ферритного класса по сравнению с известным снижает потери металла на окисл ;ние при деформации стали и охлаждении в смотанном рулоне в 1,5 раза, т.е. 0,. мг/см вместо 0,24-1,5 мг/см после деформировани при 700-1200 С, и повышает эффективность очистки металле от трудноснимаемой окалины. Например, дл листов из высокохромистой стали длительность щелочного травлени снижаетс с ЦО до 30 мин, а кислотного с 60 до tO мин; позвол ет эффективнее использовать издели из ферритной ста ли при высоких температурах 800ПОО С , так как жаростойкость стали улучшаетс в 1,.5 раза (0,13 t, 1 мг/см в сравнении с 0,2-1, мг/см2. по прототипу). Кроме того, стоимость 1 т высокохромистой безникелевой стали в раза дешевле, чем стали с никелем (350 р/т и 9б8 р/т);обеспечивает хорошее качество поверхности деформированного металла. Например, брак высокохромистой стали по пбверхностным дефектам составл ет 2%, а в результате теплого деформировани дефектов проката в 1эиде трещин и рванин 9 i 758 не наблюдаетс ; снижает охрупчивание стали в области отрицательных температур и после старени в 1,5-5 раз, т.е. с 2-7 до 10-12 кгм/см после старени и после испытаний при минус kO с 0,5-1,5 до 4-6 кгм/см2. Формула изобретени Способ термомеханической обработки стали ферритного класса, включающий гор чую деформацию, последующее деформирование при температурах рекристаллизации , отличающийс тем, что, с целью повышени сопротивлени окислению и стойкости к охрупчиванию, деформирование заготовок осуществл ют в интервале температур 0,,5 температуры плавлени , а затем провод т закалку от температур рекристаллизации. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Авторское свидетельство СССР № 663740, к . С 21 О 9/08, 1979.
- 2.Патент США № 3752709, кл. 148-12, 1973. .
- 3. Патент ФРГ V 2б59б14, кл. С 21 О 7/14, 1978.
- 4. Авторское свидетельство СССР Н 333205, кл. С 21 D 8/00, 1972.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU813249694A SU996475A1 (ru) | 1981-02-18 | 1981-02-18 | Способ термомеханической обработки стали ферритного класса |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU813249694A SU996475A1 (ru) | 1981-02-18 | 1981-02-18 | Способ термомеханической обработки стали ферритного класса |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU996475A1 true SU996475A1 (ru) | 1983-02-15 |
Family
ID=20943661
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU813249694A SU996475A1 (ru) | 1981-02-18 | 1981-02-18 | Способ термомеханической обработки стали ферритного класса |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU996475A1 (ru) |
-
1981
- 1981-02-18 SU SU813249694A patent/SU996475A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0691412B1 (en) | Method of manufacturing stainless steel sheet of high corrosion resistance | |
US8268101B2 (en) | Austenitic stainless steel strip having a bright surface finish and excellent mechanical properties | |
Chen et al. | Oxidation of low-carbon, low-silicon mild steel at 450–900 C under conditions relevant to hot-strip processing | |
JP4225976B2 (ja) | 加工性に優れたCr含有耐熱鋼板およびその製造方法 | |
JPS5967322A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
JP2007302937A (ja) | 焼入れ部材用鋼板、焼入れ部材及びその製造方法 | |
JPH09111354A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JP2009275268A (ja) | フェライト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法 | |
SU996475A1 (ru) | Способ термомеханической обработки стали ферритного класса | |
JP3634257B2 (ja) | Ni拡散メッキ鋼板の製造方法および鋼板 | |
JP2001071019A (ja) | スケール密着性に優れた高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
JPS6053727B2 (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 | |
JPH07107178B2 (ja) | 延性に優れた高強度複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
JP4249860B2 (ja) | 容器用鋼板の製造方法 | |
JPH07100822B2 (ja) | 面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
JP6911596B2 (ja) | 皮膜密着性に優れる一方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP2662485B2 (ja) | 低温靭性の良い鋼板およびその製造方法 | |
JP2000212706A (ja) | Cr系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JPH07100824B2 (ja) | 延性に優れた高強度複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
JP3882470B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JPS60159120A (ja) | 曲げ加工性の優れた低降伏比複合組織鋼板およびその製造法 | |
JPS59133324A (ja) | 成形性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造法 | |
JPH07100823B2 (ja) | 面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
JP2985730B2 (ja) | 高炭素冷延鋼帯の製造方法 | |
JP2705411B2 (ja) | 高靭性フェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |