SU981406A1 - Способ высокотемпературной обработки железорудных материалов и устройство дл его осуществлени - Google Patents
Способ высокотемпературной обработки железорудных материалов и устройство дл его осуществлени Download PDFInfo
- Publication number
- SU981406A1 SU981406A1 SU813266144A SU3266144A SU981406A1 SU 981406 A1 SU981406 A1 SU 981406A1 SU 813266144 A SU813266144 A SU 813266144A SU 3266144 A SU3266144 A SU 3266144A SU 981406 A1 SU981406 A1 SU 981406A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- temperature
- air
- cooler
- rotary kiln
- drying
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
( СПОСОБ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ОБРАБОТКИ ЖЕЛЕЗОРУДНЫХ МАТЕРИАЛОВ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
Изобретение относитс к окускованию железорудного сырь в черно металлургии. Известен способ обжига, включаю сушку, подогрев,обжи г и охлаждение материала и устройство дл его осу ществлени , содержащее подвижную к лосниковую решетку, вращающуюс пе и двухзонный колосниковый охладитель l . По этому способу высокотемпературный воздух из первой зоны охлаждени подаетс во вращающуюс печь а низкотемпературный воздух из второй зоны охладител выбрасываетс в атмосферу. Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаeMONiy результату вл етс способ, включающий сушку и подогрев окатышей на конвейерной решетке, обжиг во вращающейс печи и охлаждение воздухом в охладителе конвейерного типа и утилизацию тепла, отход щего из охладител . Устройство дл осуществлени этого способа включает подв ижную колосниковую решетку с секци ми сушки и подогрева, вращающуюс печь и разделенный охладитель конвейерного типа 21. Недостатком известного способа и устройства вл етс отсутствие оптимального решени по использованию тепла воздуха из охладител . Разделение охладител на две зоны - низкотемпературную, воздух из которой с температурой Ц00-500с используетс дл предварительной подготовки материала и высокотемпературную , откуда воздух с температурой 900-1000°С поступает во вращающуюс печь, позвол ет по типу обжиговых конвейерных машин более полно, в соответствии с температурным режимом обработки материала, использовать тепло охлаждающего воздуха.Однако
3У8
подача высокотемпературного воздуха во враща0 дув)с печь имеет отрицательные последстви .
При охлаждении железорудных окатышей количество получаемого высокотемпературног .о воздуха в +-5 раз превышает объем воздуха, необходимого дл сжигани топлива с коэффициентом расхода as, равным единице. Но так как при сжигании топлива в всзздухе с температурой 1000С с коэффициентом расхода (Х 1 температура газов в печи значительно превышает допустимую дл процесса обжигп окатышей температуру, что приводит к расплавлению материала и образованию спеков в зоне факела, то избыточный высокотемпературный воздух, разбавл продукты горени , обеспечивает требуемый температурный режим в печи. Коэффициент расхода воздуха с температурой УОО-1050 С составл ет Х,,0. В отличие от конвейерных машин, где теплообмен протекает в слое и определ етс , в основном, температурой и скоростью фильтрации теплоносител в слое, во вращающейс печи основна дол тепла (до ЗОс) передаетс излучением и поэтому интенсивность теплообмена определ етс нар ду с температурой , составом ,еч- ной атмосферы, т.е. содержанием в прО дуктах горени трехатомных газов С02 и .
Четырех-п тикратное разбавление воздухом продуктов горени во вращающейс печи, характерное дл известного способа, в два раза снижает величину коэффициента теплообмена (по сравнению с сжиганием при ,0), что обуславливает необходимость соответствующего увеличени поверхности теплообмена за счет длины или диаметра печи. Это приводит к увеличению потерь тепла в окружающую среду , росту расхода электроэнергии и капитальных затрат.
Нар ду с этим, нагрев в зоне горени значительных избыточных объемов воздуха до высоких температур (16001700 ,) в 4-5 раза увеличивает количество вредных окислов азота, выбрасываемых в атмосферу.
Температурный режим обжига при такой взаимосв зи печи и охладител определ етс не только требовани ми технологии обжига, но и колебани ми режима работы охладител , что св зано с вли ниембольших объемов
4
в(5здухи, поступающего из охладител в печь, на тепловой режим.
Целью изобретени вл етс повышение интенсивности теплообмена в зо|- е обжига, снижение выбросов в атмсх:феру окислов азота и стабилизаци т е пл о в о г о режима.
Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу высокотемпературной обработки железорудных материалов , включающему сушку и подогрев о атышей на конвейерной решетке , обжиг во вращающейс печи, охлаждение воздухом в охладителе конЕзейерного типа, утилизацию отход щего из охладител тепла, во вращающуюс печь дл сжигани топлива подают Нс1гретый в сзх.лади1еле воздух до Р ОО-ЗОО С с коэф фициентом расхода
,20-1,80, а остальгюй нагретый в охла/,ителс воздух раздел ют на 2 ntJTOKa; высокотекг1е|затурнь1й, который подают о годогрсва, и низкотемпературный , к(.)торь:й используют в
зоне сушки.
В устрс йстве дл с;существлс1-:и способа. содер чащем подвижную колосниковую peiueTKy с секци ми сушки и гтодогрева, вра14аюи;уюс печь и разделенный на секции охладитель коиЕ5сйерно1 о типа охлади1;ель разделен -la 3 сск14ии; ьыс(отемпературную, сосдичен-iyio азох;)дом с секцией подогрева , секцию воздуха горени , со (здиненную с зра 1ающейс печью, и 1изксзтемпературну ю, соединенную с зоной сушки,
3 предлагаемом способе сжигание топлива во вращающейс печи происходит 3 потоке воздуха с низкой температурой , что позвол ет при одинаковых с известным способом температурах горени топлива резко сократить о&ьем воздуха, подаваемого в зону обжига, и за счет уменьшени разбавлени продуктов горени повь1сить концентрацию вод ных пароз и двуокиси углерода в печной атмосфере , а значит и излучательную способность газов. В результате значительно интенсифицируетс процесс теплопередачи от газов к материалу. Подача из первой зоььп охладител высокотемпературного воздуха, мину враи1аюш ,уюс печь, в зону подогрева отдельным потоком интенсифицирует окислени и декарбонизации. За счет уменьшени объема воздуха, иагреваемого до температуры горени , сокращаетс количество окислов азота. Указанные пределы изменений темп ратуры (200-500 с) и коэффициента р схода воздуха горени (1,20-1,80) при конкретной дл каждого материала температуре обжига и вида топлив обуславливаютс сжиганием топлива с заданной температурой горени при минимальном значении коэффициента р схода . Использование дл подачи во враща щуюс печь воздуха горени с температурой ниже 200 С нецелесообразно , так как при его нагреве во вращающейс печи требуетс дополнитель ное тепло, которое может в услови обработки железорудных материалов оказатьс излишним, что приводит к .перерасходу топлива. Использование воздуха на горение с температурой выше 500®С дл железорудных окатышей также нецелесообразно , так как обуславливает необходимость увеличени его объема, что снижает эффективность способа. При меньшем значении коэффициента расхода дуть (менее 1,20) температура горени в указанных пределах температур дуть превышает допустимую , сжигание топлива с коэффи циентом расхода дуть выше 1,80 сни жает интенсивность теплообмена, как за счет уменьшени излучательной способности продуктов горени , так и за счет снижени температурного уровн в зоне обжига. Сущность изобретени заключаетс в дифференцированном в соответствии с услови ми тепло- и массообмена в отдельных технологических зонах использовани нагретого воздуха после охладител , позвол ющем интенсифицировать теплообмен в зоне обжига снизить количество вредных выбросов На чертеже изображено устройство осуществл ющее предлагаемый способ. Устройство содержит секцию сушки 1, секции подогрева подвижной решетки 2 и 3, вращающуюс печь k, секции охладител соответственно высокотемпературную возду са горе ни и низкотемпературную , дымососы подвижной решетки В и 9, дутьевые ве тил торы охладител 10, топливосжига ющее устройство 11. Сырые окатыши подаютс в секцию 1, где за счет тепла газов, отход щих из секции подогрева 2 и 3 и тепла воздуха из низкотемпературной секции охладител 7,происходит удаление влаги.Температура этих потоков составл ет ЗЗО-АОО С . Высушенные окатыши поступают в секцию 2 подогрева , где обрабатываютс потоком воздуха с температурой 900-1000 С из высокотемпературной зоны охладител 5, в результате чего нагреваютс до 700-800 0. Предварительна обработка окатышей заканчиваетс во второй секции подогрева 3 отход щими с температурой 1100-115бд из вращающейс печи газами. Нагретые до 1000 С окатыши перегружаютс во вращающуюс печь, где за счет сжигани топлива в потоке воздуха с температурой прис6 1,2- . 1,80, поступающего из секции воздуха горени 6, происходит их окончательный обжиг при заданной температуре . Обоженные окатыши охлаждаютс потоками воздуха, создаваемыми вентил торами 10 до 100-150 0 в секци х охладител 5-7Пример 1. Расход топлива на обжиг магнеТИТОВЫХ окатышей с низкой основностью, определенный из тепло- , вого баланса установки 185-10 ккал/т, Топливо - природный газ калорийностью 8500 ккал/м. Пирометрический коэффициент-дл вращающейс печи 0,8. Температура обжига 1280°С. Температу ° 1600-0. ра горени Из совместного решени уравнени теплового баланса устанорки и теплового баланса горени находим: температура воздуха горени - С, коэффициент расхода воздуха - 1,75. При этих услови х суммарный коэффициент теплопередачи в зоне обжига 220 ккал/мЧ-град. П р и м е р 2 , топлива на обжиг окатышей из гематитового концентрата с высокой основностью 2бО 10 ккал/т. Температура обжига 1380°С. Температура горени -Q al725°C. Температура воздуха горени 215°С. Коэффициент расхода воздуха горени 1,23. Суммарный коэффи- циент теплопередачи 270 ккап/м-ч-град. Данные сведены в таблицу.
1280-1380
Известный
Такое решение позвол ет резко сократить объем газов во вращающейс печи и тем самым устранить главное преп тствие дл создани комбинированных установок большой единичной мощности - необходимость чрезмерного увеличени диаметра вращающейс печи . Это св зано с тем обсто тельством , что скорость газов во вращающейс печи не должна превышать определенной величины (примерно 7 м/с) , так как увеличение скорости газов сверх критической приводит к сдуванию окатышей на решетку при перегрузке их в печь. Поэтому сечение печи в комбинированных установках выбираетс из услови обеспечени скорости газов ниже .критической, а строительство печей с диаметром больше 7 м становитс очень сложной техническо задачей.
Увеличение интенсивности теплообме на в зоне обжига позвол ет значительно повысить производительность печи или при сохранении производительности на прежнем уровне, резко сократить размеры агрегата и, таким образом, уменьшить удельный расход топлива, электроэнергии и капитальные затраты .
Интенсификаци теплообмена за счет излучат ельной способности газов дает так же возможность снизить температурный уровень газов в печи, что обеспечивает снижение потерь в окружающую среду, уменьшение настылеобразовани и концентрации окислов азота в отход щих газах.
Так как количество свободного кислорода в печных газах снижаетс до минимума, то, при прочих равных услови х , выход окислов азота в этом случае резко сокращаетс .
9,5-5,0
УОО-100
Основной объем воздуха на охла,ч дение (75-82) подаетс в высоко- и низкотемпературные зоны, в которых происходит регулирование режимов охлаждени материала, воздуха на горение имеет автономный подвод охладител и ее основна задача - получить определенное количество нагретого воздуха с заданной температурой. Изменение теплового режима в зоне обжига, таким сзбразом, зависит только от технологических условий, что позвол ет стабилизировать режим (ига и повысить качество окатышей.
Ожидаемый экономический эффект за счет улучшени ка|-.;сства окатышей , сокращени расходов топлива и электроэнергии дл установки производительностью 3 млн. т/год составл ет 5 1 5 тыс . руб/год .
Claims (2)
- Формула изобретени1 . Способ высокотемпературной обработки железорудных материалов, включающий сушку и подогрев окатышей на конвейерной решетке, обжиг во вращающейс печи и охлаждение воздухом в охладителе конвейерного типа, утилизацию отход щего из охладител тепла , отли ч ающи и с тем, что, с целью повышени интенсивности теплообмена в зоне обжига, снижени выбросов окислов азота в атмосферу, стабилизации теплового режима, во вращающуюс печь дл сжигани топлива подают нагретый в охладителе воздух до 200-500 С с коэффициентом расхода оС 1 ,20 - 1 , 80 , л остап ьной нагре тый в охладителе воздух раздел ют на два потока: вь сокотемпературный, который подают в зону подогрева, и низ9981котемпературный, который подают в зону сушки .
- 2. Устройство дл высокотемпературной обработки железорудных материалов, содержащее подвижную колосниковую решетку с секци ми сушки и подогрева, вращающуюс печь и разделенный на секции охладитель конвейерного типа, отли чающее с тем, что охладитель разделен на три секции: высокотемпературную , соединенную газо 06Оходом с секцией подогрева, секцию воздуха горени , соединенную с вращающейс печью, и низкотемпературную , соединенную с секцией сушки.5Источники информации,прин тые во внимание При экспертизе1 . Патент США N 331353, кл. 263-32, опублик. 1970. JO 2. Патент США ff 3 70б305,кл. С 22 В 1/02, опублик, 1973О О О10
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU813266144A SU981406A1 (ru) | 1981-03-31 | 1981-03-31 | Способ высокотемпературной обработки железорудных материалов и устройство дл его осуществлени |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU813266144A SU981406A1 (ru) | 1981-03-31 | 1981-03-31 | Способ высокотемпературной обработки железорудных материалов и устройство дл его осуществлени |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU981406A1 true SU981406A1 (ru) | 1982-12-15 |
Family
ID=20949813
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU813266144A SU981406A1 (ru) | 1981-03-31 | 1981-03-31 | Способ высокотемпературной обработки железорудных материалов и устройство дл его осуществлени |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU981406A1 (ru) |
-
1981
- 1981-03-31 SU SU813266144A patent/SU981406A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101592443A (zh) | 球团生产装备余热内外循环综合回用方法及其热风流系统 | |
SU981406A1 (ru) | Способ высокотемпературной обработки железорудных материалов и устройство дл его осуществлени | |
WO2022236593A1 (zh) | 一种全氧燃烧生产水泥熟料的系统及方法 | |
CN201508114U (zh) | 球团生产装备余热综合回收利用热风流系统 | |
JPH02197530A (ja) | 鉄鉱石ペレットプロセスの燃焼方法 | |
SU1759919A1 (ru) | Обжигова конвейерна машина | |
SU827931A1 (ru) | Печь дл нагрева металла | |
SU681310A1 (ru) | Способ нагрева изделий в печи с мелкодисперсным слоем | |
SU1323835A1 (ru) | Способ эксплуатации обжиговой машины конвейерного типа | |
GB902674A (en) | System for baking carbonaceous products or the like | |
SU1735403A1 (ru) | Обжигова конвейерна машина дл производства окатышей | |
SU1028732A1 (ru) | Способ сушки футеровки обжиговых конвейерных машин | |
SU1767318A1 (ru) | Устройство дл агломерации руд и концентратов | |
SU1520032A1 (ru) | Способ использовани физической теплоты жидкого доменного шлака | |
SU1321760A1 (ru) | Способ производства железорудных окатышей на обжиговой конвейерной машине | |
SU1705685A1 (ru) | Способ нагрева изделий в печи с мелкодисперсным слоем | |
JPS5521576A (en) | Energy saving type heating furnace for forging | |
SU1525423A1 (ru) | Обжигова машина конвейерного типа | |
RU2064639C1 (ru) | Обжиговая конвейерная машина | |
GB2155159A (en) | Producing sintered material | |
SU964396A1 (ru) | Туннельна печь | |
RU3990U1 (ru) | Обжиговая машина | |
RU2032851C1 (ru) | Способ совместной работы энергетического котла и сушильного агрегата | |
SU1390506A1 (ru) | Способ тепловой блокировки туннельной печи и сушила | |
SU1223000A1 (ru) | Проходна муфельна печь |