SU973016A3 - Способ выделени ароматических углеводородов из их смесей с неароматическими - Google Patents

Description

(5) СПОСОБ ВЫДЕЛЕНИЯ АРОМАТИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ ИЗ ИХ СМЕСЕЙ С НЕАРОМАТИЧЕСКИМИ

1

Изобретение относитс  к способу выделени  ароматических углеводородов - смесей бензола, толуола, ксилолов и ароматических углеводородов Са - из их смесей с неароматически- g ми сочетанием жидкостной экстракции и экстрактивной ректификации. .

Известны способы выделени  ароматических углеводородов из их смесей с неароматическими путем жидкостной ю экстракции с последующей экстрактивной ректификацией. При этом на стади х жидкостной экстракции и экстрактивной ректификации используют высококип щий селективный растворитель и в смеси с водой. Наиболее приемлемыми дл  указанных процессов  вл ютс  такие растворители, как морфолин, алкил и кетопроизводные морфолина или их смеси 1 и 2.,20

Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату  вл етс  способ выделени  ароматических углеводородов из их смесей с неароматическими 25

путем двухступенчатой жидкостной экстракции с водосодержа1чим N-формилморфолином .

Отводимый с второй cTiyneHM экстракт направл ют на экстрактивную ректификацию . Полученный в результате экстрактивной ректификации дистилл т путем двухступенчатой конденсации раздел ют на более высококип щую фракцию, которую возвращают на первую ступень экстракции в зону между точками ввода растворител  и исходного сырь , и фракцию с более низкой температурой кипени . Эту фракцию вбзврв щают в куб аторой ступени экстракции . Кубовый остаток экстрактивной ректификации подвергают ректификации в присутствии воды. Отбираемую в дистилл те смесь ароматических углеводородов и воды раздел ют в сепараторе . Отделенную воду, дел т на несколько потоков, один из которых возвращают в качестве флегмы на стадию ректификации , а другой подают в куб колонны ректификации о Часть отделенной воды из сепаратора подают на про мывку выделенного на первой ступени экстракции рафината. Промывную воду затем- направл ют в куб второй ступени экстракции Отбираемый в кубовом остатке растворитель возвращают на стадию экстракции. Согласно этому способу используют N-формилморфолин, содержащий до 30 весД водыо На первой и второй ступен х экстракции поддерживают тем пературу 0-90°С, Экстрактивную ректи фикацию провод т при ЗО-ЗОО С, отпар ку растворител  в колонне ректификации ведут при 50-200 С З . Недостатком указанного способа  в л ютс  значительные энергозатраты на процесс, св занные с болычим расходо тепла на стади х экстрактивной ректификации и отпарки;, Так, после отпарки растворитель, возвращаемый на экстракцию, может содержать до 3-5% воды и должен содержать следы аромат ческих углеводородов. Указанный выше недостаток в целом удорожает известный способе Цель изобретени  - снижение энергетических затрат Поставленна  цель достигаетс  тем, что согласно способу выделени  ароматических углеводородов из их смесей с неароматическийи путем двух ступенчатой жидкостной .экстракции с водосодержащим N-формилморфолином в качестве селективного растворител  с получением экстракта и рафината и последующей подачей экстракта на экстрактивную ректификацию с разделением полученного дистилл та путем двухступенчатой конденсации на более . высококип щую фракцию, возвращаемую на первую ступень экстракции в зону между точками ввода растворител  и исходного сырь  J и фракцию с более низкой температурой кипени , возвращаемую в куб второй ступени экстракции , и ректифика1:{ией кубового остатка экстрактивной ректификации в присутствии воды с отбором в дистилл те смеси ароматических углеводородов с водой и разделением последней на ароматические углеводороды и воду- , которую возвращают в качестве фрюгмы на стадию ректификации и пода ют на оромывку полученного рафината, с пос едующим вводом промывной воды в куб второй ступени экстракции и отбором в кубовом остатке ректификации растворител , последний со9 держит 3, вес.% воды и 2-k вес,% ароматических углеводородов, и его подвергают изоэнтальпийному расширению до остаточного давлени  tO160 мм рт, ст. с отбором жидкого потока растворител , содержащего 0,,9 вес. воды и 0,79-2,в весД ароматических углеводородов, возвращаемого на первую ступень экстракции , и парообразного потока растворител , обогащенного водой и ароматическими углеводородами, который подвергают конденсации с последующим смешением 4п-80 вес, полученного конденсата с экстрактом, отводимым со стадии экстракции перед его подачей на стадию экстрактивной ректификации и подачей оставшейс  части конденсата в куб второй ступени экстракции . Экстракцию предпочтительно проводить при 15-100°С. Экстрактивную ректификацию и ректификацию предпочтительно проводить при 5П-1бП°Со На чертеже представлена схема осуществлени  способа. Исходную смесь углеводородов направл ют по магистральной линии 1 в нижнюю часть экстрактора 2 первой ступени дл  экстракции жидкости жидкостью, где осуществл ют противоточный контакт раздел емой смеси с потоком растворител  , который направл ют в верхнюю часть этого экстрактора по линии 3. Из верхней части экстрактора 2 отвод т рафинат, который по линии k направл ют в скрубберную колонну 5, Это позвол ет путем отмывки водой в услови х противотока удалить из рафината все следы захватываемого им растворител  Из верхней части колонны 5 получают рафинат, освобожденный от растворител , и по линии 6 его вывод т из системы Воду, которую рекуперируют из нижней части колонны 5, направл ют по линии 7 в нижнюю часть экстрактора 8 второй ступени дл  экстракции жидкости жидкостью Растворитель, обогащенный ароматическими углеводородами , отводимый из нижней части экстрактора 2, по линии 9 подают на верхнюю тарелку экстрактора 8, С верхней же тарелки экстрактора 8 полу- ченный рафинат по линии 10 подают в нижнюю часть экстрактора 2. Это позвол ет рекуперировать ту часть 59 ароматических углеводородов, котора  еще содержитс  в рафинате,, По соответствующим лини м 7 и 11 в нижнюю честь экстрактора 8 подают промывную воду, отводимую из скрубберной колонки 5 после промывки рафината , и поток, который состоит из углеводородов и воды, полученный в конденсаторе 12 второй стадии конден сации колонны 13 экстрактивной ректификациИо Оптимальное содержание воды в кубе экстрактора 8 поддерживают путем подачи по линии Н части потока 15, полученного при конденсации в конденсаторе 16, отводимой из сепаратора 17 паровой фазы растворител , полученной после изоэнтальпийного расширени  о Этот поток содержит в основном воду с небольшим количеством растворител  и ароматических углеводородов . Экстракт, отводимый из нижней части экстрактора 8 по линии 18, направл ют в теплообменник 19, в котором его нагревают путем косвенного теплообмена с растворителем, отводимым из нижней части отпарной ректификационной колонны 20„ Перед введением в колонну 13 экстрактивной ректификации экстракт дополн ет водосодержащим потоком, полученным в конденсаторе 16, который подают по линии 21, а затем смесь по линии 22 направл ют на экстрактивную ректификацию . Добавление воды, подаваемой по линии 21, упрощает отделение неароматических углеводородов, обеспечива таким образом, достижение высокой ст пени чистоты экстракта при уменьшейных расходах тепла по сравнению с теми случа ми, когда используют мень шее количество водьи Поскольку испол зуемый N-формилморфолин характеризуетс  высокой температурой кипени , то чем выше содержание воды, тем ниже температура кипени  смеси. Поэтом добавление воды обуславливает дополнительное уменьшение расходов тепла по сравнению с известным способом ГЗ Фактически после нагревани  кубового продукта колонны 13i состо щего из растворител  и экстрагированных ароматических углеводородов, до пониженной температуры экономитс  су щественное количество тепла, что соответствует температурному перепаду, который свойствен различным уровн м содержани  воды. Причем техническа  6« характеристика колонны экстрактивной ректификации остаетс  неизменной . Головные погоны колонны 13 направл ют посредством линии 23 вначале в конденсатор 2k дл  частичной к конденсации, в котором происходит конденсаци  минимального количества воды совместно с фракцией более низ- кокип щих ароматических углеводородов , высококип щих насыщенных углеводородов и моноаррматических углеводородов , которые характеризуютс  аномалЬной пол рностью, содействующей их растворимости в растворителе : По линии 25 полученный конденсат после разделени  в сепараторе 2б направл ют на соответствующий уровень экстрактора 2, превышающий уровень подачи в него исходного сырь  по линии 1, что упрощает продувание в рафинат неароматических углеводородов с аномальной пол рностью и предотвращает как накапливание этих соединений в ходе проведени  цикла, так и какое-либо снижение степени частоты экстракта. , Паровую фазу, поступающую из сепаратора 26, подвергают последующей и полной конденсации в конденсаторе 12, после чего ее собирают в сепараторе 27. Полученный конденсат, который состоит из воды, более легкокип щих ароматических углеводородов и низкокип щих ненасыщенных углеводородов , направл ют в нижнюю часть экстрактора В по линии 11, Учитыва  асе то количество воды, которое добавл ют в основание экстрактора по лини м 7 и Н, неароматические высококип щие соединени , содержащиес  в экстрактной фазе, переход т в рафинатную фазу вследствие их частичного замещени  в экстрактной фазе низкокип щими неароматическими углеводородами. Последние легче отделить на последующей стадии экcтpakтивной ректификации. Кубовый продукт колонны 13 по линии 28 подают в отпарную ректификационную колонну 20, в которой произво- д т отпарку ароматических углеводороов в присутствии воды, поступающей в верх колонны по линии 29. Отводимую с верха колонны по линии 30 CMech ароматических углеводородов и воды направл ют в конденсатор 31, а затем в декантационный аппарат 32. Выделен7 ные ароматические углеводороды отво д т по линии 33, а выделенную воду частично возвращают по линии 29 в о гонную колонну 20 как флегму и по линии З подают на промывку рафината в скрубберную колонну 5 Регенерированный растворитель из куба колонны 20 по линии 35 подают в теплообменник 19 дл  подогрева по тока экстракта, направл емого в экстрактивную колонну 13, а затем его подвергают изоэнтальпийному расширению до достижени  определенной степени вакуума (0-160 мм рт„ст„) путем прохождени  через клапан 36. Вакуум в определенной степени зависит от состава исходного сырь , подаваемого в установку, а также от содержани  воды в растворителе в нижней части отпарной колонны 20 о Проведение вышеуказанного расширени  с расходом энтальпии потока 35, температура которого после теплообмена в теплообменнике 19  вл етс  такой, что не позвол ет его в дальнейшем использовать в установке , обуславливает разделение потока на газообразный 37 и жидкий 3 потоки Поток 37 содержит значительное K личество воды, помимо присутстви  в нем растворител  и ароматических углеводородов, тогда как поток 3 ха рактеризуетс  значительным снижением содержани  воды и углеводородов в сравнении с их содержанием в потоке 35« Таким образом, удаетс  получить необходимый поток 3 растворител , который благодар  пониженному содержанию воды и остаточных углеводородов обеспечивает возмож ность работы экстрактора первой сту пени длр экстракции жидкости жидкостью в улучшенных услови х, посколь ку расход растворител  можно снизит по сравнению с его расходом при осу ществлении известных способов, в результате чего снижаетс  расход те ла с одновременным достижением повышенной эффективности рекуперации ароматических углеводородов. Необходимый поток 15 получают пр конденсации 8 конденсаторе 16, причем его раздел ют на потоки Т и 21 предназначенные дл  использовани , как указано выше, в цел х изменени  содержани  воды в кубе экстрактора 8 дл  экстракции жидкости жидкостью 8 и в колонне 13 экстрактивной ректификациИо Вакуум в сепараторе 17 и конденсаторе 16 поддерживают с помощью эжектора Глубина вакуума тесно св зана с необходимостью достижени  полноты конденсации (за исключением неконденсирующихс  компонентов) потока 37, что позвол ет исключить возможность потерь ароматических углеводородово Изоэнтальпийное расширение растворител  в нижней части отпарной колойны провод т дл  обеспечени  возможности получени  следующих преимуществ предлагаемого способа. Остаточное содержание ароматических углеводородов в потоке 35 значительно превышает их остаточное содержание в потоке 3. Это обусловлено теМ| что в процессе изоэнтальпийной отпарки можно отделить часть таких углеводородов в паровой фазё„ В результате степень фракционировани , котора  должна быть достигнута в колонне дл  отпарки ароматических углеводородов,  вл етс  не столь высокой , что позвол ет значительно снизить расход тепла. Поскольку содержание воды и углеводородов в растворителе в нижней Части отпарной колонны выше, чем в потоке 3, его относительна  температура кипени  при неизменном давлении ниже температуры кипени  потока 3. Таким р.бразом, его можно использовать в меньших количествах, что обуславливает экономию значительного количества тепла, соответствующего разнице температур кипени  о Поскольку максимального уровн  температура достигает в нижней части отпарной колонны, понижение этой температуры означает достижение относительно хороших результатов как в отношении стойкости растворител , так и в отношении исключени  возможного  влени  корродировани , благодар  чему дл  изготовлени  всей установки можно использовать углеродистую сталь Поскольку операци  фракционировани  проходит менее интенсивно, можно исключить введение вод ного пара в куб отпарной колонны за счет испарени  части воды, котора  получаетс  в виде дистилл та в деканта-ционном аппарате 32. Поскольку коли99 чество тепла, которое поступает от к п тильника, остаетс  неизменным, сни жение до минимума расхода потока 3 дистилл та в соответствии с потребно ст ми в рафинатной промывке позвол ет проводить операцию с большим флег мовым числом, благодар  чему уменьша етс  количество захватываемого растворител . Применение изоэнтальпийного рас-ширени  позвол ет получить поток 15 который в основном состоит из воды, предназначенной дл  использовани  в соответствии с потребност ми установ ки, и использовать ту теплоту, которую невозможно использовать в других случа х, тогда как при осуществлении известных способов воду, используемую в установке, получают дистилл цией растворител , после чего отде л ют от углеводородов в сепараторах в виде головных погонов колонны экстрактивной ректификации и колонны от парки ароматических углеводородов. Содержание воды в растворителе на стадии экстракции в аппаратах 2 и 8 составл ет 0,5-12 вес„% преимущественно 0, вес, на первой ступени экстракции и 0,5-12 вес. на второй , Содержание воды в кубовом остатке колонны экстрактивной ректификации поддерживают равным 3,,8 весД в зависимости от температуры куба экстрактивной ректификации. Пример 1, Процесс осуществл ют по описанной выше технологичес кой схеме. Разделению подвергают рефор мированный бензин, в состав которого вход т следующие компоненты, вес.%: Бензол 10 Толуол 31 Ксилолы 21 Соединени  9суглеродными атомами + ароматические соединени  3 Неароматические соединени  30 Указанное исходное сырье в количестве 100 кг/ч подают на нижнюю тарелку колонны 2 дл  экстракции жидкости жидкостью Эта колонна снабжена 60 ситчатыми тарелками„ В верхнюю часть колонны 2 ввод т N-формилморфолин (2%-ный раствор в воде, содержание остаточных углеводородных компонентов составл ет приблизительно 1,2 вег.о%) в коли610 честве 370 кг/ч. На 20-ю тарелку (нумераци  тарелок начинаетс  с са мой нижней) подают по линии 25 более т желую фракцию, которую получает на первой отадии конденсации в сепараторе 26 головных погонов кйлонны 13 экстрактивной ректификации, в количестве 1,5 кг/ч, из которых 0,25 кг/ч приходитс  на долю воды. Температуру в колонне 2 поддерживают в интервале 50-60°С;, Из головки колонны 2 отвод т рафинат, который после промывки в колонне 5 в количестве 31,9 кг/ч направл ют за пределы территории, занимаемой цехом или установкой. В качестве промывной воды используют ВОДУ, котора  поступает из декантационного аппарата 32 и совершенно не содержит растворител , в количестве 2,2 кг/ч, после чего ее направл ют в куб экстрактора 8 дл  экстракции жидкости жидкостью. В куб экстрактора 8, который содержит 20 ситчатых тарелок, по линии 11 направл ют более легкокип щую фракцию головного погона колонны дл  экстрактивной перегонки в количестве 28,6 кг/ч, причем 7, кг/ч приходитс  на долю водЫо В куб экстрактора 8 по линии Н подают часть потока, полученного при конденсации в конденсаторе 16 парообразного потока сепаратора 17 после изоэнтальпийного расширени , в количестве 7,8 кг/ч из которых ,3 кг/ч приходитс  на долю воды, а остальна  часть - на долю углеводородов и растворител . В потоке кубовых остатков, которые отвод т из экстрактора 8, концентраци  воды составл ет ,5 вес.% в пересчете на общее количество смеси, тогда как содержание воды в пересчете на систему растворитель-вода составл ет вес.. Перед введением в колонну 13 экстрактивной ректификации поток кубовых остатков, отход щий из экстрактора 8, дополн ют водосодержащим потоком , подаваемым по линии 21 в количестве кг/ч (k3% от потока 15), из которых 3,2 кг/ч приходитс  на долю воды, остальное - на углеводороды и растворитель. В нижней части колонны 13 поддерживают температуру Ц(у°С, а концентраци  воды составл ет вес. в пересчете на смесь, котора  включает в себ  также ароматические уг- леводороды и растворитель, тогда как 11 в пересчете на один растворитель та ка  концентраци  достигает ,5 весД Конденсат, полумаемый из конденсатора 16, дел т на два потока Т и 21, одновременно поддержива  в ко лонне экстрактивной ректификации ма симальную концентрацию воды, котора соответствует требуемым ее количест вам. Поток кубовых остатков из колонн экстрактивной перегонки направл ют ректификационную, колонну 20 дл  отпарки ароматических углеводородов В результате отпарки полумают ароматические углеводороды высокой сте пени чистоты. Фактически содержание неароматических углеводородов составл ет менее 400 ч./1000000 м. Одновременно с этим достигаетс  высока  степень рекуперации аромати ческих углеводородов, %: Бензол 100 Толуол 99,8 Ксилолы 97 Соединени  с 9 углеродными атомами аромати .ческие соединени  85 6 Дл  промывки рафината используют воднофазный дистилл т, который получают из декантационного аппарата 32. Температуру кубовых остатков в колонне 20 поддерживают на уровне 160°С, причем содержание в них остаточных углеводородов составл ет 2 вес«% а содержание воды равно 3,9 вес„%. При изоэнтальпийном расширении получают растворитель, который направл ют по линии 3 в экстрактор 2, содержащий 1,2 весД остаточных углеводородов и 2 вес водыо В сепараторе 17, а также в конденсаторе 16 поддерживают остаточное давление 110 мм.рт. ст„ В сравнении с циклом, который провод т по известному способу ГЗЗ без изоэнтальпийного расширени , экономи  тепла в экстрактивной колонне составл ет 18%, а в отпарной ректификационной колонне - 20%. При этом чистота получаемых ароматических углеводородов та же Данные по составу жидкой и парообразной фазы, полученной при проведении процесса в услови х примера 1 при различных давлени х изоэнтальпийного расширени , представлены в табл о 1.

+8,53 1,7 53.96 Вода0,9 N-формилморфолин Бензол Толуол Ксилол Ароматические g,65 и,об 0,85

П р и   е р 2, Процесс провод т аналогично примеру 1, в нижней части колонны 13 поддерживают .температуру концентраци  воды в ней, 2,5б 1,23 5,70

соствгвл ет Л,7 Этого достигают путем рециркул ции около О вес. от общего количества паровой фазы, выход щей из сепаратора 17 после 1,88 56,45 2,21 57,88 6,89 21,56 96.i«2 0,11 1 ,35 0,0i« 0.03 5.96 0,26 0,23 0,97 Н,57 1,07 U,62

13973016I

охлаждени  его в конденсаторе 16 по концентраци  воды составл ет 5 весД трубопроводу.21.а концентраци  углеводородов-3 вес Д.

Нижн   часть отпарной ректификаци- энтальпийном расширении, приведены онной колонны работает при 152С s в табл„ 2. Ь57 5t.27 2,25 Вода N-ФормилморфоВ этих услови х расход тепла в ко лонне 20 оказываетс  сниженным до 18,2 ккал/кг исходного сырь , и тем самым обеспечиваетс  экономи  в расходе тепла, составл юща  около 27 по отношению к известному способу. П р и м е р Зе Процесс провод т аналогично примеру 1. В нижней части экстрактивной колонны 13 поддерживают температуру 136°С. Концентраци  воды в нижней части этой колонны составл ет около 6,3 весД,которую 3,00 59,68 3,90 59,67 N-Формилморфолин Бензол Толуол Ксилол Ароматические 1,66 20,28 1,92 ,20,67

Результаты, полученные при изоТ а б л и 2,7 57;89 3,12 58,33 обеспечивают путем рециркул ции около 80 вес от общей паровой фазы, выход щей из сепаратора 17 после охлаждени  в конденсаторе 16 по трубопроводу 21 „ Нижн   часть отпарной ректификационной колонны 20 работает при температуре , концентраци  воды составл ет 7 весв, а концентраци  углеводородов - около k вес Л, Результаты изоэнтальпи йного рас1 ;ирени  представлены в табл, 3. Т а б л и ц а 3 ,8 59,35 ,90 58,99 2,09 20,99 2,22 21,2t 159 В этих услови х расход тепла в от парной колонне 20 снижаетс  до Н6,1 ккал/кг исходного сырь , и тем самым обеспечиваетс  экономи  в расходе тепла, составл юща  около 38 по отношению к известному способу„ Аналогичным образом процесс может быть осуществлен при уменьшении рабочей температуры низа колонны 20 от до и при увеличении содержани  воды от до 6,3 вес,%, формула изобретени  1, Способ выделени  ароматических углеводородов из их смесей с неароматическими путем двухступенчатой жидкостной экстракции с водосодержащим N-формилморфолином в качестве селективного растворител  с получением экстракта и рафината и последующей подачей экстракта на экстрактив ную ректификацию с разделением полученного дистилл та путем двухступенчатой конденсации на более высоко кип щую фракцию, возвращаемую на первую ступень экстракции в зону меж ду точками ввода растворител  и исхо ного сырь , и фракцию с более низкой температурой кипени , возвращаемую в куб второй ступени Э стракции, и ректификацией кубового остатка экстрактивной ректификации в присутствии воды с отбором в дистилл те смеси ароматических углеводородов с водои и разделением последней на ароматические углеводороды и воду, которую возвращают в качестве флегмы на стадию ректификации и подают на промывку полученного рафината, с последующим вводом промывной воды в куб второй ступени экстракции и от16 бором в кубовом остатке ректификации растворител , возвращаемого на стадию , экстракции, отличающийс  тем, что, с целью снижени  энергетических затрат, в кубовый остаток на стадии ректификации отбирают растворитель, содержащий 3,9 7 весо% воды и 2- ароматических углеводородов, который подвергают изоэнтальпийному расширению до остаточного давлени  0-160 мм рт.ст. с отбором жидкого потока растворител , содержащего 0,,9 вес Л воды и 0,79-2, весо ароматических углеводородов , возвращаемого на первую ступень экстракции,и парообразного потока растворител , обогащенного водой и ароматическими углеводородами, который подвергают конденсации с последующим смешением 40-80 вес.,% полученного конденсата с экстрактом, отводимым со стадии экстракции перед его подачей на стадию экстрактивной ректификации и подачей оставшейс  части конденсата в куб второй ступени экстракции, 2.Способ по п.. 1, отличаю щи и с   тем , что экстракцию провод т при 15-100°С. 3.Способ по п. 1, отличающийс  тем, что экстрактивную ректификацию и ректификацию провод т при 50-160°С. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Патент СССР № ii85588, кл. С 07 С 7/10, опублико 1973. 2.Патент СССР ° 563116, кл. С 07 С 7/10, опублик. 1977. 3.Патент Великобритании № 1271596, кл. С 07 С 7/02, опублик. 1972 (прототип ) о

Claims (3)

1. формула изобретения

   1, Способ выделения ароматических ^,5 углеводородов из их смесей с неароматическими путем двухступенчатой жидкостной экстракции с водосодержащим N-формилморфолином в качестве селективного растворителя с получе- 2® нием экстракта и рафината и последующей подачей экстракта на экстрактивную ректификацию с разделением полученного дистиллята путем двухступенчатой конденсации на более высоко-²⁵ кипящую фракцию, возвращаемую на первую ступень экстракции в зону между точками ввода растворителя и исходного сырья, и фракцию с более низкой температурой кипения, возвращаемую 30 •в куб второй ступени экстракции, и ректификацией кубового остатка экстрактивной ректификации в присутствии воды с отбором в дистилляте смеси ароматических углеводородов с во- з$ дой и разделением последней на ароматические углеводороды и воду, которую возвращают в качестве флегмы на стадию ректификации и подают на промывку полученного рафината, с по- 40 следующим вводом промывной воды в куб второй ступени экстракции и отбором в кубовом остатке ректификации растворителя, возвращаемого на стадию, экстракции, отличающийся тем, что, с целью снижения энергетических затрат, в кубовый остаток на стадии ректификации отбирают растворитель, содержащий 3,9“ 7 вес.% воды и 2-4 вес»% ароматических углеводородов, который подвергают изоэнтальпийному расширению до остаточного давления 40-1б0 мм рт.ст. с отбором жидкого потока растворителя, содержащего 0,94-4,9 вес.% воды и 0,79“2,84 вес„% ароматических угЛ. — леводородов, возвращаемого на первую ступень экстракции,и парообразного потока растворителя, обогащенного водой и ароматическими углеводородами, который подвергают конденсации с последующим смешением 4()-80 вес.% полученного конденсата с экстрактом, отводимым со стадии экстракции перед его подачей на стадию экстрактивной ректификации и подачей оставшейся части конденсата в куб второй ступени экстракции,
2. 2. Способ поп., 1, отличаю щ и й с я тем , что экстракцию проводят при 15“ Ю0° С.
3. 3. Способ поп. 1, отличающийся тем, что экстрактивную ректификацию и ректификацию проводят при 50-1б0°С.