Изобретение относитс к сортовой прокатке и может быть использовано при прокатке двутавровых профилей на непрерывных станках, снабженных гори зонтальными вертикальными и универ - сальными клет ми. Известен способ прокатки двутавро вых балок на линейных и последовательных станах с применением закрыты балочных калибров с чередованием обработки открытых и закрытых фланцев после каждого прохода. При этом укло ны наружных граней (выпуски) калибро составл ют 2-4% у закрытых фланцев, 5-8% у отк Ж1Тых фланцев с пр мой шей кой и 10-12% с изгнутой шейкой Cl3Прокатка по этому способу харакл:еризуетс тем, что после каждого прохода (или нескольких проходов) передний и задный концы полосы чередуютс при задаче в валки. При таком чередовании на обоих кондах поло сы вследствие отставани металла шей ки в очаге деформации образуютс так называемые зыки - местные удлинени средней части раската С2. Благодар зыку облегчаетс вход металла в валки, так как зык захв тываетс валками вначале и вт гивает полосу в калибр, несмотр на то, что ширина ее по отогнутым фланцам больше ширины калибра по закрытым фланцам: в процессе захвата полосы валками производитс противойзгиб фланцев . Язык способствует также надежному съему полосы с валков. Недостатком этого способа вл етс ограниченна производительность прокатных станов. Кроме того, чередование открытых и закрытых фланцев ограничивает величину уклонов и обжати по толщине открытых фланцев, так как величина отжати фланцев пр мо пропорционально зависит от величи ны уклона открытого фланца, С увеличением выпуска открытых фланцев более 10-12% ухудшаютс услови входа открытых фланцев раската в закрытые фланцы калибра, профиль получаетс н неустойчивых размеров и по вл етс закат по полке. Поэтому при таком способе прока гки увеличенные, выпуски до 15-20% не рекомендуютс ГЗЗ, Известен способпрокатки йалок в закрытых калибрах без чередовани об работки открытых и закрытых фланцев в двух смежных калибрах, причем при переходе от одной пары к другой В первом калибре следующей пары рекомендуетс иметь изогнутую шейку 4. Преимуществом такого способа вл етс более равномерное распределение интенсивности деформации по се . чению полосы и сокращение затрат эне ргии. Однако выпуски калибров по открытым- фланцам ограничены величиной 10%, что приводит к указанным недостаткам . . Известен также способ прокатки балок на непрерывных станах, состо щих из реверсивной клети и непрерывной группы С.5 3. По этому способу прокатка в реверсивной клети ведетс в открытых или закрытых разрезных и балочных калибрах , в непрерывной группе - в закрытых балочных калибрах с обычными значени ми выпусков, а также в универсальных балочных калибрах. При прокатке в реверсивной клети за 3-5 проходов на переднем и заднем концах раската образуетс указанный зык, который облегчает прокатку в закрытых калибрах непрерывной группы стана . . Недостатком этого способа вл етс то, что применение реверсивной клети приводит к понижению произ- . водительности, к недостаточно полному использованию возможностей непрерывной группы стана. Наиболее близким к предлагаемому способу вл етс способ полностью непрерывной прокатки двутавровых профилей Сб 1. По этому способу прокатка ведетс в закрытых балочных калибрах с обычными значени ми выпусков. Полоса получает в каждой клети один про ход и заходит в.валки всегда передним концом. При этом, как показал опыт эксплуатации таких станков и специальные исследовани 6J, зык на передней части раската, несмотр на преимущественное обжатие по шейке, не образуетс , а металл на переднем конце расслаиваетс . Это вление объ сн етс особенност ми скоростного режима течени металла в очаге деформации. Как известно , окружна скорость валков по вершине фланца значительно ниже, чем по шейке, поскольку диаметр валков : по фланцу всегда меньше, чем по шейке . Так как скорость выхода металла из валков устанавливаетс соответственно среднему катающему диаметру, то полоса по фланцу опережает валок, а по шейке металл отстает от окружной скорости валка. Поэтому на шейке полосы по всей длине очага деформации имеет место зона отставани , вследствие чего на переднем конце полосы наблюдаетс ут жка и расслоение металла, а на заднем конце образование зыка. Отсутствие зыка на переднем конце полосы существенно затрудн ет услови входа ее в калибр и услови съема ее с валков выводными проводками, так как захват полосы валками и выход раската из калибра начинаютс не по шейке (как это бывает при наличии зыка ), а по фланцу. Поскольку ширина полосы по открытым фланцам больше ширины калибра по закрытым Фланцам, при входе ее в калибр получаютс . удары отогнутых фланцев полосы о вал ки, а так как металл в закрытых флан uaji .калибров несколько защемдшетс , то при раскате из валков получаютс удары его о выводные проводки, что приводит к понижению стойкости проводок , их поломкам и окову валков полосой. Из-за этих причин освоить производство балокпо такому способу не удаетс . . . Целью изобретени вл етб обеспе чение благопри тных условий входа полосы в валки, исключение окова ею валков на выходе иё калибра и повышение тем самым стойкости выводных . проводок, а также увеличение интенсивности обжати фланцев двутаврового- профил . Дл достижени цели в способе непрерывной прокатки двутавровых профилей, включающем последовательную деформацию заготовки в горизонтальных закрытых черновых балочных калибрах , имеющих чередующиес уклоны по наружным гран м фланцев, и промежуточное осаживание в вертикальных балочных калибрах, причем в процессе прокатки осуществл ют чередование обработки открытых и закрытых фланце а открытые фланцы подгибают перед за дачей в. следующий калибр, а также де формацию заготовки в чистовых универ сальных балочных калибрах, боковым гран м фланцев в вертикальном осаживающем калибре, следующем за разрезным калибром, придают уклоны, соотве ствующие уклонам последующего горизонтального балочного калибра, а во всех калибрах черновой группы балочную заготовку прокатывают с уклонами 15-30% у открытых фланцев и 8-12% у закрытых фланцев, причем в последнем черновбм проходе прокатку ведут в открытом балочном калибре с обжатием 10-30% по шейке и высоте фланце профил ,. На фиг.1-16 показана последовательность обжатий профил в калибрах причем на фиг.1-1О показаны черновые проходы, а на фиг.5 и 6 - два возмож ных варианта подгибки фланцев: выпр мление (фиг.5) и обратный изгиб (фиг.6).. Способ прокатки осуществл етс следун дим образом. Пр моугольна заготовка прокатываетс в открытом разрезном калибре (фйг.1) и обжимаетс по ширине в вер тикальном осадочном калибре (фиг,2) дл получени необходимого уклона боковых граней и нушной ширины. Затем разрезна заготовка прокатываетс в двух закрытых балочных калибрах с увеличенным выпуском без чередовани открытых и закрытых фланцев (фиг.З и 4), после чего производитс I вьтр мление (фиг.5) или обратный изгиб (фиг.6) фланцев, и раскат прокатываетс снова в двух закрытых балочных калибрах с увеличенным выпуском, направление которого противоположно направлению выпуска в первой паре закрытых калибров. Далее производитс выпр мление фланцев, и черновой двутавровый профиль окончательно калибруетс в открытом балочном калибре (фиг.10). Дл надежного захвата разрезной заготовки в первом балочном калибре без защемлени полосы и окова валков при выходе из него необходимо, чтобы уклон боковых граней разрезной заготовки Ур соответствовал выпуску закрытого- фланца первого балочного калибра УЗ, , а ширина разрезной заготовки Вр составл ла О, 92-0,96 ширины шейки этого калибра В . При таком соотношении Вр/В ушйрение металла близко к свободному, и при сооТ(Ветствии бокового контура разрезной заготовки контуру боковой стенки калибра защемлени полосы в калибре не произойдет. При большем значении отношени В р /В возможно значительное стеснение уширени , что может привести к защемлению полосы в калибре, а при Вр /В 0,92 возможно незаполнение калибра. Благодар увеличенным выпускам и отсутствию чередовани открытых и закрытых фланцев в смежных балочных калибрах, расположенных между вертикальными калибрами, обеспечиваютс хорошие услови входа полосы и к алибра,. интенсивное обжатие фланцев по толщине и надежный выход раската из калибра без окова валков при достаточно хорошей стойкости проводковой арматуры. Дл достижени указанного эффекта выпуски балочных калибров должны находитьс в пределах 15-30% у открытых фланцев. При меньших значени х выпусков,как показал опыт работы на непрерывном стане 450 ЗСМЗ нарушаетс устойчивость процесса, по вл етс склонность к окову валков полосой, имеют место удары, при входе полосы в калибр и выходе переднего конца раската из валков , ухудшаютс услови работы проводковой арматуры. Большие значени выпусков привод т к очень Оолыцим пере-. гибам фланцев, что может вызвать по вление дефектов в местах соединени фланцев и шейки. Благодар обработке двутаврового дрофил в вертикальных калибрах (фиг.5 или 6) обеспечиваютс примерное соответствие уклона внешней грани полосы У .выпуску закрытого фланца последук цего балочного калибра У и уменьшение ширины двутаврового профил по открытым фланцам до величины, близкой к .ширине по закрытым фланцам последующего балочного калибра, что необходимо дл надежного входа полосы в этот калибр без разлохмачивани переднего конца и ударов полосы о валки. Отгибание фланцев должно производитьс без изменени ширины Bg шейки двутаврового профил , так как обжатие глейки по ширине в вертикальных клет х может привести к поте ре устойчивости шейки и несимметричности прокатываемого профили. Чередование обработки открытых и закрытых фланцев (т.е. излюнение направлени выпуска закрытых калибров зависит от особенностей расположени вертикальных клетей на стане. На ста нах, где вертикальные клети расположены через одну горизонтальную, чередование обработки фланцев можно де лать через один проход, а на станах снабженных горизонтальными и комбини рованными (вертикально-горизонтальны ми ) клет ми, чередование обработки фланцев целесообразно проводить чере 2-3 закрытых калибра. Большее количество проходов в закрытых калибрах без изменени направлени выпуска делать нецелесообразно, так как это может привести к значительной разнице открытых и закрытых фланцев по вы соте и толщине. Обработка раската в открытом балочном калибре перед задачей в универсальные калибры чистовой группы обусловлена необходимостью получени симметричных по высоте фланцев и ров ной шейки, так как в предыдущих проходах благодар поочередной обработке открытых и закрытых фланцев высота их может получитьс неодинаковой (приращение открытых фланцев не равно ут жке закрытых фланцев), а шейка профил может несколько изгибатьс при выпр млении фланцев в предьадущей вертикальной клети. При этом коэффициент деформации фланцев по высоте и коэффициент обжати шей ки должен составл ть 1,10-1,30. При меньших значени х указанных коэффици ентов может быть не получен эффект выравнивани высоты фланцев и полног выпр млени шейки, а превышение верх него значени их может привести к по тере устойчивости фланцев и перепол нени калибра. В чистовых проходах прокатка про водитс в обычных универсальных башо чных калибрах. Пример . Способ был реализован на непрерывном среднесортно стане 450 Западно-Сибирского металлургического завода. Дл этого на валках рабочих клетей черновой груп пы стана были нарезаны следукедие ка либры дл прокатки двутавровой балки № 14: клеть 1 - открытый разрезной калибр (по фиг, 1), клеть 2 - вертикальный осадочный калибр с уклоном дна 10% (по фиг.2); клети 3 и 4 - закрытые пр мые балочные калибры без, чередовани открытых и закрытых фланцев с выпусками 15% у открытых фланцев и 10% - у закрытых фланцев (по фиг.3,4); клеть 5 - вертикальный щичный калибр с пр мым дном ( по фиг. 5) , клети 6 и 7 - закрытые балочные калибры без чередовани обработки фланцев с выпусками открытых и закрытых фланцев соответственно в клети 6-15 и 8% (по фиг.7), в клети 7 - 20 и 10% (по фиг.8) клеть 8 - вертикальный щичный калибр с пр мым дном (по фиг.9)} клеть 9 - открытый балочный калибр (по фиг.10). Уклон боковых граней разрезной заготовки, получаемой во втором про- ходе, соответствовал выпуску закрытых фланцев первого балочного калибра (фиг.З), а отношение В-р/В сос.тавл ло 0,932. Чередование открытых и закрытых фланцев производилось через два прохода после выпр млени отогнутых фланцев (фиг.5). В. первой паре закрытых балочных калибров без чередовани фланцев, (фиг.З и 4) выпуски карибров были посто нными , а у второй пары таких калибров (клети 6 и 7) они увеличивались по ходу прокатки. Коэффициенты обжати в открытом балочном Калибре клети 9 составл ли 1,147 по высоте фланцев и 1,272 по толщине шейки. По толщине фланцы в этом калибре не обжимались . Дл прокатки примен ли заготовку из стали марок ст.З, ст.5, 10Г2С с размерами поперечного сечени 150X150 1. Прокатка во всех клет х стана проходила устойчиво, без задержек и ударов при входе полосы в валки и выходе раската из калибров. Скова валков полосой и склонности к нему, а также расслоени переднего конца полосы не наблюдалось. При весьма интенсивном Ь.бжатии открытых фланцев двутаврового профил , характеризуемом коэффициентами обжати по толщине до 1, 5-1,65, переполнени калибров , боковых лампасов и других дефектов профил не наблюдалось. Благодар отсутствию обжати в вертикальных клет х 5 и 8 при выпр млении фланцев потери устойчивости шейки не отмеча-. лось. В последнем черновом проходе фиг.10 получали симметричный профиль со стабильньвди размерами, кото