Claims (2)
Изобретение относитс к машиностро ению и может быть использовано при проектировании зубчатых передач. Мзвестны зубчатые передачи на базе зацеплени М.Л.Новикова с исходным контуром зубьев, образованным относительным сдвигом двух активных дуг окружностей головки и ножки зубьев, соединенных кривой, выполненной с кри визной, большей кривизны указанных ЙУГ 1 . Недостатками данных зубчатых передач вл ютс наличие дополнительного концентратора напр жений у ножки зуба в зоне действи больших нагружающих моментов и, в св зи с этим, недостаточна изгибна и контактна прочность зубьев. Наиболее близкой к изобретению по технической сущности и достигаемому эффекту вл етс зубчата передача на базе зацеплени М.Л.Новикова, содержа ща колеса, поверхности зубьев которых составлены из основных дуговых . участков на ножках и головках и выпук лого полюсного участка. Исходный контур зубьев известной передачи содержит основные дуговые участки и соедин ющий их пр молинейный участок профил f2 . Недостатком известной зубчатой передачи вл етс недостаточна изгибна и контактна прочность зубьев. Цель изобретени - повышение изгибной и контактной прочности зубьев. Поставленна цель достигаетс тем, что на активной поверхности каждого зуба выполнены дополнительные криволинейные участки дл сопр жени полюс ного участка с дуговыми участками головки и ножки. Кроме того, в исходном контуре зубьев дополнительный участок головки расположен на рассто нии 0,15 h от делительной пр мой, дополнительный участок сопр жени полюсного участка с дуговым участком ножки выполнен пр молинейным, а суммарный сдвиг 39 f.., основных дуговых участков профилей головки и ножки определ етс соотношением 40,5-0,7), где m - модуль передачи, h-j - рассто ние от делительной пр мой до окружности выступов . На фиг 1 показаны зубь передачи торцовое сечение; на фиг. 2 - исходный контур зубьев передачи. Профили сопр женных зубьев 1 и 2 торцового сечени колес передачи показаны в различных фазах зацеплени Колесо с центром 0 имеет окружндсть вершин радиуса г, окружност впадин радиуса Гг и начальную окру ность радиуса г. . Через полюс зацеп лени Р проходит теоретическа лини давлени дуговых участков К.К« под углом o. начальной торцовой образующей рейки Н.Т.О.П.Р. Торцовые образующие плоскостей вершин (Т.О.П.В.Р.)и впадин(Т.О.П.Вп.Р.) рейки ограничивают зуб. В положени х I-I-и Ill-Ill конта тируют дуговые участки, а в положен II-II зубь не контактируют, образу минимальный отвод выпуклой кривой среднего участка профил зуба 1 в зоне полюса. Величина отвоДа не зависит от кривизны и относительного сдвига активных участков профилей, а определ етс параметрами средней зоны зубьев. Исходный контур зубьев модул m передачи (фиг. 2) имеет профиль abcdefgh, очерченный симметричными лини ми, образованными дугами окруж ностей головки (ру, 1 ,5 ш) и ножки (Н ш) с теоретическим углом давлени о(о.27, сопр женным с пр молинейными участками b с и л, в зоне делительной линии Д.Л. с профильным углом , величина кото рого заметно превышает минимальные значени профильных углов -ynivi активных участков. Дополнител ные участки профил между активными дугами очерчены составной линией ЪЪ ее , включающей пр молинейный участок ЬЪ у ножки зуба, примыкающ к активному профилю ножки, с профильным углоь. с( и равным по дл не дуге вогнутой кривой ее головки зуба. Вогнута крива радиуса р, профил зуба, лежаща в средней зоне между активными участками головки и ножки, расположена у головки зуба над делительной линией Д.Л. на рассто нии ,15ha, при этом ,&n и h 0,25h , а относительный суммарный сдвиг активных профилей головки и ножки составл ет ,. 0,6п1 „ -,.f ,75т. 2J Пд Кривизна К,.-р вогнутой кривой дополнительного участка у головки зуба равна ., где К,-;/ ар5.0,3т, т.е. кривизны К- и Кс-св заны соотношением . 0,-,2. Кривизны профилей в средней зоне зубьев пере дачи, например по делительны лини м, равны дл рейки , а дл косозубого колеса Wi7 .S1Vl(WC-tg) где Z - число зубьев колеса. Такое выполнение передачи позвол ет подн ть точку максимальных раст г гивающих напр жений дл средней зоны на уровень точки С и практически сн ть ограничение по изгибной прочности головки зуба ( ниже точки С в средней зоне быстро растет сечение зуба, а концентраци напр жени весьма слаба). В результате реализованы значительный сдвиг активных профилей и повышение изгибной прочности передачи . При этом улучшаютс кривизны : профилей в средней зоне (без ухудшени активных участков) и обеспечис ваетс их работоспособность в случае включени в работу по мере износа дуговых участков. Формула изобретени 1. Зубчата передача на базе за .цеплени М.Л.Новикова, содержаща колеса , поверхности зубьев которых составлены из основных дуговых участков на ножках и головках и выпуклого полюсного участка, о тличающа с тем, что, с целью повышени изгибной и контактной прочности зубьев , на активной поверхности каждого зуба выполнены дополнительные криволинейные участки дл сопр жени полюсного участка с дуговыми участками головки и ножки. 2. Передача по п.1, о т л и ч ю щ а с тем, что в исходном туре зубьев дополнительный криволинейный участок головки расположен на рассто нии 0,15 h от делительной ,пр мой, дополнительный участок сопр жени полюсного участка с дуговым участком ножки выполнен пр молинейным , а суммарный сдвиг основных дуговых участков профилей головки и ножки определ етс соотношением --(о.) а кон 15 где m -модуль передачи, h -рассто ние от делительной пр мой до окружности выступов . Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Краснощеков Н.Н., Фед кин Р.В., Чесноков В.А. Теори зацеплени Новикова . М., Наука, 1976, с. 111.. The invention relates to mechanical engineering and can be used in the design of gears. Gears are known on the basis of the engagement of M.L. Novikov with the initial teeth contour formed by the relative shift of two active arcs of the head and leg circumferences connected by a curve made with a curvature greater than the curvature of the indicated YUG 1. The disadvantages of these gears are the presence of an additional stress concentrator at the tooth stem in the area of high loading moments and, therefore, insufficient bending and contact strength of the teeth. The closest to the invention in technical essence and the achieved effect is a gearing gear on the basis of the ML Novikov gearing, containing wheels, the surfaces of the teeth of which are composed of the main arc ones. plots on legs and heads and a convex pole plot. The original contour of the teeth of a known gear contains the main arc sections and the straight line section f2 that connects them. A disadvantage of the known gearing is the insufficient bending and contact strength of the teeth. The purpose of the invention is to increase the bending and contact strength of the teeth. This goal is achieved by the fact that additional curvilinear sections are made on the active surface of each tooth to mate the pole section with the arc sections of the head and leg. In addition, in the initial contour of the teeth, the additional head section is located at a distance of 0.15 h from the dividing line, the additional interface section of the pole section with the arc leg section is made straight, and the total shift 39 f .., the main arc sections of the head profiles and the legs are defined by a ratio of 40.5-0.7), where m is the transmission modulus, hj is the distance from the dividing line to the circumference of the projections. Fig 1 shows the teeth of the transmission end section; in fig. 2 - the original contour of the gear teeth. The profiles of the mating teeth 1 and 2 of the end section of the transmission wheels are shown in different engagement phases. The wheel with center 0 has circumferential vertices of radius r, a circle of hollows of radius Gg and an initial circumference of radius r. The theoretical pressure line of the arc sections KK passes through the pole of the link P at an angle o. initial face forming rail N.T.O.P.R. The end face generators of the vertex planes (T.O.P.VR.R.) and depressions (T.O.P.V.P.R.) Reiki limit the tooth. In positions I-I-and Ill-Ill, arc sections are contaminated, and teeth II-II are not in contact, forming a minimal retraction of the convex curve of the middle portion of tooth profile 1 in the pole zone. The magnitude of the spur does not depend on the curvature and relative shift of the active sections of the profiles, but is determined by the parameters of the middle zone of the teeth. The initial contour of the teeth of the transmission module m (Fig. 2) has an abcdefgh profile, delineated by symmetrical lines formed by arcs of circumferences of the head (ru, 1, 5 sh) and legs (H w) with a theoretical pressure angle O (о.27, matched with a linear area b c and l, in the area of the dividing line DL with a profile angle, the magnitude of which significantly exceeds the minimum values of the profile angles –ivivi of the active areas. The additional profile areas between the active arcs are outlined by the compound line b of it, including the linear portion of b at the leg of the tooth, prim leading to the active profile of the leg, with a profile angle c (and equal in d arc to the concave curve of its tooth head. The concave curve of radius p, the tooth profile lying in the middle zone between the active sections of the head and the leg, is located at the head of the tooth above the dividing line DL at a distance of 15ha, at the same time, & n and h is 0.25h, and the relative total shift of the active profiles of the head and leg is, 0.6n1 "-, .f, 75t. 2J front Curvature K , - p with a concave curve of an additional section at the head of the tooth is equal to. the curvatures of K- and Kc-are related by the relation. 0, -, 2. The curvatures of the profiles in the middle zone of the transmission teeth, for example, by dividing lines, are equal for the rail, and for the helical helical wheel Wi7 .S1Vl (WC-tg) where Z is the number of teeth of the wheel. Such an implementation of the transmission allows the point of maximum tensile stresses for the middle zone to be raised to the level of point C and the flexural strength limit of the tooth head is practically lifted (below the point C in the middle zone, the tooth section quickly increases, and the stress concentration is very weak) . As a result, a significant shift in the active profiles and an increase in the flexural strength of the transmission are realized. At the same time, the curvatures of the profiles in the middle zone (without deterioration of the active areas) are improved and their performance is ensured in the event that the arc sections become operational. Claim 1. Zubchat transmission on the basis of the linking ML Novikov, containing wheels, the surfaces of the teeth of which are composed of the main arc sections on the legs and heads and the convex pole section, in order to increase the bending and contact teeth strength, on the active surface of each tooth additional curvilinear sections are made for mating the pole section with the arc sections of the head and leg. 2. Transmission according to claim 1, in which the additional curvilinear head section is located at a distance of 0.15 h from the pitch, straight, additional conjugation section of the pole section with the arc section in the initial round of teeth. the leg section is made straight-line, and the total shift of the main arc sections of the head and leg profiles is determined by the relation - (o.) a con 15 where m is the transmission module, h is the distance from the straight line to the circumference of the projections. Sources of information taken into account in the examination 1. Krasnoschekov NN, Fed kin R.V., Chesnokov V.A. Novikov's Theory of Engagement. M., Science, 1976, p. 111 ..
2.Авторское свидетельство СССР по за вке Н 2135589, кл. F 16 И 1/08. 1975(прототип.2. USSR author's certificate for H 2135589, cl. F 16 and 1/08. 1975 (prototype.