SU908867A1 - Способ дефосфорации карбонатных марганцевых концентратов - Google Patents
Способ дефосфорации карбонатных марганцевых концентратов Download PDFInfo
- Publication number
- SU908867A1 SU908867A1 SU802962262A SU2962262A SU908867A1 SU 908867 A1 SU908867 A1 SU 908867A1 SU 802962262 A SU802962262 A SU 802962262A SU 2962262 A SU2962262 A SU 2962262A SU 908867 A1 SU908867 A1 SU 908867A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- concentrate
- manganese
- water vapor
- charge
- carbon
- Prior art date
Links
Description
Изобретение относитс к черной металлургии, в частности к подготовке марганцевых концентратов к металлургическому переделу, и может быть использовано дл выплавки марганцевых ферросплавов.
Известен электрометаллургический способ дефосфорации марганцевых концентратов , включающий восстановление фосфора из расплавленного шлака углеродом рудного расплава. Продуктами плавки вл ютс бесфосфористый или низкофосфористый шлак и высокофосфористый металл. Низкофосфористый шлак подшихтовывают к концентрату Г или II сорта и выплавл ют ферросплав 1 .
Существенные недостатки данного способа - дороговизна (80 руб./т), высокий удельный расход электроэнергии (900 кВт-ч/т) и большие потери марганца (15-17%).
Наиболее близок к предлагаемому способ дефосфорации марганцевых концентратов , заключающийс в смешивании марганцевого концентрата с углеродистым восстановителем, нагреве шихты до температуры разм гчени 1150-1210° С и продувке при этой температуре через слой разм гченной
шихты в течение 8-12 мин вод ного пара при расходе воды 25-30 кг на тонну шихты и при количестве восстановител в шихте 15-20% от веса марганцевого концентрата. Сущность способа заключаетс в интенсификации процесса восстановлени фосфора углеродистым восстановителем присутствием вод ного пара 2.
10
Недостаток указанного способа заключаетс в значительном непроизводительном расходовании углеродистого восстановител , обусловленном его угаром при благопри тных дл проте15 кани этого процесса температурах обжига концентрата (1150-1210 С) и дополнительным расходом топлива на компенсацию охлаждени печи за счет большого расхода вод ного пара. Ве20 дение процесса обжига при температурах разм гчени шихты 1150-1210°С совместно с продувкой вод ным паром приводит к значительному настылеобразован ю в результате канального
25 хода вод ного пара. Снижаетс также содержание марганца в обесфосфоренном продукте, так как содержаща с в большом количестве вводимого в шихту углеродистого восстановител зо30 ла полностью переходит в продукт. Это приводит к увеличению кратности шлака, повышенному расходу электроэнергии , снижению производительности электропечи и дополнительным потер м марганца с. отвальным шлаком при последующей выплавке из него ма ганцевых ферросплавов. Цель изобретени - повышение качества марганцевых карбонатных концентратов , увеличение производитель ности обжиговых агрегатов путем сни жени расхода дефицитного углеродис того восстановител и улучшение тех нико-экономических показателей при выплавке марганцевых ферросплавов в электропечах. Поставленна цель достигаетс тем, что в способе, включающем смешение карбонатного марганцевого кон центрата с углеродистым восстановителем , нагрев шихты и продувку вод ным паром, концентрат смешивают с восстановителем в количестве 5-10% от веса концентрата, нагрев ведут в интервале температур 950-1050°С и дополнительно производ т продувку природным газом при соотношении при родного газа к вод ному пару (1833 );1 при расходах природного газа 3-4 м на 1 т загружаемой шихты. Повышение качества карбонатных марганцевых концентратов достигаетс снижением содержани фосфора за счет интенсификации процесса его во становлени твердым углеродистым во становителем в услови х продувки смесью природного газа и вод ного пара. Интенсификаци процесса восстановлени фосфора происходит в ре зультате применени более активных восстановителей (высокоактивный углерод от крекинга метана), создани высокого восстановительного потенциала газовой фазы и окислени восстановленного фосфора за счет во д ных паров в присутствии углерода. Восстановление фосфата-кальци возможно окисью углерода, водородом твердым углеродом и металлом. Восстановление фосфата кальци окисью углерода сопровождаетс обра зованием элементарного фосфора. Рав новесные газовые фазы характеризуют с относительно небольшими концентраци ми СО и P(j, т.е. восстановление фосфата с помощью окиси углерода не осуществл етс с приемлемыми техническими показател ми даже при вцсоких температурах. Заметное восстановление фосфата кальци окисью углерода отмечаетс при температурах 1250-1300С, а водородом - начина с 1150°С. Твердый углерод в термодинамичес ком отношении вл етс лучишм восст новителем, чем окись углерода и водород ., восстановление фосфата углеродом начинаетс с температуры ни же 1050°С, С ростом температуры скорость восстановлени возрастает, достига при 1100°С 4,5% за час. Восстановление фосфата облегчаетс В присутствии шлакующих примесей за счет св зывани окиси кальци в силикаты. Особенно успешно восстановление фосфата кальци происходит углеводородами . Так, при 1200°С удал етс до 90% фосфора, при этом в газовую фазу переходит практически весь водород метана, а восстановление осуществл етс высокоактивным углеродом от крекинга метана, происход -, щего по реакции С+2Н2 при 900°С. Причем до оплавлени фосфата (1250С) восстановление идет преимущественно углеродом, а при более высоких температурах, когда образуетс расплав фосфатов, - водородом. В последнем случае восстановление протекает с меньшей скоростью, чем при восстано)влении металлургическю-с коксиком. Известно также, что пр мое восстановление фосфата осуществл етс с помощью окиси углерода в две стадии CagPf Og+5CO ЗСаО+Р +ЗСОз + C+CO/i 2СО Ca P Og+SC 3CaO+PQ +5CO При этом медленным этапом вл етс регенераци окиси углерода по реакции С+СО2 2СО. Скорость регенерации СО весьма чувствительна к активности угл и увеличиваетс с . ростом последней. Применение высоко-активного углерода от крекинга метана ускор ет регенерацию СО, т.е. медленный этап процесса, лимитирующий интенсивность всего взаимодействи в целом. Поэтому в качестве газообразного восстановител при обжиге карбонатных марганцевых концентратов выбирают метан, поскольку при его крекинге образуетс высокоактивный углерод , ускор ющий процесс восстановлени фосфата. Интенсификации процесса способствует также и присутствие в шихте кремнезема, который образует с СаО в присутствии углерода силикаты и тем самым сдвигает равновесие реакции вправо, в сторону образовани РО. Выдел ющиес при восстановлении фосфата пары фосфора способны при температурах более холодных частей печи (670-870 К) окисл тьс в присутствии паров воды и твердого углерода до , что выводит один из продуктов реакции из зоны реакции, способству повышению скорости восстановлени фосфора. Наличие вод ных паров и взаимодействие их с углеродом, кокса по реакции +Сте, +СОгаг повы шает восстановительный потенциал пе чи. Рост температуры увеличивает скорость реакции и один объем вод ного пара быстрее превращаетс в дв объема идеального вод ного газа. Вы сокий восстановительный потенциал печи предотвращает вторичное окисле ние образовавшегос при восстановительном обжиге концентрата манганозита до высших окислов марганца. Снижение расхода углеродистого восстановител обеспечиваетс вводо в шихту значительно меньшего количе ства кокса (5-10% кокса по предлага мому способу вместо 15-20% по извес ному) и применением более низких температур, снижающих угар восстано вител . Ввод углеродистого восстановител в количестве меньше 5% не обеспечивает рост скорости процесса восстановлени за счет окислени паров фос фора и вывода одного из продуктов реакции из зоны реакции. При количестве углеродистого восстановител 10% вследствие меньшего насыпного ве са коксика увеличиваетс разобщение восстановител , фосфата и кремнезема друг относительно друга, скорость восстановлений фосфата уменьшаетс и снижаетс также производительность обжиговой печи вследствие меньшей загрузки ее концентратом. Большое количество восстановител вносит в готовый обожженный продукт и большое количество золы, значительно снижа и качество последнего. Ввод восстановител в количестве 7,5% от веса концентрата дает высокие степени дефосфорации. Предлагаемый температурный интер вал нагрева выбран исход из того, что при температурах меньше 900°С не происходит крекинг метана и не по вл етс высокоактивный углерод, способствующий значительной интенсификации процесса. При температуре больше 1050°С шихта начинает разм г чатьс , что способствует неравномер ной продувке сло шихты, возникнове нию канального хода газа и настылеобразовани и снижению степени дефосфорации концентрата. Выбранный расход природного газа обусловлен цел ми достижени более высокой степени восстановлени фосфора при экономии природного газа. При малых расходах газа (меньше 3 м на 1 т загружаемой шихты) не образуетс в достаточной степени высокоактивного углерода, способствующего интенсификации процесса восста новлени фосфата. Большие расходы природного газа (больше 4 м) привод т к образованию значительного количества мелкодисперсного сажистого углерода, который забивает газовые тракты, способству неритмичной работе обжиговой печи, и снижает интенсифицирующее действие кремнезема шихты на восстановление фосфата вследствие увеличени разобщени восстановител , кремнезема и фосфата друг относительно друга. При выборе расходов вод ного пара ориентировались на способность вод ных паров в присутствии твердого углерода окисл ть пары фосфора в более холодных част х обжиговой печи до , а также возможность охлаждени нагретой шихты за счет большого количества вдуваемого вод ного пара. При незначительных расходах вод ного пара (меньше 0,12 м) не обеспечиваетс достаточный отвод продукта реакции - фосфора из зоны реакции за счет окислени его до и, кроме того, уменьшаетс объем идеального вод ного газа, образующегос при реакции (+CO и способствующего созданию высокого восстановительного потенциала газовой фазы, преп тствующего окислению манганозита до высших окислов марганца. Большие расходы вод ного пара (больше 0,16 м) привод т к охлаждению нагретой шихты и дл стабилизации температурного режима требуютс дополнительные расходы углеродистого . восстановител и, как следствие, снижаетс производительность печи, степень дефосфорации марганцевого концентрата и качество карбонатного концентрата . При соотношении природного газа и вод ного пара менее 18:1 скорость восстановлени фосфора снижаетс за счет уменьшени количества высокоактивного углерода. При соотношении, превышающем 33:1,уменьшаетс газопроницаемость шихты вследствие большого количества сажистого углерода. Пример. Карбонатный марганцевый концентрат состава, Мп 26,3; Р 0,214; SiOo. 11,15; СаО 12,65; AEO.OJ 2,41; п.п.п. 32,1; Р/Мп 0,00813 нагревают в трубчатой вращающейс печи и при 1000°С продувают слой материалов природным газом и вод ным паром. Расход природного газа составл ет 3,5 м, а вод ного пара - 0,14 м на 1 т загружаемой шихты. Количество углеродистого восстановител в шихте - 7,5% от веса концентрата. После охлаждени обожженный продукт имеет состав % i Мп 42,44 SiOQ. 15,2; СаО 17,7; Р 0,21; ,0494. Степень дефосфорации по предлагаемому способу составл ет 39,24 %. Дл сравнени в .той же печи обжигают карбонатный марганцевый концентрат того же . исходного состава в смеси с восстановителем в количестве 20% от веса концентрата.
Через слой шихты при температуре разм гчени 1180°С продувают вод ной пар. Расход вод ного пара 27,5 кг на тонну шихты (39,5 м на 1 т). Полученный после обработки продукт имеет состав, %: Мп 38,8; SiOrj. 14,6; СаО 16,8°; Р 0,22; ,00567,
Степень дефосфорации составл ет 30f26%.
При 1000°С производ т обжиг карбонатного марганцевого концентрата того же исходного состава в присутствии природного газа и вод ногоо пара при расходе газа 3,5 м и вод ного пара 0,14 м на тонну загружаемой шихты. Количество углеродистого восстановител мен ют по ступен м 2,5; 5; 7,5; 10 и 14% от веса концентрата .
При количестве восстановител в шихте 7,5% от веса концентрата обжигают при 1000°С марганцевый концентрат ,„ Расход вод ного пара составл ет 0,14 м-- на тонну загружаемой шихты, k расход природного газа мен ют по ступен м 0,5; 1; 3; 3,5;4 и 6 м на тонну загружаемой шихты.
Количество вод ного пара, подаваемого в смеси с Природным газом при расходе последнего 3,5 м на тонну загружаемой шихты, измен етс от 0,4 до 0,12; 0,14; 0,16; 0,5; 1,5 м на тонну шихты. Температура обжига .
В таблице приведены значени степеней дефосфорации в зависимости от значений расхода природного газа, вод ного пара, количества углеродистого восстановител , соотношени природного газа к вод ному пару.
Известный
. Из данных таблицы следует, что высокие значени степеней дефосфораци|{ по предлагаемому способу достигаютс при расходе природного таза 3-4 м и вод ного пара 0,12-0,16 м на тонну загружаемой шихты, количестве восстановител в шихте 5-10% от веса концентрата и соотношении природного газа к вод ному пару (18-33 : 1,
На чертеже дан график зависимости степени дефосфорации карбонатного
арг анцевого концентрата от темпере туры и условий обжига концентрата. Крива 1 - обжиг концентрата по предлагаемому способу. Повышение температуры до 1100-1200С снижает степень дефосфорации концентрата, Максимальна степень дефосфорации достигаетс при 1050°С.
В услови х паротермической обработки шихты степень дефосфорации значительно снижаетс (крива 2 известный способ максимальна степень дефосфорации отмечаетс при 1180°С, дальнейшее повышение температуры обработки не оказ1 авает вли ни на увеличение степени дефосфорации .
Следует отметить, что содержание марганца в конечном продукте, полученном по известному способу на Згб4% ниже, чем по предлагаемому.
Предлагаемый способ дефосфорации карбонатных марганцевых руд путем продувки через слойшихты природного газа и вод ного пара обеспечивает по сравнению с известным снижение расхода дефицитного углеродисто ; го восстановител -в 3 раза и повышение содержани марганца в обеожженном продукте на 3,64%.
Claims (2)
1.Хитрик С,И., Гасик М.И., Кучер А.Г, Электрометаллурги марганцевых сплавов, Киев, Техника, 1971, с. 62-64.
2.Авторское свидетельство СССР 5 514027. кл. С 22 В 1/00, 1976.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802962262A SU908867A1 (ru) | 1980-07-22 | 1980-07-22 | Способ дефосфорации карбонатных марганцевых концентратов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802962262A SU908867A1 (ru) | 1980-07-22 | 1980-07-22 | Способ дефосфорации карбонатных марганцевых концентратов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU908867A1 true SU908867A1 (ru) | 1982-02-28 |
Family
ID=20910497
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU802962262A SU908867A1 (ru) | 1980-07-22 | 1980-07-22 | Способ дефосфорации карбонатных марганцевых концентратов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU908867A1 (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2594997C1 (ru) * | 2015-06-26 | 2016-08-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ дефосфорации марганцевых руд и концентратов |
RU2701245C1 (ru) * | 2018-10-10 | 2019-09-25 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ дефосфорации карбонатных марганцевых руд и концентратов |
RU2711994C1 (ru) * | 2018-10-10 | 2020-01-23 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ выплавки передельного малофосфористого марганцевого шлака с получением товарного низкофосфористого углеродистого ферромарганца |
-
1980
- 1980-07-22 SU SU802962262A patent/SU908867A1/ru active
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2594997C1 (ru) * | 2015-06-26 | 2016-08-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ дефосфорации марганцевых руд и концентратов |
RU2701245C1 (ru) * | 2018-10-10 | 2019-09-25 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ дефосфорации карбонатных марганцевых руд и концентратов |
RU2711994C1 (ru) * | 2018-10-10 | 2020-01-23 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ выплавки передельного малофосфористого марганцевого шлака с получением товарного низкофосфористого углеродистого ферромарганца |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100272489B1 (ko) | 수경성 바인더, 조강, 및/또는 페로크롬 또는 페로바나듐과 같은 합금의제조방법 | |
KR20110063616A (ko) | 고농도의 아연을 갖는 철광석들로부터 유가 철의 추출 및 아연의 분리 방법 | |
KR100291250B1 (ko) | 전기제강소먼지환원방법및장치 | |
US3920446A (en) | Methods of treating silicious materials to form silicon carbide for use in refining ferrous material | |
KR101189182B1 (ko) | 바나듐 함유 용탕으로부터 바나듐을 선별하는 방법 | |
SU908867A1 (ru) | Способ дефосфорации карбонатных марганцевых концентратов | |
JP5720497B2 (ja) | 製鋼スラグからの鉄及び燐の回収方法 | |
US3947267A (en) | Process for making stainless steel | |
RU2388830C1 (ru) | Способ получения металлического железа | |
JP3450779B2 (ja) | Mo系廃触媒からの有価金属の回収方法 | |
US2549994A (en) | Production of ferromanganese | |
JP5712747B2 (ja) | 製鋼スラグからの鉄及び燐の回収方法 | |
KR102380361B1 (ko) | 철강 더스트의 처리 방법, 아연의 생산 방법, 철강 원료의 생산 방법, 및 철강 원료 | |
JP2004143492A (ja) | 極低燐ステンレス鋼の溶製方法 | |
JP6137087B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
KR101189183B1 (ko) | 석유탈황 폐촉매 중 유가금속 회수방법 | |
RU2639396C1 (ru) | Способ пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды | |
RU2310694C2 (ru) | Способ получения ферроникеля | |
KR101552142B1 (ko) | 탈린재 및 이를 이용한 용철 처리 방법 | |
JP7476872B2 (ja) | 金属の製造方法 | |
JP7067532B2 (ja) | 酸化マンガン含有物質の脱リン処理方法、低リン含有酸化マンガン含有物質の製造方法および該酸化マンガン含有物質を用いる鋼の製造方法 | |
SU1002378A1 (ru) | Способ переработки пиритного огарка | |
EA026180B1 (ru) | Способ переработки латеритных никелевых руд с получением рафинированного ферроникеля | |
JPH0645485B2 (ja) | 反応性に優れた精錬剤用の生石灰の製造方法 | |
RU2166555C1 (ru) | Способ переработки огарка обжига никелевого концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна |