RU2639396C1 - Способ пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды - Google Patents
Способ пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды Download PDFInfo
- Publication number
- RU2639396C1 RU2639396C1 RU2017100765A RU2017100765A RU2639396C1 RU 2639396 C1 RU2639396 C1 RU 2639396C1 RU 2017100765 A RU2017100765 A RU 2017100765A RU 2017100765 A RU2017100765 A RU 2017100765A RU 2639396 C1 RU2639396 C1 RU 2639396C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- furnace
- zone
- melt
- melting
- nickel
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, в частности к процессу пирометаллургической переработки окисленных никелевых руд с получением ферроникеля и чугуна. Способ включает загрузку окисленной никелевой руды совместно с флюсующими добавками и углеродсодержащим материалом, взятым в количестве 1,0-1,1 от стехиометрически необходимого для частичной металлизации никеля и восстановления железа до двухвалентного состояния, в печь металлизации, нагрев шихты до температуры на 50°C ниже температуры начала ее размягчения за счет тепла газов, получаемых в котле-утилизаторе, подачу нагретой шихты в трехзонную печь, в которой происходит расплавление металлизованной шихты в зоне плавления за счет тепла, поступающего от сжигания природного газа в кислороде с коэффициентом расхода окислителя α=0,8-0,9. Полученный расплав поступает в зону барботажа для обработки путем вдувания через фурмы газа-восстановителя, нагретого плазмой до температуры, обеспечивающей температуру расплава 1500-1600°C, и химическим составом, соответствующим составу продуктов сгорания природного газа в кислороде с коэффициентом расхода окислителя α=0,5-0,6, с разделением полученного ферроникеля и шлака, затем шлаковый расплав восстанавливают углеродистым восстановителем в зоне получения металла-полупродукта путем плавки в жидкой ванне, при этом дожигание отходящих газов зоны барботажа и зоны получения металла-полупродукта осуществляют в плавильной зоне, а охлаждение их до температур, требуемых в печи металлизации, - в котле-утилизаторе. Изобретение позволяет получить ферроникель, содержащий более 70% никеля и металла-полупродукта для получения стали. 2 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относится к цветной металлургии, в частности к процессу переработки окисленной никелевой руды, содержащей цветные металлы и железо, с получением ферроникеля и чугуна.
Среднее содержание никеля в окисленных никелевых рудах глиноземисто-магнезиального и железистого типов колеблется в пределах 0,8-1,5%. Содержание железа колеблется от 12% в магнезиальном типе, до 44% - в железистом. Поскольку содержание железа в руде во много раз выше, чем никеля, при их полном восстановлении углеродом (кокс, уголь, графит электродов) образующийся сплав содержит не более 5-20% никеля.
Известен ряд способов, в основе которых лежит нагрев окисленной никелевой руды во вращающейся печи с последующей электроплавкой на ферроникель (Никель: Т. 2. Окисленные никелевые руды. Характеристика руд. Пирометаллургия и гидрометаллургия окисленных никелевых руд / Д.И. Резник, Г.П. Ермаков, Я.М. Шнеерсон. - М.: ООО «Наука и технологии», 2001, 248 с.). К недостаткам способа можно отнести низкое содержание никеля в получаемом сплаве, высокий расход электроэнергии, потери железа со шлаком.
Известен способ, реализованный на Побужском никелевом заводе, в котором после нагрева окисленной никелевой руды во вращающейся печи с последующей электроплавкой на черновой ферроникель, последний подвергается последовательно внепечной десульфурации в ковше, продувке кислородом в конвертерах с кислой и основной футеровкой для удаления кремния, хрома, фосфора и обогащения ферросплава никелем за счет окисления железа (Теория и технология электрометаллургии ферросплавов: Учеб. для студентов вузов, обучающихся по специальности "Металлургия черных металлов и сплавов" / М.И. Гасик, Н.П. Лякишев. - М.: СП Интермет Инжиниринг, 1999. - 764 с.).
Известен способ электроплавки окисленной никелевой руды, в котором процесс ведут двумя потоками, в одном из которых руду плавят с углеродсодержащим восстановителем с образованием бедного (менее 8% никеля) ферроникеля, а в другом - руду плавят с полученным в первом потоке бедным ферроникелем, с образованием обогащенного ферроникеля с содержанием никеля более 15%. При этом соотношение количества металлического железа в бедном ферроникеле к количеству трехвалентного железа в руде второго потока составляет 1:(1,5-2,5). На получение бедного ферроникеля направляют магнезиальную или смешанную руду, а на получение обогащенного ферроникеля - железистую (патент РФ №2088687, МПК С22С 33/04. Способ получения ферроникеля. Резник И.Д., Парецкий В.М., Генералов В.А., Харлакова Т.А., Семин С.И. Опубл. 27.08.1997).
В качестве прототипа выбран способ пирометаллургической переработки окисленных никелевых руд, включающий предварительный подогрев никелевой руды в трубчатой вращающейся печи и восстановительную плавку в электродуговой печи. При этом предварительный подогрев никелевой руды совместно или без флюсующих добавок ведут при температуре ниже 700°C без получения жидких расплавов. Перед восстановительной плавкой проводят плавление никелевой руды с флюсующими добавками в плавильной печи с получением рудофлюсового расплава, который направляют на восстановительную плавку в электродуговой печи постоянного или переменного тока. При этом газы плавильной и электродуговой печей используются для подогрева никелевой руды (патент РФ №2453617, МПК С22В 23/02, С22С 33/04, С22В 9/20. Способ пирометаллургической переработки окисленных никелевых руд. Павлов С.Ф. Опубл. 20.06.2012).
К недостаткам способов можно отнести высокие эксплуатационные затраты, связанные с большим расходом электроэнергии в электропечах, сложность аппаратурного оформления, низкое содержание никеля в ферроникеле, потери железа со шлаком.
Задачей изобретения является получение богатого ферроникеля, содержащего более 70% никеля и металла-полупродукта, пригодного для получения стали.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение содержания никеля в ферроникеле при переработке руд с высоким коэффициентом Fe/Ni.
Указанный технический результат достигается следующим образом.
В способе пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды, включающем предварительный нагрев исходной шихты, содержащей никелевую руду без получения жидкого расплава, расплавление нагретого материала, последующую восстановительную плавку образовавшегося расплава с получением ферроникеля и шлакового расплава, при этом отходящие газы процесса используют для нагрева исходной руды, согласно изобретению исходную окисленную никелевую руду загружают в печь металлизации совместно с флюсующими добавками и углеродсодержащим материалом, взятым в количестве 1,0-1,1 от стехиометрически необходимого для частичной металлизации никеля и восстановления железа до двухвалентного состояния, и нагревают до температуры на 50°C ниже температуры начала размягчения шихты за счет газов, получаемых в котле-утилизаторе, нагретую металлизованную шихту подают в трехзонную печь и расплавляют в зоне плавления за счет тепла, поступающего от сжигания природного газа в кислороде с коэффициентом расхода окислителя α=0,8-0,9, полученный расплав из плавильной зоны печи направляют в зону барботажа, где проводят обработку расплава путем вдувания через фурмы газа-восстановителя, нагретого плазмой до температуры, обеспечивающей температуру расплава 1500-1600°C, с химическим составом, соответствующим составу продуктов сгорания природного газа в кислороде с коэффициентом расхода окислителя α=0,5-0,6, с разделением полученного ферроникеля и шлакового расплава, затем шлаковый расплав восстанавливают углеродистым восстановителем в зоне получения металла-полупродукта путем плавки в жидкой ванне, при этом дожигание отходящих газов зоны барботажа и зоны получения металла-полупродукта осуществляют в плавильной зоне, а охлаждение их до температур, требуемых в печи металлизации, - в котле-утилизаторе.
В качестве печи металлизации при нагреве исходной шихты можно использовать шахтную печь, вращающуюся печь, обжиговую машину, установку колосникового типа, печь кипящего слоя (печь КС), многоподовую печь, печь ступенчато-взвешенного слоя и т.п.
При осуществлении нагрева шихты в печи кипящего слоя (печь КС), многоподовой печи или печи ступенчато-взвешенного слоя исходную руду предварительно сушат в сушильном аппарате газами, поступающими из печи металлизации, и измельчают до крупности менее 1 мм (восстановление руды большей крупности требует длительного времени и дополнительных энергетических затрат).
В качестве исходной шихты при металлизации используют окисленную никелевую руду в смеси с флюсующими добавками и твердым углеродистым материалом, причем содержание углерода в шихте должно быть 1,0-1,1 от стехиометрически необходимого для частичной металлизации никеля и перевода железа в двухвалентное состояние. При загрузке в печь восстановителя больше максимального количества увеличится его расход, что приведет в зоне плавления к дополнительному восстановлению железа и, соответственно, снижению содержания никеля в ферросплаве; при использовании восстановителя меньше минимального часть железа останется в виде магнетита, что повысит температуру плавления шихты и ухудшит показатели процесса. При этом нагревание шихты ведут до температуры на 50°C ниже температуры начала ее размягчения. При нагреве шихты до температуры, превышающей максимальную, возможно настылеобразование за счет появления в печи жидкой фазы, что ухудшает показатели процесса.
Нагретый металлизованный материал подают в трехзонную печь, которая состоит из зоны плавления, зоны барботажа и зоны получения металла-полупродукта, разделенных водоохлаждаемыми перегородками с нижним перетоком. Плавление металлизированного материала проводят в зоне плавления печи при температуре 1500-1550°C продуктами сгорания природного газа в кислороде с коэффициентом расхода окислителя 0,8-0,9. При расходе кислорода меньше 0,8 снижается эффективность использования химического тепла газа, при расходе больше 0,9 возможно вторичное окисление никеля и железа.
Полученный расплав поступает в зону барботажа, где проводят обработку расплава путем вдувания через фурмы газа-восстановителя с химическим составом, соответствующим составу продуктов сгорания природного газа в кислороде с коэффициентом расхода окислителя α=0,5-0,6, с образованием ферроникеля, который скапливается на дне печи, и шлака.
Сущность процесса заключается в следующем.
В результате реакции горения природного газа в кислороде с коэффициентом расхода окислителя α=0,5-0,6 образуется газ, содержащий в основном СО и Н2. При его вдувании в расплав через фурмы образуются пузыри, которые всплывают на поверхность. Во время всплывания пузырей газ, находящийся в них, взаимодействует с оксидами железа и никеля расплава с выделением преимущественно никеля и в меньшей степени железа, образующих металлический расплав. Если реакция горения природного газа в кислороде осуществляется при α≥0,5, то это приводит к появлению в газе-восстановителе дополнительного количества продуктов окисления (CO2 и H2O), наличие которых требует более длительной продувки расплава для достижения заданной степени извлечения никеля, что приводит к дополнительным затратам природного газа и электроэнергии. Если реакция горения природного газа в кислороде осуществляется при α≤0,5, то это приводит к образованию в ходе реакции сажистого углерода. Температура расплава в зоне барботажа составляет 1500-1600°C. Поскольку температура продуктов горения природного газа гораздо ниже требуемой, для качественного ведения процесса перед вдуванием газа-восстановителя в расплав зоны барботажа его дополнительно нагревают в плазмотроне до температуры, обеспечивающей температуру расплава 1500-1600°C. Наличие в таком газе сажистого углерода может привести к засорению фурм. Кроме того, во время всплывания пузырей углерод не успевает полностью провзаимодействовать с расплавом, что также требует более длительной продувки для достижения заданной степени извлечения никеля и приводит к дополнительному расходу природного газа и затратам электроэнергии. В зоне получения металла-полупродукта шлак восстанавливают углеродсодержащими материалами. Получаемый в результате металл пригоден для дальнейшего использования в сталеплавильных процессах. Поступающие из зон барботажа и металла-полупродукта отходящие газы дожигают в зоне плавления (до получения химического состава газа, соответствующего составу продуктов горения природного газа в кислороде с коэффициентом расхода окислителя 0,8-0,9) и подают в котел-утилизатор, где охлаждают до температур, необходимых для нагрева шихты в печи металлизации. При расходе окислителя меньше 0,8 снижается эффективность использования химического тепла газа, при расходе окислителя больше 0,9 возможно переокисление металлов в печи металлизации. Тепло отходящих газов может быть использовано для подогрева дутья и получения электроэнергии.
На рис. 1 представлена принципиальная схема получения ферроникеля, отражающая агрегаты, реализующие предлагаемый способ. Схема содержит печь для нагрева и металлизации исходной шихты 1, трехзонную печь 2 и котел-утилизатор 3.
Процесс ведут следующим образом.
Исходную шихту, содержащую окисленную никелевую руду, флюсующие добавки и углеродсодержащий материал, нагревают в печи металлизации (1). Общим для процессов металлизации во всех агрегатах является то, что нагрев восстанавливаемой шихты ведут до температуры на 50°C ниже температуры начала ее размягчения, зависящей от химического состава исходных материалов, газом, поступающим из котла-утилизатора (3). После нагрева частично металлизованная шихта поступает в трехзонную печь (2), где происходят процессы взаимодействия оксидов железа и никеля с газообразным и твердым восстановителями, в результате которых образуется ферроникель, железный металл-полупродукт, шлак и горячий газ. Газ направляют в котел-утилизатор (3), где его охлаждают до температур, требуемых в печи металлизации. Выделяющееся тепло используют для нагрева дутья или получения электроэнергии. В результате получаем товарный ферроникель, содержащий более 50% никеля, металл-полупродукт (чугун, легированный никелем), пригодный для переработки в сталеплавильных агрегатах для производства низколегированных сталей, восстановительные газы, используемые в предлагаемой технологии, и шлак с низким содержанием никеля и железа.
На рис. 2 представлена принципиальная схема трехзонной печи. Частично металлизованная шихта поступает в зону плавления печи (I), где плавится при температуре 1500-1550°C. Восстановление никеля и железа в зоне барботажа (II) происходит за счет взаимодействия газа-восстановителя с оксидами железа и никеля в расплаве при барботаже последнего. Температура, обеспечивающая температуру расплава 1500-1600°C, достигается путем пропускания продуктов сгорания природного газа в кислороде с коэффициентом использования окислителя 0,5-0,6 через плазмотрон. В зоне получения металла-полупродукта (III) происходит жидкофазное восстановление железа углеродом подаваемых туда же углеродсодержащих материалов. Газы из зон барботажа (II), где идет получение ферроникеля и металла-полупродукта (III), дожигают в зоне плавления (I) и отправляют в котел-утилизатор.
Способ осуществлен в лабораторных условиях с использованием метода моделирования процесса.
Для эксперимента использовали окисленную никелевую руду, содержащую, масс. %: 12,8 Feобщ, 6,2 FeO, 11,5 Fe2O3, 1,2 CaO, 14,0 MgO, 47,2 SiO, 4,1 Al2O3, 1,3 NiO, 1,10 Cr2O3, потери при прокаливании 10,4. В качестве углеродсодержащего материала использовали коксик, а в качестве флюса - известняк.
Для лабораторных опытов навеску шихты, состоящую из 70 г руды указанного выше состава, совместно с 2% коксика и 14 г известняка, помещали в алундовом тигле в печь Таммана, где нагревали со скоростью 10°C/мин до температуры 1100°C, а затем со скоростью 50°C/мин до температур 1500°C и 1550°C. Образовавшийся расплав выдерживали в течение 5 минут, затем продували газом, содержащим 98,5 об. % СО и 1,5 об. % CO2, который подавали с интенсивностью 1 л/мин с помощью погруженной алундовой фурмы в течение одного часа. По окончании продувки тигель извлекали из печи и охлаждали на воздухе. В результате был получен ферроникель с содержанием никеля 70% при степени его извлечения 93% (извлечение железа 4%) и кратности шлака 54.
Преимуществом предлагаемого способа является получение богатого ферроникеля, металла-полупродукта, пригодного для дальнейшего использования в черной металлургии, при извлечении из руды железа и никеля более чем на 90%, снижение расхода электроэнергии за счет использования для восстановления и плавления руды тепла отходящих газов и отсутствие необходимости перелива расплава из агрегата в агрегат, что снижает потери тепла.
Claims (3)
1. Способ пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды, включающий предварительный нагрев исходной шихты, содержащей окисленную никелевую руду, расплавление нагретого материала с получением расплава, последующую восстановительную плавку образовавшегося расплава с получением ферроникеля и шлакового расплава, при этом отходящие газы процесса используют для нагрева исходной шихты, отличающийся тем, что окисленную никелевую руду загружают в печь металлизации совместно с флюсующими добавками и углеродсодержащим материалом, взятым в количестве 1,0-1,1 от стехиометрически необходимого для частичной металлизации никеля и восстановления железа до двухвалентного состояния, и нагревают до температур на 50°С ниже температуры начала размягчения шихты за счет тепла газов, получаемых в котле-утилизаторе, подают металлизованную шихту в трехзонную печь, в которой расплавляют в зоне плавления за счет тепла, поступающего от сжигания природного газа в кислороде с коэффициентом расхода окислителя α=0,8-0,9, полученный расплав из зоны плавления направляют в зону барботажа и проводят обработку расплава путем вдувания через фурмы газа-восстановителя, нагретого плазмой до температуры, обеспечивающей температуру расплава 1500-1600°С, и с химическим составом, соответствующим составу продуктов сгорания природного газа в кислороде с коэффициентом расхода окислителя α=0,5-0,6, с разделением полученного ферроникеля и шлакового расплава, затем шлаковый расплав восстанавливают углеродистым восстановителем в зоне получения металла-полупродукта путем плавки в жидкой ванне, при этом дожигание отходящих газов зоны барботажа и зоны получения металла-полупродукта осуществляют в зоне плавления, а охлаждение их до требуемых в печи металлизации температур - в котле-утилизаторе.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве печи металлизации используют шахтную печь, вращающуюся печь, обжиговую машину, установку колосникового типа, печь кипящего слоя (печь КС), многоподовую печь или печь ступенчато-взвешенного слоя.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что при осуществлении нагрева шихты в печи кипящего слоя (печь КС), многоподовой печи или печи ступенчато-взвешенного слоя исходную окисленную никелевую руду предварительно сушат в сушильном аппарате газами, поступающими из печи металлизации, и измельчают до крупности менее 1 мм.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017100765A RU2639396C1 (ru) | 2017-01-10 | 2017-01-10 | Способ пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017100765A RU2639396C1 (ru) | 2017-01-10 | 2017-01-10 | Способ пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2639396C1 true RU2639396C1 (ru) | 2017-12-21 |
Family
ID=63857302
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017100765A RU2639396C1 (ru) | 2017-01-10 | 2017-01-10 | Способ пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2639396C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112601827A (zh) * | 2018-09-20 | 2021-04-02 | 住友金属矿山株式会社 | 氧化物矿石的冶炼方法 |
RU2808305C1 (ru) * | 2023-06-21 | 2023-11-28 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И.Носова" | Способ переработки бедной окисленной никелевой руды |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0302803A3 (en) * | 1987-08-07 | 1989-10-18 | Howmet Corporation | Method of making high melting point alloys |
RU2088687C1 (ru) * | 1995-11-30 | 1997-08-27 | Государственный научный центр Российской Федерации - Государственный научно-исследовательский институт цветных металлов "Гинцветмет" | Способ получения ферроникеля |
RU2453617C2 (ru) * | 2009-06-04 | 2012-06-20 | Сергей Фёдорович Павлов | Способ пирометаллургической переработки окисленных никелевых руд |
EP1586665B1 (en) * | 2004-03-31 | 2016-05-11 | General Electric Company | Producing nickel-base cobalt-base iron-base iron-nickel-base or iron-nickel-cobalt-base alloy articles by reduction of nonmetallic precursor compounds and melting |
-
2017
- 2017-01-10 RU RU2017100765A patent/RU2639396C1/ru active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0302803A3 (en) * | 1987-08-07 | 1989-10-18 | Howmet Corporation | Method of making high melting point alloys |
RU2088687C1 (ru) * | 1995-11-30 | 1997-08-27 | Государственный научный центр Российской Федерации - Государственный научно-исследовательский институт цветных металлов "Гинцветмет" | Способ получения ферроникеля |
EP1586665B1 (en) * | 2004-03-31 | 2016-05-11 | General Electric Company | Producing nickel-base cobalt-base iron-base iron-nickel-base or iron-nickel-cobalt-base alloy articles by reduction of nonmetallic precursor compounds and melting |
RU2453617C2 (ru) * | 2009-06-04 | 2012-06-20 | Сергей Фёдорович Павлов | Способ пирометаллургической переработки окисленных никелевых руд |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112601827A (zh) * | 2018-09-20 | 2021-04-02 | 住友金属矿山株式会社 | 氧化物矿石的冶炼方法 |
RU2808305C1 (ru) * | 2023-06-21 | 2023-11-28 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И.Носова" | Способ переработки бедной окисленной никелевой руды |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105838838B (zh) | 一种煤制气直接还原一步法制取纯净钢的方法 | |
Holtzer et al. | The recycling of materials containing iron and zinc in the OxyCup process | |
EP2823073B1 (en) | Iron reduction process and equipment | |
JPH11172312A (ja) | 移動型炉床炉の操業方法および移動型炉床炉 | |
CN113265549A (zh) | 用富氧侧吹熔炼炉处理红土镍矿和不锈钢冶金废料的方法 | |
RU2344179C2 (ru) | Способ непрерывной переработки содержащих оксиды железа материалов и агрегат для его осуществления | |
TW422884B (en) | Mineral feed processing | |
CN102191348B (zh) | 一种氧化球团法生产高品位镍及不锈钢的工艺方法和装置 | |
RU2639396C1 (ru) | Способ пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды | |
RU2337971C1 (ru) | Способ производства стали с использованием металлизированного железорудного сырья | |
US20140060251A1 (en) | Process of the production and refining of low-carbon dri (direct reduced iron) | |
WO1991005879A1 (en) | Smelting of nickel laterite and other iron containing nickel oxide materials | |
Yang et al. | EAF Smelting Trials of Waste‐Carbon Briquettes at Avesta Works of Outokumpu Stainless AB for Recycling Oily Mill Scale Sludge from Stainless Steel Production | |
RU2194781C2 (ru) | Способ переработки сырья, содержащего цветные металлы и железо | |
RU2380633C1 (ru) | Дуплекс-печь для выплавки марганцевых сплавов из железомарганцевых бедных руд и концентратов и техногенных отходов металлургии | |
RU2808305C1 (ru) | Способ переработки бедной окисленной никелевой руды | |
RU2688000C1 (ru) | Способ пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды с получением ферроникеля в плавильном агрегате | |
RU2682197C1 (ru) | Способ пирометаллургической переработки окисленной никелевой руды | |
RU2280704C1 (ru) | Способ переработки никельсодержащего железорудного сырья | |
RU2697681C1 (ru) | Способ переработки марганецсодержащего сырья | |
Gudim et al. | Waste-free processing of steel-smelting slag | |
RU2217505C1 (ru) | Способ переработки никельсодержащего железорудного сырья | |
RU2359047C2 (ru) | Способ переработки медно-кобальтового окисленного сырья с получением черновой меди и сплава на основе кобальта | |
RU2150514C1 (ru) | Шихтовой брикет для производства высококачественной стали и способ его получения | |
AU633153B2 (en) | Recovery of ferro nickel from laterite and other oxide minerals |