SU863659A1 - Способ предварительного раскислени стали - Google Patents
Способ предварительного раскислени стали Download PDFInfo
- Publication number
- SU863659A1 SU863659A1 SU802872623A SU2872623A SU863659A1 SU 863659 A1 SU863659 A1 SU 863659A1 SU 802872623 A SU802872623 A SU 802872623A SU 2872623 A SU2872623 A SU 2872623A SU 863659 A1 SU863659 A1 SU 863659A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- steel
- aluminum
- furnace
- metal
- weight
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО РАСКИСЛЕНИЯ СТАЛИ
1
Изобретение относитс к черной металлургии, конкретно к вьшлавке сталей, в особенности дл последующих рафинирующих переплавов.
Известен способ раскислейи стали в восстановительный период электроплавки вдуванием в металл порошка алюмини в токе аргона или азота L1J.
При вдувании порошка алюмини продукты взаимодействи алюмини с кисг лородом образуютс в глубине стальной ванны и, хот поток несущего газа способствует некоторому выносу нематематических включений на поверхности стальной ванны, все же существенна их часть остаетс в металле. Кроме того, способ вдувани в металл алюмини в струе несущего газа тре- , бует сооружени специальной установки , наличи нейтрального газа и значительных затрат как на ее сооружение , так и на эксплуатацию.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому эффекту вл етс способ плавки с глубинньм раскислением металла алюминием в начале восстановительного периода, причем алюминием, присаживаемым в металлическую ванну в виде прикрепленных к штангам-чушек металлического алюмини C2l.
Недостатком этого способа вл етс образование продуктов взаимодействи алюмини с кислородом, содержащимс в стали, в глубинных сло х металла , что приводит к загр знению зтали окисньми неметаллическими включени ми, а также т желый ручной
10 труд по присадке в глубь стальной ванны чушек алк лини , стрем щихс всплыть на поверхность металла из-за большой разницы в удельных весах стали и аломини .
15
Цель изобретени - снижение в стали содержани кислорода и окискых неметаллических включений.
Поставленна цель достигаетс тем, что алюминий присаживают в отключен20 ную печь на поверхность стальной ванны по всей ее площади в количестве 0,05-0,25% от веса стали совместно с флюоритсодержгццим материалом в соотношении соответственно 1:(3-4,5), затем ввод т в печь угдеродсодержащий материал 0,02-0,10% от веса стали, после чего печь включают.
При этом процесс предварительного
раскислени стали с aJ юминиeм протекает главным образом в поверхностном
слое ванны, а нижележащие слои металла не загр зн ютс окисными неметаллическими включени ми. Кислород, как поверхностно-активный элемент,ио дтупает в верхние слои стали и реагирует здесь с алюминием. Образующа с окись алюмини ассимилируетс флюоритсодержащим материалом. Присадка в печь углеродсодержащего материала защищает алкминий от окислени кислородом печной атмосферы.
При раскислении конструкционных и подшипниковых сталей в начале восстановительного периода погружением алюмини на штангах в металл расход его колеблетс от 0,03 до 0,05% от веса стали. При раскислении алюминием по предлагаемому изобретению полезное использование его в некоторых случа х может быть ниже изза неполного скачивани окисленного шлака и расхода алюмини на дораскисление шлака, а также угара алюмини от окислени кислородом печной атмосферы. Поэтому минимальный расхо алюмини прин т 0,05%, а максимальный - 0,25% от веса стали. Расход алюмини менее 0,05% неэффективен,а более 0,25% неэкономичен.
При определении количества флюоритсодержащего материала исход т из обра зовани легкоплавкого шлака системы . Например, шлаки, состо щие из 60-70% CaF и 40-30% имеют температуру плавлени от 1250 до 1400°С. Дл образовани таки шлаков количество присаживаемого флюорита должно быть в 1,5-2,3 раза больше количества образующейс в печи окиси алюмини , вес которой примерно в 2 раза больше веса присаженного алюмини . Таким образом, соотношение присаженного в печь алюмини , и флюоритсодержащего материала должно быть соответственно 1:(3-4,5).
При определении количества углеродсодержащего материала.исход т из того, что примерно 50% присаженного углерода пойдет на науглероживание стальной ванны. Поэтому дл низкоуглеродистых сталей, наиболее склонных к науглероживанию, прин т минимальный расход 0,02%, а дл высокоуглеродистых сталей - максимальный расход 0,10% от веса стали. При этом возможно науглероживание стали от 0,01 до 0,05 вес.%, исход из 50%-ного усвоени углерода сталью.
Таким образом, расход углеродсодержавдего материала.мецее 0,02% от веса стали неэффективен дл защиты алюмини , а более 0,10% недопустим из-за опасности чрезмерного науглероживани металла.
Использование изобретени при выплавке качественных легированных сталей в дуговых печах емкостью 1050 т позвол ет понизить содержание кислорода в стальной ванне в начале
восстановительного периода не менее, чем на 50%, при этом избежать загр знени металла продуктами реакции взаимодействи кислорода с алюминием. « Это обеспечивает, например, снижение содержани в исходной стали дл электрошлакового переплава окисных неметаллических включений и повышает выход годного проката электрошлаковых слитков р да марок сталей, в особенности контролируемых на загр знен-, ность неметаллическими включени ми.
Пример 1. При выплавке в 50-тонной дуговой печи методом переплава отходов среднеуглеродистой, качественной конструкционной легированной стали после окончани периода плавлени окисленный шлак удал ют из печи и в отключенную печь на поверхность стальной ванны по всей ее площади присаживают 0,05% алюминиевой стружки от веса сталей, т.е. 25 кг, и измельченный плавиковый шпат в соотношении соответственно 1:4,5. Ко .личество плавикового шпата 112 кг. Затем по всей поверхности стальной ванны присаживают молотый кокс 0,06% от веса стали, т.е. 30 кг. Пос/ie этого печь включают и провод т восстановительный период. Во врем выпуска плавки в ковш производ т окончательное раскисление стали алюминием , в результате в готовой стали содержание кислорода снижаетс до 0,003 вес.%.
Пример 2. При выплавке в 25-тонной дуговой печи на свежей шихт низкоуглеродистой качественной конструкционной легированной стали после расплавлени шихты и окончани периода кипени окисленный шлак удал ют из печи и в отключенную печь . присаживают на поверхность стальной ванны по всей ее площади 0,15% порошка алюмини от веса стали, т.е. 37 кг, и флюоритовый концентрат в соотношении 1:3,7, т.е. 137 кг, после чего по всей поверхности стальной ванны присаживаетс молотый кокс 0,02% от веса жидкой стали, т.е. 5 кг, затем печь включают в ковш и провод т восстановительный период плавки. После выпуска плавки в ковш, производ т окончательное раскисление , стали алюминием.В результате в готовой стали содержание кислорода снижаетс до 0,004 вес.%, а объемный процент окисных неметаллических включений не превышает 0,007%..
Пример 3. При.выплавке в 25-тонной дуговой печи на свежей шихте качественной высокоуглеродистой подшипниковой стали после расплавлени шихты и окончани периода кипени окисленный шлак удал ют из печи и в отключенную печь на поверхность стальной ванны по всей ее площади присаживают рубленый чушковый алюминий в количестве 0,25% отвеса стали
т.е. 75 кг, и окатыши флюоритового концентрата в соотношении соответственно 1:3. Количество окатышей 225кг. Затем по всей поверхности ста;1ьной ванны присаживают молотый кокс 0,10% от веса стали, т.е. 25 кг. После этого печь включают и провод т восстановительный период плавки, в конце которого производ т окончательное раскисление стали алюминием.
В результате в исходной стали содержание кислорода снижаетс с 0,0050 до 0,0035 вес.%, а после ее
электрошлакового переплава выход годного проката по чистоте от окисных неметаллических включений возрастает на 15%.
Экономическа эффективность изобретени может быть проиллюстрирована при использовании его дл выплавки исходной подшипниковой стали марок 111X15 и ШХ15СГ дл последующего электрошлакового переплава.
При контроле готового прокатаэлектрошлаковой подшипниковой -стали, если загр зненность его окисными неметаллическими включени ми выше нормы , допускаемой дл металла ЭШП,. то такой прокат сдаетс потребителю как металл открытой плавки. При этом на
каждой тонне проката металлургический завод тер ет (из-за разницы в ценах на сталь открытой плавки и электро- шлакового переплава) 225-245 р. (в зависимости от марки подшипниковой стали и сечени сортопроката). При объеме производства электрошлаковой подшипниковой стали 10 тыс. в год и увеличении выхода годного прокатаэлектрошлаковых слитков на 15% в результате использовани изобретени в процессе выплавки исходного металла 1500 т. стали будет дополнительно сдано заказчику по цене за 1 т на 225 р. вьлде. Это составл ет доход 337 тыс.р. в год.
Claims (2)
1.Меджибовский М.Я. и др. Порошкообразные материалы в сталеплавильном производстве. Киев, Техника, 1978, гл. 5, § 1.
2.Поволоцкий Д.Я. Алюминий в кон35 струкционной стали. М., Металлурги , 1970, с. 170.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802872623A SU863659A1 (ru) | 1980-01-21 | 1980-01-21 | Способ предварительного раскислени стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802872623A SU863659A1 (ru) | 1980-01-21 | 1980-01-21 | Способ предварительного раскислени стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU863659A1 true SU863659A1 (ru) | 1981-09-15 |
Family
ID=20873494
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU802872623A SU863659A1 (ru) | 1980-01-21 | 1980-01-21 | Способ предварительного раскислени стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU863659A1 (ru) |
-
1980
- 1980-01-21 SU SU802872623A patent/SU863659A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3615348A (en) | Stainless steel melting practice | |
SU863659A1 (ru) | Способ предварительного раскислени стали | |
US4222768A (en) | Method for producing electric steel | |
US3172758A (en) | Oxygen process for producing high | |
US3607227A (en) | Production of spheroidal graphite irons | |
US3904399A (en) | Method for refining pig iron into steel | |
WO1990011384A1 (en) | Material for refining a general purpose steel | |
AU606420B2 (en) | Non-ferrous metal recovery | |
JP3233304B2 (ja) | Mn鉱石の溶融還元を伴った低Si・低S・高Mn溶銑の製造 | |
SU1044641A1 (ru) | Способ легировани стали марганцем | |
SU532630A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
SU992592A1 (ru) | Способ выплавки стали в кислых мартеновских печах | |
RU2145356C1 (ru) | Способ конвертерной плавки с использованием металлизованных материалов | |
SU1073291A1 (ru) | Способ выплавки нержавеющей стали | |
RU2102497C1 (ru) | Способ выплавки ванадийсодержащей стали в дуговой электропечи | |
SU1086019A1 (ru) | Способ выплавки марганцевой стали аустенитного класса | |
SU446557A1 (ru) | Способ выплавки кремнийванадиевого сплава | |
RU2064509C1 (ru) | Способ раскисления и легирования ванадийсодержащей стали | |
SU954432A1 (ru) | Способ диффузионного раскислени высокомарганцовистой стали | |
RU2197538C2 (ru) | Способ выплавки подшипниковой стали | |
RU1786109C (ru) | Способ производства титансодержащей стали | |
SU1027227A1 (ru) | Способ производства стали | |
SU985062A1 (ru) | Способ выплавки нержавеющей стали | |
SU652234A1 (ru) | Способ получени ванадиевых сплавов | |
RU2096489C1 (ru) | Способ производства стали в дуговых печах |