SU819192A1 - Способ упрочнени аустенитныхдиСпЕРСиОННОТВЕРдЕющиХ СТАлЕй - Google Patents
Способ упрочнени аустенитныхдиСпЕРСиОННОТВЕРдЕющиХ СТАлЕй Download PDFInfo
- Publication number
- SU819192A1 SU819192A1 SU792769956A SU2769956A SU819192A1 SU 819192 A1 SU819192 A1 SU 819192A1 SU 792769956 A SU792769956 A SU 792769956A SU 2769956 A SU2769956 A SU 2769956A SU 819192 A1 SU819192 A1 SU 819192A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- deformation
- austenite
- aging
- temperature
- quenching
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
1Изобретение относитс к способам упрочн ющей обработки металлов.
Известен способ упрочнени немагнитных аустенитных сталей и сплавов, по которому необходимый комплекс их свойств достираетс сочетанием высокотемпературной деформации и старени в интервале дестабилизации аустенита 1.
Этот способ весьма трудоемок, так как включает длительное старение (до 8ч). Кроме того, обработка по этому способу Fe-Сг-Мп сталей, содержащих до 0,5% С, приводит к резкой дестабилизации аустенита (выше оптимальной) и образованию выделений по границам зерен, вследствие чего и пластические и прочностные характеристики снижаютс (см. таблицу).
Известен способ упрочнени Fe-Сг-Ni- Mo сталей, включающий закалку от 1100- 1150°С и теплый наклеп при 400-600°, обеспечивающие этим стал м высокие свойства 2. Роль теплой деформации состоит в .дестабилизации аустенита по отношению к мартенситному превращению при иагружении в процессе испытаний механических свойств. Релаксаци пиковых напр жений в наклепанном аустените, вызванна мартенситным превращением, обеспечивает сочетание высокой прочности и пластичности.,
В Fe-Сг-Мп стал х аналогична деформаци стабилизирует аустенит. Применение известного способа дл Fe-Сг-Мп сталей с повышенной стабильностью аустенита приводит к получению низкой пластичности , что вл етс результатом отсутстви превращени при нагружении.
Известен способ упрочнени дисперсионно-твердеющих Fe-Сг-Мп сталей с повышенной стабильностью аустенита, включающий закалку, деформацию, повторную деформацию, проводимую выше температуры Mg, но па 200-400С ниже температурного интервала максимального старени после закалки 3.
Иедостатками этого способа вл ютс значительна длительность процесса обработки , определ ема необходимостью проведени последеформационного старени , а также трудность выполнени холодной пластической деформации.
Целью изобретени вл етс уменьшение трудоемкости способа и получение высокой прочности при сохранении пластичности.
Дл достижени цели после закалки провод т деформацию со степен ми от 40 до 80% при температурах на 150-250°С выше интервала максимального старени после закалки, но ниже температуры рекристаллизации .
Интервал максимального старени после закалки определ етс по изменению твердости стали после различных температур старени . Так, твердость сталн 50X1ЗГ8 с повышением температуры старени от 250 до 750°С измен етс от 180 до 320 HRB, причем максимальна твердость (280- 320 HRB) наблюдаетс при 600-650°С. Этот интервал температур и следует считать интервалом наиболее интенсивного старени после закалки.
Указанна последовательность операций в предложенном способе упрочнени выбрана в св зи с тем, что за счет деформации после закалки, вызывающей деформационное старение, удаетс дестабилизировать аустенит, одновременно упрочнив его, а затем За счет повторной деформации оптимизировать развитие 7 аПревраш,ени при последующем нагружении. Выбор температурного интервала и степени деформации после закалки обусловлен следующими причинами. В дисперсионно-твердеющих Fe-Сг-Мп стал х максимальное старение при термообработке протекает при 600- 650°С. Однако при таких температурах аустенит обладает высоким сопротивлением пластической деформации и дл ее проведени требуетс мощное оборудование. Кроме того, эффект дестабилизации аустенита при деформации в указанном температурном интервале ослабл етс протекающими параллельно процессами, ответственными за стабилизацию аустенита.
Деформаци при температурах на 150- 250°С более высоких, чем температурный интервал наиболее интенсивного старени после закалки, более легко осуществима и.
кроме того, при таких температурах превалирующим вл етс эффект дестабилизации . Наиболее высока температура проведени деформации после закалки не
должна превышать температуру рекристаллизации аустенита.
Степени обжати при деформации после закалки по предложенному способу (40- 80%) выше, чем обычно нримен емые при
высокотемпературной термомеханической обработке (20-30), что необходимо дл значительной дестабилизации аустенита. Проведение повторной деформации повышает предел текучести и за счет оптимизации интенсивности превращени при механических испытани х обеспечивает необходимую пластичность стали.
Достоинством предложенного способа вл етс совмещение старени с деформацией , проводимой при повышенных температурах , когда сталь весьма пластична. Кроме того, за счет регулировани температуры и степени повторной тепловой деформации можно легко управл ть стабильностью
аустенита.
Пример. Образцы стали 50X1ЗГ8 (интервал максимального старени при термообработке 600-650°С, температура рекристаллизации 950°, Мд 240°) нагревают до
800°С и деформируют при этой температуре на 40 и 80%. Окончательную теплую деформацию всех образцов провод т при 350°С с обжатием 20%. В результате получен высокий уровень прочностных свойств
(,2 123 кгс/мм Ов 154 кгс/мм) при удовлетворительной пластичности (б 15%, ф 13%). Данные испытани приведены в таблице.
Упрочнение по предложенному способу позвол ет сократить трудоемкость обработ-40 ки за счет исключени высокотемпературного (700°С, 2 ч) и низкотемпературного ( 450°С, 1 ч) отжигов, а также исключить необходимость проведени трудновыполнимой пластической деформации при комнатной температуре. При этом свойства стали как прочностные, так и пластические после обработки по предложенному способу оказываютс более высокими.
Claims (3)
1.Авторское свидетельство № 499328, кл. С 21D 1/78, 1974.
2.Сб. «Повышение конструктивной прочности сталей и сплавов, № 2, М., МДНТП им. Ф. Дзержинского, 1970, с. .
3.Авторское свидетельство № 567758, кл. С 21D 7/14, 1976 (прототип).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792769956A SU819192A1 (ru) | 1979-05-25 | 1979-05-25 | Способ упрочнени аустенитныхдиСпЕРСиОННОТВЕРдЕющиХ СТАлЕй |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792769956A SU819192A1 (ru) | 1979-05-25 | 1979-05-25 | Способ упрочнени аустенитныхдиСпЕРСиОННОТВЕРдЕющиХ СТАлЕй |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU819192A1 true SU819192A1 (ru) | 1981-04-07 |
Family
ID=20829310
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU792769956A SU819192A1 (ru) | 1979-05-25 | 1979-05-25 | Способ упрочнени аустенитныхдиСпЕРСиОННОТВЕРдЕющиХ СТАлЕй |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU819192A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2525006C1 (ru) * | 2013-03-21 | 2014-08-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ термомеханической обработки сталей аустенитного класса |
-
1979
- 1979-05-25 SU SU792769956A patent/SU819192A1/ru active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2525006C1 (ru) * | 2013-03-21 | 2014-08-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ термомеханической обработки сталей аустенитного класса |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3877281A (en) | Method for producing a high strength bolt | |
US3951697A (en) | Superplastic ultra high carbon steel | |
CN106011425A (zh) | 一种低合金耐热钢紧固件的调质处理工艺 | |
SU819192A1 (ru) | Способ упрочнени аустенитныхдиСпЕРСиОННОТВЕРдЕющиХ СТАлЕй | |
GB1334022A (en) | Process for continuously annealing steels | |
JPS58141333A (ja) | 鍛造品の熱処理方法 | |
US3502514A (en) | Method of processing steel | |
KR850000595B1 (ko) | 강선제를 구상화 소둔하는 방법 | |
US2363736A (en) | Stainless steel process | |
US3235413A (en) | Method of producing steel products with improved properties | |
RU2344182C2 (ru) | Способ термической обработки изделий из высокопрочных мартенситностареющих сталей | |
US4483722A (en) | Low alloy cold-worked martensitic steel | |
SU749914A1 (ru) | Способ термической обработки высокопрочных коррозионностойких сталей мартенситного класса | |
US3711342A (en) | Method of heat treating steel strip | |
RU2086667C1 (ru) | Способ обработки стареющих аустенитных инварных сплавов | |
JPH04355A (ja) | チタン合金の製造方法 | |
CA1151513A (en) | Process for annealing steels | |
SU685703A1 (ru) | Способ упрочнени сталей с нестабильным аустенитом | |
SU808544A1 (ru) | Способ рекристаллизационного отжигаНизКОуглЕРОдиСТыХ СТАлЕй | |
JPS63219558A (ja) | Ti−6Al−4V合金材の熱処理方法 | |
SU1038369A1 (ru) | Способ обработки нержавеющих сталей мартенситного класса | |
SU988881A1 (ru) | Способ термической обработки заготовок | |
SU1668425A1 (ru) | Способ обработки нержавеющих сталей мартенситного класса | |
JPH07228919A (ja) | 構造用素材の熱処理方法 | |
CN116606989A (zh) | 一种不锈钢的热处理方法 |