Изобретение относитс к способу рекуперации непрореагировавших NH и COj из смеси, получаемой при синтезе мочевины реакцией углекислого газа с зммлакои, Известен способ рекуперации непрЬ реагировавших НН.и COj,. из смеси, получаемой при синтезе мочевины, включающий в себ стадии реакции в зоне синтеза мочевины углекислого газа с аммиаком при повышенных температурах и давлении с получением продуктов синтеза, содержащих мочевину, избыто ё№1миака, непрореагировавший карбамат аммони и воду,путем обработки yкa занных продуктов синтеза мочевины по меньшей мере на двух стади х разделени , включающих стадию высокого давлени (10-170 атм) и стадию низко го давлени (1-5 атм) с выделением из продуктов синтеза на ка:ждой стадии разделени газообразных смесей, содержащих NH, СОд и вод ной пар, причем часть разделительной зоны на стадии низкого давлени приходитс на долю ректификационной зоны, состо щей из верхней части с температурой 60-120С и нижней Части с температурой 100-140 С, абсорбции упом нутых газообразных смесей абсорбентом в абсорбционных зонах, в которых поддерживаетс такое же давление, что и в соответствующих разделительных зонах, и возврата полученного продукта абсорбции на стадию синтеза мочевиныЩ. Недостатком способа вл етс то, что дл поддержани температуры 60-120°С в верхней части ректификационной зоны газообразную смесь, отводимую из верхней части ректифика- ционной зоны, необходимо подавать в обратный холодильник, в котором газообразна смесь охлаждаетс до температуры -50-100® С, в результате чего происходит конденсаци в нем вод ногЪ пара, причем сконденсированную влагу возвращают в верхнюю часть ректификационной зоны. Таким образом, теплова знерги , отводима при конденсации в обратном холодильнике, вл етс потер нной, что.,обуславливает увеличение количества тепла, необходимого дл нагревани в зоне разделени . Цель изобретени - повышение эффективности процесса. Поставленна цель достигаетс тем, что способ выделени непрореаг ровавших аммиака и углекислого газа из продуктов синтеза мочевины из углекислого газа и аммиака, при повышенных температурах и давлении, содержащих мочевину, избыток аммиак карбамат аммони и воду, путем обра ботки указанных продуктов синтеза мочевины на двух последовательных стади х разделени , включающих стадию высокого давлени (10-170 атм) и стадию низкого давлени (1-г5 атм) с выделением из продуктов синтеза н каждой стадии разделени газообразных смесей, кажда из которых содержит аммиак, углекислый газ и вод ной пар, причем часть разделитель ной зоны на стадии низкого давлени приходитс на долю ректификационной зоны, состо щей из верхней част с температурой 60-120 С и нижней части с температурой 100-140с, абсорбции каждой из упом нутой газообразных смесей абсорбентом в абсор ционной зонах, в которых поддерживаетс такое же давление, что и в соответствукщих разделительных зонах , и возвратом полученного продук та абсорбции на стадию синтеза моче вины, .продукты синтеза мочевины, отводимые со стадии разделени высокого давлени , предварительно охл дают до температуры 105-170 С продуктами синтеза мочевины из нижней части ректификационной зоны стадии низкого давлени , снижают давление охлажденных продуктов синтеза мочевины до давлени 1-5 атм и ввод т и в верхнюю часть ректификационной зо ны стадии низкого давлени . Обычно процесс разделени на стадии низкого давлени ведут при давлении 1,5-3 атм. На фиг, 1 представлена технологи ческа схема устройства, реализующе способ; на фиг. 2 - то же, вариант обработки отгонкой с углекислым газом . Сущность способа заключаетс в следующем. Продукты синтеза мочевины (фиг.1 основна часть которых приходитс н долю непрореагировавших с1ммиака и углекислого газа, раздел ют на раз делительной стадии высокого давлен И отвод т из нижней части разделительной зоны высокого давлени или дистилл ционной колонны высокого д лени (не показана) при манометрическом давлении 10-170 кг/см 2 и температуре 140-200 С, после чего ИХ по линии 1 направл ют в теплоебменник 2. Здесь продукты синтеза мочевины обмениваютс теплом с тем продуктами синтеза мочевины, котор отвод т из.нижней части ректификациоиноП зоны 3, в результате чего они ох.ппждпмтс до 10.э-170с, прей очтительно 120-150 С. Охлажденные аким образом продукты синтеза моевины подают по линии 4 через дросельный клапан 5, в котором их маноетрическое давление падает до -5 кг/см, предпочтительно 1,5 ,0 кг/см, и направл ют по линии в верхнюю часть дистилл ционной олонки 7 дл отпарки легколетучей ракции. Посредством адиабатического асширени продукты синтеза мочеины , которые подают в верхнюю часть ектификационной зоны 3, охлаждают до 60-120°С. Продукты синтеза мочевины , из которьЕх в верхней части ректи-фикационной зоны 3 выделена газообразна смесь непрореагировавших аммиака , углекислого газа и вод ного пара, стекеиот вниз через ректификационную зону в её нижнюю часть. Часть продуктов синтеза кючевины отвод т из нижней части ректификационной зоны 3 по линии 8 и направл ют в теплообменник 2, в котором эта часть нагреваетс за счет теплообмена с продуктами синтеза мочевины, отводимыми из разделительной зоны высокого давлени . В результате температур.а нагретых продуктов синтеза мочевины приближаетс к 100-140 С, предпочтительно 115-135 С, после чего их воз-. вращают в нижнюю часть ректификационной зоны 3 по линии 9. Далее часть продуктов синтеза мочевины, которые отвод т по линии 8, ввод т по линии 10 в кип тильник 11, в котором она аналогичным образом нагреваетс до 115-135°С, посредством вод ного пара, подаваемого по линии 12. Нагретые таким образом продукты синтеза мочевины также возвращают в нижнюю часть ректификационной зоны 3 по лини м 13.и 9. Продукты синтеза мочевины , которые возвращают из нижней части ректификационной зоны 3 через теплообменник 2 и кип тильник 11, можно пропускать через них по параллельной системе (фиг. 1). В том случае, когда теплообменник и кип тильник размещаютс последовательно , продукты синтеза мочевины, отводимые из нижней части ректификационной зоны 3, нагревают в теплообменнике 2 и кип тильнике 11, больша часть непрореагировавших аммиака и углекислого газа, котора остаетс в продуктах синтеза мочевины, отдел етс в форме газообразной смеси, после чего ее возвращают в нижнюю часть ректификационной зоны 3 совместно с продуктами синтеза мочевины. Газообразна смесь далее отдел етс от продуктов синтеза мочевины и поднимаетс через ректификационную зону 3 с одновременной конденсацией части вод ного пара, содержащегос в газообразной смеси. Смешанный газ с пониженным содержанием воды от олитс из верхней части ректификационной зоны 3 по линии 14 совместно с газообраз ной смесью, выделившейс за счет уп . минутой отпарки из. продуктов синтез мочевины, а затем его направл ют в абсорбционную зону низкого давлени (не показана). В том случае, когда продукты син теза мочевины желательно отгон ть в нижней части ректификационной зОн 3 посредством углекислого газа, про дукты синтеза мочевины далее направ .л ют в отгоночную зону 15, котора выполнена в виде, насадочной колонны причем в нижней части, последней пре дусмотрено наличие дистилл ционной колонны (фиг. 2) . Продукты синтеза, мочевины опускаютс через отгоночную зону 15 по принципу противотока относительно потока углекислого газ который ввод т по питающей трубке 16, предусмотренной в нижней части отгоночной зоны, благодар чему из продуктов синтеза мочевины выдел ет практически все остаточное количест непрореагировавших аммиака и углекислого газа. Разделенные таким образом продукты синтеза мочевины отвод т из нижней части дистилл цийнной колонки 7 по линии 17 и направл ют на последующую стадию концентрировани . Газообраз а смесь, котора содержит углекислый газ, вводимый в отгоночную зону 15, и аммиак отводитс из OTit :очной зоны 15 и направл етс в нижнюю часть ректификационной зоны 7 дл смешени в ней с газообразной смесью, котора отдел етс в кип тильнике и теплообменнике. Конечна газообразна смесь поднимаетс через ректификационную зону 3 и отводитс из ее верхней части по линии 14. Преимуществами предлагаемого способа вл етс то, что в верхней -части ректификационной зоны температуру можно поддерживать в приемлемом интервале . Тепло, отводимое посредством теплообменника, можно использовать в качестве части источника тепл дл нагрева, нижней части ректификационной зоны, т.е. при этом производ т перенос тепла продуктов синтеза мочевины, отводимых из разде лительной зоны высокого давлени , из верхней части низкотемпературной ректификационной зоны в нижнюю,часть ректификационной зоны, где поддерживаетс повышенна температура, за счет использовани расширени .продуктов синтеза мочевины с высоким давлением. Таким образом, тепло гор чих продуктов синтеза мочевины можно эффективно использовать в качестве источника нагрева дл ректификации . Это позвол ет уменьшить количество вод ного пара, которое требуетс дл ректификации продуктов синтеза мочевины на стгщии разложени при низком давлении. Более того, при этом не требуетс ни холодильник дл конденсации вод ного пара .в газообразной смеси, отводимой из верхней части ректификационной колонны, ни вода дл охлаждени такого холодильника . Кроме того, температуру в верхней части ректификационной зоны поддерживают на таком низком уровне, что содержание влаги в газообразной смеси непрореагировавших продуктов, выделенных из ректификационной зоны, при этом снижаетс . Снижаетс также количество воды, возвращаемой в зону синтеза мочевины, что приводит к повышению выхода мочевины в зоне ее синтеза. Пример 1. Продукты синтеза мочевины, которые отвод т из нижней части дистилл ционной колонны кого давлени , где поддерживают манометрическое давление 19 кг/см , при температуре в нижней части , с расходом компонентов: 130 кг/ч моче-, вины, 107 кг/ч аммиака, 28 кг/ч углекислого газа и 447 кг/ч воды, подвергают отпарке в исходном видев адиабатических услови х в верхней части дистилл ционной колонны низкого давлени при манометрическом давлении 2,7 кг/см2 в соответствии с известной технологией, в результате из продуктов синтеза мочевины выдел ют -газообразную смесь, котора включает в себ 73,8 кг/ч мочевины, 25,4 кг/ч углекислого газа и 53 7кг/ч воды, с температурой . В результате такой отпарки легкокйп сшх фракций из продуктов синтеза мочевины получают смесь, содержащую в пересчете на расход потока: 130 кг/ч мочевины , 33,2 кг/ч аммиака, 2,6 кг/ч углекислого газа и 393,3 кг/ч воды. После этого продукты синтеза мочевины подвергают дальнейшей перегонке в дистилл ционной колонне, котора оборудована шестью тарелками. Конечный раствор, отводимый из нижней части колонны, подвергают нагреванию до 130с посредством кип тильника. Продукты синтеза мочевины, которые отвод т из нижней части дистилл ционной колонны, содержат в пересчете на расход потока 2,0 кг/ч остаточного аммиака и 1,5 кг/ч остаточного углекислого газа. Смешанный газ, отводимый из верхней -части дистилл ционной колонны, т.е. сочетание легколетучего отпаренного газа с газом, выделенным перегонкой содержит в ересчете на расход потока 105 кг/ч ммиака, 26,5 кг/ч углекислого газа 76,4 кг/ч воды. Расход вод ного ара в кип тильнике составл ет 8 кг/ч при манометрическом давлеии 5 кг/см . Затем продукты синтеза мочевины, , оторые отвод т из нижней части дисилл ционной колонны высокого давлеи подвергают обработке без снижени давлени , т.е. указанные продукты синтеза мочевины пропускают по трубкам многотрубчатого теплообменника с целью осуществлени теплообмена с продуктами синтеза мочевины которые отвод т из дистилл ционной колонны низкого давлени и пропускают через корпус теплообменника. В -результате продукты синтеза мочевины высокого давлени , которые отвод т из теплообменника, охлаждаютс до . Затем их подвергают отпарке в верхней части дистилл ционной коло ны низкого давлени , в которой манометрическое давление составл ет 2,7 кг/см, в результате чего из них выдел ют-смешанный газ, содержащий в пересчете на расход потока 56,3 кг/ч аммиака, 16,5 кг/ч углекислого газа и 28,3 кг/ч воды, а температура снижаетс до 110°С. Продукты синтеза мочевины, которые отвод т после от- парки, содержат в пересчете на расход потока: 130 кг/ч мочевины, 50,7 кг/ч аммиака/ 11,5 кг/ч углекислого газа и 418,7 кг/ч воды. Количество испарившейс воды при отпарке снижаетс почти вдвое по сравнению с тем количеством, которое был выпарено при осуществлении известного способа, за счет снижени температуры продуктов синтеза мочевины на 30°С перед снижением давлени посредством теплообмена. Раствор, полученный после отпарки, подввргаг ют перегонке в дистилл ционной колон не, а конечный раствор, отведенный из нижней части колонны, подвергают нагреванию посредством вышеупом нуто го кип тильника и указанного теплообменника , что позвол ет поддерживат его температуру на уровне . Таким образом только 2,3 кг/ч аммиака и 1,7 кг/ч углекислого газа в пересчете на расход потока остаетс в продуктах синтеза мочевины, отводимых из нижней части дистилл ционной колонны, тогда как смешанный газ, отводимый из верхней части дистилл ционной зоны содержит в пер счете не расход потока 104,7 кг/ч аммиака, 26,3-кг/ч углекислого газа и 52;8 кг/ч воды. Пример 2. Продукты синтез мочевины, которые отвод т из дистил л ционной колонны по примеру 1, под вергают дальнейшей обработке в отго ночной зоне, наличие которой предусмотрено ниже дистилл ционной колон непосредственно соединенной с зтой зоной, причем в последней предусмат риваетс слой насадки высотой 5м. В нижнюю часть отгоночной зоны ввод т 33 кг/ч углекислрго газа дл отгонки легкокип щей фракции. Полученный смешанный.газ проходит через отгоночную зону, а также через ректификационную зону, после чего его отвод т из верхней части дистилл ционной колонны совместно с отпарен-, ным газом и газом, который отдел етс в результате перегонки. В том случае, когда известный способ сочетают с предлагаемым способом отгонки, газ, отводимый из верхней части дистилл ционной колонны, содержит в пересчете на расход потока 106,0 кг/ч аммиака, 60,0 кг/ч углекислого газа и 86,4 кг/ч воды, а продукты синтеза мочевины, отводимые из -нижней части насадочной колон1ны , содержат аммиак и углекислый газ, причем каждый из зтих продуктов содержитс в количестве -1/0 кг/ч в пересчете на расход потока. При обработке продуктов синтеза мочевины предлагаемым способом в сочетании с известной отгонкой, газ, который отвод т из верхней части дистилл ционной колонйы, содержит в пересчете на расход потока 105,8 кг/ч аммиака, 59,8 кг/ч углекислого газа и 59,3 кг/ч воды. Температура в нижней части асадочной колонны 125°С, а продукты синтеза мочевины, которые отвод т из нижней части насадочной колонны содержат по 1;2 кг/ч :в пересчете на расход поTOKQB аммиака и углекислого газа. Аналогично примеру 1 количество выпаренной воды снижаетс приблизительно на 70% по сравнению с тем количеством , которое выпариваетс при осуществлении известного способа. Формула изобретени 1. Способ вьщелени непрореагировавших аммиака; и углекислого газа из продуктов.синтеза мочевины из углекислого газа и аммиака, при повышенных температурах и давлении, содержащих мочевину, избыток аммиака, карбамат аммони и воду, путем обработки указанных продуктов синтеза мочевины на двух последовательных стади х разделени включающих стадию высокого давлени (10-170 атм) и стадию низкого, давлени fl-5 атм) с выделением из продуктов синтеза на каждой стадии разделени газообразных сме- сей, кажда из которых содержит аммиак , углекислый газ и вод ной пар, причем часть разделительной зоны на стадии низкого давлени приходитс на долю ректификационной зоны, состо щей из верхней части с температурой 60-120с и нижней части с температурой- 100-140 С, абсорбции каждой из упом нутой газообразных смесей абсорбентом в абсорбционных зонах, в которых поддерживаетс такое же давление , что и в соответствующих разделительных зонах, и возвратом полученного продукта абсорбции на стадию. синтеза мочевины, отличающийс тем, что, с целью поврлие и эффективности процесса, продукты синтеза мочевины, отводимые со стадии разделени высокого давлени , предварительно охлаждают до температуры 105170 С продуктами синтеза мочевины из нижней части ректификационной зоны стадий низкого давлени , снижают давление охлажденных продуктов синтеза мочевины до давлени 1-5 атм и ввод т их в верхнюю часть ректификационной зоны стадии низкого давлени .