SU786907A3 - Способ получени полиолефинов - Google Patents

Description

, Изобретение относитс  к промышленности пластмасс, оно может быть использовано при обработке твердого полимера, выход щего из реактора парофазной полимеризации. Известен способ получени  полиолефинов суспензионной полимеризацией альфа-олефинов последовательно в двух реакторах, причем во второй реактор дополнительно ввод т мОноме ij . По известному способу тепло полимеризации не используют, продук вьадел ют в виде шлама. Наиболее близкий к изобретению известный способ получени  полиолефинов парофазной полимеризацией оС-олефинов или сополимеризацией их между собой 2. Полимеризацию провод т в одной зоне полимеризации (один реактор). При этом по известному способу необходимо температуру регулировать таким образом, чтобы продукт получалс  в виде твердого измельченного полимера. Это усложн ет стадию извлечени  конечного продукта. Цель изобретени  - повышение эффективности процесса и получение конечного продукта в виде расплава Эта цель достигаетс  тем, что процесс (со)-полимеризации осуществл ют в парофазном реакторе и затем в практически адиабатическом ре;.име с вводом дополнительного мономера в реактор постполимеризации. На фиг.1 показана упрощенна  технологическа  схема одного из вариантов реализации изобретени ; на фиг.2 - -часть схемы, увеличено. Способ, в соответствии с изобретением предусматривает применение постреактора дл  адиабатического процесса полимеризации, использующегО измен емое количество тепла реакции полимеризации в нем, и потребл емое дл  плавлени  и повышени  температуры состо щего из частиц твердого полимера, полученного в первом реакторе парофазной полимеризации. Этот полимер поступает в зону постполимеризации вместе с непрореагировавшими газами, и в этой зоне протекает реакци  полимеризации в присутствии дополнительного количества добавленного в нее мономера при практически адиабатических услови х. Повышение температуры в зоне постполимеризации зависит от мономера, подвергаемого полимеризации, от количества полимера, наход щегос  в .зоне постполимеризации и наличи  тепла, подаваемого от внешнего источника . В результате происходит плавление полимера и повышение его ,температуры до уровн , достаточного дл  эффективного проведени , с

использованием полученного расплава, р да заключительных, стадий процесса.

Под термином парофазный реактор или парофазный процесс подразумеваютс  реактор или процесс, используемые в котором мономер или мономерынаход тс  в виде паров или газов.

На фиг.1 представлена схвма, в соответствии с которой твердый, состо щий из частиц, полимер вывод т из реактора 1 парофазной полимеризации , практически без потери реакционного давлени , и поступает в зону постполимеризации, емкость 2 сбора полимера вместе с некоторой частью непрореагировавших в реакторе 1 газов . Мономер, содержащийс  в таких газах, и мономер, вводимый по трубопроводу 3 далее подвергают полимеризации в указанной зоне, так как в не также присутствует некоторое количество еще активного катализатора и сокатализатора , если последний примен лс . Процесс постполимеризации провод т практически адиабатически, благодар  чему рбеспечиваетс  высокоэффективна  передача.тепла к твердому полимеру, так как процесс постполимеризации проходит практически во всем объеме массы частиц полимера полученного в реакторе.

В зависимости от скорости вывода полимера из реактора, скорости подачи мономера по трубопроводу 3, .количества еще оставшегос  активным катализатора и т.д. тепло реакции полимеризации может быть большим или меньшим тепла, необходимого даже только дл  плавлени  полимера. Дополнительное количество тепла, может быть добавлено, в общем случае, с помощью нагревател  4, чтобы повысит температуру расплава полимера в сборной емкости 2 до температуры, при которой он может быть передан на обработку на заключительные стадии процесса.

Помимо эффективного способа повышени  температуры полимера в сборной емкости 2 за счет реакции в зоне постполимеризации, из расплава полимера , в результате прохождени  его через насос 5 дл  расплава, удгш ют свободный мономер, большую асть охлахчдающей жидкости, если она использовалась , т.е. если реактор 1 функционировал с применением охлаждающей жидкости, а также водород. Это предварительное удаление с помощью процесса плавлени  летучих компонентов в сборной емкости 2 обеспечивает получение более чистого продукта, так как уменьшаетс  количество остатков катализатора, оставшегос  после стадии разложени  катализатора и окклюдированной (поглощенной ) охлаждающей жидкости, если она использовалась.

Далее полимер перекачивают в смеситель 6, в котором производ т смешение расплавленного полимера и материала (в общем случае воды), предназначенного дл  разложени  катализатора , и подаваемого по трубопроводу 7. Далее добавки, такие как стабилизаторы и красители, могут быть внесены по отдельности, либо в смеси по трубопроводу 8. Указанные добавки могут быть перемешаны с расплавленным полимером в смесите;ле 9. Однако такие добавки могут быть введены и после стадии удалени  летучих компонентов.

Предпочтительно использовать такой вариант,, при котором как материал , разлагающий катализатор, так и добавки могут быть введены вместе в виде шлама в инертном летучем носителе , таком как, например гексан, или ему подобном материале. В этом случае материалы в указанной комбинации подвергают перемешиванию с расплавленным полимером перед стадией удалени  летучих компонентов.

Расплавленный полимер предпочтительно нагревать в -теплообменнике 10 и пропускать через аппарат 11 дл удалени  летучих компонентов, в который предпочтительно расплав полимера экструдировать через фильеру расположенную в верхней части колонны 11. .Нити расплавленного полимера , наход щие из фильеры, подают в нижнюю часть колонны 11 и по мере их падени , вследствие вакуума в .колонне, происходит выделение летучих компонентов. Эти летучие продукты , такие как продукты распада катализатора , водород (если он использовалс ), мономер и т.д. вывод т из колонны по трубопроводу 12. В р де случаев к .колонне 11 может быть подведена лини  дл  удалени  летучих и трубопровода 12, по которой может подаватьс  пар, азот, либо другой инертный материал.

. Одним из достоинств предлагаемо го способа  вл етс  то, что при полимеризации этилена с использованием водорода производитс  значительное количество этана в результате гидрогенизации этилена во врем  реакции полимеризации. Этот газ вывод т из реактора 1 в виде смеси с полимером идалее подают на указанную стадию удалени  летучих компонентов .

Расплавленный полимер из нижней части колонны по трубопроводу 13 лерекачивают насосом 14 дл  расплав затем охлаждают и из него изготавли вают промышленный материал в виде таблеток или гранул. В случае, если заключительный пр цесс в соответствии с изобретением используют дл  обработки полиэтиле на, температура расплава в нижней части сборной емкости 2 должна превйшать 129,5°С, в зоне разложени  катализатора и в колонне дл  удалени  летучих компонентов 287,8° В случае, .если заключительный проце в соответствии с изобретением исп .ольэуют дл  обработки полипропилена , температура расплава в нижней части сборной емкости 2 должна превышать 149 С, в зоне разложени  катализатора 176, и в .нижней части колонны 11 дл  Удалени  летучих компонентов 287,. Эти температуры дл  различных полимеров будут различными, в зависимости от температуры плавлени  или разм гчени  полимера, в зкости расплава полимера, и точной после довательности стадий, следующих за стадией плавлени  полимера. На фиг.2 видны слои твердого полимера и расплава полимера в сборной емкости 2. Способ может быть использован дл  полимеризации мономеров, способ ных к полимеризации, причем их тем пература полимеризации должна быть ниже температуры точки разм гчени  их полимерной формы. К таким мономе рам относ тс  этилен, пропилен, 4-метил-пентен-15 бутилен-1, а такж смеси этих мономеров. В особенност целесообразно использовать дл  пол меризации по этому способу этилен и пропилен. В общем случае катализаторы, наиболее,пригодные в соответствии с изобретением, представл ют собой активные и высокопроизводительные . соединени . В эту группу, дл  процессов полимеризации олефинов, вход т сокатализаторы, состо щие из металлооргани геских соединений груп пы ГА, flA и Гид периодической таблицы , и катализаторы на основе соединений переходных металлов. Сокатализаторы на основе алкила алюмини  предпочтительны, к ним относ тс  триалкилалюминий и галоиды алкилалюмини , такие как, например хлорид диалкилалюмини . Катализато ры на основе переходного металла могут представл ть собой соединени  металлов, вход щих в )Ч и Ч группы периодической таблицы, например, соединени  титана или ванади - либо соединени  металлов, вход щих в VI группу периодической таблицы, например , -окись хрома или молибдена, либо катализатор может представл ть собой одно из указанных выше соединений переходного металла,нанесенного на магниевый носитель, либо на такой носитель, как глинозем, дву- . окись кремни  или носитель: глиноземЧ1вуокись кремни . К предпочитаемым катализаторам и сокатализаторам относ тс  указанные .выше высокопроизводительные катализаторы . Под высокопроизводительным катализатором подразумевают катализаторы и сокатализаторы, остатки которых нет необходимости удал ть из полимерных продуктов, полученных в соответствии с предлагаемым способом . Предпочтительными катализаторами и сокатализаторами дл  процесса полимеризации этилена  вл ютс  триал- килалюминий(сокатализатор) и соединение титана, нанесенное на магниевый носитель, или сЛсись хрома, нанесенна  на глинозем, двуокись кремни  или глинозем - двуокись кремни  (катализатор ) . Предпочтительные катализаторы и сокатализаторы дл  процесса полимеризации пропилена - хлорид диалкилалюмини  (сокатализатор) и треххлористый- титан (катализатор) . Однако могут быть использованы различные катализаторы и сокатализаторы, при этом способ и технологическа  аппаратура не мен ютс , за исключением того, что процесс протекает лучше при высокоэффективном катализаторе. Пример 1. Катализатор хлорид титана на носителе суспендируют в изопентане концентрацией 300 мг/л. Полученную таким образом суспензию непрерывно закачивают в Ггоризонтальный парофазный реактор с перемешанным слоем со скоростью подачи 300 м /ч. Триэтилалюминий разбавл ют в изопентане до концентрации 1000 мг/л. Полученную таким образом суспензию напрерывно закачивают в реактор со скоростью, обеспечивающей поддержание весового соотношени  между триэтилалюминием и хлоридом титана (катализатором) от 3:1 до 15:1.Этилен непрерывно подают в реактор в количестве, обеспечивающем давление в реакторе полимеризации , равное 21,09 ати. Непрерывный поток газа в количестве 0,0085 вывод т из реактора и направл ют в хроматограф, установленный дл  определени  концентрации водорода в реакторе, и последующего регулировани  с тем, чтобы его концентраци  была равна 34 мол.%, ввод дополнительного количества водорода в реактор.бБШ необходим дл  регулировани  молекул рного веса образующегос  полимера. Температуру в слое полимера в реакторе поддерживают равной 71, путем непрерывного разбрызгивани  изопентана с соответствующей величиной подачи и при скорости перемешивани  сло , равной 30 об/мин. .Пары изопентана конденсируют и рециклируют . Несконденсировавший,с  газ при температуре от 4,44 до непрерывно рециклируют обратно в нижнюю часть перемешиваемого сло  полимера. Урове.нь сло  полимера поддерживают путем определенного положени  отверсти  в перегородке переточного типа . Перетекающий поток полимера поступает в емкость дл  его плавлени , в которой температуру поддерживают от 177 до путем сочетани  как тепла реакции полимеризации, так и тепла, подводимого извне с помощью электрического нагревател . Расплавленный полимер собирают внизу и далее принудительно подают (за счет реакционного давлени ) через горизонтальный патрубок диаметром 19,05 мм и длиной 1,219 м при темпертуре от 205 до . ВОДУ непрерывн подают в расплав полшлера в пространство между емкостью дл  плавлени  и дезактивации катализатора с величиной подачи, равной 10 мл/ч. Расплав полимера подвергают экструзии из деактиватора канализатора через отверстие диаметром 9,6 мм. Далее он поступает в вод ную ванну и разрезаетс . Производительность установки по полимеру от 0,454 до 1,361 кг, а удельный выход по полимеру соответствует юр г полимера/i г катализатора .

Физические свойства полимера, полученного на выходе из дл  плавлени , представлены в табл.1. Услови  проведени  процесса: темпе-, ратура 71,1с давленцё 21,09 кг/см (здесь и далее избыточное давление), концентраци  водорода 34 мол.%jj соотношение весовых количеств триэтилалюмини  и катализатора от 13:1 до 15:1.. S

.Т а б лиц а 1

Плотность, до прокаливани  после прокаливани 

Собственна  в зкость , дл/г

Показатель текучести расплава (Y), г/10 мин

Показатель текучести расплава

MFj (Z),r/10 мин

Продолжение табл. l

Соотношение показателей текучести расплава41 ,4 54,5

Содержание экстрагируемых в гексане, вес.%0,47 0,41

Содержание летучих

компонентов, вес.% 0,20 0,28

есткость, кг/см 11,600 11,250

.Параметры молекул рно-весового

,распределени  Степень полидисперсности (определено при помощи гель-хроматографа )7,6 10,5

Свойства при раст жении

Предел текучести, кг/см

Предел прочности, кг/см

Удлинение при пределе , %:

текучести

прочности.

Ударные свойства

Раст жение при ударном воздействии, Дж/см

Ударна  в зкость по

Изоду, Дж/см

Термические свойства

Температ/ра точки разм гчени ,с

130,0 127,8

Соотношение между весом триэтилалюмини  и катализатора измен етс  в диапазоне, от 2,6:1 до 3,75:1,

, здесь и далее расплавленный поток ASTM Д1238-73 условие Е. X здесь и далее расплавленный поток ASTM Д1238-73 условиеР, Некоторые свойства полимера, полученного на выходе из редктора, пр ведены в табл,2. Услови  проведени  процесса: температура 71,1°С, давле ние 21,09 кг/см, концентраци  водо рода 34-йол,%, соотношение весовых количеств- триэтилалюмини  и катализатора QT 13:1 до15:1, Таблица Общее количество полученного полимера , г 3628 5509 6637 195 Насьтна  плот- .. ность, г/см 0,36 0,37 0,37 0,4 Показатель текучести расплава MFjQ 28,7 38,7 48,2 Показатель текучести расплава MF.0,89 1,0 1,3 Отношение показателей текучести расплава МР.„/МРх32,3 38,7 37,1 Пример 2, В соответствии с 1этим примером используют реактор из .углеродистой стали диаметром пример но 0,61 м и длиной около 0,914 м, (оснащенный системой рецикла газов и рецикла охлаждающей жидкости. В ЭТОМ реакторе провод т непрерывный процесс полимеризации этилена и про пилена. Температура в начале реакто ра 82,, в центральной части его 77,22°С и вблизи выхода температура , а реакционное давление пример но равно 28,12 кг/см .Этилен и пропилен ввод т в реактор,подача этиле составл ет 9,3 кг/ч,а подача пропил :на - 0,13 кг/ч.Количество рециклиру мого газа 0,065 нм/мин,а рециклиру-, емой охлаждающей жидкости, изопентана - примерно 1,098 л/мин. Титановый катализатор на носителе суспендируют в изопентане. Во вводимой в реактор суспензии количество катализатора 0,3 г/ч, а общее количество суспензии катализатора, вводимое в реактор, примерно 11,356 л. Трйэтилалюминиевый сокатализатор суспендируют в изопентане из расчета 0,025 г сэкатализатора на 1 мл изопентана, общий расход суспензии 35 мл/ч; Во врем  реакции непрерывно анализируют газы рецикла. Состав этих газов следующий, мол.%: водород 37; этан 0,3; пропилен 1,1, изопентан 1,0 и этилен 60,6. Пок азатель текучести расплава индекс расплава) примерно 0,58 г/ /10 мин. П р и м е р 3. Этилен подвергают полимеризации по методике, описанной в примере 1. Катализатор представл ет собой трехокись хрома, 2 вес.%. на носителе - двуокиси кремни . Катализатор прокален при температуре Вместе с осушенным кислородом в течение 12 ч. Катализатор, триизобутилалюминий и этилен непрерывно ввод т в реактор полимеризации, в котором температура равна 98,, а давление -21,2 кг/см Водород ввод т в реактор в количестве, необходимом дл  поддержани  его концентрации на уровне 33 йол.%. Мольное отношение сокатализ-атора - триизобутилалгомини  и катализатора - трехокиси хрома 3. Выход (удельный) полимера на единицу веса катализатора 4600 г/г. .Полимер непрерывно вывод т из реактора в виде-расплава. Свойства полученного таким образом полимера приведены в табл.3. Таблица 3

t)

Степень полидисперсности - отношение средневесового к среднечисленному молекул рному весу.

Пример 4. Пропилен подвер- .представл ют собой пропилен. Темпегают полимеризации по методике,опи- ратура расплава 176,, а в секции санной в примере 1. Как рециклиру- дезактивации катализатора температуемый газ, так и охлаждающа  жидкость,65 ра 204,4°С. Активный катализатор лорид титана (33 мг) и сокаталцзаторхлорид диэтилалюминй  (77 мг7 в мольном соотношении, равном 3, подают в реактор каждые 30 мн . Водород добавл ют до получени  концентрации его в верхней части реактора 2,$ мол.%. Температурув реакторе поддерживают 7i/7c а давление 21,1 кг/см путем регулировани  температуры в конденсаторе рецикла на уровне 48,. Удельный выход полимера на 1 г катализатора 10000-г. Полученный таким образом полимер вывод т из реактора в.виде расплава. Показатель текучести расплава определ ют при температуре 230С и величине груза 2060 г. Этотпараметр. равен 16,4 г/10 мин. Содержание экстрагируемых (в н-гексане при температуре 68°С) составл ет 4,0 вес.%. Пример 5. В этом примере полимеризации подвергают этилен по методике, описанной в примере 1, однако температура в двух секци х реактора различна : в первой секции реактора 71,1°С, во второй 98,9-110°С, что обеспечиваетс  количеством вводимой в эти зоны охлаждающей жидкости - изопентана. В качестве катализатора используют соединение титана, на носителе, а в качестве сокатализатора - триэтилалюминий,. причем весовое соотношение сокатализатора и катализатора 3:1. , Давдение -в реакторе поддерживают 21,1 кг/см, а концентрацию водорода 40 мол.%. Удельный выход полимера б2000 г на 1 г катализатора. Показатель текучести равен 5,5 при величине отношенид пок 1зателей текучести расплава . MRjQ/MRj .равной примерно :40гИ величине спирального потока,равной 45,72 см. Полимер, характеризуемый тем же са-1.

мым показателем текучести расплава, .полученный при одинаковых температурах по реактору, имеет соотношение показателей текучести расплавов 34, а величину спирального потока 4 0,6 см.

Метод, основанный на замере величины спирального потока,  вл етс  эмпирическим и его используют дл  оценки перерабатываемости полимера. При этом производ т измерений длины потока полимера в специальной форме при регламентированных температуре.и давлении: чем больше длина спирального потока, тем лучше перерабатываемость полимера.

Таким образом, способ по изобретению позвол ет получать продукт полимеризации в виде расплава с большим выходом.

Claims (2)

1.Патент США 2889314, кл.260-94.9, опублик.1959.

2.Патент Великобритании

135-4020, кл.. С 3 Р, опублик.1974 (прототип) .