SU779415A1 - Способ термической обработки малоуглеродистых мартенситно- стареющих нержавеющих сталей - Google Patents
Способ термической обработки малоуглеродистых мартенситно- стареющих нержавеющих сталей Download PDFInfo
- Publication number
- SU779415A1 SU779415A1 SU782661331A SU2661331A SU779415A1 SU 779415 A1 SU779415 A1 SU 779415A1 SU 782661331 A SU782661331 A SU 782661331A SU 2661331 A SU2661331 A SU 2661331A SU 779415 A1 SU779415 A1 SU 779415A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- aging
- steel
- carried out
- temperature
- strength
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
Изобретение относитс к машиностроению и может быть использовано при термообработке малоуглеродистых хромоникелевых свариваемых нержавеющих сталей мартенситного класса, дополнительно легированных элементами, вызывающими эффект дисперсионного твердени и имеющих в структуре Z 15% аустенита. , Способ может быть использован, например, дл стали 08Х15Н5Д2Т-ЭП410УШ (ВНС-2УШ), содержащей медь и титан и примен емой в виде прутко поковок, штамповок и прессованных профилей дл изготовлени сварных конструкций летательных аппаратов без последуквдей термообработки и работающих в атмосферных, в том чис ле морских услови х эксплуатации. Упрочн юща термообработка силовых деталей, изготавливае мь1 „и з ста ли ЭП410УШ, осуществл етс в элемен тах до сварки и включает операции з калки с 950-100,0°С и старени при 425-450 0 на прочность основного ма териала 6 125 кгс/мм l . Однако сварные соединени , изготавливаемые из этой стали с термооб работкой перед сваркой nci указанном режиму, склонны, к коррозионному рас трескиванию (Кр в зоне термического вли ни . Это снижает эксплуатационную надежность сварных конструкций, требует тщательной дополнительной защиты, что увеличивает трудоемкость изготовлени конструкций и вес изделий. Известные способы термообработки не обеспечивают одновременного получени высокой коррозионной стойкости сварных соединений, выполненных из стали ЭП410УШ, и требуемого уровн прочностных и пластических характеристик основного металла. Известен способ термообработки стали ЭП410УШ, включаю11и1й закалку и старение при 450 , в соответствии с которым дл повышени механических свойств ( бр, ,(50,7 ) сталь перед закалкой подвергают предварительному отпуску при температуре, соответствующей альфа-гамма области(650 ) L2j однако прИменение зтого способа не обеспечивает повышение коррозионной СТОЙКОСТИ сварных соединений стали ЭП410УШ, поскольку старение стали ЭП410У при соответствующей температуре наиболее быстрого и интенсивного образовани обогащенных хромом изоморфных выделений типа зон Гинье-Престон, должно сопровождатьс
концентрационным расслоением трведого раствора по хрому, снижающим коррозионную стойкость нержавеющих сталей .
Ближайшим к изобретению вл етс способ термообработки стали ЭП410УШ, включающий закалку и старение в течение 2-3 ч сначала при температуре на 100 + 20°С, а затем на 30 + йиже температуры старени на максимальную прочность, в соответствии с которым дл повышени ударной в зкости (с(ц420) при сохранении прочности, сталь подвергают дополнительному старению при 450° 8-12 ч.
Однако этот способ также не обеспечивает повышени коррозионной стой кости, поскольку применение при окончательном старении (450°с) длительных выдержек 8-12 ч способствует дополнительному развитию концентрационного расслоени твердого раствора по хрому.
, Исследовани на промышленных плавках стали ЭП410УШ вы вл ет неблагоприн тное вли ние нагревов при 420450°С не только на снижение сопротивлени сварных соединений, коррозионному растрескиванию (Кр), но и на ударную в зкость образцов с усталостной трещиной основного металла
(пО Сни;: ение может быть-св зано
с охрупчивающим вли нием образующихс при концентрационном расслоении тве рдого р-ра по хрому зон типа Гинье-Престона .
В св зи с этим эффект повышени ударной в зкости за счет перестраивани при 450°С по вл етс лишь при сравнительно м гком испытании на образцах с надрезом типа менаже (ац + 20).
При более жестком виде испытаний
положительный эффект перестраи тэ
вани про вл етс значительно меньше , так как перекрываетс протекаюим одновременно на П и III ступен х старени (420-450°С) указанным про- 45 цессом образовани и роста во времени обогащенных хромом зон ГеньеПрестойа , которые никогда не тер ют когерентности с матрицей и поэтому не перестраиваютс .50
Охрупчивающее вли ние этих зон в наибольшей ступени про вл етс на высокопрочных плавках стали с малым содержанием аустенита. В то же врем J- при ченение более высоких температур старени , например 500с, а тем более , соответствующей дл стали ЭП410У температуре начала обратного превращени с выдержками 8-12 ч 0 сопровождаетс практически полным , разупрочнением стали (б 100 кгс/мм).
Цель изобретени - одновременное повышение коррозионной стойкости сварных соединений (Ко) и ударной
в зкости (a-fij ) основного металла при сохранении прочностных характеристик
Цель достигаетс тем, что в известном способе, включающий закалку, предварительное старение в течение 2-3 ч при температуре на 100+20 с ниже температуры старени иамаксимальную прочность и окончательное старение, последнее провод т в течение 0,25-7 ч при температуре на 50+20 С выше температуры старени стали на максимальную прочность, а перед закалкой осуществл ют отпуск при температурах, соответствующих двухфазной альфа-гамма области с выдержкой 1-6 ч например, дл стали ОХ15Н5Д2Г этот отпуск провод т при 650-670°С.
Нагрев под окончательное старение осуществл ют в жидких средах.
Применение перед закалкой высокого отпуска при температурах существовани об Е у фаз повышает температуру рекристаллизации аустенита при нагреве под закалку и способствует наследованию сформировавшейс при гор чей деформации субструктуры аустенита (ВТМО).
Применение старени по этому способу сначаипа при 420с, а затем при 450 С с суммарной выдержкой в районе температур концентрационного расслоени твердого раствора по хрому 1015 ч, не обеспечивает требуемой коррозионной стойкости сварных соединений (f до разрушени в камере сол ного тумана должно быть не менее 60 сут), а уровень ас тупри этом значительно ниже, чем после обработки по предлагаемому способу.
В то же врем применение более высоких температур старени , например при с минимальной выдержкой в течение 8 ч, хот и обеспечивает высокую коррозионную стойкость и ударную в зкость, он приводи к резкому падению прочностных характеристик стали за счет интенсивного перестаривани и разупрочнени матрицы.
Температуру по предлагаемому способу набв 130+10 кгс/см осуществл ют следукнуим образом.
1.Отпуск при 3 ч.
2.Закалка с .
3.Предварительное старение 350+ +20°С с выдержкой 2-3 ч.
4.Окончательное старение (в печи с принудительной циркул цией воздуха и температурным перепадом +5 С1
с ВБщержкой при
0,25-0,5 ч 490°С 0,5-2,0 ч 470°С 2,0-7,0 ч
Дл обеспечени оптимального сочетани и стабильности физико-механических свойств за счет более точного соблюдени режима окончательного старени по длине и сечению детгши ,;|(уменьшение температурного перепада и времени прогрева нагрев под окончательное старение, особенно при температурах близких к верхнему пределу (520-500с) и коротких выдержках, следует осуществл ть в жидких средах (расплавах солей или щелочей).
Сравнительные данные, полученнбгё при испытании на коррозию под напр жением в камере сол ного тумана свар .ных соединений, выполненных сваркой плавлением и при испытании на ударную в экость(огц ,d ту основного металла в зависимости от уровн прочности и режима термообработки приведены в
табл. i (сталь ЭП410УШ, количество остаточного аустенита 6%) обобщенные данные в табл-. 2.
Из приведенных данных видно, что при равной прочности более высокие значени при Кр и noOff-y получены при более коротких выдержках и более высоких температурах старени .
Применение обработки по этому способу позвол ет дополнительно увеличить в несколько раз надежность и ресурс силовых конструкций на мартенси тно-старекидих сталей типа ЭП410УШ при сохранении веса деталей, что повысит качество и снизит трудоемкость изготовлени изделий.
Основной металл
Таблица 2
-,,„,,.,.„,,. .--„ д«„е„ :дй1№
, Сварное соединение
термообработка + + сварка
122,0-136,7 120,0-135,0 1,6-5,2 4,5-12,6
Claims (3)
1.Способ термической обработки малоуглеродистых мартенситно-стареющих .нержавеющих сталей,включающий закалку предварительное старение в течение 23 ч при температуре на ЮО 20 С ниже температуры старени на максимальную прочность и окончательное старение, отличающийс тем, что, с целью повышени коррозионной стойкоети сварных соединений иударной в зкости основного металла при сохране-. НИИ прочностных характеристик, окончательное старение провод т в течение 0,25-7 ч при температуре на 50+20 С вьиие температуры старени стали на максимальную прочность, а
60-135
10-40
перед закалкой осуществл ют отпуск при температурах, срответствун цих двухфазной .- льфа-гамма области, с выдержкой 1-6 ч,
2. Способ ПОП.1, отличающийс тем, что отпуск стали ОХ15Н5Д2Г производ т при 650-670 С.
3. Способ по пп, 1 и 2, отличающийс тем, что нагрев под окончательное старение осуществл ют в жидких средах.
Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе
1.Потак Я.М. Высокопрочные стал М., Металлурги , 1972, с. 149.
2.Авторское свидетельство СССР №333204, кл. С 21 О 1/78 1970.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782661331A SU779415A1 (ru) | 1978-09-08 | 1978-09-08 | Способ термической обработки малоуглеродистых мартенситно- стареющих нержавеющих сталей |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782661331A SU779415A1 (ru) | 1978-09-08 | 1978-09-08 | Способ термической обработки малоуглеродистых мартенситно- стареющих нержавеющих сталей |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU779415A1 true SU779415A1 (ru) | 1980-11-15 |
Family
ID=20784105
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU782661331A SU779415A1 (ru) | 1978-09-08 | 1978-09-08 | Способ термической обработки малоуглеродистых мартенситно- стареющих нержавеющих сталей |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU779415A1 (ru) |
-
1978
- 1978-09-08 SU SU782661331A patent/SU779415A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1177369A (en) | Process for the improved heat treatment of steels using direct electrical resistance heating | |
CZ293691B6 (cs) | Způsob výroby výkovků z oceli | |
CN107475487A (zh) | 一种低碳低合金高强度高低温韧性铸钢件的生产方法 | |
SU779415A1 (ru) | Способ термической обработки малоуглеродистых мартенситно- стареющих нержавеющих сталей | |
US3730785A (en) | Dual strength blade of 17-4ph stainless steel | |
CA2065641C (en) | Method for producing by continuous heat treatments oil-tempered steel wires for springs having high strength and high toughness | |
NO321782B1 (no) | Fremgangsmate for fremstilling av martensittisk rustfritt stalror og anvendelse av dem i en olje- eller naturgassbronn. | |
US3235415A (en) | Heat treatment and alloy | |
SU749914A1 (ru) | Способ термической обработки высокопрочных коррозионностойких сталей мартенситного класса | |
PL79421B1 (ru) | ||
JPS61147812A (ja) | 遅れ破壊特性の優れた高強度鋼の製造方法 | |
SU852945A1 (ru) | Способ термической обработки нержа-ВЕющиХ МАРТЕНСиТНОСТАРЕющиХ СТАлЕй | |
US3574004A (en) | Processing of gas turbine engine shafting | |
SU806324A1 (ru) | Способ изготовлени сварных соеди-НЕНий из СТАлЕй | |
JP2000119817A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼管 | |
SU692872A1 (ru) | Способ обработки малоуглеродистой мартенситностареющей свариваемой нержавеющей стали | |
SU1145037A2 (ru) | Способ термической обработки нержавеющих мартенситностареющих сталей | |
SU1705365A1 (ru) | Способ термической обработки малоуглеродистых коррозионностойких сталей мартенситного класса | |
JPS6151010B2 (ru) | ||
SU767223A1 (ru) | Способ изготовлени изделий | |
JPS613832A (ja) | 耐食性のすぐれた高強度油井管用オーステナイト系材料の製造方法 | |
SU651042A1 (ru) | Способ термической обработки сварных соединений из мартенситностареющих сталей | |
JPH0971821A (ja) | マルエージング鋼溶接継手の熱処理方法 | |
SU1693087A1 (ru) | Способ термической обработки сталей | |
JPH04280918A (ja) | マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の加工方法 |