пройних колебаний, на сигнал, пропорциональный .нат жению, основано на следующих предпосылках и соображени х. Как известно уширение при прокатке гор чего листа можно представить в виде -I I ,)C,.h . . /ii R где CB - коэффициент, учитывающий вли ние ширины полосы; /ZQ - толщина полосы до входа в валки; Л -толщипа полосы на выходе из валков; Aft - обжатие полосы; YO- нейтральный угол; R - радиус рабочих .валкОВ; J1 - коэффициент трени ; а - удельное .нат жение полосы; Оф - фактическое со.противление дефорК , п - коэффициенты. Основным возмущением, действующим на процесс уширени полосы в очаге, можно считать температуру поло.сы. Существуют два вида колеба.ний температуры полос: колебани температуры от полосы к полосе и изме ..нение температуры вдоль .полосы. Перва составл юща может быть значительной, особ .енно в первых клет х. Анализ чувствительности членов первой части уравнени (2) к изменению темлерату .ры показывает, что при удельном нат жении лолосы в промежутке, больщем 0,15 -, второ .й чле-н выраж.ени (2) имеет большую чувствительность, чем первый. При работе же системы автоматического регулировани толщины полосы чувствительностью первого члена выражени (2) к изменению температуры вдоль полосы можно пренебречь по сравнению с чувствительностью второго члена . Это св зано с тем, что перемещение нажимных винтов при изменении температуры компенсирует изменени параметров первого члена выражени (2). Поэтому ущирение полосы при изменении температуры .металла вдоль полосы можно представить в виде Изменение ущирени от профил к профилю и от полосы :К полосе .не фиксируетс этим выражением. Поэтому при наличии инфор1мации только о величине (3) необходимо .запомнить сигнал, пропорциональный выражению (3) на переднем конце полосы, и затем сравнить его с текущим значением этого .сигнала. И.З выражени (3) сл.едует, что при указанных услови х стабилиза-ци нат жени а не исключает по влени разнощири ности при изменении 0ф,. Поэтому ла непрерывных станах, о борудованных системами стабилизации нат жени с использованием датчиков, установленных в промежутках стана, разнощиринность остаетс значительной. Разнощирин .ность можно значительно уменьшить, если стабилизировать «е удельное .нат жение 0, а величину, .пропорЦиональную выражению. (3). При введении пробных колебаний Af/ определенной частоты и небольшо.й амплитуды в задание системы р.егулировани скорости дв.игател .с той же частотой измен ютс динамический момент дв.игател ДЛ1 д, скорость дв.игател А«, нат жение полосы между клет ми АГ. Эти изменени нат ж.ени вызывают изменение момента .сопротивлени на валу двигател АМт. Следовательно, результирующее п.риращение момента AM определ етс суммой двух моментов АМ АМд -ьАМт. Изм.енение пробных кол.ебаний ;момента A/WT можно представить в виде АЛГт -R АГ, где R - радиус рабочих валков клети. Амплитуда пробных колебаний нат жени АГ зависит от пробных колебаний скорости валков Aft и от изменени опережени металла А5. Изменение опережени AS при изменении нат жени полосы св зано с измененим критического угла про.катки который, в свою очередь, зависит как от нат жени , ак и от сил трени в оча.ге деформации. Потому в соответствии с формулой дл критиеского угла , . , 4/..,,: де YT -составл юща критического угла от нат жени ; h -толщина полосы на выходе из кл.ети; сг - удельное нат жение; т ф- удельные касательные силы трени ; R- радиус валков. Приращение критического угла равно дл робных колебаний лh,.h, Дт,|, -4 Ч-- --.Г- W Как видно из выражени (4), приращение Avr зависит от величины удельного нат жени а и сил трени Тф. Исход из известной зависимости опережени полосы от параметров прокатки С (- 1 Y i i- -(,ом Ti), можно определить ампл.итуду пробных колебаний опережени AS с использованием выражени (4)