SU524530A3 - Фурма доменной печи - Google Patents
Фурма доменной печиInfo
- Publication number
- SU524530A3 SU524530A3 SU1894684A SU1894684A SU524530A3 SU 524530 A3 SU524530 A3 SU 524530A3 SU 1894684 A SU1894684 A SU 1894684A SU 1894684 A SU1894684 A SU 1894684A SU 524530 A3 SU524530 A3 SU 524530A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- diffuser
- section
- tuyere
- blast
- liquid fuel
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B7/00—Blast furnaces
- C21B7/16—Tuyéres
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
Description
1
Изобретение относитс к устройствам дл впрыскивани жидкого топлива в шахтную печь, в частности - в доменную.
Известна фурма доменной печи типа сопла Лавал с форсункой дл подачи топлива в канал.
Жидкое топливо, предварительно распыленное с помощью вспомогательного газа, инжектируетс в смешивающем сопле, за которым расположен диффузор пр молинейного сечени , величина полуугла раскрыти которого устанавливаетс между О и 7,5 (предпочтительно между О и 3,5 ), В таком устройстве исключаетс в смеси дугье-топливо выходна скорость из фурмы, равна или больша звукового числа М 1 дл обеспечени проникновени этой смеси до центральной зоны печи.
Однако при эксплуатации известного устройства возникают большие изменени импульса газов, проникающих в горн (т. е. количества движени ), в зависимости от количества инжектируемого жидкого топлива , что вызывает в шахтных печах изменние хода плавки, иногда привод щее к зна2
читальным нарушени м. Это требует значительного изменени в количестве инжектируемого жидкого топлива.
Целью изобретени вл етс устранение значительных изменений импульса газов, проникающих в горн, в зависимости от количества инжектируемого жидкого топлива, которое может измен тьс от нул до стехиометрии и больше, обеспечива при этом наилучшие услови , т. е. сокраща до минимума образование сажистого углерода.
Это достигаетс сжиганием на носке фурмы смеси дутье-жидкое топливо, полученной в особых услови х, и устранением любого сгорани этой высоковоспламен ющейс смеси до ее подхода к носку фурмы.
С целью улучшени процесса горени топлива в предлагаемой фурме поверхность стенок диффузора выполнена криволинейной, образующа которой представл ет собой кривую с всегда положительной второй производной . Кроме того, криволинейный участок диффузора удлинен пр молинейным коническим участком.
Образующа пр молинейной части образует с касательной в начале криволинейной образующей, с которой она соединена, угол равнБ1й не более 15 , и преимущественно пор дка между 1О и 12 .
В предложенной фурме услови истечени дуть , инжектирующего жидкое топливо , и в частности, импульсное количество смеси на носке фурмы, а также потери напора в диффузоре измен ютс незначительно по отношению к подаче дуть шахтной печи без инжектировани жидкого топлива независимо от количества инжектируемого жидкого топлива.
Кроме того, обеспечиваетс изменение инжектируемого количества без изменени диаметра носка фурмы, что позвол ет, в частности, повысить расход жидкого топлива , подаваемого в шахтную печь.
На фиг. 1 изображен продольный разрез профил внутреннего сечени фурмы с криволинейным диффузором5 на фиг, 2 - то же, криволинейный участок диффузора удлинен пр молинейным коническим участком; на фиг. 3 - схематический продольный разрез фурмы доменной печи.
Дл получени полного горени топлива необходимо, чтобы жидкое топливо было хорощо распылено и равномерно перемешано с потоком дуть .
Распыление осуществл етс за счет инжектировани жидкого топлива в гор чее дутье, которое переноситс на большой скорости через проход в соответствующем учаске трубопровода сечени CL . При этом жид кое топливо должно воспламен тьс в носке фурмы с минимумом крекинга горючего на предшествующих участках.
С другой стороны, распределение жидкого топлива в гор чем дутье улучшаетс тем быстрее в направлении истечени , чем мельче было распыление. Дл этого скорость дуть в зоне инжектировани должна быть, по крайней мере, равна звуковому числу М 0,3, что дает верхний предел сечени CL
Необходимо избегать горени распыленно горючей смеси в дутье до носка фурмы во избежание того, чтобы импульс струи, вход щей в печь, не измен лс с количеством инжектируемого жидкого топлива. Дл этого можно было бы проводить это распыление возл носка. Но скорость дуть на его входе в горн зависит от условий работы шахтной печи и представл ет собой один из параметров регулировани работы печи. Следовательно , примен емые скорости подачи дуть значительно ниже скоростей, которые обеспечивают хорошее распыление. Выходное сечение А в носке фурмы, обусловленное уелов ми работы доменной печи, следовательно 5эльше сечени CL, определенного ранее.
С целью перехода от скоростей выше звкового числа М О,3, которые обеспечивают хорошее распыление, к скорост м более низким, обусловленным работой устройства, в предлож енной фурме применен диффузор с посто нно увеличивающимс сечением, соедин ющий зону инжектировани с носком фурмы.
Смесь топливо-вещество, поддерживающа горение, должна передаватьс до носка фурмы за верм , меньщее времени воспламенени жидкого топлива. В результате постепенного нагревани в гор чем дутье врем максимального пребывани равно времени воспламенени . Согласно характеристикам дуть и жидкого топлива (температура , расход и т. д.) в различных услови х работы щахтной печи врем пребывани приводит к ограничению длины L , отдел ющей зону инжектировани от носка фурмы . Через LJ, будет обозначено критическое значение этой длины, , следовательно , вл етс максимальным значением L в данных услови х.
С целью предотвращени воспламенени распыленной горючей смеси в дутье до носка фурмы необходимо также устранить в диффузоре рециркулирующие потоки, по влени ударной волны и другие аналогичные влени ударной волны. Скорость дуть должна все врем оставатьс дозвуковой. Сечение OL диффузора, подающего дутье, в зоне инжектировани определ етс , следовательно , таким образом, чтобы скорость дуть находилась между числом М около 0,3 и числом Ml с учетом максимальных характеристик дуть (расход, температура, давление).
Диффузор должен, кроме того, исключать местные потери напора, способствующие по влению рециркулирующих потоков. Дл этого нужно уменьшить опасность воспламенени в пограничном слое потока дуть , истекающем в этом диффузоре. Отношение -jj- нижнего и верхнего сечений и максимально возможна длина Ц. дл диффузора с возрастающим сечением не позвол ют придавать ему известную расход щуюс коническую форму с достаточно малым углом дл того, чтобы устранить любое отслаивание . Поэтому предложено придавать фурме форму криволинейного диффузора, обеспечивающую истечение сло ми на стенку.
Дл подачи горючего служит трубопровод 1 с сечением CL, в котором величина скорости дуть находитс между звуковым числом М около 0,3 и звуковым числом Ml, Инжектирование жидкого топлива осуществл етс в зоне 2 через один или несколько инжекторов, подающих жидкое топливо сло ми, строго перпендикул рными к истечению дуть . Смесь дутье-топливо в ра пыленном виде направл етс затем криволинейным диффузором 3 на носок 4 фурмы, который выходит в печь 5. Нижнее сечение о, диффузора 3 вл етс сечением трубопровода, подающего дутье в зоне 2 инжектировани , верхнее сечение А диффузора 3 вл етс сечением носки 4 фурмы на выходе в шахтную печь 5. Дли на L должна быть не менее длины L, , определенной ранее, т. е. должна равн тьс максимальному рассто нию между зоной ийжектировани и носком фурмы. Если обозна чить через Л. длину криволинейного диффузора L равно Л. , когда инжектирование осуществл етс на входе диффузора Когда инжектирование осуществл етс выше входа диффузора, L больше А. . Образующие кривые диффузора 3 вл ютс криволинейными и отличаютс уравнени ми, втора производна которых всегда положительна. Кажда образующа имеет своим началом точку Б, наход щуюс на линии соединени начала диффузора и трубопровода, подающего дутье, и проходит через точку В нижнего сечени диффузора, обусловленного выхо ным сечением фурмы. Если огибающа поверхность топлива, которое рассеиваетс от зоны 2 инжектиро ни , вписываетс внутри диффузора 3, топлива на внутренней стенке диффузора нет. Стенка будет практически защищена тонким слоем дуть , устран ющим риск воспламенени в пограничном слое. Если огибающа поверхность встречает стенку диффузора 3 перед концом, отмечает с легкое растекание жидкого топлива на внутренней стенке диффузора. Но так как опасность воспламенени в пограничном слое остаетс небольщой, несмотр на малу скорость истечени , градиент скорости измен етс очень быстро около стенки, стенк диффузора выполнены охлаждаемыми, что устран ет возможность загорани . Тонкий пограничный слой создает гетерогенное распределение топлива и дутье, которое должно быть пониженным, особенно когда количество инжектируемого топлива высоко и близко к стехиометрии. С другой стороны, ограниченный угол раскрыти диффузора 3, за пределами которого в пограничном слое происходит турбулентное истечение, благопри тствует воспламенению смеси до ее прихода к носку фурмы. В любой точке криволинейной образующей угол определ етс касательной в этой точке и касательной с началом диффузора и должен оставатьс меньше половины угла раскрыти . В частности, угол L (фиг.1) определ етс касательными в точках Б и В, и должен быть не более 15 (преимущественно между 10 и 12 ). Если при размерах диффузора и форме рассматриваемых образующих полуугол раскрыти в точке В становитс больше этого предела, криволинейна образующа БВ диффузора замен етс криволинейной образующей БГ, удлиненной пр мой ГВ в точке Г и образующей с касательной в начальной точке Б с БГ угол, равный предельному углу диффузора 3 (фиг. 2). Точка Г может быть определена, так как касательна в этой точке с образующей БГ совпадает с пр мой ВГ. Жидкое топливо в смеси с дутьем, направл емое диффузором 3, в котором оно может воспламенитьс , поступает в носок фурмы, где оно воспламен етс и горит очень быстро в нормальных услови х работы печи. Изменение импульса инжектируемых газов по отношению к инжектированию классического гор чего дуть без жидкого топлива составл ет максимум 10% и не влечет, следовательно , нарушений в работе шахтной печи. В частности, уравнение каждой криволи ,нейной образующей может иметь следующий вид: Х-Х абсписс вл етс осью истечени , а ось ординат - У-У осью, перпендикул рной к прерыдущей в плоскости, определенной образующей и осью истечени , - длина криволинейной части диффузора; YJ, - ордината точки Г; Yg - ордината точки Б; В этом случае градиент давлени остает«:с посто нным в направлении истечени и потери напора минимальны. Фурма длиной 600 мм с диаметром в носке 165 мм, примен ема на доменной печи, имеет следующие характеристики: Диаметр горна8,80 м Количество фурм2О Средн температура Средн подача дуть без обогащени кислородом бООО м /час. Устройство, подающее дутье в горн доменной печи (фиг. 3) охлаждаетс известным способом. Оно содержит рыльную часть 6, корпус 7 фурмы, вод ную камеру 8 с одним или несколькими подводами 9 и одним или несколькими отводами 10 воды. Трубопровод фурмы по оси Х-Х состоит из нескольких деталей. Участок входного се чени смешивающего сопла 11 равен участку сечени трубопровода сопла 12, а участок его нижнего сечени равен участку сечени цилиндрической части (диаметр 110м образующей пережим 13, который расположе за ней. Форма смещивающего сопла 11 и длина пережима 13 должны обеспечивать минимальные потери напора. Пережим имеет длину 210 мм. Смешивающее сопло 11 и пережим 13 улучшают стабилизацию -истечени дуть . Участок сечени пережима 13 гораздо меньше, чем участок сечени трубопровода сопла 12, что обеспечивает удовлетворитель ное распыление жидкого топлива с помощью дуть . Скорость дуть в этом случае от 350 до 4ОО м/сек. В этом случае жидкое топливо инжектируетс в пережим 13 на выходе криволинейного диффузора 3 через инжектирующий кран 14, который распредел ет жидкое топливо в плоскости, строго перпендикул рной направлению дуть .
Рассто ние между зоной 2 инжектировани и носком 4, которое определ етс таким образом, чтобы врем пребывани смеси топпиво-цутье в трубопроводе фурмы было бы меньше времени ее воспламенени , равно 290 мм.
Пережим 13 удлин етс вверху диффузором , сначала криволинейным участком длиною Л 252 мм, затем пр молинейным участком рыльной части 6 длиною 38 мм. Так как инжектирование осуществл етс в этом случае на входе диффузора, обща длина диффузора равна длине L, Верхнее сечение диф4гузора круглое и его диаметр вл етс диаметром пережима 13. Его нижнее сечение также круглое с диаметром, равным диаметру носка 4.
Направл ющие криволинейной части диффузора в этом случае вл ютс круглыми, все образующие представлены одним уравнемало и не нарушает хода работы печи. Горение значительно интенсивнее и полнее, чем с обычными инжекционными устройствами .
Claims (3)
1.Фурма доменной печи типа сопла Лавал , имеюща форсунку дл поаачи жидкого топлива в канал, отличающа с тем, что, с целью улучшени процесса горени топлива, поверхность стенок диффузора выполнена криволинейной, образующа которой представл ет собой кривую с всегда положительной второй производной,
2.Фурма поп, 1, отличающа с тем, что криволинейный участок диффузора удлинен пр молинейным коническим участком.
3.Фурма по п. 1, отличающа с тем, что угол раствора диффузора составл ет 1О-12 , нием. Это уравнение (I ), принимает, следовательно , следующий вид: чи-1 . в котором К - представл ет собой радиус нижнего сечени криволинейной части диффузора , f - радиус верхнего сечени . Этот диффузор имеет концевую пр молинейную часть с радиусом R, следовательно, не вл етс радиусом носка фурмы в точке Г, а вл етс радиусом трубопровода, подающего дутье, в точке Г, а JL представл ет собой абсциссу этой точки Г. R 75,5 мм Г 55 мм Пр ма ВГ образует с касательной в точке Б, котора в этом случае параллельна оси Х-Х, угол 11°, В данных услови х при температуре дуть 950 С по кругу и дутье, обогащенном кислородом на 25%, пропорци жидкого топлива, добавленного к дутью, близка к стехиометрнческой, либо около 535 л/час, т желое жидкое топливо, смешанное с дутьем воспламен етс непосредственно в носке фурмы в печи. Изменение импульса очень
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7125093A FR2145089A5 (ru) | 1971-07-08 | 1971-07-08 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU524530A3 true SU524530A3 (ru) | 1976-08-05 |
Family
ID=9080058
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU1894684A SU524530A3 (ru) | 1971-07-08 | 1973-03-13 | Фурма доменной печи |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3809524A (ru) |
JP (1) | JPS5223964B1 (ru) |
AT (1) | AT320997B (ru) |
AU (1) | AU470953B2 (ru) |
BE (1) | BE785612A (ru) |
CA (1) | CA975556A (ru) |
CS (1) | CS188879B2 (ru) |
DD (1) | DD98998A5 (ru) |
FR (1) | FR2145089A5 (ru) |
GB (1) | GB1356218A (ru) |
IT (1) | IT956988B (ru) |
LU (1) | LU65671A1 (ru) |
NL (1) | NL159141B (ru) |
PL (1) | PL75754B1 (ru) |
SE (1) | SE376018B (ru) |
SU (1) | SU524530A3 (ru) |
ZA (1) | ZA724643B (ru) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5314870U (ru) * | 1976-07-19 | 1978-02-07 | ||
IT1085350B (it) * | 1977-04-19 | 1985-05-28 | Montedison Spa | Metodo per la preparazione di esafluoruro di zolfo ad elevata purezza,ed apparecchiatura per realizzarlo |
JPS5896746U (ja) * | 1981-12-23 | 1983-07-01 | ヤンマー農機株式会社 | コンバインのカツタ−装置 |
US4490171A (en) * | 1982-03-31 | 1984-12-25 | Kobe Steel, Limited | Method and apparatus for injecting pulverized fuel into a blast furnace |
SE452413B (sv) * | 1984-12-04 | 1987-11-30 | Flaekt Ab | Medieblandande dysa, avsedd att utnyttjas i en kontaktreaktor |
US4865820A (en) * | 1987-08-14 | 1989-09-12 | Davy Mckee Corporation | Gas mixer and distributor for reactor |
US5129583A (en) * | 1991-03-21 | 1992-07-14 | The Babcock & Wilcox Company | Low pressure loss/reduced deposition atomizer |
FR2681417B1 (fr) * | 1991-09-17 | 1998-01-30 | Air Liquide | Dispositif et procede d'injection de gaz et de charbon dans un four de fusion de metal. |
US5227117A (en) * | 1992-05-29 | 1993-07-13 | Usx Corporation | Apparatus for blast furnace fuel injection |
US5330105A (en) * | 1993-03-26 | 1994-07-19 | Valkyrie Scientific Proprietary, L.C. | Aspirating nozzle and accessory systems therefor |
US7108838B2 (en) * | 2003-10-30 | 2006-09-19 | Conocophillips Company | Feed mixer for a partial oxidation reactor |
JP4741282B2 (ja) | 2004-05-12 | 2011-08-03 | ショット アクチエンゲゼルシャフト | ガラスセラミック品を作製する方法 |
US7416571B2 (en) * | 2005-03-09 | 2008-08-26 | Conocophillips Company | Compact mixer for the mixing of gaseous hydrocarbon and gaseous oxidants |
CA2618411C (en) * | 2007-01-16 | 2013-12-03 | U.S. Steel Canada Inc. | Apparatus and method for injection of fluid hydrocarbons into a blast furnace |
AP3228A (en) * | 2009-05-14 | 2015-04-30 | Umicore Nv | Recovery of precious metals from spent homogeneouscatalyst |
US20130306271A1 (en) * | 2012-05-18 | 2013-11-21 | Shenzhen China Star Optoelectronics Technology Co., Ltd. | Blowing Device and Method for Using the Blowing Device |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US290343A (en) * | 1883-12-18 | And henry franklin | ||
US966704A (en) * | 1906-08-17 | 1910-08-09 | John Pickles | Oil-burning twyer. |
FR537892A (fr) * | 1921-07-02 | 1922-05-31 | Brûleur pour foyers à combustible liquide ou pulvérisé | |
US3608881A (en) * | 1967-03-24 | 1971-09-28 | Za Zvetni Metali K | Tuyere apparatus for using liquid fuel in the fuming process |
FR1559679A (ru) * | 1967-12-08 | 1969-03-14 | ||
FR95501E (fr) * | 1967-12-13 | 1971-01-22 | Raffinage Cie Francaise | Procédé perfectionné de soufflage des fours et dispositif pour la mise en oeuvre du procédé. |
-
1971
- 1971-07-08 FR FR7125093A patent/FR2145089A5/fr not_active Expired
-
1972
- 1972-06-28 NL NL7208930.A patent/NL159141B/xx not_active IP Right Cessation
- 1972-06-29 BE BE785612A patent/BE785612A/xx not_active IP Right Cessation
- 1972-06-30 IT IT26457/72A patent/IT956988B/it active
- 1972-07-06 AU AU44275/72A patent/AU470953B2/en not_active Expired
- 1972-07-06 LU LU65671D patent/LU65671A1/xx unknown
- 1972-07-06 PL PL1972156536A patent/PL75754B1/xx unknown
- 1972-07-06 ZA ZA724643A patent/ZA724643B/xx unknown
- 1972-07-06 DD DD164236A patent/DD98998A5/xx unknown
- 1972-07-06 SE SE7208937A patent/SE376018B/xx unknown
- 1972-07-07 AT AT586072A patent/AT320997B/de not_active IP Right Cessation
- 1972-07-07 GB GB3199172A patent/GB1356218A/en not_active Expired
- 1972-07-07 US US00269556A patent/US3809524A/en not_active Expired - Lifetime
- 1972-07-07 CA CA146,620A patent/CA975556A/en not_active Expired
- 1972-07-07 CS CS724842A patent/CS188879B2/cs unknown
- 1972-07-08 JP JP47068604A patent/JPS5223964B1/ja active Pending
-
1973
- 1973-03-13 SU SU1894684A patent/SU524530A3/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE376018B (ru) | 1975-05-05 |
GB1356218A (en) | 1974-06-12 |
AT320997B (de) | 1975-05-10 |
NL7208930A (ru) | 1973-01-10 |
US3809524A (en) | 1974-05-07 |
IT956988B (it) | 1973-10-10 |
AU4427572A (en) | 1974-01-10 |
AU470953B2 (en) | 1976-04-01 |
NL159141B (nl) | 1979-01-15 |
BE785612A (fr) | 1972-10-16 |
JPS5223964B1 (ru) | 1977-06-28 |
DE2232637B2 (de) | 1976-04-22 |
CS188879B2 (en) | 1979-03-30 |
DD98998A5 (ru) | 1973-07-12 |
LU65671A1 (ru) | 1972-10-30 |
CA975556A (en) | 1975-10-07 |
DE2232637A1 (de) | 1973-01-18 |
ZA724643B (en) | 1973-03-28 |
PL75754B1 (ru) | 1974-12-31 |
FR2145089A5 (ru) | 1973-02-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU524530A3 (ru) | Фурма доменной печи | |
US3299940A (en) | Burner structure | |
RU2212001C2 (ru) | Кислородно-нефтяная центробежная форсунка | |
US3180395A (en) | Liquid and gaseous fuel burner assembly producing a fan-shaped flame | |
US6171544B1 (en) | Multiple coherent jet lance | |
US4245980A (en) | Burner for reduced NOx emission and control of flame spread and length | |
US3671172A (en) | Multifuel burner | |
SU955866A3 (ru) | Устройство дл подачи и сжигани дополнительного топлива в шахтной печи | |
US3832121A (en) | Fuel injector for blast furnace | |
US3236281A (en) | Method and apparatus for burning a mixture of liquid and gaseous fuels | |
US3936275A (en) | Apparatus for the combustion of sulphur | |
GB1368210A (en) | Sulphur combustion | |
US4142963A (en) | Penetration enhanced fluid mixing method for thermal hydrocarbon cracking | |
US6481998B2 (en) | High velocity reburn fuel injector | |
BR8503232A (pt) | Metodo para aquecimento do gas redutor de um alto forno | |
US3920230A (en) | Blast furnace fuel injector lance | |
GB1414043A (en) | Burner | |
US3937449A (en) | Liquid-fuel atomization and injection device | |
US4171946A (en) | Burner for combustible fluids | |
US3217780A (en) | Process and apparatus for injecting liquid fuel | |
GB1566503A (en) | Burner assembly | |
GB1216042A (en) | Method and device for injecting liquid fuel into a shaft furnace | |
SU505680A1 (ru) | Воздушна фурма доменной печи | |
GB1257320A (ru) | ||
SU1082824A1 (ru) | Дутьева фурма доменной печи |