SU1698021A1 - Способ уменьшени сварочных напр жений и деформаций - Google Patents
Способ уменьшени сварочных напр жений и деформаций Download PDFInfo
- Publication number
- SU1698021A1 SU1698021A1 SU904786387A SU4786387A SU1698021A1 SU 1698021 A1 SU1698021 A1 SU 1698021A1 SU 904786387 A SU904786387 A SU 904786387A SU 4786387 A SU4786387 A SU 4786387A SU 1698021 A1 SU1698021 A1 SU 1698021A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- plastic deformation
- welding
- deformations
- heating
- zone
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относитс к сварочному производству, в частности к способам уменьшени сварочных напр жений и деформаций , и может быть использовано в различных отрасл х машиностроени . Цель изобретени - повышение качества сварного соединени , упрощение и расширение области использовани процесса путем уменьшени деформаций потери устойчивости и исключени раст гивающих усилий. После сварки изделие нагревают по границам зоны пластической деформации А до температуры потери сопротивлени пластическому деформированию. Суммарна ширина зон пластических деформаций В, вызванных нагревом, не превышает критического значени , причем продольные оси симметрии участков нагрева совпадают с границами зоны пластической деформации, вызванной сваркой. 1 ил., 1 табл. i 1 VO fe
Description
Изобретение относитс к сварочному производству, в частности к способам уменьшени сварочных напр жений и деформаций, и может быть использовано в различных отрасл х промышленности.
Известен способ уменьшени остаточных сварочных деформаций, при котором в кромках детали создают пластическую деформацию укорочени путем нагрева до температуры потери сопротивлени пластическому деформированию, а в участке, при- мыкающем к нагреваемой- зоне, создают пластическую деформацию удлинени прокаткой роликами.
Недостатком известного способа вл етс сложность реализации, поскольку необходимо и нагревать и прокатывать роликами свариваемые детали.
Известен способ уменьшени сварочных напр жений, при котором участок перехода от шва к основному металлу нагревают до температуры плавлени металла.
Недостатком известного способа вл етс низкий процент снижени остаточных напр жений и деформаций.
Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ уменьшени сварочных напр жений и деформаций, при котором детали нагревают по границам зоны пластических деформаций, а между полосами нагрева прикладывают раст гивающие усили .
Недостатком известного способа уменьшени сварочных напр жений и деформаций вл етс сложность реализации и невозможность использовани при сварке криволинейных швов, поскольку кроме нагрева необходимо прикладывать раст гивающие усили вдоль оси шва, а также невозможность уменьшени деформаций потери усОч
ю
00
о
го
тойчивости, поскольку не ограничиваетс максимально допустима ширина зон нагрева , вследствие чего тонколистовой элемент может потер ть устойчивость в результате этого нагрева даже без сварки, если ширина зон нагрева больше критической величины.
Целью изобретени вл етс повышение качества сварного издели , упрощение и расширение области использовани процесса путем уменьшени деформаций потери устойчивости и исключени раст гивающих усилий.
На чертеже изображено расположение зон пластических деформаций в поперечном к шау сечении сварного соединени 1.
Способ осуществл ют следующим образом .
Под действием усадочной силы в элементах конструкции возникает напр жение сжати . Если напр жени сжати превыс т критическую величину, то элементы конструкции тер ют устойчивость. Усадочна сила пропорциональна площади эпюры остаточных продольных пластических деформаций укорочени . Дл уменьшени усадочной силы необходимо уменьшить уровень остаточных пластических деформаций укорочени , т.-е. необходимо обеспечить свободное укорочение металла зоны пластических деформаций. Чтобы выполнить это условие, достаточно временно нарушить механическую взаимосв зь между зоной пластических деформаций А и прилегающих к этой зоне участков С, сохранив при этом физическую св зь. Этого можно добитьс , если изделие нагреть по границам зоны пластических деформаций до температуры потери сопротивлени пластическому деформированию .
В результате этого зона пластических деформаций получает возможность свободно укоротить свой размер как вдоль, так и поперек оси шва, что приведет к уменьшению продольных и поперечных остаточных напр жений и деформаций потери устойчивости , вызванных сваркой.
Источниками тепла при нагреве могут быть газовое плам , электрическа дуга, плазменна стру , а также электроконтакт- ,ные и индукционные источники.
Поскольку оптимальным вариантом вл етс нагрев до температуры потери сопротивлени пластическому деформированию только границ зоны пластической деформации , вызванной сваркой, то дл исключени нагрева издели и увеличени ширины участков нагрева продольные оси симметрии участков нагрева должны совпадать с границами зоны пластической деформации.
После охлаждени нагретых участков формируютс две новые зоны остаточных пластических деформаций укорочени В, продольные оси симметрии которых совпа- дают с границами зоны пластической деформации , вызванной сваркой.
Дл того, чтобы сварное изделие не потер ло устойчивость под действием нового напр женного состо ни , необходимо, что- бы суммарна Ширина зон пластических деформаций В не превышала критического значени .
Усадочную силу Р можно определить по следующей формуле:
- -Ог (4 ),
где д - толщина свариваемых элементов мм; От - предел текучести, МПа; 2bn - ширина зоны пластических дефор- маций, мм.
Реактивные напр жени сжати можно определить по следующей формуле:
ОЬж -ргде F - площадь поперечного сечени соединени , см2.
Условие сохранени устойчивости имеет вид
Осж Okp
где акр - критические напр жени .
Отсюда определ ем критическую ширину зоны пластических деформаций
2bSP (2-aVi
Л -r-r--+ТГ
F -ст.
кр
Н
Тогда условие сохранени устойчивости издели после нагрева будет иметь вид 2В 2bnkb.
Изобретение заключаетс в том, что изделие нагревают по границам зоны, пластических деформаций до температуры потери сопротивлени пластическому деформированию , а суммарна ширина зон пластических
деформаций, вызванных этим нагревом, не превышает критического значени , Оно позвол ет без особых затрат снижать остаточные напр жени и деформации потери устойчивости, Ни один из известных способов не обладает отмеченными свойствами, так как не нарушает механическую св зь по границам между зоной пластической деформации и остальной частью издели путем нагрева этих границ до температуры потери
сопротивлени пластическому деформированию , а также не ограничивает ширину зон пластических деформаций, вызванных на гревом.
Пример. Эксперименты проводились на пластинах из стали Ст.З размером 1000x500x2 мм. По две пластины сваривались встык по длинным кромкам автоматической сваркой в среде углекислого газа на следующем режиме: I 140 A; U 22 В; V 25 м/ч. Ширину зоны пластических деформаций определ ли по лини м скольжени и она равна 39 мм.
Критические напр жени определ ли по формуле
л2 D „ л2 Е б2
акр К К
И2д И2 12(1 -г/2) где К - коэффициент, завис щий от геометрических размеров;
D - цилиндрическа жесткость пластины;
Н - ширина пластины;
б-толщина пластины;
Е - модуль упругости;
V- коэффициент Пуассона.
Дл случа шарнирного опирани продольных кромок при равенстве длины и ширины пластины коэффициент К 4.
105 22
,89 (МПа)
а -ч 314 КР 10002 -12(1 -0,5)
Зна критические напр жени , можно определить критическую ширину зоны пластической деформации
, ,, ,2-2-8240 . 1 -15.И(мм)
w, I т innnri - n о л
2b
2000 -2,89 1000
Дл того, чтобы пластины не потер ли устойчивость в результате нагрева, суммарна ширина зон пластических деформаций, вызванных этим нагревом, не должна превышать 15,14 мм.
Нагрев осуществл етс ацетилено-кис- лородным пламенем. Расход ацетилена составл л 140 л-ч, а кислорода 130 л/ч. Рабочее давление ацетилена 0,002 МПа, а кислорода 0,2 МПа. Ненагреваемые участки закрывались листовым асбестом толщиной 5 мм. Нагрев осуществл лс через щели между листами асбеста. Продольна ось симметрии щели совпадает с границей зоны пластической деформации, вызванной сваркой, и расположена в 20 мм от оси шва.
Температура потери сопротивлени пластическому деформированию дл стали Ст.З составл ет 600°С. Установлено, что при нагреве границы зоны пластической деформации , вызванной сваркой, до 600°С при ширине щели между листами асбеста 3 мм, ширина зоны пластической деформации,
вызванной этим нагревом, составл ет 7-7,5 мм, т.е. суммарна ширина двух таких зон пластической деформации не превышает определенной теоретически критической 5 ширины зоны пластической деформации,
В таблице приведены результаты измерени по оси шва продольных остаточных напр жений ф и прогиба пластины Wx без нагрева и с нагревом границ зоны пластиче0 ской деформации, вызванной сваркой.
Из таблицы видно, что нагрев границ зоны пластической деформации снижает уровень остаточных напр жений более чем в п ть раз, а прогиб пластины - в восемь раз.
5 К техническим преимуществам способа можно отнести следующее: уменьшение остаточных сварочных напр жений и деформаций за счет нарушени механической св зи по границам между зоной пластической
0 деформации и остальной частью издели путем нагрева этих границ до температуры потери сопротивлени пластическому деформированию; гарантированное уменьшение деформаций потери устойчивости путем ограничени
5 ширины зон пластических деформаций в нагреваемых участках; возможность снижени остаточных напр жений и деформаций, вызванных криволинейными швами; простоту реализации путем исключени раст 0 гивающих усилий.
Экономический эффект от внедрени изобретени получают путем повышени качества сварного соединени в результате уменьшени деформаций потери устойчиво5 сти, упрощени и расширени области использовани процесса путем исключени раст гивающих усилий.
Claims (1)
- Формула изобретени Способ уменьшени сварочных напр 0 жений и деформаций, при котором после сварки издели нагревают по границам зоны пластической деформации, отличающийс тем, что, с целью повышени качества упрощени и расширени области5 использовани процесса путем уменьшени деформаций потери устойчивости и исключени раст гивающих усилий, изделие нагревают до температуры потери сопротивлени пластическому деформированию, обеспечи0 ва суммарную ширину зон пластических деформаций, вызванных нагревом не более критического значени потери устойчивости , причем продольные оси симметрии участков нагрева располагают по границам5 зоны пластической деформации, вызванной сваркой.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904786387A SU1698021A1 (ru) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | Способ уменьшени сварочных напр жений и деформаций |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904786387A SU1698021A1 (ru) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | Способ уменьшени сварочных напр жений и деформаций |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1698021A1 true SU1698021A1 (ru) | 1991-12-15 |
Family
ID=21493580
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904786387A SU1698021A1 (ru) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | Способ уменьшени сварочных напр жений и деформаций |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1698021A1 (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2593049C2 (ru) * | 2012-04-17 | 2016-07-27 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Выполненное дуговой сваркой угловое соединение и способ его образования |
RU2617307C2 (ru) * | 2012-11-29 | 2017-04-24 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Способ получения сваренного угловым швом соединения и полученное дуговой сваркой соединение угловым швом |
RU2665657C1 (ru) * | 2014-10-03 | 2018-09-03 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Сварной конструктивный элемент и способ его изготовления |
-
1990
- 1990-01-29 SU SU904786387A patent/SU1698021A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 580965, кл. В 23 К 28/00, 1977. Авторское свидетельство СССР № 197804, кл. В 23 К 28/00, 1967. Авторское свидетельство СССР Ms 923779, кл. В 23 К 28/00, 1982. * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2593049C2 (ru) * | 2012-04-17 | 2016-07-27 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Выполненное дуговой сваркой угловое соединение и способ его образования |
RU2593049C9 (ru) * | 2012-04-17 | 2016-10-27 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Выполненное дуговой сваркой угловое соединение и способ его образования |
RU2617307C2 (ru) * | 2012-11-29 | 2017-04-24 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Способ получения сваренного угловым швом соединения и полученное дуговой сваркой соединение угловым швом |
RU2665657C1 (ru) * | 2014-10-03 | 2018-09-03 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Сварной конструктивный элемент и способ его изготовления |
US10688580B2 (en) | 2014-10-03 | 2020-06-23 | Nippon Steel Corporation | Welded structure member and manufacturing method thereof |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1977038A1 (en) | Method for manufacturing a metal belt for use in a paper/board machine or in a finishing machine | |
SU1698021A1 (ru) | Способ уменьшени сварочных напр жений и деформаций | |
US1829638A (en) | Electrically welded jarred steel pipe | |
JP6658385B2 (ja) | 鋼管の製造方法 | |
JP2722926B2 (ja) | 溶接管の製造方法及びその装置 | |
JP2852317B2 (ja) | 角形鋼管ならびに角形鋼管の製造方法 | |
JP2852315B2 (ja) | コーナーr部の材質が劣化しない熱間大径角形鋼管の製造方法 | |
JP3951391B2 (ja) | 固相接合管の製造方法 | |
JP2003041345A (ja) | 薄板溶接鋼管およびその製造方法 | |
JPS58210123A (ja) | クラツド鋼管の熱処理方法 | |
JP4419336B2 (ja) | 歪み時効性を有するハイドロフォーミング用鋼管の製造方法 | |
JP3611434B2 (ja) | 板曲げ溶接鋼管およびその製造方法 | |
JPS6149365B2 (ru) | ||
JP4361985B2 (ja) | 加工性に優れた高周波電縫鋼管の製造方法 | |
JP2852314B2 (ja) | コーナーr部材質を改善する大径角形鋼管製造方法 | |
SU1443996A1 (ru) | Составной прокатный валок | |
JP2852310B2 (ja) | 熱処理加工を含む大径角形鋼管成形工法および装置 | |
JPS6147884B2 (ru) | ||
JPH11169946A (ja) | 鋼管の製造方法 | |
JPH0910850A (ja) | スプリングバック量を利用した鋼管成形方法 | |
JP2852312B2 (ja) | 大径角形鋼管の熱処理工法 | |
SU1682100A1 (ru) | Способ изготовлени сварных соединений | |
JPH11147146A (ja) | 中空柱材の増厚補強構造及び熱処理方法 | |
JP3587067B2 (ja) | 低炭素マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管の製造方法 | |
SU1279777A1 (ru) | Способ снижени сварочных деформаций длинномерных стыковых соединений в листовых конструкци х |