SU1597242A1 - Комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана и способ прокатки полос в рабочих валках чистовой клети полосового стана - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к листнопрокатному производству, преимущественно к производству гор чекатаных листов и полос, и может быть использовано дл  регулировани  поперечного профил  проката на эксплуатирующихс  и вновь стро щихс  реверсивных и непрерывных полосовых станах, оборудованных системами осевого смещени  валков. Целью изобретени   вл етс  повышение производительности стана путем обеспечени  возможности прокатки полос двойной ширины. Комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана содержит профилированные валки, установленные с возможностью осевого перемещени , причем при отсутствии взаимного смещени  межвалковый зазор одинаков по длине бочки. Образующа  бочки каждого валка выполнена по синусоидальному закону с периодом 0,4 длины бочки валка и амплитудой 0,005-0,4 мм. С способе прокатки полос двойной ширины каждый рабочий валок симметрично смещаетс  в сторону концевой части бочки с меньшим диаметром, а дл  прокатки одинарных полос - в противоположном направлении, причем отношение ширины одинарных полос к длине бочки устанавливают в интервале 0,4-0,6. Прокатку одинарных полос осуществл ют после прокатки полос двойной ширины. Изобретение позвол ет нар ду с одинарными прокатывать полосы двойной ширины, что повышает производительность стана. 2 с. и 1 з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл.

Description

Изобретение относитс  к листопрокатному производству, преимущественно к производству гор чекатаных листов и полос, и может быть использовано дл  регулировани  поперечного профил  проката на эксплуатирующих- р  и вновь стро щихс  реверсивных и непрерывных полосовых станах, оборудованных системами осевого смешени  валков.

Целью изобретени   вл етс  повышение производительности стапа путем обеспечени  возможности прокатки полос двойной )5ННЫ.

На Фиг. 1 показан профиль межвалкового зазора дл  различных случаев взаимного осевого поло ;ени  рабочих валков, на Фиг. 3 - различные положени  образун1ших бочек верхнего и нижнего pa6o4V X валков в системе координат , св занной с исходным средним попоженнем верх«его валка| на 4иг. 3 - профиль валка при разных величинах амплнтуды.

Комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана содержит два одинаковых профилированных валка 1 и 2 (Фиг,1) с волнистой образующей бочки, имеющих возможность взаимного осевого перемещени . Валки развернуты один по отношению к другому на 180, и межвалковый зазор при их среднем положении имеет одинаковую величину по всей длине бочки. Профршь образующей каждого из валков выполнен по синусоидальной зависимости . - .Y Asin( --f) + А,

(1)

де Y - координата профил  валка в

текущем сечении, мм; X - рассто ние от кра  бочки

до текущего сечени , мм; 25 А - амплитуда изменени  координаты профил , 0,005- 0,4 мм;

Lg - длина бочки валка, мм. Способ прокатки полос в рабочих зО валках чистовой клети полосового стана включает прокатку полос различной ширины и регулирование Формы их поперечного сечени  за счет взаимного смещени  в осевом направлении валков с волнистым профилем образующей , выполненным по зависимости (1). Дп  прокатки полос двойной ширины, которые предназначены дл  последующего продольного роспуска и должны иметь поперечное сечение с двум  выпуклост ми , каждый рабочий валок.симметрично смешают в сторону концевой части бочки с меньшим диаметром. (фиг.1, положение III). Дл  прокат- ки узких одинарных полос валки смещают в противоположном направлении - в сторону концевой части бочки с большим диаметром (Фиг.1, положение I), при этом отношение ширины прокатьша- Q емых одинаковых полос к длине бочки валка устанавливают в интервале 0,4- 0,6. Прокатку одинарных полос осуществл ют после прокатки полос двойной ширины.55

При необходимости возможен вариант прокатки широких полос при исходном положении рабочих валков с равновеликим межвалковым зазором

ка в диам ложе имее учас расп ки в зазо них смещ поло личи проф этом проф д тс из э чин пукл ной 0,02 ды и

35

40

45

го при ни  про мер сос нак щен мех Дл  дим про пер бой зую бол Фиг чин ков фил сы

рас вд не ус со ка туд

0

f5

20

25

зО 55

(Фиг.1, положение II)с регулированием выпуклости поперечного сечени  полосы, например, с помощью устройств гидравлического противоизгиба.

При смещении каждого рабочего валка в сторону концевой части с меньшим диаметром относительно исходного положени , когда межвалковый зазор имеет одинаковую величину на всех участках, получают две симметрично расположенные относительно оси прокатки выпуклости профил  межвалкового зазора (61ИГ.1). Величина каждой из них плавно мен етс  по мере осевого смещени  каждого валка из исходного положени  до максимального (на величину четверти периода образующей профил  в каждую сторону. Фиг.2). В этом положении максимальные выступы профил  каждого рабоче::о валка наход тс  один напротив другого. Исход  из экспериментально найденных величин технологически необходимой выпуклости подката дл  станов холодной прокатки, в частности дл  жести- 0,02-0,08 мм, нижн   граница амплитуды изменени  профил  бочки состаА -

4

0,005 мм. Ход осево О Q 55

5

0

45

го смещени  каждого рабочего валка при этом равен полупериоду изменени  текущей координаты образующей профил  рабочих валков, что, например , при длине бочки валков 1700 мм составл ет 1700/2,5/2 340 мм. Однако больша  величина осевого смещени  валков существенно усложн ет механизм их осевого перемещени . Дл  того, чтобы ее снизить необходимо увеличить амплитуду изменени  профил  рабочих валков при том же периоде. При этом касательна  в любой одноименной точке профил  образующей с большей амплитудой имеет больший угол с осью валка ( о/ о, , Фиг.З), и при одной и той же величине взаимного осевого смешени  валков перепад толщины поперечного профил  по кромкам и по середине Полосы увеличиваетс .

При использовании технологии СУС, рассогласование окружных скоростей вдоль длины бочек валков 0,05-0,2% не вызывает существенных изменений устойчивости процесса прокатки. Это соответствует разности диаметров вал ка 0,3-0,8 мм и соответственно амплитуде изменени  текушей координаты

профил  А 0,15-0,4 мм. Таким образом , верхн   допустима  граница амплитуды проЛкл  образующей составл ет 0,4 мм.

. В случае, если амплитуда изменени  текущей координаты профил  ниже 0,005 мм, то даже при максимальной величине взаимного осевого смешени  рабочих валков, когда выпуклость (вонутость ), образующей одного рабочег валка находитс  напротив выпуклости (вогнутости) другого, минимальна  технологически необходима  выпуклост поперечного профил  полосы 0,02 мм не достижима, и последующий пропесс холодной прокатки неустойчив от поперечных смещений полосы.

При амплитуде пробил  образующей вьппе О .4 -мм вследствие увеличени  разности окружных скоростей валков резко возрастает веро тность дестабилизации процесса прокатки jсв занного с изгибом левой и правой половин полосы в вертикальной плоскости в разные стороны на выходе из валков а также повышаетс  интенсивность местной выработки валков, выкрощки опорных валков в местах контакта с выпуклой частью образующей рабочих валков.

Предлагаема  профилировка рабочи валков разработана исход  из предпо- |сьшки, что искажени  проЛил  образующей валка,- обусловленные его деформацией под нагрузкой, компенсируютс  тепловым расширением бочки, и в итоге профиль активной образующей- соответствует зависимости.(1). Исключени составл ет процесс прокатки одинарных узких полос, при котором эффект удалени  кромок прокатываемых полос  вл етс  значимым. Фактором.

Предлагаемый синусоидальный профиль образующей рабочих валков позвол ет получать наиболее приемлемую симметричную параболическую выпук- .лость каждой половины поперечного профил  полос двойной ширины и поперечного профил  узких полос. Пор док действий при этом обусловлен особенност ми износа рабочих валков станов гор чей прокатки. Существенное преобладание прикромочно.го износа валков св зано с подстуживанием кромок полос, сопротивление деформации которых при этом повышаетс , и с пере- - распределением контактных напр жений вблизи кромок полосы и пр. По мере

развити  прикромочной выработки рабочих валков на максимально допустимую величину (по клиновидности узких полос после роспуска) дл  обеспечени  устойчивости процесса послед та лей холодной прокатки переход т к прокатке узких полос. Несмотр  на то, что перед этим производ т смещение

рабочих валков в противоположную сторону и рассто ние между участками с максимальной прикромочной выработкой вдоль длины бочек умень- щаетс , это не вли ет на профиль

5 активной образующей бочек рабочих валков при прокатке узких полос (на фиг.1 показано местоположение при- кромочного износа при прокатке полос двойной щирины и узких полос).

0 Нижн   граница отношени  щирины узких полос к- длине бочки валка определена исход  из минимальной щи- рины ff Прокатываемых полос на действующих широкополосных станах

5 гор чей прокатки, котора  составл ет 0,48-0,50 длины бочки дл  валков , не имеющих возможности осевого перемещени . При наличии осевого смещени  валков дл  прокатки того же

0 сортамента длина бочки рабочего валка должна быть больше, прот женности опорной поверхности опорного валка на величину максимального хода в осевом направлении, соответственно ми5

0

5

0

5

нимальное значение отношени  Б, / /L г 0,4. При прокатке более узких полос загрузка бочки по длине становитс  неэффективной,

Верхн   граница отношени  ширины узких полос к длине бочки обусловлена длиной периода профил  и увеличением межвалкового зазора по кромкам полосы, необходимым лл  устранени  дефекта утонени  кромок, характерного дл  узких полос. При прокатке таких полос краевые участки бочки рабочих валков работают вза- бой, т.е. упруго сжаты под действием давлени  опорных валков. Чтобы компенсировать эФФект утонени  кромок в р де случаев, например, примен ют рабочие валки с конусными проточками по кра м. При этом конусными участками бочки рабочих валков прокатывают прикромочные зоны полосы длиной до 0,027-0,29 стирины полосы кажда .

Использование предлагаемого комплекта валков также позвол ет компенсировать утонение кромок за счет увеличени  геометрического межвалкового зазора по кра м полосы. Прикро- мочные участки полосы имеют ровиую Форму, а поперечна  разнотолшииность определ етс  перепадом профил  на длине периода образующей синусоиды. Такой характер поперечного полосы с вынуклостью центральной ча- сти по ее ширине также обеспечивает устойчивость процесса дальнейшей холодной прокатки полосы от ее поперечных смещений. Экспериментальные исследовани , проведенные на станах 1700 гор чей и холодной прокатки, показали, что технологически необходима  выпуклость профил  подката дп  стана холодной прокатки должна быть обеспечена по меньшей мере на центральным участке длиной 0,67 ширины полосы.

Таким образом, при прокатке наиболее узких полос наблюдаетс  некоторое утонение прикромочных участ- ков, что характерно дл  узких полос, прокатываемых на большинство станов гор чей, прокатки, и несколько увеличивает прикромочную обрезь полос. В случае прокатки полос, близких по ширине к 0,6 длины бочки (или 1,5 периода), получают технологически необходимую выпуклость полос ральном участке по ширине длиной, равной периоду образующей синусоиды. Примыкающие к кромкам участки имеют близкую к пр моугольной Форму поперечного сечени , что допустимо при обеспечеиии устойчивости процесса дальнейшей холодной прокатки. , При прокатке еще более широких полос при установке рабочих валков на одну технологически необходимую выпуклость профил  с максимумом по оси прокатки по вл ютс  утолщени  поперечного профил  полос вблизи кромок. Это недопустимо, так как пр дальнейшей прокатке, преимущественн на холодном переделе, по вл ютс  де Фекты Формы полосы в виде прикро- мОчной волнистости.

Б общем случае возможна технолог прокатки в валках с синусоидальной образующей, когда гор чекатаные полсы распускаютс  вдоль на три или более узких полос, кажда  из которы в дальнейшем прокатываетс  на стан холодной прокатки отдельно. Однако прокатка слишком узких полос на вы

сокопроизводительных листовых и жесте- прокатных станах незФФективиа. Аиа-. логично нецелесообразна прокатка полос двЬйной ширины с несимметричным поперечным сечением с последующим роспуском на полосы разной ширины. В этом случае объемы обеих полученных партий подката строго пропорциональны что усложн ет планирование заказов и увеличивает непроизводительные отходы

металла. .

Изобретение может быть использова- но и на широкополосных станах холодной прокатки, в случа х когда прокатанна  полоса в дальнейшем распускаетс  на две уэкие полосы, которые по требовани м последукшей обработки (лужени , цинковани  и т.п.) должны Iиметь симметричную Форму сечени .

Дл  того, чтобы оценить необходимую величину осевого смешени  валков дл  достижени  заданной разнотол- ,шинности полосы на участке, равном периоду изменени  профил  рабочего валка с амплитудой А, рассмотрим две аналогичных синусоиды на участке длиной В (фиг,2), смещенные одна отнот сительно другой вдоль оси OY;на величину h, равную толщине прокатывае- емой полосы. В качестве допущени  принимаем, что величина межвалкового зазора (рассто ние между кривыми) при среднем положении валков на всех участках одинакова и равна h, .так как соотношение амплитуды и длины периода изменени  текущей координаты весьма мало. Соответственно при наличии осевого смешени  величина зазора между валками также определ ет- .с  в направлении оси OY

Уравнение кривой 3 (Фиг.2)

Y A-sin(

5

X - ) . (2)

Уравнение кривой 4

.Y A.sin( -|-)-h. (3) 5

Дп  получени  симметричного выпуклого зазора между кривыми на участке длиной В (Фиг.2) сместим кривую 3 в сторону убывани  координат X (крива  5) и кривуш Д на ту же величину (е) в другую сторону (крива  6). Величина смешени  кривых; е находитс  в пределах пт нул  1/4 периода, когда выступ (впадина) одной кривой

9

находитс  напротив соответствующего места другой кривой.

Соответственно уравнени  кривых 5 и 6t

А. (Х + е) - J- -, (Х-е) -

А.sin

5ir

h

Приэтом значение координаты X, соответствующей середине полосы

X и координаты, соответствующей кромкам узкой полосы гаириной В р

дл  левой кромки и X

x-J-gX Jдл  правой.

L

-(х + е;

Lg + B 2

При смещении каждой синусоиды вдоль оси ОХ на величину ±е в местах соответствунчпих середине полосы, текуща  координата Y на кривой 3 получает положительное прирашение, а по кромкам - отрицательное, одинаковое по величине (вследствие симметрии на каждом периоде). Разность между удв&ёнными такими приращени ми, Формирующими попереч ную разнотолшинност полосы, по середине полосы и по одно из кромок дает величину поперечной разнотолшинности. Вычтем дл  этого из уравнени  (4) кривой 5 уравнение (2) кривой 3, в результате получим

dY A-sinf

- А sin(

5ТГ

-) 2

С6)

Дл  случа , когда ширина двойной полосы равна двум периодам синусоидального профил  рабочего валка, уменьшение толшины посередине полосы равно ее увеличению при X

ЬБ±2

соответственно, с учетом

- (

e) - разнотолшинность опре

5ir,L5

-. . 5-Ti 1Г 1 - A sin(-;5-)(

упрошени :

4 IA.SI

. Г 5fr LS . . sin I -:- ( +е) Lf 2

-т

Из (Ьормулы 8 получим зависимость величины хода осевого смешени  ±е от

597242

10

величины требуемой поперечной разно- толщинности

L arcsin () 51

(9)

10

15

, ь й

20

25

30

35

40

45

50

55

ь

Поскольку дл  всех одинарных полос поперечна  разнотолпшнность с учетом эффекта утонени  кромок определ етс  на среднем по ширине участка прот женностью 0,4Lj, дл  расчета требуемой величины осевого смешени  при прокатке узких полос также может быть использована зависимость (9).

Пример. Выполн ют комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана и реализуют предлагаемый способ прокатки дл  чистовой группы клетей широкополосного стан 2000, оборудованного системами осевого перемещени  рабочих валков. Исходные данные: Lg 2000 мм - длина бочки опорных валков, В 1800 мм - ширина гор чекатаного подката под роспуск и одновременно максимальна  ширина полос, прокатываемых на стане; Ъ„ о„- 1800 мм - длина опорной поверхности бочки опорного валка, равна  максимальной ширине прокатываемых на стане полос (как правило, это длина профилированной части опорного валка без л частков со скосами или врезами), период образующей синусоиды Т -- 900 мм, а щтина бочки рабочих валков 900x2,5

2250 мм.

Таким образом, длина бочки рабочего валка на величину полупериода образующей синусоиды больше длины опорной поверхности бочки опорного валка, 2250 - 1800 450.мм, поэтому в двух крайних положени х при его максимально возможном осевом смешении край бочки контактирует с краем опорной поверхности опорного валка, что допустимо и выкрошки опорного валка не вызывает. Максимально возможный ход осевого пер.емешени , таким образом, составл ет 2-е 450 мм, т.е. ± 225 мм .

Дл  универсальности профилировки валков по клет м стана, выбираем амплитуду образующей синусоиды, близкую к верхней указанной границе, поскольку дл  обеспечени  заданной выходной разнотолшинности каждой половины полосы двойной ширины (0,02- . 0,08 мм) выпуклость, обеих половин

полосы, полученна  уже в первой клети чистовой группы, должна быть в РП-Ч большей, где , , коэФФи циент суммарной выт жки в клет х чистовой группы (без учета первой клети ) . При максимальном значении fAf,4 8 максимальна  выпуклость обеих половин полосы, прокатанной в первой клети, должна составл ть О,OS S

, 0,64 мм, поэтому амплитуда образующей синусоиды в первой клети стана

0,64

должна быть не ниже

0,16 мм.

С учетом ограничений по максималь- ной величине амплитуды образующей синусоиды (А 0,4 мм) и по максимальному одностороннему ходу осевого перемещени  ( мм),который может лимитироватьс , например, конструктивными особенност ми механизмов осевого перемещени , требуемую амплитуду синусоиды определ ют по зависимости (9) с таким расчетом, чтобы максимально возможна  выпуклость обе- ик половин полосы двойной ширины, прокатанной в первой клети, а также узкиз полос достигалась в крайних осевых положени х рабочих валков, т.е. при е -200 мм и при е +200 мм:

4h

А

4 sin

е 5/Г

0,162 мм.

Таким образом, профилирование каждого рабочего валка чистовой группы стана можно выполн ть в соответствии с зависимостью, полученной подстановкой необходимых данных в.зависимость из Формулы изобортени ;

51Г „ 1

Y 0,162-sin(

2,).

В табл.2 приведены текущие координаты профил  рабочего валка (Фиг.1) по длине бочки.

Рабочие валки, спрофилированные как показано выше, устанавливают в исходное положение, когда центр .одного из них находитс  в одной вертикальной плоскости с центром другого. При этом зазор между ними одинаков вдоль его длины.

Период изменени  текущей координаты профил  рабочего валка с длиной бочки L 2250 мм листопрокатной клети стана 2000 гор чей прокатки в 2,5 раза меньше длины его бочки, т.е . равен 900 мм. Следовательно, двойна  ширина полосы, которую можно прока

тать в этих валках без клиновидности каждой половины после роспуска, равна двум периодам, т.е. 1800 мм.

Исход  из технологически необходимой выпуклости поперечного пробил  каждой из узких полос, после роспуска равной 0,08 мм, величина осевого смещени  каждого рабочего валка последней клети чистовой группы в CTOpoiry концевой части с меньшим диаметром согласно (9) составит

2250 arcsin(

Л,08 4.0,162

-)

51 17,73 мм.

0

5

5

0

.

Аналогично определ ют величину хода осевого перемещени  рабочих валков каждой предыдущей клети чистовой группы, подставл   в зависимость (9) требуемую величину выпуклости каждой половины поперечного сечени  полосы двойной ширины, увеличенную пропорционально выт жке в этой клети..

Результаты сведены в табл.2. В табл.2, приведены также обжатий в 7-клетевой чистовой группе полосы конечной толщины 2 мм из раската толщиной 30 мм, распределение выт жек по клет м, технологически необходимой выпуклости каждой половины полосы . двойной щирины, а также требуемый ход осевого смещени  каждого рабочего валка в сторону концевой части бочки с меньшим диаметром из исходного положени .

При осуществлении прокатки в чистовой группе клетей в соответствии с предлагаемым способом раскату с исходным условно пр моугольным поперечным сечением при прокатке в первых клет х придаетс  дво ковыпукла  45 симметрична  Форма. При этом неравномерность выт жек по ширине достаточно толстого раската не вызывает его неплоскостность, а лишь некоторым образом измен ет характер концевых участков по его длине. Далее по мере прокатки в последующих клет х, в том числе и последней, . межвалковот о зазора, 1:овтор   закономерности профил  полосы, вышедщей из предыдущих клетей, не вызывает неплоскостности.

После прокатки полос двойной щирины переход т к прокатке узких полос, начина  с максимальной шири5

iO

50

53

13

ны, равной 1,5 длины периода обраэу«о- щей синусоиды, т.е. ,5 - 1350 мм (0,6 длины бочки). При величине выпуклости профил  поперечного сече- ни  0,08 мы на длине периода образующей синусоиды, эйзЛект утоиени  кромок одинарной узкой поло сы компенсируетс  увеличившимс  межвалго- вым зазором вблизи ее кромок. ПОСКОЛЬ ку при условии получени  ровной Формы поперечного сечени  прикромочных участков по ширине полосы поперечна  рй знотолщинность соответствует выпуклости межвалкового зазора на длине периода синусоиды, то величины смещений рабочих валков относительно исходного положени  при услови х прокатки , аналогичных указанным, совпадают по величине и противоположны по

направлению.

Аналогично способ реализуетс  и при дальнейшей прокатке более узких

полос.

Выполнение комплекта рабочих валков в соответствии с изобретением позвол ет осуществл ть прокатку согласно предлагаемому способу как полос двойной ширины, так и уз-, ких одинарных полос, с регулированием Формы их поперечного сечени , что расшир ет технологические возможности стана. Получение подката путем гор чей прокатки полос двойной ширины увеличивает производительность стана и уменьшает расходы по переделу в расчете на тонну подката

Ф

ормула изобретени  1. Комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана, включающий профилированные валки с волни7242

14

Q

стой образующей бочки, имеющие возможность осевого перемещени , причем межвалковый зазор при отсутствии взаимного смещени  валков.одинаков по длине бочки, отличающийс  тем, что, с целью повышени  производительности стана путем обеспечени  возможности прокатки полос двойной ширины, профиль обра,- зующей валков выполнен по синусоидальной зависимости

5

0

5

0

35

40

У .A8in(

- у-)

+ А

t

где Y - координата профил  в текущем сечении, мм}

А - амплитуда изменени  координаты профил , 0,005-0,4 мм; L,-- длина бочки валка, мм, X - рассто ние от кра  бочки до

текущего сечени , мм. 2. Способ прокатки полос в рабочих валках чистовой клети полосового стана, включающий прокатку полос различной ширины и регулирование Формы их поперечного сечени  за счет взаимного смешени  рабочих валков в осевом направлении , отличающийс  тем, что дл  прокатки полос двойной ширины каждый валок симметрично смещают в сторону концевой части бочки с меньшим диаметром, а дл  прокатки узких одинарных полос валки смешают в противоположном направлении, при этом отношение ширины полос к длине бочки валка устанавливают в интервале 0,4-0,6.

3. Способ по п. 2, отличающий с   тем, что прокатку узких одинарных полос осуществл ют после прокатки полос двойной ширины. Таблица 1

Продолжение табл.1

Показатели

Значени  показателей вл  клети чистовой группы

IIII IIE -I L----EII IEI-EI I

Толпина полосы на выхопе из клети, мм Коэ Ы1Иыиент выт жки в клети

Технологичеси необходима  выпуклость каждой половины полосы пвой- ной ширины за клетью, мм

Хол осевого перемещени  каждого рабочего валка е мм

14,4 7,3 5,1 . 3,8 2,8 .2,3 2,0

2,0833 1,9726 1,4. 1,3421 1,35711,21741,1500

0,576 0,292 0,204- 0,152 0,112 0,092 0,08

156-,83 66,9645,87 33,92 24,8820,41 17.73

20

Продолжение табл.1.

1

Таблице 2

й,г ., ,. y.

xf7/7 v

хл .

-f ---,..

. У/

Z/g

ZZlU

. Л

,fff 1 хЩ Х

Шстополо)ение

ftPUKflOfiCX HOfV

изнссо

ZZlU

vjN

:/г. 2

п..

Фие.Ъ

Claims (3)

1. Форм ул а изо б р е т е н и я

   1. Комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана, включающий профилированные валки с волни10

   14 стой образующей бочки, имеющие возможность осевого перемещения, причем межвалковый зазор при отсутствии взаимного смещения валков.одинаков по длине бочки, отличающийся тем, что, с целью повышения производительности стана путем обеспечения возможности прокатки полос двойной ширины, профиль образующей валков выполнен по синусоидальной зависимости

   Y -Asin(^-X - £-) + А

   Ч ²

   - координата профиля в текущем сечении, mmj

   - амплитуда изменения координаты профиля, 0,005-0,4 мм;

   - длина бочки валка, мм,'

   - расстояние от края бочки до текущего сечения, мм.
2. 2, Способ прокатки полос в рабочих валках чистовой клети полосового стана, включающий прокатку полос различной ширины и регулирование Формы их поперечного сечения за счет взаимного смешения рабочих валков в осевом направлении, отличающийся тем, что для прокатки полос двойной ширины каждый валок симметрично смешают в сторону концевой части бочки с меньшим диаметром, а для прокатки узких одинарных полос валки сметают в противоположном направлении, при этом отношение ширины полос бочки валка устанавливают в ле 0,4-0,6.
3. 3. Способ по щ и й с я тем, одинарных полос прокатки полос двойной ширины.

   Т а б л и ц а 1 где Y к длине интерваи ч а kjчто прокатку узких осуществляют после

   2, о т л

   Текущая коорди- Значение координаты, мм, для длины бочки . ната профиля бочки 1 2 1 ³ 1 ‘ * Ί

   о 100 200 300 400 500

   0,0000 0,0379 0,1339 0,2430 0,3142 0,3142 >5 1597242 16

   Продолжение табл.1

   •г--—----- Текущая коорди- Значение координаты, мм. для длины бочки ната профиля 7 1 8 1 9 10 1 н 1 12 бочки 1 1 X 600 700 800 900 1000 1100 Υ · 0,2430 0,1339 0,0379 0,0000 0,0379 0,1339 ί Продолжение табл.1. Текущая коорди- Значение координаты,мм, для длины бочки ната профиля 1 1 1 1 бочки . ¹³ 1 14 1 ¹⁵ 16 ¹⁷ 1 ¹⁸ X 1 200 1300 1400 1500 1600 1700 Υ _: з 0, 2430 0,3142 0,3142 0,2430 0,1339 0,0379 20 | Продолжение табл.1. Значение координаты, мм , для длины бочки Текущая коорди- ί ната профиля 1 19 20 21 I 22 1 23 1 · 24 бочки ______ . L ______

   X 1800 1900 2000 2100 . 2200 2250'

   Y .0,0000 0,0379 0,1339 0,2430 0,3Ϊ42 0,3240

   1 Т а б л и ц а 2 Показатели Значения показателей для клети чистовой группы 1 1 ² 1 > 1 ‘ ’ 1 <] 7 Толиика полосы на выходе из клети, мм 14,4 7,3 5,1 . 3,8 2,8 2,3 2,0 КоэФФиынент вытяжки в клети 2,0833 1,9726 1 ,4.314 1 ,3421 . 1,3571 1,2174 1,1500' Технологичеси необходимая выпуклость каждой половины полосы двойной ширины за клетью, мм 0,576 0,292 ’ 0,204 0,152 0,112 0,092 0,08 Ход осевого перемещения каждого рабочего валка е, мм 156,83 66,96 . 45,87 33,92 ' 24,88 20,41 17,73

   Фиг. 2