SU1388190A1 - Способ получени износостойкого сло на поверхности отливки - Google Patents
Способ получени износостойкого сло на поверхности отливки Download PDFInfo
- Publication number
- SU1388190A1 SU1388190A1 SU864073614A SU4073614A SU1388190A1 SU 1388190 A1 SU1388190 A1 SU 1388190A1 SU 864073614 A SU864073614 A SU 864073614A SU 4073614 A SU4073614 A SU 4073614A SU 1388190 A1 SU1388190 A1 SU 1388190A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- wear
- resistant layer
- metal
- mold
- increase
- Prior art date
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
(21)4073614У31 02
(22)02.06.86
(46) 15.04.88.БЮЛ. № 14
(71)Институт проблем лить АН УССР
(72)Б.А.Кириевский, О.И.Шинский, В.М.Винарский и В.Н.Зоц
(53)621.74.046 (088.8)
(56)Авторское свидетельство СССР № 778926, кл. В 22 D 27/18, 1978.
(54)СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ИЗНОСОСТОЙКОГО СЛОЯ НА ПОВЕРХНОСТИ ОТЛИВКИ
(57)Изобретение относитс к метал лургии и литейному производству, р
частности к созданию износостойких композиционных материалов, эксплуатирующихс в услови х абразивного,ударг но-абразивного изнашивани . С целью увеличени толщины износостойкого сло , повышени его качества и снижени энергоемкости процесса, износ.остойкий слой формы перед заливкой в нее металла нагревают до 0,6-1,1 температуры солидуса, а в период заливки и кристаллизации металла создают в слое разрежение .величиной 0,05 - 0,09 МПа..
00
00 00
Изобретение относитс к металлур гии и литейному производству, в том числе к созданию износостойких композиционных материалов, эксплуати рующихс в услови х абразивного,ударно абразивного изнашивани , например при изготовлении деталей дробеметно го, насосного, горного оборудовани .
Целью изобретени вл етс увели- чение толщины износостойкого сло , повьииение его качества и снижение знергоемкости процесса.
Износостойкий слой (элемент) формы перед заливкой в нее металла наг ревают до температуры (0,6-1,1)Т , а в период заливки и кристаллизации металла создают в слое (злементе) разрежение величиной 0,05-0,09 Mlla.
При зтом за счет уменьшени гради- ента температур в системе жидкий металл - стержень снижаетс интенсивность теплообмена между заливаемым металлом и стержнем, увеличиваетс врем прёбьшани заливаемого метал- ла в порах стержн в жидком и жидко- твердом состо нии, что позвол ет заливаемому металлу пройти более длинный путь по капилл рам стержн и, тем самым, увеличить толщину износо- стойкого сло . За счет разрежени , создаваемого в форме, увеличиваетс давление на жидкий металл в поровом канале, что ведет к увеличению скорости движени металла в нем, как следствие, увеличиваетс путь,пройденный жидким металлом внутри стержн , что дополнительно увеличивает г толщину износостойкого сло .
Кроме того, снижение скорости ох- лаждени системы расплав-упрочн ющи огнеупорные износостойкие включени увеличивает длительность физико-химических процессов взаимодействи между фазами, что ведет к более прочно- му сцеплению основного металла с износостойкими включени ми.
Температуру нагрева стержн из абразивного материала 0,6-1,1 выбирают из услови наиболее прочного сцепЛенин зтих включении с основным металлом и увеличени его толщины.При температуре выше 0,6 происходит полное разложение св зующего. Позтому при заливке расплава газообразные продукты разложени св зующего не выдел ютс и позтому не преп тствуют проникновению расплава в поровые каналы стержн .
5
0 5 0 5
0 5
0
е
Нагрев стержн менее 0,6 Тд малоэффективен . Толщина износостойкого сло мен етс незначительно. Температура по толщине стержн мен етс по параболическому закону. Поэтому на глубине, соизмеримой с толщиной износостойкого сло , теплообмен между формой и расплавом достаточно интенсивен , к тому же температура нагрева менее.О,6 Тд не обеспечивает разложени св зующих, поэтому полное разложение св зующего происходит только в процессе заливки расплава . Вьдел ющийс газообразный продукт преп тствует проникновению расплава в капилл рные каналы стержн , глубина проникновени расплава в стержень .,и сила сцеп. :они износостойкого сло с основным металлом уменьшаетс . Нагрев стержн свыше 1,1 Тц нецелесообразен, так как трудно осуществим из-за интенсивного теплообмена в форме. И за врем сборки формы стержень,,нагретый до температуры выше 1,1 Т, остьшает
О
до температуры менее 1,1 Тд. Кроме того, повьш1ение, температуры выше 1,1 Tg увеличивает энергоемкость, трудозатраты процесса и снижает производительность .
Разрежение в износостойком слое (элементе) выбирают из услови необходимого увеличени металлостатичес- кого напора путем увеличени градиента давлени в форме и износостойком слое и удалени образующихс газов в форме и износостойком слое в процессе заливки металла.
Снижение разрежени в износостойком слое менее 0,05 МПа ведет к уменьшению металлостатического напора металла под слоем и возрастанию газового давлени в нем. Это снижает скорость движени металла в прровых каналах сло , как следствие, умень- шает толщину износостойкого сло на отливке.
Увеличение разрежени более 0,09 МПа не ведет к увеличению толщины износостойкого сло , так как дальнейшее снижение разрежени незначительно увеличивает.металлостатичес- кий напор под износостойким слоем, не вызьшает его увеличени на отливке , а ведет к возрастанию знергети- ческих затрат и снижает производительность процесса.
3
С целью апробации предложенного способа проведены опытные плавки и изготовлены образцы по предложенному способу и способу-прототипу.
Пример, Изготовлены в качес не элементов формы стержни из песка на алюмохромфосфатном св зующем.
Стержни размером 100x50x20 нагревались в отжигательной печи и после нагрева до заданной температуры устанавливались в форму, в которую был вмонтирован вакуумный коллектор Брем с момента извлечени нагретог стержн из печи до момента заливки составл ло 1,0-1,5 мин. После сборки формы создавалось разрежение в коллекторе 0,085 МПа и производилас заливка чугуна (3,5% С; 2,1% Sij 0,7% Мп; 0,15% Сг; 0,03% S; .0,1% Р) при 1300°С. Спуст 2-3 мин после заливки разрежение снималось. Было изготовлено 8 образцов. Стержни нагревались до 600°С (0,5 Тд);
(0,6 Tg); (0,7 TS); 960 С
(0,8 Тд (1.0 ТдЗ; (1,15 Tg),
)i 1080°С (0,9 Тэ); (1,1 Тз);,
1320 С
1200 С 1380 С
в которых создавалось в период заливки разрежение (МПа) 0,045; 0,05; 0,06; 0,07; 0,08; 0,09 0,09 и 0,095 соответственно.
Образцы прототипа изготавливалис аналогичным образом, только устанавливались в форму в хол одном состо нии и разрежение составл ло 8 х X мм рт.ст.
Проведены испытани полученных образцов на износостойкость, в качестве абразивной среды примен лс песок .
Расчет относительной износостойкости проводилс по формуле
с- „ДРп
ЛР
0
где
5 0
5
о
5
0
дР„ - потер веса прототипа; ЛР - потер веса материала, полученного по предлагаемому способу. Глубина износостойкого сло в среднем в 1,5 раза, а относительна износостойкость в 1,15-1,20 раз выше , чем у прототипа.
По сравнению с известным способом использование предложенного способа позвол ет увеличить величину износостойкого сло с 4,1 до 4,6-9,6 мм, а износостойкость на 8-21%, а в случае превышени или занижени граничных значений выбранных параметров необходима эффективность не достигаетс .
Энергоемкость процесса по прототипу на 16,4% выше, чем по предложенному способу.
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ получени износостойкого сло на поверхности отливки, включающий размещение на рабочей поверхности литейной формы сло обмазки либо вставки из легирующих материалов, заливку расплавленного металла в литейную форму и создание в указанном слое (вставке) разрежени в период заливки и кристаллизации металла, отличающийс тем, что, с целью увеличени толщины износостойкого сло , повьш1ени его качества, снижени энергоемкости процесса, износостойкий слой (вставку) перед заливкой в литейную форму металла нагревают до 0,6 - 1,1 температуры солидуса заливаемого металла, а разрежение поддерживают равным 0,05 - 0,09 МПа.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864073614A SU1388190A1 (ru) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | Способ получени износостойкого сло на поверхности отливки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864073614A SU1388190A1 (ru) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | Способ получени износостойкого сло на поверхности отливки |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1388190A1 true SU1388190A1 (ru) | 1988-04-15 |
Family
ID=21239993
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU864073614A SU1388190A1 (ru) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | Способ получени износостойкого сло на поверхности отливки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1388190A1 (ru) |
-
1986
- 1986-06-02 SU SU864073614A patent/SU1388190A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1321208A3 (en) | Method and apparatus for directionally solidified casting | |
JP4789241B2 (ja) | タイヤ金型の鋳造方法 | |
CN103526038B (zh) | 一种高强度高塑性twip钢电渣重熔生产方法 | |
CN107012380B (zh) | 一种自蔓延燃烧合成熔铸高熵合金的制备方法 | |
EP1253985B1 (en) | A method for producing a cylinder block for an internal combustion engine | |
SU1388190A1 (ru) | Способ получени износостойкого сло на поверхности отливки | |
CN100406161C (zh) | 一种定向凝固铸造方法 | |
US4712604A (en) | Apparatus for casting directionally solidified articles | |
CN112760527A (zh) | 一种高压定向凝固材料及其方法 | |
CN111390142A (zh) | 一种双金属复合板坯或板材的制备方法 | |
EP3362206B1 (en) | Method for casting metal alloy ingots | |
JPH0422562A (ja) | Ti,Ti合金の精密鋳造方法および精密鋳造装置 | |
JPS59225872A (ja) | 過共晶アルミニウム−けい素系合金の鋳造方法 | |
SU1546205A1 (ru) | Способ изготовлени биметаллического режущего инструмента | |
Flemings | New solidification processes and products | |
JPH08132209A (ja) | 半溶融成形方法および半溶融成形装置 | |
RU2105637C1 (ru) | Способ изготовления биметаллического режущего инструмента | |
SU1015226A1 (ru) | Способ изготовлени футеровки плавильных каналов индукционных печей | |
JPH06114532A (ja) | 金属の精密鋳造方法および精密鋳造装置 | |
JP3145541B2 (ja) | アルミニウム基複合材の鋳ぐるみ方法 | |
SU869959A1 (ru) | Способ получени поверхностно-легированных отливок | |
SU595071A1 (ru) | Способ изготовлени монолитной футеровки металлургических емкостей | |
SU1452654A1 (ru) | Способ изготовлени биметаллической заготовки | |
SU908895A1 (ru) | Способ подготовки медно-никелевого файнштейна к флотационному разделению | |
JPS6225066B2 (ru) |