SU1214721A1 - Method of fractionating hydrocarbon mixtures which are instable with respect to temperature and have wide fraction composition - Google Patents
Method of fractionating hydrocarbon mixtures which are instable with respect to temperature and have wide fraction composition Download PDFInfo
- Publication number
- SU1214721A1 SU1214721A1 SU843809021A SU3809021A SU1214721A1 SU 1214721 A1 SU1214721 A1 SU 1214721A1 SU 843809021 A SU843809021 A SU 843809021A SU 3809021 A SU3809021 A SU 3809021A SU 1214721 A1 SU1214721 A1 SU 1214721A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- column
- temperature
- stream
- amount
- fraction
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
1 one
Изобретение относитс к фракционированию термически нестойких углеводородных смесей П1ирокого фракционного состава.This invention relates to the fractionation of thermally unstable hydrocarbon mixtures of a single fractional composition.
Целью изобретени вл етс увеличение отбора дистилл тов, ут желение остатка и уменьшение возможности термического разложени высококип щего потока, получаемого из продуктов фракционировани первой колонны.The aim of the invention is to increase the recovery of distillates, reduce the residue and reduce the possibility of thermal decomposition of the high boiling stream obtained from the fractionation products of the first column.
Схема осуществлени способа фрак- ционироваки термически нестойких углеводородных смесей широкого фракционного состава изображена на чертеже .A scheme for carrying out the method of fractionating thermally unstable hydrocarbon mixtures of wide fractional composition is shown in the drawing.
Исходное сырье нагревают в печи 1 и ввод т в первую колонну 2 по линии 3. В колонне установлены ректификационные тарелки 4. С верха колонны 2 по линии 5 и с промежуточного ее сечени по лини м 6 и 7 вывод т дистилл ты . С низа колонны 2 по линии 8 вывод т остаток. Высококип щий поток представл ющий собой остаток колонны 2 или жидкую фазу нагретого потока , подаваемого дл создани парового орошени в низ колонны 2 или же их смесь, по линии 9 подают в качестве верхнего ввода сырь второй колонны 10. Низкокип щий поток представл ет собой жидкость, выводимую с нижних тарелок укрепл ющей секции колонны 2, или же смесь остатка колонны 2, подаваемого по линии 11 на смешение, с этой жидкостью, выводимой по линии 12 с нижних тарелок укрепл ющей секции. В низ колонн 2 и 10 по лини м 13 и 14 соответственно дл создани парового орошени ввод т нагретые потоки. Низкокип щий поток по линии 15 подают в печь 16 и после нагрева ввод т в качестве нижнего ввода сырь в колонну 10. С верха колонны 10 по линии 17 и с промежуточного ее сечени по лини м 18 и 19 вывод т дистилл ты. С низа колонны 10 по линии 20 вывод т остаток .The feedstock is heated in furnace 1 and introduced into the first column 2 via line 3. Distillation plates 4 are installed in the column. From the top of column 2, through line 5 and from its intermediate section, distillates are drawn through lines 6 and 7. From the bottom of column 2, line 8 yields the remainder. The high boiling stream representing the remainder of column 2 or the liquid phase of the heated stream supplied to create steam reflux to the bottom of column 2 or their mixture, is fed through line 9 as the top feed of the second column 10. Low boiling stream is liquid displayed from the lower plates of the reinforcing section of the column 2, or the mixture of the remainder of the column 2 supplied through line 11 to the mixture, with this liquid withdrawn from 12 from the lower plates of the reinforcing section. Heated streams are introduced into the bottoms of columns 2 and 10 along lines 13 and 14, respectively, to create steam irrigation. A low boiling stream is fed via line 15 to the furnace 16 and, after heating, is introduced as a lower feed inlet into the column 10. From the top of the column 10, through line 17 and from its intermediate section, distillates are drawn through lines 18 and 19. From the bottom of column 10, line 20 brings the remainder.
Применительно к процессу фракционировани мазута в первой колонне прин то 12 теоретических тарелок, три верхние из которых - тарелки циркул ционного орошени , три нижние - тарелки отгонной секции. Давление наверху колонны 0,08 эта, перепад давлени на 1 теоретическую тарелку 0,01 ат. В сечение колонны между 9-й и 10-й тарелками (счетIn relation to the process of fractionation of fuel oil in the first column, 12 theoretical plates are taken, the top three of which are circulating irrigation plates, and the bottom three are plates of the distanting section. The pressure at the top of the column is 0.08 eta, the pressure drop over 1 theoretical plate is 0.01 at. In the cross section of the column between the 9th and 10th plates (score
147212147212
тарелок с верха колонны) с температурой 410 С подаетс исходное сырье - мазут в количестве 200 т/ч. Дол паровой фазы сьгрь (дол отгона) наplates from the top of the column) with a temperature of 410 C feedstock is fed - fuel oil in the amount of 200 t / h. Dol steam phase sgr (dol distillate) on
5 входе в колонну 0,57, теплова нагрузка печи дл нагрева мазута 20,8 Гкал/ч. В низ колонны подают 3 т/ч вод ного пара.5 the entrance to the column is 0.57, the heat load of the furnace for heating fuel oil is 20.8 Gcal / h. 3 t / h of water vapor is fed to the bottom of the column.
С верха колонны в количествеFrom the top of the column in the amount of
10 О,1 т/ч вывод т не конденсируемьш пар. С 3-й тарелки в количестве 297 т/ч с температурой 201 С вывод т циркул ционное орошени.е и охлаждают до 70 С. Часть его в количестве10 O, 1 t / h non condensing steam. From the 3rd plate in the amount of 297 t / h with a temperature of 201 C, the circulating irrigation is removed and cooled to 70 C. A part of it in the amount
55 243,5 т/ч подают на верхнюю тарелку колонны в качестве орошени , а балансовый избыток в количестве 53,3 т/ч вывод т из колонны в качестве целевой фракции 36Q-420 С. Теплосьем в55 243.5 t / h is fed to the top plate of the column as irrigation, and the balance excess in the amount of 53.3 t / h is taken out of the column as the target fraction 36Q-420 C.
20 теплообменниках и холодильниках циркул ционного орошени равен 21,3 Гкал/ч. С 6-й тарелки колонны в количестве 32 т/ч с температурой 335 С вывод т фракцию 420-480 С. С20 heat exchangers and refrigerated circulating irrigators are equal to 21.3 Gcal / h. From the 6th plate of the column in the amount of 32 t / h with a temperature of 335 C a fraction of 420-480 C was removed. C
25 9-й тарелки колонны в количестве25 9th plates columns in the amount of
47,29 т/ч с температурой 379 С вывод т все количество жидкости - фракцию 480-600 С. С низа колонны в количестве 67,1 т/ч с температурой 393 С47.29 t / h with a temperature of 379 C output all the amount of liquid - fraction 480-600 C. From the bottom of the column in the amount of 67.1 t / h with a temperature of 393 C
30 вывод т остаток.30 output t balance.
Фракционньш состав сырь и продуктов разделени первой колонны приведен в табл. 1. The fractional composition of raw materials and separation products of the first column is given in table. one.
Во второй колонне прин то 17In the second pillar is 17
35 теоретических тарелок, . 3 верхние из которых - тарелки циркул ционного орошени . С верха колонны вывод т неконденсируемьй пар, с третьей тарелки (счет с верха) - в35 theoretical plates,. The 3 upper ones are circulation irrigation trays. Non-condensable steam is discharged from the top of the column, from the third plate (counting from the top) - in
0 количестве 10 т/ч фракцию 420-480°С, с шестой тарелки колонны - фракцию 480-570 С. Верхний ввод сырь осуществл ют на 11-ю тарелку колонны, нижний ввод - между 14-й и 15-й та релками. В низ второй колонны подают 3 т/ч вод ного пара. Давление наверху колонны 0,03 ата, перепад давлени на теоретическую тарелку 0,003 ат, количество верхнего ц.ир50 кул ционного орошени 40 т/ч.0 quantity of 10 t / h fraction 420-480 ° C, from the sixth plate of the column - fraction 480-570 C. The upper input of raw materials is carried out on the 11th plate of the column, the lower input is between the 14th and 15th ta tracks. 3 t / h of water vapor are fed to the bottom of the second column. The pressure at the top of the column is 0.03 Ata, the pressure drop over the theoretical plate is 0.003 atm, the amount of the upper airflow of 50 kg of spray irrigation is 40 t / h.
Пример 1 (сравнительный). В качестве верхнего ввода сырь второй колонны используют фракцию, выводимую с нижней тарелки укрепл ющейExample 1 (comparative). As the upper input of the raw material of the second column, the fraction withdrawn from the lower plate of the reinforcing
55 секции предьщущей колонны. Ее подают в колонну без нагрева в количестве 47,29 т/ч. Температура ее на входе в колонну 371 С. В качестве55 sections of the previous column. It is fed to the column without heating in the amount of 47.29 t / h. Its temperature at the entrance to the column is 371 C. As
нижнего ввода сырь используют более высококип щую фракцию - остаток предыдущей колонны - которую нагревают в печи до максимально допустимой (прин той) температуры 410°С и ввод т в колонну в количестве 67, 1 т/ч. С третьей тарелки колонны вывод т 10 т/ч фракции 420-480 С. Содержание в ней фракции н,к. - 14,5 мае.% фракции 480 С - к.к. 27,7 мас,%. С шестой тарелки колонны в количестве 24 т/ч вывод т фракцию 480-570 С. Содержание в ней фракции н.к. - 480°С 10,9 мас.%, фракции 600°С - к.к. 0,1 мас.%. С низа колонны-вывод т т желый гудрон в количестве 80,36 т/ч. Содержание в нем фракции н.к. - 570°С 18,7 мас.%.the lower input of the raw material uses a higher boiling fraction — the remainder of the previous column — which is heated in a furnace to a maximum allowable (adopted) temperature of 410 ° C and introduced into the column in an amount of 67, 1 ton / h. From the third plate of the column, 10 t / h of the 420-480 C fraction are output. The content of fraction n, k in it. - 14.5 May.% Fraction 480 C - k.k. 27.7 wt.% From the sixth plate of the column in an amount of 24 t / h, the fraction 480-570 C is removed. The content of fraction n.k. - 480 ° С 10.9 wt.%, Fractions 600 ° С - k.k. 0.1 wt.%. From the bottom of the output column, heavy tar in the amount of 80.36 t / h. The content of the fraction n.k. - 570 ° C 18.7 wt.%.
Фракционный состав сырь и продуктов разделени дл примера 1 приведен в табл. 2, основные режимные параметры работы- в табл. 3.The fractional composition of raw materials and separation products for example 1 is given in Table. 2, the main operational parameters of the work in the table. 3
Пример 2. В качестве верхнего ввода сырь второй колонны используют высококип щую фракцию, полученную в виде остатка предыдущей колонны , т.е. фракцию, которую используют в качестве нижнего ввода сырь дл примера 1. Ее подают в колонну без нагрева в печи. Температура ее на входе в колонну 393 С, количество 67,1 т/ч. Б качестве нижнего ввода сырь используют относительно легкую фракцию, выводимую с нижней тарелки укрепл ющей секции предыдущей колонны, т.е. фракцию, которую используют в качестве верхнего ввода сырь дл примерй 1. Ее нагревают -в печи и с температурой 410 С ввод т в колонну в - количест- 1ве 47,29 т/ч. С третьей тарелки колонны вывод т 10 т/ч фракции 420- 480 С. Содержание в ней фракции н.к, 9,6 мас.%, фракции 480 с - к.к 30,0 мас.%. С шестой тарелки колонны в количестве 34,5 т/ч вывод т фракци 480-570 С. Содержание в ней фракции н.к. - 480 С 6,7 мас.%, фракции 600°С - к.к. 0,1 мас.%. С низа колонны вывод т т желый гудрон в количестве 69,32 т/ч.Содержание в нем фракции н.к. - 570°С 9,7 мас.%. С верха колонны выводитс 0,57 т/ч неконденсируемого пара. IExample 2. A high boiling fraction obtained as a residue of the previous column, i.e. the fraction that is used as the bottom input of the raw material for example 1. It is fed to the column without heating in the furnace. Its temperature at the entrance to the column is 393 C, the amount is 67.1 t / h. In the quality of the lower input of raw materials, a relatively light fraction is used, which is withdrawn from the lower plate of the reinforcing section of the previous column, i.e. the fraction that is used as the top feed for example 1. It is heated in a furnace and with a temperature of 410 ° C is introduced into the column in a quantity of 47.29 t / h. From the third tray of the column, 10 t / h of the 420-480 C fraction are removed. The content in it is nc, 9.6 wt.%, Fractions 480 s - kc, 30.0 wt.%. Fractions 480-570 C were removed from the sixth plate of the column in an amount of 34.5 t / h. The fraction contained in it was n. - 480 C 6.7 wt.%, Fractions 600 ° C - boil. 0.1 wt.%. From the bottom of the column, the output of heavy tar in the amount of 69.32 t / h. The content in it of the fraction n. - 570 ° C 9.7 wt.%. From the top of the column, 0.57 t / h of non-condensable vapor is removed. I
Фракционньй состав продуктов разделени дл примера 2 приведен в табл. 4, основные режимные параметры работы - в табл. 3.The fractional composition of the separation products for Example 2 is given in Table. 4, the main operational parameters of the work - in the table. 3
5five
Как указывалось ранее, предлагаемый способ исключает нагрев в печи высококип щего и термически менее стабильного остатка первой колонны, в св зи с чем уменьшаетс возможность его разложени . Кроме того, как следует из представленных данных, при одной и той же конечной температуре нагрева нижнего ввода сырь второй колонны предлагаемый способ по сравнению с известным позвол ет увеличить отбор высококип щей дистилл тной фракции 480-570 С с 24 до 34,5 т/ч, т.е. на 43,8%, и ут желить остаток второй 5 колонны. Содержание в нем фракции н.к. - 570 С снижаетс с 18,7 до 9,7 мас.%.As previously indicated, the proposed method eliminates the heating in the furnace of a high boiling and thermally less stable residue of the first column, thereby reducing the possibility of its decomposition. In addition, as follows from the presented data, with the same final heating temperature of the bottom feed of the second column, the proposed method allows an increase in the selection of high-boiling distillate fraction 480-570 С from 24 to 34.5 t / h compared to the known i.e. by 43.8%, and utter the remainder of the second 5 columns. The content of the fraction n.k. - 570 ° C is reduced from 18.7 to 9.7% by weight.
Исключение нагрева остатка позво- Q л ет уменьшить возможность термического его разложени , а нагрев в печи и подача во вторую колонну более низкокип щей фракции, стекающей с нижней тарелки укрепл ющей секции первой колонны, позвол ет при одной и той же конечной температуре нагрева в печи повысить долю отгона нагретого потока сырь второй колонны. При этом возрастает количество тепла, вносимого в колонну с сырьем. Так, дл известного способа дол отгона нагретого потока сырь на входе во вторую колонну равна нулю, дл предлагаемого способа 0,91. Соответственно , теплова нагрузка печи воз- , растает с 0,82 до 3,15 iкал/ч, т.е. в предлагаемом способе по сравнению с известным в колонну вноситс на 2,33 Гкал/ч тепла больше, что обесг печивает увеличение орошени в колонне , четкости ректификации и тем самым отбора дистилл тов и ут желение остатка.Eliminating the heating of the residue makes it possible to reduce its thermal decomposition, and the heating in the furnace and the supply to the second column of the lower boiling fraction flowing down from the lower plate of the strengthening section of the first column allows increase the proportion of distillate heated stream of raw materials of the second column. This increases the amount of heat introduced into the column with raw materials. So, for a known method, the proportion of the distillate heated stream of raw materials at the entrance to the second column is zero, for the proposed method is 0.91. Correspondingly, the heat load of the furnace increases from 0.82 to 3.15 Ic / h, i.e. in the proposed method, in comparison with the known, the heat in the column is 2.33 Gcal / h more, which ensures an increase in the column irrigation, clarification of the rectification and, thus, distillates selection and the increase in the residue.
Применительно к процессу фракционировани нефти в первой колонне прин то в укрепл ющей секции 23 тарелки с КПД 0,65, в отгонной секции - 5 тарелок с КПД 0,2. С верха колонны вывод т бензиновую фракцию и конденсируют в конденсаторе-холодильни- ке. Часть ее с температурой подают на орошение, ток в количестве 21 вывод т с установки куIn relation to the process of oil fractionation in the first column, plates with an efficiency of 0.65 were adopted in the reinforcing section 23, and 5 plates with an efficiency of 0.2 in the distant section. From the top of the column, the gasoline fraction is withdrawn and condensed in a condenser-cooler. A part of it with temperature is supplied for irrigation, the current in the amount of 21 is removed from the installation
00
5five
00
5five
балансовый избыт/ч (10% на нефть) . На 24-ю тарелколонны в количестве 210 т/ч с 5 температурой 205 С подают сырье нефть . Дол отгона сьфь на входе в колонну 0,047. С низа колонны вывод т остаток. Паровое орошение вbalance surplus / h (10% for oil). At the 24th plate column in the amount of 210 t / h with 5 temperature of 205 C feed raw oil. Dol otgona sf at the entrance to the column 0,047. From the bottom of the column derive the remainder. Steam irrigation in
колонне осуществл етс вводом гор чей струи в зону питани . Количество гор чей струи 78 т/ч (37,1% на нефть), давление наверху колонны 4,8 ата, перепад давлени на 1 тарелку 0,005 ата.the column is carried out by introducing a hot stream into the feed zone. The amount of hot jet was 78 t / h (37.1% for oil), the pressure at the top of the column was 4.8 atm, the pressure drop per plate was 0.005 atm.
Во второй колонне принимают 50 тарелок с КПД 0,4 - 0,65 в зависимости от паровой нагрузки тарелок, в отпарньгх секци х - по 10 тарелок с КПД 0,4. С верха колонны вывод т бензиновую фракцию и конденсируют в конденсаторе-холодильнике. Часть ее с температурой 35 С подают на верхнюю тарелку колонны в качестве орошени . Балансовый избыток вывод т с установки . С 11-й тарелки колонны вывод т керосин и после отпарки легких фракций в отпарной секции откачивают с установки. С 15-й тарелки колонны вывод т верхнее циркул ционное орошение , охлаждают в холодильнике и с температурой 75 С подают на 14-ю тарелку колонны. С 25-й тарелки вывод т легкое дизельное топливо и после отпарки легких фракций в отпарной секции откачивают с установки. С 29-й тарелки вывод т нижнее циркул ционное орошение, охлаждают в холодильнике и с температурой 80 С подают на 28-ю тарелку колонны. С 35-й тарбшки колонны вывод т т желое дизельное топливо, пропускают через отпарную секцию и откачивают с установки . Пары из верхней, средней и нижней отпарных секций подают соот- ветстве но на 10-ю, 22-ю и 34-ю тарелки колонны. На 39-ю тарелку колонны ввод т верхний поток сырь , в сечение между 45-й и 46-й тарелками - нижний поток сырь . Температура нагрева нижнего потока сырь в печи 365°С. Верхний поток сырь перед вводом в колонну не нагревают. В низ колонны подают вод ной пар в количестве 9 т/ч (0,86% на нефть), в верхнюю и среднюю секции - 0,26 т/ч (0,025 % на нефть). В нижнюю отпарную секцию вод ной пар не подают. Температура вод ного пара 360 С. С низа колонны вывод т остаток - мазут. Давление наверху колоннь) 1,4 ата, перепад давлени на 1 тарелку 0,005 ата.In the second column, 50 plates with an efficiency of 0.4–0.65 are taken, depending on the steam load of the plates, in the steam sections, 10 plates each with an efficiency of 0.4. From the top of the column, the gasoline fraction is withdrawn and condensed in a condenser-cooler. A part of it with a temperature of 35 ° C is fed to the top plate of the column as irrigation. The balance of excess output from the installation. Kerosene is removed from the 11th plate of the column and, after stripping of the light fractions in the stripping section, is pumped out of the installation. From the 15th plate of the column, the upper circulation irrigation is removed, cooled in the refrigerator and fed to the 14th plate of the column with a temperature of 75 ° C. From the 25th plate, light diesel fuel is removed and, after stripping of the light fractions in the stripping section, it is pumped out of the installation. From the 29th plate the lower circulating irrigation is removed, cooled in the refrigerator and fed to the 28th plate of the column at a temperature of 80 ° C. From the 35th tarbet of the column, heavy diesel fuel is withdrawn, passed through the stripping section and pumped out of the installation. Pairs from the upper, middle, and lower stripping sections are fed respectively to the 10th, 22nd and 34th plates of the column. On the 39th plate of the column, the upper flow of raw material is introduced, into the section between the 45th and 46th plates, the lower flow of raw material. The heating temperature of the bottom stream of the raw material in the furnace is 365 ° C. The top stream of raw materials before entering the column is not heated. Water vapor in the amount of 9 t / h (0.86% for oil) is supplied to the bottom of the column, 0.26 t / h (0.025% for oil) to the upper and middle sections. Water vapor is not fed to the lower stripping section. The temperature of the water vapor is 360 C. From the bottom of the column, the remainder is extracted — fuel oil. The pressure at the top of the column is 1.4 atm, the pressure drop per plate is 0.005 atm.
Пример 3 (сравнительньй). С нижней тарелки укрепл ющей секции первой колонны в количестве 14, 3 т/ч вывод т всю жидкость, смешивают сExample 3 (comparative). From the bottom plate of the reinforcing section of the first column in the amount of 14, 3 t / h all liquid is withdrawn, mixed with
36,1 т/ч остатка, образу низкокип щий поток, и без нагрева с температурой 209 С подают на 39-ю тарелку 5 второй колонны. Другую часть остатка, выводимую с низа первой колонны, в количестве 138,6 т/ч с температурой 365 С ввод т на 46-ю тарелку второй колонны. Температура ввода гор чей36.1 t / h of residue, forming a low-boiling stream, and without heating with a temperature of 209 C are fed to the 39th plate 5 of the second column. Another part of the residue, discharged from the bottom of the first column, in the amount of 138.6 t / h with a temperature of 365 ° C is introduced onto the 46th plate of the second column. Input temperature is hot
0 струи в первую колонну 355 С, теплова нагрузка печи дл нагрева гор чей струи 6,68 Гкал/ч. С верха второй колонны с температурой 35 С вывод т 14,4 т/ч бензина. Из отпарных0 jets in the first column of 355 ° C, the heat load of the furnace for heating the hot jet is 6.68 Gcal / h. From the top of the second column with a temperature of 35 ° C, 14.4 tons / h of gasoline was output. From steam
5 секций в количестве 15,2, 18,3 и 31,6 т/ч с температурой 153,1, 198,7 и 258 С вывод т соответственно керосин , легкое и т желое дизельное топливо. С низа колонны в количест0 ве 109,5 т/ч с температурой 345,6 С вывод т мазут. Легкое и т желое дизельное топливо смешивают и получают дизельное топливо летнее в количестве 49,9 т/ч.5 sections in the amount of 15.2, 18.3 and 31.6 t / h with a temperature of 153.1, 198.7 and 258 C output kerosene, light and heavy diesel fuel, respectively. Fuel oil was removed from the bottom of the column in the amount of 109.5 t / h with a temperature of 345.6 C. Light and heavy diesel fuel is mixed and summer diesel fuel is produced in the amount of 49.9 t / h.
5 Фракционный состав сырь и продуктов разделени первой и второй колонн приведен в табл. 5, основные режимные параметры работы - в табл. 6.5 The fractional composition of raw materials and separation products of the first and second columns is given in table. 5, the main operational parameters of the work - in the table. 6
0 0
Пример 4. По примеру 2 жидкую фазу гор чей струи первой колонны (высококип щий поток) в количестве 52,8 т/ч вывод т из колонныExample 4. In Example 2, the liquid phase of the hot stream of the first column (high boiling stream) in the amount of 52.8 tons per hour is removed from the column.
2 и без нагрева с температурой 331 С подают на 39-ю тарелку второй колонны . Остаток первой колонны (низкоки- п щий поток) в количестве 136,2 т/ч с температурой 228 С вывод т из ко0 лонны, нагревают в печи и с температурой 365 С ввод т на 46-ю тарелку второй колонны. Температура ввода гор чей струи в первую колонну 340 С. С верха второй колонны с температуS рой 35 С вывод т 14,4 т/ч т желого бензина. Из отпарных секций в количестве 19,3; 13,9 и 37,8 т/ч вывод т соответственно керосин, легкое и т желое дизельное топливо. С низа2 and without heating with a temperature of 331 C are fed to the 39th plate of the second column. The remainder of the first column (low boiling flux) in the amount of 136.2 t / h with a temperature of 228 ° C is removed from the column, heated in an oven, and with a temperature of 365 ° C is introduced into the 46th plate of the second column. The temperature of hot stream injection into the first column is 340 C. From the top of the second column with a temperature of 35 ° C, 14.4 t / h of heavy gasoline is output. From the stripping sections in the amount of 19.3; 13.9 and 37.8 t / h, respectively, kerosene, light and heavy diesel fuel. From the bottom
0 колонны в количестве 103,6 т/ч с температурой 350,5 С вывод т мазут. Легкое и т желое дизельное топливо смешивают и получают дизельное топливо летнее в количестве 51,7 т/ч.0 columns in the amount of 103.6 t / h with a temperature of 350.5 C output of mazut. Light and heavy diesel fuel is mixed and summer diesel fuel is produced in the amount of 51.7 t / h.
5 Фракционный состав сырь и продуктов разделени первой и второй колонн приведен в табл. 7 основные режимные параметры - в табл. 6.5 The fractional composition of raw materials and separation products of the first and second columns is given in table. 7 main operating parameters - in Table. 6
Таблица 1Table 1
Таблица 2table 2
Теплова нагрузка печи, Гкал/ч, дл нагрева: остатка первой колонныFurnace load, Gcal / h, for heating: residue of the first column
жидкости, стекающей из укрепл ющей секции первой колонныfluid flowing from the reinforcing section of the first column
Теплова нагрузка теплообменников и холодильников , Гкал/чHeat load of heat exchangers and refrigerators, Gcal / h
. Содержание, мас.%: во фр.420-480°С фр.нк.-420°С во фр.420-480°С фр. 480°С-к.к во фр.480-570 с фр.н.к.-480°С во фр.480-570°С фр..к. в остатке фр.н.к. - 570 С. Content, wt.%: In fr.420-480 ° C fr.nc.-420 ° C in fr.420-480 ° C fr. 480 ° С-к.к in fr.480-570 with fr.n.k.-480 ° С in fr.480-570 ° С fr..k. in the rest of fr.n.k. - 570 С
Температура, С: верхнего ввода сырь нижнего ввода сырь Temperature, C: upper input of raw materials; lower input of raw materials
Таблица 3Table 3
0,20.2
3,153.15
4,474.47
6,316.31
ТаблицаTable
ТаблицаЗTable3
Расход, т/ч:Consumption, t / h:
нефтиof oil
бензина первой колонныgasoline first column
ниэкокип щего потокаnikokipy flow
высококип щего потокаhigh flow booster
бензина второй колонныgasoline second column
керосинаkerosene
дизельного топлива летнегоsummer diesel
мазута fuel oil
острого орошени второйsecond acute irrigation
колонныcolumns
верхнего циркул ционногоupper circulation
орошени irrigation
нижнего циркул ционногоlower circulating
орошени irrigation
Теплова нагрузка, Гкал/чHeat load, Gcal / h
печи дл нагрева нижнегоfurnaces for lower heating
ввода сырь второй колонны enter the raw materials of the second column
конденсаторов-холодильников condenser coolers
теплообменников циркул ционного орошени circulation heat exchangers
Температура,°С:Temperature, ° С:
нижнего ввода сырь второй колонныbottom input of raw materials of the second column
верхнего ввода сырь .top input raw materials.
низа второй колонны Содержание, мас.%:bottom of the second column Content, wt.%:
в бензине фр. 160°С - к.к. в керосине фр. и.к. - 160 С в керосине фр. 210 С - к.к.in gasoline fr. 160 ° С - к.к. in kerosene fr. ik - 160 С in kerosene fr. 210 C - k.k.
в дизельном топливе летнем фр. н.к. - 210 сin diesel fuel summer FR. nk - 210 s
в дизельном топливе летнем фр. 390 С - к.к.in diesel fuel summer FR. 390 With - k.k.
в мазуте фр. н.к. - 360 Сin fuel oil fr. nk - 360 С
Дол отгона нижнего пото сьфь на входе во вторую колоннуDol of the bottom of the bottom of the tank at the entrance to the second column
Таблица 6Table 6
0,580.58
19nineteen
12147211214721
20 Таблица20 table
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU843809021A SU1214721A1 (en) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | Method of fractionating hydrocarbon mixtures which are instable with respect to temperature and have wide fraction composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU843809021A SU1214721A1 (en) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | Method of fractionating hydrocarbon mixtures which are instable with respect to temperature and have wide fraction composition |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1214721A1 true SU1214721A1 (en) | 1986-02-28 |
Family
ID=21145457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU843809021A SU1214721A1 (en) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | Method of fractionating hydrocarbon mixtures which are instable with respect to temperature and have wide fraction composition |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1214721A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0913180A3 (en) * | 1997-10-28 | 2002-04-03 | Air Products And Chemicals, Inc. | Distillation process to separate mixtures containing three or more components |
-
1984
- 1984-10-31 SU SU843809021A patent/SU1214721A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Александров И.А. Перегонка и ректификаци в нефтепереработке. М.: Хими , 1981, с. 148, 186, Авторское свидетельство СССР № 710564, кл. В 01 D 3/42, 1980. Балатуров С.А. Курс теории перегонки и ректификации. М.: Гостоптех- издат, 1954, с. 318. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0913180A3 (en) * | 1997-10-28 | 2002-04-03 | Air Products And Chemicals, Inc. | Distillation process to separate mixtures containing three or more components |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3210271A (en) | Fractionation with side stripping | |
| SU1214721A1 (en) | Method of fractionating hydrocarbon mixtures which are instable with respect to temperature and have wide fraction composition | |
| RU2335523C1 (en) | Oil fractioning methods | |
| RU2063999C1 (en) | Method for oil distillation | |
| CN85106304A (en) | Viscosity breaking method | |
| RU2002791C1 (en) | Method for petroleum refining | |
| RU2057783C1 (en) | Process for producing oil fractions | |
| RU2140957C1 (en) | Method of preliminary distillation of oil | |
| RU2063998C1 (en) | Method for oil refining | |
| SU1595879A1 (en) | Method of fractionating petroleum | |
| SU1182061A1 (en) | Method of refining petroleum and petroleum products | |
| RU2063997C1 (en) | Method for oil refining | |
| CN100577621C (en) | Apparatus and process for the production of vinyl chloride by thermal cracking of 1,2-dichloroethane | |
| SU1525192A1 (en) | Method of dividing fuel oil into narrow oil fractions | |
| SU1525191A1 (en) | Method of processing petroleum | |
| SU1049521A1 (en) | Process for producing gasoline cuts from crude oil | |
| US2130988A (en) | Treatment of hydrocarbon oils | |
| SU1081197A1 (en) | Method for vacuum distillation of petroleum feedstock | |
| SU1724299A1 (en) | Method of fractionation of petroleum products | |
| SU1608218A1 (en) | Method of oil fractionation | |
| US1868466A (en) | Distilling process and apparatus | |
| RU2098453C1 (en) | Method of obtainment of distillate fractions during primary oil refining | |
| SU1574626A1 (en) | Method of obtaining distillate fractions | |
| SU1130591A1 (en) | Method for preparing petroluem cuts | |
| SU1736997A1 (en) | Method of obtaining oil fractions |