SU1130591A1

SU1130591A1 - Method for preparing petroluem cuts

Info

Publication number: SU1130591A1
Application number: SU833621620A
Authority: SU
Inventors: Геннадий Пантелеймонович Пикалов; Владимир Григорьевич Тетерук; Александр Дмитриевич Рудковский; Борис Иосифович Василевский; Юрий Моисеевич Свердлов; Анатолий Пантелеймонович Пикалов; Игорь Семенович Тышляр
Original assignee: Северо-Кавказский научно-исследовательский институт природных газов
Priority date: 1983-07-12
Filing date: 1983-07-12
Publication date: 1984-12-23

Abstract

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ НЕФТЯНЫХ ФРАКЦИЙ из нефт ного сырь в атмосферной колонне, включающий отведение паров бензиновЬй фракции в верхней части атмосферной колонны, конденсацию и подачу части сконденсированньрс паров на орошение верхней части атмосферной колонны, а балансового избытка бензиновой фракхщи на переработку, вывод керосиновой и дизельной фракций, отличающийс тем, что, с целью увеличени выхода керосиновой фракции, дополнительно подают на орошение верхней части атмосферной колонны керосиновую фракцию в количестве, определ емом по формуле ( .G ) ( Р48 / &amp;) где G кшшчество керосиновой фракции, подаваемой на арошение, кг/ч; %количество сконденсированных паров бензиновой фракции, подаваемое на орошение верхней части ректификационной колонго ны р20 о плотность подаваемой на (ЧК СП орошение керосиновой ;о фракщш} 20 р. - плотность Дизельной ракго - плотность бензиновой фракции.A method for producing petroleum fractions from a petroleum feedstock in an atmospheric column, including the removal of gasoline vapors in the upper part of the atmospheric column, condensation and feeding part of the condensed vapors to irrigate the upper part of the atmospheric column, and the balance of gasoline fractionation for processing, withdrawal of the kerosene-syroperosfin to refiner, and to remove the kerosene-33-syropene-to-33-syroquine-to-33-syroxane. characterized in that, in order to increase the output of the kerosene fraction, the kerosene fraction is additionally supplied for irrigation of the upper part of the atmospheric column in an amount Formula according to the formula (.G) (P48 / &) where G is the kerosene fraction supplied to the spray point, kg / h; % amount of condensed gasoline fraction vapor supplied for irrigation of the upper part of the distillation column p20 о density supplied to the (Cheka NP SP irrigation kerosene; fractional} 20 r. - Diesel scroll density - the density of the gasoline fraction.

Description

Изобретение относитс к способам получени нефт ных фракций и может быть использовано в нефтеперерабатывакицей пром1лаленности. Известен способ получени нефт ных акций в атмосферной колонне, включакщий отведение паров бензино вой акции с верхней части ректификационной колонны, последующую конденсагщю и подачу сконденсированных паров на дальнейвсую стабили зацию m . Недостатки указанного способа пониженный выход керосиновой фракции , а также повьшенный расход эне гозатрат на проведение процесса. Наиболее близким к изобретению вл етс способ получени нефт ных фракций в атмосферной колонне, включа1авр1Й отведение паров бензино вой акции с верхней части ректи ка1 онной колонны, конденсацию этих паров и подачу части их на орощение верхнего отдела ректификационной колонны, а балансового избытка на стабилизации и перерабо ку 2. Недостатком известного способа вл етс пониженный выход керосиновой фракции, так как флегма керо сина вьюодитс из атмосферной колонны при 186-192 С а вьшекип лще хвостовые фракции (193-230 С) остаютс в дизельной фракции. Целью изобретени вл етс увеличение выхода керосиновой фракции Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу получени нефт ных фракций из нефт ного сырь в атмосферной колонне, включакидему отведение паров бензиновой, фракции с верхней части атмосферной колонны , конденса1щю и подачу части сконденсированных паров на орошение верхней части атмосферной коло ны, а балансового избытка бензиновой фракщш на переработку, вывод керосиновой и дизельной фракции, дополнительно подают на орошение верхней части ректификационной колонны керосиновую фракцию в коли честве, определ емом по формуле ( J ,1 Р8 91I где Оц - количество керосиновой фракции, подаваемой на орошение} Q 00 количество сконденсированных паров, подаваемых на орошение верхней части ректификационной ЛОННЫ Р4|(- плотность подаваемой на орошение керосиновой фракции; p,g - ПЛОТНОСТЬ дизельной фракP g - плотность бензиновой фракции. Увеличение выхода керосиновой фракции при повьшенных температурах возможно при перераспределении числа ректификационных тарелок , что уменьшает потенциальный отбор дизельной фракции и увеличивает затраты на конструктивное оформление атмосферной колонны, или при увеличении давлени , что снижает четкость фракционировани . Дополнительное керосиновое орошение подаетс на орошение верхней части колонны отдельньм потоком. Предлагаемьй способ интенсифицирует массообмен процесса на границе разделени керосиновой и дизельной фракций. Дополнительна подача керосиновой флегмы на орошение верхней части атмосферной колонны в количестве, которое регламентируетс плотност ми раздел емых фракций, вл ющихс основными показател ми нормируемых свойств этих фракций, обусловливает: ут желение состава паров, улучшение соответстви нормируемых свойств на границе разделени керосиновой и дизельной фракций, инициирование массообмена между паровой и жидкой фазой. Количество керосиновой фракции регулируетс автоматическим анализатором качества по концу кипени бензиновой фракции (не вьвие 200-205 С) с коррекцией по расходу холодного орошени верхней части атмосферной колонны. На чертеже изображена принципиальна схема предлагаемого способа. На схеме изображены: 1 - сырьева лини , 2 - атмосферна колонна, 3 - поток верхнего продукта атмосферной колонны, 4 - конденсатор-холодильник , 5 - рефлюксна емкость, 6- лини орошени , 7 - поток избы ка бензиновой фракции, 8 - поток гобензиновой смеси отбензинивающей колонны, 9 - гготок продукта см шени , 10 - поток флегмы, 11 -.стр пинг-секци , 12 - поток паров, 13 теплообменники, 14 - поток кероси вой фракции на орошение, 15 - пот товарного керосина. Способ осуществл ют следующим образом. Сырье подают по линии 1 в атмо ферную колонну 2. Верхний продукт атмосферной колонны - пары бензин вой фракции с концом кипени 200205®С подают в конденсатор-холодил ник 4, где происходит его полна денсаци . Сконденсированный продук направл ют затем в рефлюксную емкость 5, из которой часть сконденсированного продукта направл ют по линии 6 в качестве орошени в верхнюю часть атмосферной колонны, а избыток бензиновой фракции 7- на смешение с газобензиновой смесью 8 отбензинивающей колонны. Продукт 9 смешени направл етс на стабилизацию, а флегма керосиновой фракции - в стрйппинг-секцию 11, в которой происходит испарение части легких фракций керосина, поток 12 которых возвращают в атмо ферную колонну 2. Керосиновую фракцию из стриппинг-секции 11 подают в систему теплообменников 13, где ее охлаждают за счет регенерации тепла до 70 С. Дополнительньй поток 14 керо синовой фракции подают на орошение верхней части атмосферной колонны а избыток товарного керосина 15 вывод т с установки. Пример 1. Сырье 1 в количестве 7040 тыс.т направл ют в эвапорационную часть атмосферной колонны. Последн работает в режиме с максимальным извлечением фракции дизельного топлива, когда ход керосиновой фракции от ее потенциала в сырье вл етс наименьшим . Процесс ведут в следующем реж ме: давление в атмосферной колонне 0,14 МПа, температура входа сырь 360 С, температура верха атмосферной колонны 154 С, температура низа атмосферной колонны 340 С, температура вывода боковых погонов Алегмы керосиновой, дизельной и газойлевой фракций соответственно 192, 236 и , температура острого орошени 70с, температура среднего и нижнего промежуточного циркул ционного орошени соответственно 216-72 и 260-80 с, плотность бензиновой, керосиновой и дизельной фракций соответственно 730, 778 и 815 кг/м, среднее флегмовое число в бензиновой, керосиновой , дизельной и газойлевой секци х атмосферной колонны соответственно 1,7, 1,5, 1,2 и 0,5, паровое число в отгонной части колонны 0,256. Определ ют количество керосиновой фракции ( Ш.. i) 815 620 (тыс.т). Q. 898 ( 1 -Щ 730 С верхней части атмосферной колонны отбирают пары бензиновой фракции 3 с концом кипени 200-205 С. которые конденсируют и охла ают в температурном интервале 154-70 С. Часть сконденсированных паров 6 в количестве 898-620 278 тью.т и керосиновую фракцикг 14 в количестве 620 тыс.т подают на орошение верхней части атмосферной колонны, а избыток сконденсированных паров 7 смепмвают с бензиновой фракцией 8 отбензинивакщей колонны и направл ют на стабилизацию и переработку 9. Выход керосиновой фракции 15 составл ет 920 тыс.т или 11,5Х от сьфь или 92% от потенциала в сьфье. Материальный баланс известного и предлагаемого способов получени нефт ных фракций с максимальным .отбором дизельного топлива представлен в табл.1. Пример 2 (по известному способу ) . Получение нефт ных фракций провод т при режимах работы атмосферной колонны по примеру 1. Керосиновую фракцию не подают на орошение верхней части атмосферной колонны 2. Выход керосиновой фракции составл ет 840 тыс.т или 10,5% от сырь или 84% от потенциала в сырье. Показатели процесса представлены табл.1. Пример 3. Сырье 1 в количе ве 7040 тыс.т направл ют в эвопорационную часть атмосферной колонны 2 Последн работает в режиме с макси мальным извлечением керосиновой фра ции, когда выход фракции дизельного топлива от ее потенциала в сырье вл етс наименьшим. Процесс ведут в следун дем режиме давление в атмосферной колонне 0,13 МПа, температ5Фа входа сырь 360 С, температура верха атмосферной колонны , температура низа атмосферной колонны , температура вьшода боковых погонов флегмы керосиновой, дизельной и газойлевой фракций составл ет соответственно 186, 232 и , температура острого орошени 70 С, температура среднего и нижнего циркул грюнного орошени соответственно 210-72 с и , плотность бензиновой, керосиновой и дизельной фракций соответственно 735, 780 и 822 кг/м, среднее флегмовое число в бензиновой , керосиновой, дизельной и гаэойлевой секци к атмосферной колонны соответственно 1,6;1,5{ 1,25 и 0,5, паровое число в отгонной части колонны 0,210. Определ ют количество керосиновой фракции Л80 .. te 681 (тыс.т) (1 -) 735 С верхней части атмосферной колонны отбирают пары бензиновой фракции 3 с концом кипени 200205 6 , которые конденсируют и охла дают в температзфном интервале 154 - 70°С. Часть сконденсированных паров 6 в количестве 816-681 135 тыс.т и керосиновую фракцию 14 в количес ве 681 тыс.т подают на орошение верхней части атмосферной колонны, а избыток сконденсированных паров 7 смешивают с бензиновой фракцией отбензинивакнцей колонны 8 и направл ют на совместную стабилизацию и переработку. Выход керосиновой фракции составл ет 984 тыс.т или 12,3% от сырь или 97,6% от потенциала в сырье. Показатели процесса приведены в табл.2. Пример 4 (по известному способу). Получение нефт ных фракций привод т при режимах работы атмосферной колонны по примеру 3. Керосиновую фрак1щю не подают на орошение верхней части атмосферной колонны 2. Показатели процесса приведены в табл.2. Выход керосиновой фракции по известному способу составл ет 920 тыс.т или 11,5% от сырь , или 91,3% от потенциала в сырье. Материальный баланс известного и предлагаемого способов получени нефт ных фракций с максимальным отбором керосиновой фракции представлен в табл.2. Дополнител-ьна подача керосиновой фракции на орошение верхней части ректификационной колонны в большем количестве, чем ло формуле нецелесообразна, так как приводит к ут желению состава паров и уменьшению четкости фракционировани . Подача керосиновой фракции в меньшем количестве чем по формуле нецелесообразна, так как приводит к уменьшению отбора керосиновой фракции от ее потенциала в ;сьфье. По предлагаемому способу выход керосиновой фракции увеличиваетс на 64-83 тыс.т в.год или на 0,81 ,0 от ее потенциала в . Экономический зффект предлагаемого способа по сравнению с известным составл ет 505,8 тыс.руб. в год на одну установку.The invention relates to methods for producing petroleum fractions and can be used in industrial oil refineries. A known method of obtaining oil stocks in an atmospheric column includes the removal of gasoline vapor from the upper part of the distillation column, followed by condensation and supply of condensed vapors to the further stabilization m. The disadvantages of this method are the reduced yield of the kerosene fraction, as well as the increased consumption of gas consumption for the process. The closest to the invention is a method of obtaining petroleum fractions in an atmospheric column, including the removal of gasoline stock vapors from the upper part of the distillation column, condensation of these vapors and feeding them to irrigate the upper section of the distillation column, and the balance surplus for stabilization and processing 2. A disadvantage of the known method is the reduced yield of the kerosene fraction, since the phlegm of kerosene visors from the atmospheric column at 186-192 ° C and more than the tail fractions (193-230 ° C) remain in diesel th fraction. The aim of the invention is to increase the yield of the kerosene fraction. The aim is achieved in that according to the method of producing petroleum fractions from petroleum feedstock in an atmospheric column, it includes the removal of gasoline vapors from the upper part of the atmospheric column, condensation and supplying part of the condensed vapors to irrigate the upper part. the atmospheric column, and the balance of the gasoline fraction for processing, the output of the kerosene and diesel fraction, is additionally fed to the upper part of the distillation column for irrigation the kerosene fraction in the amount determined by the formula (J, 1 P8 91I where Ots is the amount of the kerosene fraction supplied for irrigation} Q 00 the number of condensed vapors fed to the irrigation of the upper part of the distillation LONNA P4 | (- density supplied to the irrigation kerosene fractions; p, g - DENSITY of the diesel fraction P g - density of the gasoline fraction. Increasing the yield of the kerosene fraction at elevated temperatures is possible with the redistribution of the number of distillation plates, which reduces the potential selection of diesel fraction and increases the cost of constructive design of the atmospheric column, or with increasing pressure, which reduces the clarity of fractionation. Additional kerosene reflux is supplied to the upper part of the column for irrigation separately. The proposed method intensifies the process mass transfer at the boundary between the kerosene and diesel fractions. The additional supply of kerosene reflux to the irrigation of the upper part of the atmospheric column in an amount that is regulated by the densities of the separated fractions, which are the main indicators of the normalized properties of these fractions, causes: an increase in the composition of the vapors, improved compliance with the normalized properties at the boundary of the kerosene and diesel fractions, initiation of mass transfer between the vapor and liquid phases. The amount of kerosene fraction is controlled by an automatic quality analyzer at the end of the boiling point of the gasoline fraction (not 200-205 ° C) with a correction for the flow rate of cold irrigation of the upper part of the atmospheric column. The drawing shows a schematic diagram of the proposed method. The diagram shows: 1 — raw material line, 2 — atmospheric column, 3 — upper product stream of the atmospheric column, 4 — condenser / cooler, 5 — reflux capacity, 6-irrigation line, 7 — excess gasoline fraction, 8 — gasoline stream topping column mixtures, 9 — product preparation smelt, 10 — reflux flow, 11-str ping section, 12 — vapor stream, 13 heat exchangers, 14 — kerosene fraction for irrigation, 15 —pot of commercial kerosene. The method is carried out as follows. The raw materials are fed through line 1 to the atmospheric column 2. The top product of the atmospheric column — gasoline vapor vapors with the end of boiling point 200205®С is fed to the condenser – cooler nick 4, where it is completely densified. The condensed product is then sent to the reflux tank 5, from which part of the condensed product is directed along line 6 as reflux to the upper part of the atmospheric column, and the excess gasoline fraction 7 is mixed with the gas-gas mixture 8 of the topping column. The mixing product 9 is directed to stabilization, and the reflux oil from the kerosene fraction is sent to the stryping section 11, in which part of the light kerosene light fraction evaporates, stream 12 of which is returned to the atmospheric column 2. The kerosene fraction from the stripping section 11 is fed to the heat exchanger system 13 where it is cooled due to heat recovery up to 70 C. An additional stream 14 of the kerosene fraction is fed to the upper part of the atmospheric column and the excess of commercial kerosene 15 is removed from the installation. Example 1. Raw material 1 in the amount of 7040 thousand tons is directed to the evaporative part of the atmospheric column. The latter operates in the mode with the maximum extraction of the diesel fuel fraction, when the kerosene fraction from its potential in the raw material is the least. The process is conducted in the following mode: the pressure in the atmospheric column is 0.14 MPa, the input temperature of the raw material is 360 ° C, the temperature of the top of the atmospheric column is 154 ° C, the bottom temperature of the atmospheric column is 340 ° C, the output temperature of the Alegma kerosene, diesel and gas oil side fractions, respectively, 192, 236 and, the temperature of acute irrigation 70s, the temperature of the middle and lower intermediate circulation irrigation, respectively 216-72 and 260-80 s, the density of the gasoline, kerosene and diesel fractions, respectively, 730, 778 and 815 kg / m, the average reflux ratio in the gasoline, kerosene, diesel and gas oil sections of the atmospheric column, respectively 1.7, 1.5, 1.2 and 0.5, the steam number in the distant part of the column is 0.256. The amount of the kerosene fraction (W. i) is 815,620 (thousand tons). Q. 898 (1-Sch 730 From the upper part of the atmospheric column take gasoline fraction 3 vapors with the end of boiling 200-205 C. That condense and cool in the temperature range 154-70 C. Part of the condensed vapors 6 in the amount of 898-620 T and kerosene fraction 14 in the amount of 620 thousand tons are fed to the upper part of the atmospheric column for irrigation, and excess condensed vapors 7 are mixed with the gasoline fraction 8 of the stripping column and sent for stabilization and processing 9. The output of the kerosene fraction 15 is 920 thousand. t or 11.5 x from syf or 92% of potential. The material balance of the known and proposed methods for producing petroleum fractions with a maximum selection of diesel fuel is presented in Table 1. Example 2 (by a known method). The production of petroleum fractions is carried out under the operating conditions of the atmospheric column of Example 1. Kerosene the fraction is not fed to the irrigation of the upper part of the atmospheric column 2. The output of the kerosene fraction is 840 thousand tons, or 10.5% of the raw materials or 84% of the potential in the raw materials. The process indicators are presented in table 1. Example 3. Raw material 1 in the amount of 7040 thousand tons is sent to the euporation part of the atmospheric column 2. The latter operates in the mode with maximum extraction of the kerosene fraction when the diesel fraction yield from its potential in the raw material is the smallest. The process is conducted in the following mode: the pressure in the atmospheric column is 0.13 MPa, the temperature of the raw material inlet is 360 ° C, the temperature of the top of the atmospheric column, the temperature of the bottom of the atmospheric column, the temperature of the lateral reflux kerosene, diesel and gas oil fractions is 186, 232 respectively, and acute irrigation temperature of 70 ° C, medium and lower compasses of the Grune irrigation, respectively, 210–72 s and, the density of the gasoline, kerosene and diesel fractions, respectively, 735, 780 and 822 kg / m, the average reflux ratio in the gasoline, kerosene, diesel and gasoil section to the atmospheric column, respectively 1.6, 1.5 {1.25 and 0.5, the steam number in the distant part of the column is 0.210. The amount of kerosene fraction L80 .. te 681 (thous. Tons) (1 -) 735 C is determined from the upper part of the atmospheric column and the gasoline fraction 3 with boiling end 200205 6 is collected, which condenses and cools in the temperature range 154 - 70 ° C. Part of the condensed vapors 6 in the amount of 816-681 135 thousand tons and the kerosene fraction 14 in the amount of 681 thousand tons are fed to the upper part of the atmospheric column for irrigation, and the excess condensed vapors 7 are mixed with the gasoline fraction from the column 8 and sent to the joint stabilization and recycling. The yield of kerosene fraction is 984 thousand tonnes or 12.3% of the raw material or 97.6% of the potential in the raw material. The process indicators are given in table 2. Example 4 (by a known method). The production of petroleum fractions is carried out under the operating conditions of the atmospheric column according to Example 3. The kerosene fraction is not supplied to the upper part of the atmospheric column 2 for irrigation. The process indicators are shown in Table 2. The yield of the kerosene fraction by a known method is 920 thousand tons or 11.5% of the raw materials, or 91.3% of the potential in the raw materials. The material balance of the known and proposed methods for producing oil fractions with the maximum selection of the kerosene fraction is presented in Table 2. In addition, the supply of the kerosene fraction for irrigation of the upper part of the distillation column in more quantities than the formula is not feasible, since it leads to an increase in the composition of the vapors and a decrease in the fractional definition. Submission of the kerosene fraction in a smaller quantity than by the formula is inexpedient, since it leads to a decrease in the selection of the kerosene fraction from its potential in Russia. According to the proposed method, the yield of the kerosene fraction is increased by 64-83 thousand tons per year or by 0.81, 0 of its potential in. The economic effect of the proposed method as compared with the known one is 505.8 thousand rubles. per year for one installation.

Таблица 1Table 1

Дизтопливо, фр. 230-360°СDiesel fuel, fr. 230-360 ° C

Сумма светлых нефтепродуктовThe amount of light oil

Мазут, фракци 360 СFuel oil, 360 C fraction

Смесь нефти и газового конденсатаA mixture of oil and gas condensate

Отбензиненна смесьOatmeal mixture

Бензин, 4ф.нк-140 с Керосин,фк.140-230 С Gasoline, 4f.nk-140 with kerosene, fk.140-230 С

Дизтопливо,Diesel fuel,

фр. 230-360с fr 230-360s

светлых нефтепродуктов light oil products

Мазут, фракци Mazut, fractions

21,821.8

48,1 5i,948.5i, 9

Продолжение табл.1Continuation of table 1

16.00,9871,00016.00,9871,000

12.50,840D,92012.50,840D, 920

22.10,9860,93210.22,9860,932

50.60,9500,950 49,450.60,9500,950 49.4

Смесь нефти и газовогоMixture of oil and gas

Отбензиненна смесьOatmeal mixture

Бензин, фр.шс-140°СGasoline, fr.shs-140 ° C

Керосин, фр. 140-230°С Kerosene, fr. 140-230 ° C

Д зтопливо,D cool

фр. 230-360 Сfr 230-360 С

Сумма светлых нефтепродуктовThe amount of light oil

Мазут, фр. 36ос Mazut, fr. 36os

Таблица 2table 2

Продолжение табл.2Continuation of table 2

16 0,994 1,000 12,6 0,913 0,97616 0.994 1,000 12.6 0.913 0.976

0,884 0,8460.884 0.846

23,423.4

0,925 0,9250.925 0.925

5252

4848

Jln-n .Jln-n.

//

::

УHave

//

1212

ffffff

UHUh

Claims

METHOD FOR PRODUCING OIL FRACTIONS from petroleum feedstock in an atmospheric column, including the removal of gasoline fraction vapors in the upper part of the atmospheric column, condensation and supply of a part of the condensed vapors for irrigation of the upper part of the atmospheric column, and the balance excess of gasoline fraction for processing, the removal of kerosene and diesel fractions the fact that, in order to increase the yield of the kerosene fraction, the kerosene fraction is additionally supplied for irrigation of the upper part of the atmospheric column in an amount determined by according to the formula where the amount of kerosene fraction supplied for irrigation, kg / h; the amount of condensed vapors of the gasoline fraction supplied for irrigation of the upper part of the distillation column; the density of the kerosene fraction supplied for irrigation; ' density of diesel fraction;

the density of the gasoline fraction.

SILan — .1130591