SU1186655A1 - Способ внепечной обработки рельсовой стали - Google Patents
Способ внепечной обработки рельсовой стали Download PDFInfo
- Publication number
- SU1186655A1 SU1186655A1 SU843729976A SU3729976A SU1186655A1 SU 1186655 A1 SU1186655 A1 SU 1186655A1 SU 843729976 A SU843729976 A SU 843729976A SU 3729976 A SU3729976 A SU 3729976A SU 1186655 A1 SU1186655 A1 SU 1186655A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- metal
- intensity
- aluminum
- purging
- argon
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
СПОСОБ ВНЕПЕЧНОЙ ОБРАБОТКИ РЕЛЬСОВОЙ СТАЛИ, включающий раскисление металла алюминием в ковше, продувку его аргоном с интенсивностью 0,0036-0,0046 м/Тмин и контроль содержани алюмини в металле в процессе продувки, отличающийс тем, что, с целью уменьшени загр зненности рельсов Iстрочечньми оксидными включени ми, щюдувку металла аргоном ведут с интенсивностью 0,00360 ,0046 м/т- мин в течение первых 4-6 мин, затем с интенсивностью 0,0023-а,0035 .мин до содержани алюмини в металле 0,012-0,017%. в (Л
Description
ЭО 9д 9 СП СП Изобретение относитс к черной металлургии и может быть использовано при производстве рельсовой стали. Цель изобретени - уменьшение загр зненности рельсов строчечными оксидными включени ми. Внепечную обработку рельсовой ста ли в ковше осуществл ют продувкой аргоном с интенсивностью 0,00360 ,0046 м /т-мин в течение первых 4-6 мин, а затем с интенсивностью 0,0023-0,0035 М7Т-МИН до получени содержани растворенного в металле алюмини 0,012-0,017%. Уменьшение интенсивности продувки аргоном на заключительной фазе ее необходимо дл предотвращени загр знени металла шлаковыми включени ми при перемешивании шлака с мета лом и уменьшени скорости выгорани алюмини . Кроме того, решающее значе ние дл уменьшени загр зненности ок сидными строчечными включени ми рель сов имеет получение оптимального содержани алюмини в рельсовой стали 0,012-0,017%. Дл этого также необходима пониженна скорость окислени алюмини . I Выбор граничных параметров обуслов лен тем, что при интенсивности продув ки аргоном менее 0,0023 м /т-мин эффективность ее в отношении удалени неметаллических включений резко падает , а кроме того, получение оптимального содержани алюмини в стали (0,012-0,017% затрудн етс в случае получени высокого содержани его в металле в конце первого этапа продувки . Превьш1ение интенсивности продувки аргоном более 0,0035 м /т-мин не позвол ет получить требуемое содержание алюмини в случае содержани его после первого этапа продувки, близком к нижнему пределу (0,012%). Кроме того, дальнейшее увеличение интенсивности продувки влечет за собой засорение металла шлаковыми вклю чени ми. Оптимальное содержание алюмини в стали (0,012-0,017%) установ лено на основании статистической обработки плавок рельсовой стали, продутой аргоном в 200-тонных ковшах мартеновского цеха, а также проведени опытных плавок Это исследова ние показало, что перевод рельсов 1J группы в tj сорт по неметаллическим включени м приходитс , главным образом , на плавки с содержанием алюми1 52 ни в металле до 0,012% или выше 0,017%. Продолжительность первого этапа продувки 4-6 мин аргоном с интенсивностью 0,0036-0,0046 .мин обусловлена тем, что при продувке менее 4 мин не обеспечиваетс основное назначение продувки: усреднение химического состава и температуры металла в ковше, а превьш1ение его вьш1е 6 мин в р де случаев приводит к получению содержани алюмини в стали менее 0,012%. После 10-15-минутной выдержки металла в ковше ковш подают на стенд на установку дл продувки металла аргоном. Продувку начинают, опуска фурму в металл при давлении аргона несколько выше ферростатического металла в ковше.: Затем в зависимости от состо ни и количества шлака в ковше, от степени оголени металла из-под шлака устанавливают интенсивность продувки в пределах 0,0036-0,0043 м /т-мин. Продолжительность первого этапа (4-6.мин) устанавливают в зависимости от продолжительности раскислепературы металла перед раскислением и других факторов. Если выпуск был длительным, продолжительность первого этапа продувки уменьшают до 4 мин, если бьш коротким, удлин ют до 6 мин. При нормальной продолжительности выпуска (15-20 мин) продувку на первом этапе производ т в течение 5 мин. После окончани первого этапа фурму поднимают, производ т с помощью активометра определение содержани растворенного в металле кислорода дл оценочногоопределени содержани алю- мини в металле. (Содержание алюмини общего может быть определено непосредственно в пробе спектральным методом). На основании полученных данных оценочно определ ют продолжительность дальнейшей продувки и интенсивность ее в пределах 0,00230 ,0035 м т-мин. Пример 1. Плавка выпускаетс в ковш в течение 18 мин. В ковш присаживают алюминий в количестве 500 г/т. Толщина сло шлака обычна (200 мм). Ковш через 10 мин подают на установку дл продувки металла аргоном. В течение первых Г мин
продувку ведут с интенсивностью 55 м/ч (0,0042 .мин). После этого с помощью актинометра производ т замер кислорода, содержание которого составл ет 0,0006%, что соответ- 5 ствует 0,020-0,022% алюмини , С учетом скорости выгорани алюмини на втором этапе продувки в среднем 0,001%/мин и необходимости получени содержани его в металле в пре- 10 делах 0,014-0,015% продувку ведут еще 6 мин с интенсивностью 37 м /ч (0,0029 м /Тмин). Контроль растворенного кислорода показывает 0,0008%, что соответствует содержанию в,метал-15 ле 0,015% алюмини . Продувку заканчивают .
Пример 2, Металл в ковше раскисл ют так же, как в примере 1, Выпуск металла продолжаетс 30 мин, 20 Это предопредел ет повышенный угар алюмини в ковше. Продувку на первом этапе ведут с более низкой интенсивностью 50 м/ч (0,0039 .мин). После 4 мин продувки замер ют содер- 25 жание кислорода 0,0007%, что соответствует содержанию 0,017-0,020% алюмини . Второй этап продувки провод т также с пониженной интенсивностью 32 м /ч (0,0023 м /т-мин) в течение зо 4 мин. При такой интенсивности продувки скорость выгорани алюмини составл ет 0,0007%/мин, После второго этапа продувки содержание кислорода составл ет 0,0009%, что соответствует ,. 0,015-0,016% алюмини . Продувка з аканчиваетс .
Пример 3, Выпуск плавки прО7 должаетс 12 мин, В ковше толщина сло , шлака 300 мм. Это предопредел ет, с 40 одной стороны, малый угар алюмини при раскислении металла в ковше, с другой, малую скорость выгорани алюмини в процессе продувки вследствие практического устранени окислени 45 его кислородом воздуха. Продувку в первом периоде ведут с наибольшей интенсивностью 58 м/ч (0,0046 .мин) , После 6 мин продувки содержание кислорода в металле 0,0006% что соответ-50 ствует 0,020-0,022% алюмини . Второй этап продувки ведут также с максимальной интенсивностью 45 м /ч (0,0035 м /т-минК При рассматриваемых, услови х ожидаема скорость окисле- 55 ни алюмини 0,0008 %/мин. Дл получени 0,014-0,015% алюмини продолжительность продувки должна составл ть еще 6 мин,После 6 мин продувки содержание кислорода 0,0007%, что соотвепствует заданному содержанию алюмини 0,016%, На этом продувку заканчивают.
Как показали данные опытной проверки , в результате использовани предлагаемого способа внепечной обработки рельсовой стали практически устран етс перевод рельсов 11 группы во П сорт по строчечным оксидным включени м. Контроль осуществл етс на 6 шлифах, вырезанных из трех головных и трех донных рельсов от плавки , в случае обнаружени на одном из шлифов строчек оксидов более 8 мм, все рельсы данной плавки перевод т-с во 11 сорт.
Дл проверки провод т серию опытных плавок в промышленных услови х, металл продувают аргоном в течение 4-6 мин с интенсивностью 0,00360 ,0046 м /т-мин, затем в части плавок продувку продолжают с той же интенсивностью по известному способу , а в части плавок продолжают с пониженной интенсивностью 0,00230 ,0035 м /т.мин по предлагаемому способу. Результаты приведены в 1;аблице,
Из приведенных данных видно, что все плавки с интенсивностью продувки на завершающей стадии 0,00230 ,0035 м /т-мин имеют оптимальное содержание алюмини в готовом металле (0,012-0,017%) и удовлетвор ют требовани м стандарта дл рельсов 1 сорта в отношении длины строчечных оксидных включений - до 8 мм. Плавка 3 с. низкой интенсивностью продувки отличаетс высоким содержанием алюмини (0,019%) и не удовлетвор ла требовани м стандарта - максимальна длина строчечных оксидов 8,36 мм. Это же относитс к плавкам 6 и 7 с высокой интенсивностью продувки арго ом по известному способу.
Предлагаемый способ внепечной обработки рельсовой стали в сравнении с известным способом обеспечивает снижение отсортировки рельсов во IJ сорт по неметаллическим включени м. Внепечна обработка по предлагаемому способу на проверочных опытных плавках обеспечивает во всех случа х получение рельсов 1 сорта. Из 7 плавок, относ щихс к известному способу обработки рельсовой стали, 5 плавок
не удовлетвор ют требовани м, предъ вл емым к t сорту рельсов по неметаллическим включени м (по результатам заводского контрол кажда 2-3- проконтролированные плавки перевод тс во П сорт по неметаллическим включени м . Средн длина строчечных оксидных включений из максимальных оценок шлифов при продувке по предлагаемому способу составл ет 3,74 мм по известному способу 7,72 мм. Содержа-.
ние окислов железа при продувке аргоном под окислительным шлаком в конце продувки по предлагаемому способу не превьпиает 4%, по известному не менее 8%. Перевод рельсов во Tl сорт приводит к значительным материальным потер м дл производител рельсов , так как он тер ет 25 руб на i т
рельсов. Потребитель несет еще большие потери вследствие снижени эксплуатационной стойкости рельсов.
Claims (1)
- СПОСОБ ВНЕПЕЧНОЙ ОБРАБОТКИ РЕЛЬСОВОЙ СТАЛИ, включающий раскисление металла алюминием в ковше, про дувку его аргоном с интенсивностью 0,0036-0,0046 м ?/т·мин и контроль содержания алюминия в металле в процессе продувки, отличающийся тем, что, с целью уменьшения загрязненности рельсов I строчечными оксидными включениями, продувку металла аргоном ведут с интенсивностью 0,00360,0046 мэ/т*мин в течение первых4-6 мин, затем с интенсивностью 0,0023-0,0035 м3/т»мин до содержания алюминия в металле 0,012-0,017%. §
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843729976A SU1186655A1 (ru) | 1984-04-28 | 1984-04-28 | Способ внепечной обработки рельсовой стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843729976A SU1186655A1 (ru) | 1984-04-28 | 1984-04-28 | Способ внепечной обработки рельсовой стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1186655A1 true SU1186655A1 (ru) | 1985-10-23 |
Family
ID=21114880
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843729976A SU1186655A1 (ru) | 1984-04-28 | 1984-04-28 | Способ внепечной обработки рельсовой стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1186655A1 (ru) |
-
1984
- 1984-04-28 SU SU843729976A patent/SU1186655A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Колпаков С.В., Шалимов А.Г., Поживалов A.M. и др. Обработка конверторной стали аргоном. Сталь, 1979, № 3, с. 177-179. ШюрманЭ., Реденец Б., Илушнель В. Кинетика угара алюмини при продувке металла в ковше инертным газом. Черные металлы, 1980, № 24, с. 19-25. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5190577A (en) | Replacement of argon with carbon dioxide in a reactor containing molten metal for the purpose of refining molten metal | |
SU1186655A1 (ru) | Способ внепечной обработки рельсовой стали | |
US4615730A (en) | Method for refining molten metal bath to control nitrogen | |
FI67094C (fi) | Foerfarande foer att foerhindra att slaggmetall vaeller upp vi pneumatisk under ytan skeende raffinering av staol | |
US4168158A (en) | Method for producing alloy steels having a high chromium content and an extremely low carbon content | |
JP2653301B2 (ja) | 低p転炉滓の再利用方法 | |
KR100916099B1 (ko) | 중저탄소강 제조를 위한 용강의 정련방법 | |
GB2057509A (en) | Steel making in top-blown converter | |
CA1288248C (en) | Method for suppressing fuming in molten steel | |
HU189326B (en) | Process for production of steels with low or super-low carbon content with the regulation the end point of the carbon and blasting temperature | |
JP3725312B2 (ja) | 含クロム溶鋼の精錬方法 | |
KR100398400B1 (ko) | 타이타늄 함유 스테인레스강의 정련공정에서 슬래그조성제어방법 | |
US3860418A (en) | Method of refining iron melts containing chromium | |
JPH05320740A (ja) | Rhにおける浸漬管寿命の延長方法 | |
RU2142017C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
JPS6447809A (en) | Method for raising temperature of molten metal in ladle | |
SU1507807A1 (ru) | Способ ведени конвертерной плавки | |
KR100563265B1 (ko) | 극저탄소 용강의 청정성을 향상시키기 위한 정련방법 | |
RU2186126C2 (ru) | Способ химического нагрева стали | |
JPH06108137A (ja) | 低硫鋼の溶製方法 | |
JP3344337B2 (ja) | タンディッシュの予熱方法 | |
JPH01100216A (ja) | 溶鋼の取鍋精錬法 | |
DE3306782C2 (de) | Verfahren zur Behandlung von Stahlschmelzen | |
SU1089149A1 (ru) | Способ выплавки рельсовой стали | |
JP2561032Y2 (ja) | 製鋼用ランス |