SU1186647A1 - Способ передела ванадиевых чугунов - Google Patents
Способ передела ванадиевых чугунов Download PDFInfo
- Publication number
- SU1186647A1 SU1186647A1 SU843727651A SU3727651A SU1186647A1 SU 1186647 A1 SU1186647 A1 SU 1186647A1 SU 843727651 A SU843727651 A SU 843727651A SU 3727651 A SU3727651 A SU 3727651A SU 1186647 A1 SU1186647 A1 SU 1186647A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- vanadium
- open
- converter
- grade
- temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
СПОСОБ ПЕРЕДЕЛА ВАНАДИЕВЫХ ЧУГУНОВ дуплекс-процессом с предварительным извлечением ванади в конверторе и последующим получением ле;гированной стали в мартеновской печи, отличающийс тем, что, с целью снижени расхода ферросплавов , повышени производительности и извлечени ванади , в мартеновскую печь запивают высокоуглеродистый полупродукт и ванадиевый полупродукт с температурой 1480-1590 С при массовом соотношении
Description
00 Од О) 4
Изобретение относитс к черной металлургии, конкретно к технологии передела природнолегированных ванадиевых чугунов дуплекс-процессом.
Цель изобретени - снижение расхода ферросплавов, повьппение производительности и извлечени ванади .
Оптимальное количественнйе весовое соотношение низкотемпературного и высокотемпературного полупродуктов,сливаемых в печь дл получени стали, определ ют экспериментально при переработке ванадиевого чугуна в 22тонном конверторе с донным кислородным дутьем при выплавке стали марки 55С2ГФ (табл. .1). Максимальна производительность процесса достигаетс при соотношении (4-9):1, что обусловлено полным устранением при таком соотношении настьшеобразовани на горловине конвертера и, соответственно , текущих простоев, св занных с гор чими ремонтами. При увеличении количества высокотемпературного полупродукта повьшение длительности про- дувки превалирует над выигрьппем времени за счет устранени текунщх простоев , и производительность процесса снижаетс особенно заметно при переходе к соотношению 3:1, Одновременно при этом вследствие повьшени возможности самопроизвольного вскипани мартеновской ванны производительность печи падает, а извлечение ванади из чугуна в шлак уменьшаетс преимущественно вследствие повышени потерь ванадиевого шлака при его отделении от полупродукта, Из табл. 1 также следует, что снижение температуры высокотемпературного полупродукта менее 148С°С приводит к скачкообразному уменьшению степени извлечени ванади из чугуна и производительности конвертера. I
В то же врем и повышение температуры полупродукта более 1590°С которое преимущественно достигаетс при содержании углерода 0,5%, также нецелесообразно, так как приводит к интенсивному (взрывообразному) протеканию процесса обезуглероживани и к снижению производительности, выплавки стали и заметному повышению расходов раскислителей и ферросплавов при получении марочного металла .
Пример 1 (базовый вариант). Дуплекс-процессом (22-тонный конвертор донного буть - 280-тонна оснона мартеновска печь) выплавл ют сталь марки 55С2ГФ из ванадиевого чугуна следующего состава, %: С 4,5 V 0,50; Сг 0,14; Мп 0,25; Si 0,25; Ti 0,18; Р 0,03; S 0,014.
На первой стадии чугун в конверторе продувают кислородом с интенсивностью 2,8 м мин-т и получают низкотемпературный полупродукт температурой 1370-1390°С и содержанием С 3,1-3,2% и V 0,03-0,04, а также ванадиевый шлак с концентрацией в нем 15-16% VjO,.. Перед продувкой в конвертор присаживают агломерат в количестве 60 кг/т чугуна. Получаемый полупродукт после отделени при сливе из конвертора ванадиевого шлака заливают в мартеновскую печь, Заливку начинают в период прогрева шихты (20 т известн ка и 75 т лома) и заканчивают в течение периода плавлени . Всего в печь заливают дес ть конверторных плавок.
Предварительное раскисление осуществл ют 45% FeSi в количестве 6 кг/т. В ковш присаживают SiMn, 65% FeSi, феррованадий ВД-2 в количестве , соответственно, 20, 35 и 5,5 кг/т. Состав полученной стали, % С 0,58; Si 1,81; №i 1,1; V 0,13.
Продолжительность мартеновской плавки 6 ч 52 мин; степень извлечени ванади из чугуна на первой стадии процесса 92,0%; выход жидкого полупродукта 94,5%; производительность конвертора в номинальные сутки 983 т; производительность мартеновской печи в номинальные сутки 988 т.
И р и м е р 2 (предлагаемый способ). Дуплекс-процессом (22-тонный конвертор донного дуть 280-тонна основна мартеновска печь) вьтлавл ют сталь марки 55С2ГФ из ванадиевого чугуна такого
же.состава, как в примере 1. I
В конверторе по той же технологии , что в примере 1, продувают дес ть плавок, из них две во врем периода доводки мартеновской плавки , и получают низкотемпературный полупродукт с температурой 13701390°С и содержанием С 3,1-3,2%, V 0,01-0,04%, а также ванадиевый шпак с 16-17% VjO,. Ванадиевьй шлак отдел ют от полупродукта при сливе его из конвертора.
В мартеновскую печь, зашихтованну как в примере 1, в периоды прогрева плавлени сливают восемь высокоуглеродистых полупродуктов, а два последних , продутых в период доводки мартеновской плавки, заливают снова в конвертор и продувают кислородом с интенсивностью 3,5 м /мин-т в течение 11 мин. Один из полученных высокотемпературных полупродуктов с концентрацией углерода 0,6% и температурой 1560°С вместе со шлаком заливают в печь перед предварительным раскислением при температуре ванны 1550°С и содержании в ней углерода 0,59%, а второй полупродукт с температурой 1560° С и содержанием углерода 0,55% сливают после предварительного раскислени за 5 мин до вьтуска плавки. Таким образом, весовое соотношение слитых в печь высокоуглеродистого и ванадиевого полупродуктов составл ет 4:1,
Предварительное раскисление осуществл ют 45% FeSi в количестве 4 кг/т стали. В ковш присаживают Si fn и 65% FeSi в количестве 18 и 30 кг/т соответственно. Состав полученной стали, %: С 0,54; Si 1,72 Мп 1,02; V 0,11.
Продолжительность мартеновской плавки 6 ч 11 мин; степень извлечени ванади из чугуна 95,6%; выход жидкого полупродукта 95,1%; производительность конвертора в номинальное врем 1026 т в сутки; производительность мартеновской печи в номинальное врем 1086 т в сутки.
Пример 3 (предлагаемый способ ) .
Дуплекс-процессом (22-тонный конвертер донного дуть - 280-тонна основна мартеновска печь) выплавл ют сталь марки 55С2ГФ из ванадиевого чугуна такого же состава, как в примере 1 .
В конверторе продувают воздухом, обогащенным кислородом до 40%, с интенсивностью 10 Т /мин.т дес ть пларок с применением в качестве охладител агломерата в количестве 50 кг/т в течение 6 мин. Получают полупродук с температурой 1370-1390°С и содержанием С 3,1-3,2%, V 0,01-0,04. Получаемый полупродукт после отделени при сливе из конвертора ванадиевого шлака заливают в мартеновскую печь, зашихтованную как в примере 1, в периоды прогрева - плавлени . Последний из полученных полупродуктов после отделени ванадиевого шлака заливают снова в конвертор и продувают до концентрации углерода 1,8% и температуры 1480°С, а затем после отделени шлака заливают в мартеновскую печь перед предварительным раскислением. Температура металла в этот момент составл ет 1560°С, содержание углерода 0,5%, а количество полупродукта 26 т. Таким образом, весовое соотношение слитых в печь обычного и предлгаемого полупродуктов составл ет 7,6:1.
Предварительное раскисление осуществл ют 45% FeSi в количестве 2,5 кг/т. В ковш присаживают SiMn,65 FeSi, феррованадий ВД-2 в количестве , соответственно 20, 35, 5,5 кг/т. Состав полученный стали, %: С 0,59; Si 1,92; Мп 1,12; V 0,15.
Продолжительность мартеновской плавки 6 ч 35 мин; степень извлечени ванади из чугуна 94,6%; выход жидкого полупродукта 95,5%; производтельность конвертора в номинальное врем 1102 т в сутки; производительность мартеновской печи в номинальное врем 1032 т в сутки.
Пример 4. Дуплекс-процессом (22-тонный конвертор донного дуть 280-тонна основна мартеновска печь) выплавл ют сталь марки 55С2ГФ из ванадиевого чугуна такого же состава, как в примере 1.
В конверторе по той же технологии что в примере 1, продувают дев ть плавок и получают низкотемпературный полупродукт с температурой 13701390°С и содержанием С 3,1-3,2%, V 0,01-0,04%, а также ванадиевый шлак с 16-17% VjOj. Ванадиевый шлак отдел ют от полупродукта при выпуске его из конвертора в ковш. Получаемый полупродукт сливают в мартеновскую печь, зашихтованную, как в примере 1 в периоды прогрева-плавлени .
Дес тую плавку продувают в конверторе в период доводки мартеновской плавки. Чугун продувают кислородом с интенсивностью 3 м/минт в течение 15 мин. Полученный полупродукт , содержащий 0,5% С и имекщнй температуру 1590°С вместе со шлаком заливают в печь перед предварительным раскислением при температуре мартеновской, ванны 1540С и содердании в ней углерода 0,6%. Таким
образом, весовое соотношение обычного и предлагаемого полупродукта, слитых в печь, составл ет 9:1,
Предварительное раскисление осуществл ют 45% FeSi в количестве 4 кг/т стали. В ковш присаживают SiMn и 65% FeSi в количестве 18
и 30 кг/т, соответственно. Состав полученной стали, %: С 0,55; Si 1,79; Мп 1,15; V 0,15.
Продолжительность мартеновской плавки 6 ч 31 мин; степень извлечени ванади из чугуна 94,8%; выход жидкого полупродукта 95,8%;
производительность конвертора в номинальное врем 1145 т в сутки; производительность мартеновской печи в номинальное врем 1037 т в сутки. Таким образом, предлагаемый способ позвол ет увеличить извлечение ванади из чугуна в шлак на 2,6Показатели дуплекс-процесса
5,0%, увеличить производительнос-о дуплекс-процесса на 5-10%, в том числе производительность конверторов на 10-15%, снизить расход раскйслителей и ферросплавов на 3-6 кг/т стали , а также увеличить выход годного на 0,5-1,0%.
Claims (1)
- СПОСОБ ПЕРЕДЕЛА ВАНАДИЕВЫХ ЧУГУНОВ дуплекс-процессом с предварительным извлечением ванадия в конверторе и последующим получением ле;гированной стали в мартеновской печи, отличающийся тем, что, с целью снижения расхода ферросплавов, повышения производительности и извлечения ванадия, в мартеновскую печь заливают высокоуглеродистый полу продукт и ванадиевый полупродукт с температурой 1480-1590°С при массовом соотношении (4-9):1.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843727651A SU1186647A1 (ru) | 1984-04-29 | 1984-04-29 | Способ передела ванадиевых чугунов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843727651A SU1186647A1 (ru) | 1984-04-29 | 1984-04-29 | Способ передела ванадиевых чугунов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1186647A1 true SU1186647A1 (ru) | 1985-10-23 |
Family
ID=21113978
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843727651A SU1186647A1 (ru) | 1984-04-29 | 1984-04-29 | Способ передела ванадиевых чугунов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1186647A1 (ru) |
-
1984
- 1984-04-29 SU SU843727651A patent/SU1186647A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 250180, кл. С 21 С 5/28, 1968. Авторское свидетельство СССР № 627666, кл. С 21 С 5/28, 1977. Авторское свидетельство СССР № 589258, кл. С 21 С 5/28, 1978. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2360008C2 (ru) | Способ удаления хрома из содержащих хром металлургических шлаков | |
US4165234A (en) | Process for producing ferrovanadium alloys | |
SU1186647A1 (ru) | Способ передела ванадиевых чугунов | |
JP4461495B2 (ja) | 溶銑の脱燐精錬方法 | |
JPS58147506A (ja) | 溶銑予備処理方法 | |
JPS6358203B2 (ru) | ||
SU1250582A1 (ru) | Способ выплавки стали в многованной электропечи | |
US4141723A (en) | Process for producing stainless steel | |
SU1068526A1 (ru) | Сплав дл легировани и раскислени стали | |
US2670283A (en) | Refining steel | |
SU1044641A1 (ru) | Способ легировани стали марганцем | |
SU652234A1 (ru) | Способ получени ванадиевых сплавов | |
US4065297A (en) | Process for dephosphorizing molten pig iron | |
JPH1161221A (ja) | 低Mn鋼の溶製方法 | |
US2971834A (en) | Process in selective reduction of chrome ore | |
US2803535A (en) | Method of blowing steel melt with oxygen containing gas | |
SU1134608A1 (ru) | Способ выплавки низкоуглеродистой стали в конвертере | |
JPH1112634A (ja) | アーク炉による低窒素溶鋼の製造方法 | |
SU605839A1 (ru) | Способ выплавки ванадийсодержащих сталей и легирующе-восстановительна смесь дл его осуществлени | |
US2800406A (en) | Process for making manganese-bearing steels | |
SU1013489A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
JPS5938319A (ja) | 高クロム鋼の溶製方法 | |
RU1774958C (ru) | Способ выплавки стали в двухванном сталеплавильном агрегате | |
SU602557A1 (ru) | Способ выплавки ванадийсодержащей стали | |
SU1006530A1 (ru) | Способ получени сплавов с ванадием |