Изобретение относитс к обработке металлов давлением, а именно к способам изготовлени лент преимущественно профилированных из тугоплавких и других труднообрабатываемых метал лов и сплавов, широко примен емых в электровакуумной технике и приборостроении . Известен способ изготовлени ленты , по которому проволока деформируетс в вакууме двум бойками, колеблющимис с ультразвуковой частотой . При этом проволока предваритель но нагреваетс в вакууме с помощью косвенных источников нагрева (лампы инфракрасного излучени , электропечи и т.д.) до температуры начала ре кристаллизации металла СО Недостаток данного способа - невы сока скорость плющени (производительность ), обусловленна необходимостью применени дл высокотемпературного нагрева движущейс с большой скоростью проволоки нагревателей большой мощности с большой про т женностью зон нагрева. Кроме того при входе тонкой проволоки в очаг деформации происходит ее быстрое охлаждение сравнительно массивными и холодными деформирующими бойками, что создает значительный градиент температур, вследствие которого в получаемой ленте могут возникать ос таточные напр жени и дефекты в виде микротрещин. Известен способ изготовлени ленты из вольфрама, согласно которому перед ультразвуковым плющением проволоку подвергают электролитическому травлению и нагреву непрерывным пр мым пропусканием посто нного тока до 1200-1300 С, а деформацию проволоки ведут со степенью обжати не более 40% за проход 21. Недостатком этого способа вл етс то, что источник тока посто нно подключен к проволоке и бойкам как в фазе осаживани металла проволоки , так и во врем отрыва активного бойка от металла. Это вызывает неизбежное искрение и электрическую эрозию поверхности ленты и деформирующих поверхностей бойков, что приводит к по влению на поверхности ле ты и бойков раковин, местных оплавлеНИИ металла, переносу и налипанию деформируемого металла на бойки, т. приводит к ухудщению качества поверх ности ленты и износу рабочего инструмента . Кроме того, дл получени большой плотности тока, разогревающего деформируемый металл в непрерывном режиме , необходимы мощные источники посто нного тока, что приводит к больщой энергоемкости способа. Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому вл етс . способ, согласно которому деформирование проволоки осуществл етс комбинированно - вначале бойком, колеблющимс с ультразвуковой частотой , и пассивным бойком (отражателем), а затем дву1.1Я валками. При этом через валки и отражатель пропускаетс импульсный электрический ток амплитудной плотностью 10 А/мм с частотой повторени импульсов 5-10 кГц. Частота колебаний активного бойка при этом составл ет 19 кГц СЗ и llA. Недостаток .известного .способа отличие частоты колебаний деформирующего бойка от частоты следовани импульсов тока. Поэтому импульсы тока большой величины подаютс на проволоку через пассивный боек как в фазе осаживани металла проволоки активным бойком, так и при разрыве контакта между бойками. Это приводит к сильному искрению и значительной электрической эрозии поверхности ленты и деформирующих поверхностей . бойков, т.е. вызыв ает по вление на поверхности ленты и бойков раковин, местных оплавлений металла, перенос и налипание деформируемого металла на бойки, т.е. резко снижаетс ка-, чество поверхности бойков и получаемой ленты. Кроме того, существенный.недостаток этого способа состоит в том, что Б первый очаг деформации, образованный ультразвуковыми бойками, обрабатываемый металл поступает в холодном СОСТОЯНИИ, поскольку импульсный электрический ток пропускают только между валками и пассивным ультразвуковым инструментом-отражателем. В результате металл имеет высокое сопротивление деформации и склонность к трещинообразованию. Указанные недостатки будут в еще большей степени про вл тьс при плющении профилированных лент, так как в этом случае большему электроэрозионному разрушению будут подвергатьс выступающие поверхности профил . где плотность разр дного тока буде наибольшей. Кроме того, при сложном профиле бойка большую сложность пре ставл ет его перешлифовка, устранен следов износа и налипани металла. Изготовление же нового бойка отличаетс значительной трудоемкостью. Цель изобретени - повышение качества профилированной ленты и повы шению износостойкости бойков. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу изготовлени профилированной ленты из проволоки , включающему операции плющени проволоки бойками, синфазно колеблющимис с ультразвуковой частотой , и нагрева проволоки путем пропу кани импульсов электрического тока выбирают частоту следовани импульсов тока, равную частоте колебаний бойков, осуществл ют сдвиг фаз с за паздыванием импульсов тока относительно частоты колебаний бойка и пр пускают ток через деформируемьй объем металла и участок проволоки, расположенный непосредственно перед очагом деформации. Запаздывание по фазе осуществл ют относительно нача ла касани бойками проволоки на половину разности времени касани бойками проволоки и длительности импульсов тока. При этом длительность f импульсов тока выбирают меньшей времени контакта бойков с проволокой по фор муле. Т -t,. ,СП где Т - период колебаний бойков; момент времени начала фазы осаживани проволокибойками определ емый из уравнени 4Vt,)i€« . 2) -A(coS2ir t,-co5Qirii2 -Oj скорость прот жки ленты амплитуда колебаний бойков частота колебаний бойковJ угол захода бойков, , . ltgc6 - момент времени конца фазы осадки металла бойками. Кроме того, сдвиг фазы импульсов электрического тока относительно на чала касани бойками проволоки, опре дел етс из выражени , ii - г Применение в предлагаемом способе импульсного тока, частота повторени импульсов которого равна частоте ультразвуковых колебаний, и пропускаемого через очаг деформации проволоки и участок проволоки, расположенный непосредственно перед очагом деформации, а также выбор длительности импульсов тока и сдвига фазы между ними и ультразвуковыми колебани ми, определ емыми из выражений (П и СЗ) соответственно, позвол ет обеспечить полную синхронизацию моментов осаживани металла ультразвуковыми бойками и моментов пропускани тока через деформируемый металл. Это позвол ет полностью исключить нежелательные искрени и электроэрозию поверхностей лент и бойков и осуществл ть предварительный надежный нагрев металла проволоки перед его деформацией, вести пластическую деформацию металла в гор чем состо нии и, как следствие, снизить сопротивление деформации металла и склонность его к расслоению . При этом сохран етс положительное вли ние ультразвуковой энергии и электрического тока на деформируемость металла. На чертеже приведена временна диаграмма смещени бойков, на которой отмечено врем контакта бойков с деформируемой проволокой, рассчитанное по уравнени м (1) - (3), а также временна диаграмма импульсов тока. Плющение проволоки с помощью бойков , колеблющихс с ультразвуковой частотой технологического диапазона (18-44 кГц), при скорост х прот жки ленты м/с всегда осуществл етс в режиме ультразвуковой v ковки (осажиЁани ) металла бойками с разрывом контакта между обрабатываемыми металлом и бойками, так как колебательна скорость бойков намного превышает скорость движени ленты. Рассмотрим приведенную диаграмму. опустим,что в начальньй момент времени бойки начинают удал тьс от деформируемого металла и он разгружаетс от действующего со стороны бойков деформирующего усили . Отрыв бойков от металла произойдет при условии превышени их колебательной скоости (ее составл ющей, направленной о направлению движени ленты) над скоростью движени ленты, т.е. момент времени можно определить из равенства -: 5inCot,-V , (4) ( , (5). Момент повторной встречи металла с бойками i начало фазы осадки металла можно определить, если сравнить рассто ние, на KOTOjpoe поднимаетс относительнобойка передний край деформируемой поверхности движущейс ленты, с рассто нием, на которое перемещаетс боек вдоль оси в течение промежутка времени д1 t -t ( Vlt2-tAt S2f i - (6) . . . A(co5cot,-cogcoi2) Фаза деформировани металла бойками заканчиваетс в момент времени г Т + -Ь . При этом металл деформиру , етс в режиме осадки до смены фазы колебаний, т,е. в промежутке времени t j Т происходит разгрузка металла от действующего усили и при -t i 3 происходит разрыв контакта м талла с бойками. Поэтому наиболее оптимальные услови с точки зрени устранени искрени и эрозии поверх ностей ленты и бойков обеспечиваютс при длительности импульса тока, равном времени деформировани метал ла в режиме осаживани , т.е. 7Г Т - i и при сдвиге фазы импульсов тока от носительно ультразвуковых колебаний , ii бойков, равном т;2+ --г-. т.е. с задержкой времени начала подачи импульса тока относительно начала фазы осадки на врем -j-, что необходим дл установлени полного контакта металла с бойками. Пример 1. Вольфрамовую про волоку марки ВА-1Г 0f22 мм плющат в треугольный профиль с размером бо ковых граней 0,88 мм на установке гор чего ул-ьтразвукового плющени в вакууме. Амплитуда ультразвуковых колебаний бойков 8 мкм при частоте колебаний 21,7 кГц, степень вакуума в рабочей камере установки 1 ,33 . Через проволоку пропускают импульсный ток амплитудой 1,2 А, с обеспечивающий нагрев проволоки перед плющением до 1100-1400 С. Длительность импульсов тока II ЧО с, сдвиг по фазе относительно колеба- НИИ бойкой 38-10 с.Плющение провод т при скорости прот жки лент, равной 0,2 м/с. Б результате обработки по указанным режимам получена лента треугольного сечени . На ее боковых гран х и на ребрах треугольного ;сечени отсутствуют следы эрозионного разрущени , раковины, трещины и расслоени . Боковые грани имеют шероховатость , соответствующую 10 классу (Rg 0,12 мкм). Лента имеет следующие механические свойства: предел прочности dt 2400 МПа, относительное удлинение 4,5%, среднее давление в очаге деформации проволоки 580 МПа. П р и м е р 2. Вольфрамовую проволоку 5.0,35 мм плющат в Т-образный профиль с размером плоской части профил 0,4 мм высотой и шириной выступа на середине плоской части 0,2 мм. Режимы плющени следующие: степень вакуума 6,65-10 Па, амплитуда ультразвуковых колебаний бойков 6 мкм, частота колебаний 30,0 кГц, скорость прот жки ленты 0,36 м/с, амплитуда импульсов тока, пропускаемого через проволоку, 2 А, длительность импульсов 410 с, частота следовани импульсов 30,0 кГц, сдвиг по фазе относительно колебаний бойков 28 .-10 с. В результате обработки по указанным режимам получена лента Т-образного профил , котора имеет высокое качество обработанных поверхностей (Rg 0,14 мкм), на поверхности отсутствуют раковины, вырЫБЫ металла, трещины и расслоени . Лента имеет следующие механические свойства: (j 2800 МПа, 3,8%. Среднее давление в очаге деформации проволоки 760 МПа. Таким образом, использование предложенного способа позвол ет полностью исключить электрическую эрозию поверхности ленты, локальные оплавлени металла, перенос и налипание деформируемого металла .на бойки, уменьшить износ бойков. При этом в лентах отсутствуют трещины, расслоени и поверхностные Дефекты.