SU1157271A1 - Устройство дл эксплуатационного контрол осевых зазоров в проточной части цилиндра паровой турбины - Google Patents

Abstract

УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННОГО КОНТРОЛЯ ОСЕВЫХ ЗАЗОРОВ В ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ЦИЛИНДРА ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ, содержащее блок вычислени  среднемассовой температуры статора с подключенными к нему датчиками температуры металла статора, блок вычислени  характерной температуры ротора с подключенными к его входам датчиком температуры пара в характерном сечении ротора и датчиком давлени  пара в проточной части цилиндра , блок вычислени  среднемассовой температуры ротора, соединенный своими входами с выходом блока вычислени  характерной температуры ротора и с датчиком давлени  пара в проточной части цилиндра, датчики частоты вращени  ротора и относительного расширени  ротора и два функциональных преобразовател , отличающеес  тем, что, с целью повьш1ени  точности контрол  путем учета вли ни  температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на концевые уплотнени , устройство снабжено блоком определени  режима работы, блоком определени  теплового расширени  статора с датчиком осевого перемещени  корпусов подшипников, дополнительным блоком вычислени  среднемассовой температуры статора и дополнительным блоком вычислени  среднемассовой температуры ротора, блоком опреде- . лени  прогиба диафрагмы, датчиками давлени  пара на выхлопе цилиндра, осевого сдвига ротора, температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на уплотнени , задатчиком начальной величины осевого зазора, трем  сумматорами, двум  делител ми и двум  умножител ми, причем блок определени  режима работы (Л подключен входами к датчику давлени  пара в проточной части непосредственно и к датчику давлени  пара на выхлопе через первый функциональный преобразователь, а выходами - к входам блока определени  прогиба диафрагмы , блока вычислени  характерной сд температуры ротора и блоков вычисSI лени  среднемассовой температуры KD ротора, датчики температуры металла статора дополнительно подключены к дополнительному блоку вычислени  среднемассовой температуры статора, к входу дополнительного блока вычислени  среднемассовой температуры ротора подключен также выход блока вычислени  характерной температуры ротора, датчики температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на уплотнени , подключены к входам блоков вычислени  среднемассовой температуры ротора, выход основного блока вычислени  среднемассовой температуры статора и выход

Description

блока определени  теплового расширени  статора подключены к входам первого делител , выход 1 :оторого , вместе с выходом дополнительного блока вычислени  среднемассовой температуры статора подключен к входам первого умножител , к входам первого сумматора подключены выход блока определени  теплового расширени  статора, датчик осевого сдвига ротора , датчик частоты вращени  ротора через второй функциональный преобразо ватель и выход основного блока вы числени  среднемассовой температуры ротора, к входам второго сумматора датчик осевого сдвига ротора, датчик 11 1 частоты вращени  ротора также через второй функциональный преобразователь , выход дополнительного блока вычислени  среднемассовой температуры ротора и выход первого умножител , выход первого сумматора подключен вместе с датчиком относительного расширени  ротора к входам второго делител , выход которого вместе с выходом второго сумматора подсоединен к входам второго умножител , подключенного к входам третьего сумматора вместе с задатчиком начальной величины осевого зазора и выходом блока определени  прогиба диафрагмы .

I

Изобретение относитс  к теплоэнергетике и может быть использовано при эксплуатации паровых турбин.

Известны устройства дл  эксплуатационного контрол  осевых зазоров в проточной части цилиндра паровой турбины, содержащие датчик относител ного расширени  ротора, установленный вне проточной части цилиндра и подключенный к регистрирующему прибору СОЭти устройства достаточно надежны , однако не обеспечивают необходимой точности контрол , так как не учитывают р да эксплуатационных факторов .

Наиболее близким к предлагаемому  вл етс  устройство дл  эксплуатационного контрол  осевых зазоров в проточной части цилиндра паровой турбины, содержащее блок вычислени  среднемассовой температуры статора с подключенными к нему датчиками температуры металла статора, блок вычислени  характерной температуры ротора с подключенными к его входам датчиком температуры пара в характерном сечении ротора и датчиком давлени  пара в проточной части цилиндра , блок вычислени  среднемассовой температуры ротора, соединенный своими входами с выходом блока вычислени  характерной температуры ротора и с датчиком давлени  пара

в проточной части цилиндра, датчики частоты вращени  ротора и относителного расширени  ротора и два функциональных преобразовател  2J. 5 Недостаток известного устройства несколько пониженна  точность контрол  из-за ограниченной точности учета теплового удлинени  статора и отсутстви  учета прогиба диафрагмы

to в контролируемом сечении, осевого сдвига ротора, вли ни  температур масла в подшипниках и пара в уплотнени х ,, неравномерного по длине цилиндра изменени  теплового распшfS рени  ротора и статора в переходных режимах.

Цель изобретени  - повьшение точности контрол  путем учета вли ни  20 температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на концевые уплотнени .

Дл  достижени  поставленной 2 цели устройство дл  эксплуатационного контрол  осевых зазоров в проточной части цилиндра паровой Турбины , содержащее блок вычислени  среднемассовой температуры статора 30 с подключенными к нему датчиками . температуры металла статора, блок вычислени  характерной температуры ротора с подключенными к его входам датчиком температуры пара в характерном сечении ротора и датчиком давлени  пара в проточной части цилинд ра, блок вычислени  средиемассовой температуры ротора, соединенный своими входами с БЬКОДОМ блока вычислени  характерной температуры ротора и с датчиком давлени  пара в проточной части цилиндра, датчики частоты вращени  ротора и относительного расширени  ротора и два функциональных преобразовател , снабжено блоком определени  режима работы, блоком определении тепловог . расширени  статора с датчиками перемещени  корпусов подшипников , дополнительным блоком вычислен среднемассовой температуры статора и дополнительным блоком вычислени  среднемассовой температуры ротора, блоком определени  фогиба диафрагмы , датчиками давлени  пара на выхл пе цилиндра, осевого сдвига ротора, температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на уплотнени , задатчиком начальной величины осевого зазора, трем  сумматорами , двум  делител ми и двум  умножител ми, причем блок определени  режима работы подключен входами к датчику давлени  пара в проточной части непосредственно и к датчику давлени  пара на выхлопе через первый функциональный преобразователь, а выходами - к входам блока определени  прогиба диафрагмы, блока вычислени  характерной температуры ротора и блоков вычислени  среднемассовой температуры ротора, датчик температуры металла статора дополни тельно подключены к дополнительному блоку вычислени  среднемассовой температуры статора, к входу дополнительного блока вычислени  среднемассовой температуры ротора подключен также выход блока вычислени  характерной температуры ротора, дат чики температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на уплотнени , подключены к входам блоков вычислени  среднемассовой температуры ротора, выход основного блока вычислени  среднемассовой тем пературы статора и выход блока опре делени  теплового расширени  статор подключены к входам первого делител , выход которого вместе с выходом дополнительного блока вычислени  среднемассовой температуры статора подключен к входам первого умножите 14 л , к входам первого сумматора подключены выход блока определени  теплового расширени  статора, датчик осевого сдвига ротора, датчик частоты вращени  ротора через второй функциональный преобразователь и выход основного блока вычислени  среднемассовой температуры ротора, к входам второгосумматора - датчик осевого сдвига ротора, датчик частоты вращени  рото-. ра также через второй функциональный преобразователь, выход дополнительного блока вычислени  среднемассовой температуры ротора и выход первого умножител , выход первого сумматора подключен вместе с датчиком относительного расширени  ротора к входам второго делител , выход которого вместе с выходом второго сумматора подсоединен к входам второго умножител , подключенного к входам третьего сумматора вместе с задатчиком начальной величины осевого зазора и выходом блока определени  прогиба диафрагмы. На фиг, 1 приведена схема предлагаемого устройства; на фиг. 2 схема блока вычислени  характерной температуры ротора. Устройство содержит основной 1 и дополнительный 2 блоки вычислени  среднемассовой температуры статора, к входам которых подключены датчики 3 температуры металла в сечени х статора, при этом к входам основного блока 1 подключены все датчики 3 температуры металла статора, а к входам дополнительного блока 2 подключена только часть этих датчиков, расположенных между упорным подшипником цилиндра и сечением статора, в котором контролируетс  изменение осевых зазоров. Основной 1 и дополнительный 2 блоки вычислени  среднемассовой температуры статора выполнены в виде сумматоров-усилителей и различаютс  только количеством входов и разными коэффициентами усилени  на входах. Выход основного блока 1 вычислени  среднемассовой температуры статора подключен к входу первого делител  4 вместе с выходом блока 5 определени  теплового расширени  статора, к двум входам которого подключены датчики 6 осевого перемещени  корпусов подшипников цилиндра. Блок 5 выполнен в виде сумматора-усилител , коэффициент усилени  по входу, к которому подключей датчик осевого перемещени  того из двух подшипников, который более удален от фикс-пункта турбины, равен +1,0, коэффициент усилени  по входу, к которому подключен датчик осевого перемещени  второго подшипника цилиндра, более близкого к фикс-пункту турбины, равен -1, Выход блока 5 подключен также к входу первого сумматора 7. Выход первого делител  4 подключен к входу первого умножител  8 вместе с выходом дополнительного блока 2 вычислени  среднемассовой температуры статора, выход первого умножител  8 - к входу второго сумматора 9.

Устройство содержит также блок 10 вычислени  характерной температуры ротора с подключенным к его входу датчиком 11 температуры пара в характерном сечении ротора и блок 12 определени  режима работы турбины с подключенным к его входу датчиком 13 давлени  пара в характерной точке проточной части цилиндра, например за его регулирующей или первой ступенью. К входу блока 12 определени  режима работы подключен также через первый функциональный преобразователь 14 датчик 15 давлени  пара на выхлопе цилиндра. В качестве первого функционального преобразовател  14 использован множительный элемент, к обоим входам которого подключен датчик 15, таким образом, преобразователь 14 вьшолн ет операцию возведени  в квадрат. Выход блока 12 подключен к входу блока tO и к входам основного 16 и дополнительного 17 блоков вычислени  среднемассовой температуры ротора, куда подключены также выход блока 10 вычислени  характерной температуры ротора, датчики 18 температуры масла в подшипниках цилиндра и датчики t9 температуры пара, подаваемого на уплотнени  цилиндра.

Выход основного блока 16 вычислени  среднемассовой температуры ротора подключен к входу первого сумматора 7, а выход дополнительного блока 17 к входу второго сумматора 9. К входам первого сумматора 7, кроме блока 5 определени  теплового расширени  статора и выхода блока 16, подключены также датчик 20 осевого сдвига ротора и датчик 21 частоты вращени  ротора через второй функциональный преобразователь 22. Датчик 21 частоты вращейн  ротора второй функциональный преобразователь 22 и датчик 20 осевого сдвига ротора подключены также к входам второго сумматора 9.В качестве второго функционального преобразовател  22 использован множительный элемент, к обоим входам которого подключён датчик 21, таким образом , преобразователь 22 выполн ет операцию возведени  в квадрат входного сигнала. Выход первого сумматор 7 подключен к входам второго делител 23 вместе с датчиком 24 относительного распшрени  ротора. Выход второго делител  23 подключен к входам второго умножител  25 вместе с выходом второго сумматора 9. Выход умножител  25 соединен с одним из входов третьего сумматора 26, к входу, которого подключены также задатчик 27 начальной величины осевого зазора и выход блока 28 определени  прогиба диафрагмь1, вход которого соединен с вторым выходом блока 12 определени  режима работы турбины и с выходом первого функционального преобразовател  14.

Два блока вычислени  среднемассовой температуры ротора, основной 16 и дополнительный 17, выполнены одинаково, каждый из них содержит мнжительный элемент 29, два линейных преобразовател  30 и 31 и сумматорусилитель 32 (на фиг. 1 показано выполнение только блока 16). Первый вход 1 ножительного элемента 29 соединен с одним входом блока 16, а второй вход через линейный преобразователь -30 - с другим входом блока 16. Линейныйпреобразователь 30 выполн ет операцию усилени  сигнала , поступак дёго на его вход, и суммирование его с заданной посто нной величиной. Выход мнсшительного элемента 29 соединен с первым входом сумматора-усилител  32, вдорой вход которого соединен через линейный преобразователь 31 с входом блока 16 Линейные преобразователи 30 и 31 выполн ют одинаковые преобразовани , но имеют разные коэффициенты усилени  и разные посто нные сигналы на входах. Третий и последующие входы сумматора 32 соединены с аналогичными входами блока 16.

Различие между блоками 16 и 17 определ етс  разными коэффициентами усилени  на входах сумматора 32. Кроме того, к входам основного блока 16 подключают все датчики 18 и 19, а к входам дополнительного блока 17 - только те из них, которые установлены в сечени х между упорным подшипником цилиндра и сечением в котором контродц1руетс  изменение зазора. Блок 12 определени  режима работ турбины состоит из функционального преобразовател  33, в качестве кото рого используетс  множительный элемент , оба входа которого соединены с входом блока 12, а выход подключе к первому входу сумматора 34, второ вход которого соединен также с входом блока 12. Один из двух одинаковых выходов сумматора 34 подключен входу функционального преобразовател  35, выход которого подсоединен к выходу блока 12, а выход сумматор 34подключен к второму выходу блока 12. Функциональный преобразователь 35выполн ет операцию извлечени  квадратного корн  из входного сигнала . Блок 28 определени  прогиба диафрагмы состоит из двзгх входных сумм торов-усилителей 36 и 37, двух функ циональных преобразователей 38 и 39 и выходного сумматора 40. Два входа каждого из сумматоров-усилителей 36 и 37 соединены соответственно с входами блока 28. Различие между ними заключаетс  в разных коэффициентах усилени  на входах, св занных с входами блока 28. Выход сумматора-усилител  36 через функциональный преобразователь 38 подключен к первому входу выходного сумматора 40, а выход сумматора-уси лител  37 через функциональный преобразователь 39 подключен к второму входу выходного сумматора 40. Оба функциональных преобразовател  38 и 39 одинаковы и выполн ют операцию извлечени  квадратного корн  из вхо . ного сигнала. Блок 10 вычислени  характерной температуры ротора (фиг. 2) состоит из входного сумматора 41, первый вход.которого подключен к первому -ВХОДУ блока,первый выход - к первом входу первого интегратора 42, второ выход - к первому входу промежуточного сумматора 43, а третий выход к первому входу выходного суютатора 44, выход которого соединен с выход блока 10. Три одинаковых выхода пер вого интегратора 42 соединены соответственно с входом второго интегратора 45, вторым входом выходного сумматора 44 и вторым входом промежуточного сумматора 43. Третий вход промежуточного сумматора 43 и третий вход выходного сумматора 44 соединены с двум  одинаковыми выходами второго интегратора 45 Выход промежуточного сумматора 43 подключен к первому входу делител  46, второй вход которого через линейный преобразователь 47 соединен с вторым входом блока 10, а выход подключен к второму входу входного сумматора 41. Приведенна  схема устройства соответствует случаю, когда контролируетс  изменение осевьгх зазоров в одном сечении цилиндра. При необходимости количество сечений, в которых осуществл етс  контроль, может быть увеличено. На каждое дополнительное сечение контрол  в устройство необходимо ввести дополнительную цепочку, содержащую блок вычислени , аналогичный блоку 2, два умножител , аналогичных умножител м 8 и 25, Два сумматора, аналогичных сумматорам 9 It 26f блок вычислени , аналогичный блоку 17, задатчик начальной величины осевого зазора, аналогичный задатчику 27, и блок определени  прогиба диафрагмы, аналогичный блоку 28. Устройство работает следукицим образом. Сигналы от датчиков 3. температуры металла в сечени х статора суммируютс  в блоке 1 (с весовыми коэффициентами ) , и на его выходе формируетс  сигнал по среднемассовой температуре всего статора t| . Суммирование части тех же сигналов в блоке 2 обеспечивает форш1рование сигнала по среднемассовой температуре части статора t j(, соответствукачей длине его участка между упорным подашпником и сечением , в котором контролируют изменение осевых зазоров. В блоке 5 определени  теплового расширени  статора из сигнала, поступающего от датчика, измер ющего осевое перемещение корпуса подшипника, наиболее удаленного от фикс-пункта турбины, вычитаетс  сигнал от датчика , измер ющего осевое перемещение второго подщипника цилиндра. В результате на выходе блока 5 формируетс  сигнал по величине теплового расщирени  всего статора цилиндра &t( , который в первом делителе 4 делитс  - 91 на неличину,пропорциональную сред- немассовой температуре всего статора t, , а затем в первом умножителе 8 умножаетс  на величину, пропорцио нальную температуре ty , в резулы тате на выходе первого умножител  8 формируетс  сигнал по величине теплового расширени  части статора и хз заключенной между упорным подшипником и контролируемым сечением. В блоке 12 определени  режима работы турбины сигнал от датчика 13 измер ющего давление Рр в характерной точке проточной части турбины, возводитс  в квадрат в функциональном преобразователе 33, и на выходе последнего получают сигнал, пропорциональный k(Pp). На второй вход блока 12 поступает сигнал, пропорциональный (PJ), который формирует с  на выходе первого функциональног преобразовател  14 в соответствии с сигналом по величине давлени  Pg на выхлопе цилиндра турбины, измер емого датчиком 15. В сумматоре 34 из сигнала, пропорционального (Рр) вычитаетс  сигнал, пропорциональный (Р.), и на его выходе получают сигнал, пропорциональный квадрату расхода пара G через цилиндр турбины . Этот сигнал поступает на второй выход блока 12 и через функциональный преобразователь 35, выполн ющий операцию извлечени  квадоатного корн , на первый выход блока 12. Таким образом, на первом выходе блока 12 формируетс  сигнал по величине расхода G пара, а на втором выходе блока - по величине квадрата G этого расхода. В блок 10 вычислени  характерной температуры ротора поступает сигнал от датчика 11 по температуре t пара, омываницего ротор в , р пара, омываницего ротор в характерном сечении. Этот сигнал поступает на первый вход входного сумматора 41, на выходе которого формируетс  сигнал по величине температуры tjj обогреваемой поверхности ротора в этом же сечении, поступающий на первый вход первого интегратора 42, на два других входа которо го поступает сигнал по величине тем пературы t pповерхности осевой расточки ротора с выхода второго интегратора 45 и сигнал по производной этой температуры --г с выхода пер 110 вого интегратора 42. А.пгебраическа  сумма этих сигналов ( , , , „ - k,1-) представл ет собой вторую df производную температуры , и ее последовательное интегрирование обеспечивает формирование на выходе первого интегратора 42 сигнала по-а на выходе второго интегратора 45 сигнала по t „р . В промежуточном сумматоре 43 фор .мйруетс  сигнал по величине теплового потока q на обогреваемой поверхности ротора, равный k, + icr-r- Который, в свою очередь, в dt делителе 46 делитс  на сигнал по величине критери  Био Bi, характеризующего интенсивность теплообмена между паром и ротором. Сигнал по величине Bi формируетс  в линейном преобразователе 47 в зависимости от величины расхода пара G, сигнал по которому поступает на второй вход блока 10 с первого выхода блока 12: Bi kpG + k. Сигнал, пропорциональный нтЧ, вычитаетс  в сумматоре 41 из сигнала по величине температуры t пара, что обеспечивает на выходе последнего формирование сигнала по величине температуры . В вьлсодном сумматоре 44 формируетс  сигнал по величине характерной температуры tp ротора, пропорциональный сумме k9toj+ Це, который поступает на выход блока 10. Значени  коэффициентов k - k завис т от кбнструктивных размеров ротора в характерном сечении. В основном блоке 16 вычислени  среднемассовой температуры ротора сигнал по величине характерной тем- пературы ротора tp в множительном элементе 29 перемножаетс  с сигналом А + k t-, iz посто нные коэффициенты), формируемым в линейном преобразователе 30 в зависимости от -величины расхода пара G, сигнал по которому поступает на вход преобразовател  30 с второго входа блока 16. Это произведение A,t поступает на первьй вход сумматораусилител  32, на второй вход которого поступает сигнал Aj k,jG + Ц ( k и k, - посто нные коэффициенты ), формируемый на выходе линейного преобразовател  31. Сумма сигналов + Aj представл ет собой сигнал,- пропорциональный среднемассовой температуре той части ротора котора  омываетс  рабочим паром в проточной части турбины. Преобраз вание сигналов, поступающих в блок 16 от датчиков 18 температуры масла в подшипниках и датчиков 19 темпера туры пара, подаваемого на уплотнени цилиндра, обеспечивает формирование сигналов, пропорциональных среднема совым температурам участков ротора омываемых маслом и паром, подаваемым на упло тнени  извне. Суммирование всех этих сигналов.обеспечивает формирование на выходе блока 16 сиг нала по среднемассовой температуре tf всего ротора. Аналогичным образом в дополните;льном блоке 17 форми руетс  сигнал, пропорциональный среднемассовой температуре ротора tj на участке между упорным подшипником и контролируемым сечением В блоке 28 формируетс  сигнал по величине прогиба диафрагмы в контролируемом сечении цилиндра следунщим образом. Во входном сумматоре-усилителе 36 формируетс  сигнал по величине квадрата давлени  пара Р перед диафрагмой путем суммировани  с весовым Коэффициентом сигнала по G, поступающего на первый вход блока 28 с выхода блока 12, и сигнала по PJ , поступающего на второй вход блока 28 с выхода первого функционального преобразовател  14: ,G РВПреобразование этого сигнала в функциональном преобразователе 38, осуществл ющем операцию извлечени  квадратного корн , обеспечивает формирование сигнала по величине давлени  пара Р перед диафрагмой. Аналогичным образом на выходе входного сумматора-усилител  37 формируетс  сигнал по величине квад рата давлени  пара Р за диафраг мой в контролируемом сечении Р| k,. + Р| (k - посто нный 12 копф)циент . а на выходе функционального преобразовател  39,- си1- нал по величине да1з.пени  пара Р за диафрагмой. На выходе выходного сумматора ДО формируетс  сигнал, пропорциональный разности давлений Р и РЗ , которьи  вл етс  сигналом по величине прогиба диафрагмы: ct k fP - Р t - 1C 1 . СигнсШ по частоте п вращени  ротора от датчика 21 поступает на вход второго функциона-пьного преобразовател  22, на выходе которого формируетс  сигнал д по величине изменени  длины ротора под воздействием центробежных сил, обусловленных вращением: Л«п где k,T- посто нный коэффициент. В первом сумматоре 7 путем вычитани  из сигнала, пропорционального среднемассовой температуре всего ротора tj, поступающего от блока 16, сигнала d с пропорционального величине теплового расширени  статора, поступающего от блока 5, сигналалР, пропорционального величине изменени  длины ротора под воздействием центробежных сил, обусловленных вращением , поступающего от второго функционального преобразовател  22, и суммировани  с сигналом utg t пропорциональным осевому сдвигу ротора, поступающего от датчика 20, получают сигнал, пропорциональный расчетной величине «Л относительного расширени  всего ротора: . fP- г. t-P - - &t + ut где - посто нный коэффициент. Аналогичным образом во втором сумматоре 9 получают сигнал, пропорциональный величине rfJ относительного расширени  участка ротора между, упорным подшипником и контролируемым сечением «А Vx - +ЛР где посто нный коэффициент. При этом учитываетс , что измеение длины ротора под воздействием ентробежных сил в контролируемом сечении меньше величины отнОшение между примерно равно отношению длины участка ротора между упорным подшипником и контролируемым сечением к полной длине ротора.

На первый вход второго делител  23 поступает сигнал по величине ff , поступающий с выхода первого сумматора 7, а на второй его вход от датчика 24 - сигнал по замеренной величине относительного расширени  (f всего ротора. На выходе второго делител  23 формируетс  сигнал по отношению сЛ/ сЛ . Последующее перемножение этого сигнала, поступающего на первый вход второго умножител  25 с сигналом сЛ, поступанидим на второй вход с выхода второго сумматора 9, обеспечивает формирова1ше сигнала ( , пропорционального величине изменени  осевых зазоров в контролируемом сечении вследствие действи  центробежных сил, осевого сдвига ротора и теплового расширени  статора.Этот сигнал по величине с прогиба диафрагмы в контролируемом сечении, формируемый блоком 28 в зависимости от режима работы турбины, вычитаетс  в третьем сумматоре 26 из сигнала по величине начального осевого

зазора 4v определ емого задатчиком 27. В результате на вьгходе третьего сумматора получают сигнал по величине фактической величины осейого зазора в контролируемом сечении, которьй далее поступает на показывающие , регистрирующие и сигнализирующие устройства.

Таким образом, в процессе работы турбины посто нно формируетс  сигнал , определ ющий величину фактического осевого зазора в контролируемом сечении цилиндра турбины, который учитьшает все факторы, определ ющие изменение этого зазора. Это позвол ет уменьшить величину запаса при задании допустимых изменений осевых зазоров и определ емых ими относительных расширений роторов, обусловленных изменением температурного состо ни  в переходных режимах пуска и остановки. В результате повышаетс  маневренность турбины при сохранении величины осевого зазора или при тех же маневренных качествах турбины по вл етс  возможность уменьшени  величины осевого зазора, что повьш1ает экономичность турбины.

Фиг2

Claims (1)

1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННОГО КОНТРОЛЯ ОСЕВЫХ ЗАЗОРОВ

   В ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ЦИЛИНДРА ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ, содержащее блок вычисления среднемассовой температуры статора с подключенными к нему датчиками температуры металла статора, блок вычисления характерной температуры ротора с подключенными к его входам датчиком температуры пара в характерном сечении ротора и датчиком давления пара в проточной части цилиндра, блок вычисления среднемассовой температуры ротора, соединенный своими входами с выходом блока вычисления характерной температуры ротора и с датчиком давления пара в проточной части цилиндра, датчики частоты вращения ротора и относительного расширения ротора и два функциональных преобразователя, отличающееся тем, что, с целью повышения точности контроля путем учета влияния температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на концевые уплотнения, устройство снабжено блоком опреде ления режима работы, блоком определения теплового расширения статора с датчиком осевого перемещения корпусов подшипников, дополнительным блоком вычисления среднемассовой температуры статора и дополнительным блоком вычисления среднемассовой температуры ротора, блоком определения прогиба диафрагмы, датчиками давления пара на выхлопе цилиндра, осевого сдвига ротора, температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на уплотнения, задатчиком начальной величины осевого зазора, тремя сумматорами, двумя делителями и двумя умножителями, причем блок определения режима работы подключен входами к датчику давления пара в проточной части непосредственно и к датчику давления пара на выхлопе через первый функциональный преобразователь, а выходами к входам блока определения прогиба диафрагмы, блока вычисления характерной температуры ротора и блоков вычисления среднемассовой температуры ротора, датчики температуры металла статора дополнительно подключены к дополнительному блоку вычисления среднемассовой температуры статора, к входу дополнительного блока вычисления среднемассовой температуры ротора подключен также выход блока вычисления характерной температуры ротора, датчики температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на уплотнения, подключены к входам блоков вычисления среднемассовой температуры ротора, выход основного блока вычисления среднемассовой температуры статора и выход

   1 157271 блока определения теплового расширения статора подключены к входам первого делителя, выход которого вместе с выходом дополнительного блока вычисления среднемассовой температуры статора подключен к входам первого умножителя, к входам первого сумматора подключены выход блока определения теплового расширения статора, датчик осевого сдвига ротора, датчик частоты вращения ротора через второй функциональный преобразо ватель и выход основного блока вы числения среднемассовой температуры ротора, к входам второго сумматора датчик осевого сдвига ротора, датчик частоты вращения ротора также через второй функциональный преобразователь, выход дополнительного блока вычисления среднемассовой температуры ротора и выход первого умножителя, выход первого сумматора подключен вместе с датчиком относительного расширения ротора к входам второго делителя, выход которого вместе с выходом второго сумматора подсоединен к входам второго умножителя, подключенного к входам третьего сумматора вместе с задатчиком начальной величины осевого зазора и выходом блока определения прогиба диафрагмы. ·