11 Изобретение относитс к прокатному производству и может быть испол зовано при исследовании вли ни межклетевых нат жений по ширине полосы энергосиловые параметры и форму полосы. Известен способ прокатки полос,в котором нат жение или подпор полосы создают путем рассогласовани скоростей прокатки в смежных клет х 1 . Недостаток данного способа состоит в том, что изменение нат жений возможно осуществл ть только в узком диапазоне, Известен способ прокатки, который включает в себ прокатку по мень шей мере в двух посредовательно расположенных клет х. Между клет ми в корпусе с возможностью вертикального перемещени расположен дополнительный рабочий валокf который регулирует угол охвата валков и обеспечи вает услови нат жени полосы 2. Недостатком указанного способа вл етс то, что с -изменением нат же ни измен етс частичный охват валков а это,в свою очередь,приводит к перераспределению моментов прокатки между верхними и нижними валками обе их клетей. Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемо му результату вл етс способ непрерывной прокатки полос, включающий раздельную деформацию середины и кро мок полосы по меньшей мере в трех клет х, причем длина бочек рабочих валко в в одной из клетей меньше шири ны прокатываемой полосы. В известном способе невозможно измен ть нат жени по ширине полосы в большом диапазоне, что необходимо ори исследовании энергосиловых параметров в процессе прокатки, вли нии нат жени на точность геометрических размеров проката и регулировани его формы. Цель изобретени - расширение ди пазона изменени межклетевых нат же ний по ширине полосы при исследовании процесса деформации в линии непрерывного стана. i-oijaruwJA W д.с1пс1.. Поставленна цель достигаетс тем что согласно способу непрерывной пр катки полос, включающему раздельную деформацию середины и кромок полосы по меньшей мере в трех клет х, причем длина бочек рабочих валков в од ной из клетей меньше ширины прокаты ваемой полосы, деформацию провод т в два этапа, первоначально обжима полосу в первых двух клет х,из кото рых втора по ходу прокатки имеет длину бочек рабочих валков меньше ши рины полосы,а затем во второй клети и последующей за ней, при этом частично по длине полосы кромки отдел ют ат середины путем выполнени сквозных продольных проточек. 1 Кроме того, прокатку провод т между двум клет ми с нат жением, а ду двум другими со свободной петлей. На чертеже изображена схема прокатки полосы в линии непрерывного стана из трех клетей. Три клети 1-3 последовательно расположены , до непрерывной группы. Прокатываема заготовка 4 имеет две сквозных прорези по длине не до конца. Длина бочки клети 2 меньше, чем у клетей 1 и 3. Исследовани производ т только при прокатке части заготовки, у которой центральна часть изолирована от боковых кромок. Длина бочки валков клети 2 измен етс и устанавливаетс меньше ширины прокатываемой полосы, что предусмотрено конструкцией клети 2. Способ осуществл етс следующим образом. Последовательность операций; подана к непрерывной группе стана полосы со сквозными продольными проточками, нагретой до температуры прокатки (дл стали 1050-1100°С) ; подача конца заготовки с изолированной ральной частью от боковых кромок в клеть 1; задача изолированной центральной части по ширине деформированной заготовки от боковых кромок в клеть 2; деформирование заготовки в клети 3; осуществление процесса прокатки с измерением нат же и , скоростей валков, моментов и усилий прокатки в стадии устансвившейс прокатки в трех клет хи и иэмерение полученного профил и знерго силовых параметров; прокатка сплошной части заготовки в непрерывной группе и выход полученной полосы из клети 3 (замеры не производ тс ). После этого цикл операций повтор етс . Прокатка заготовки толщиной 7 мм из стали 45 осуществл етс с начальной температурой . Обща ширина заготовки равна 200 мм. Ширина центральной части заготовки 120 мм, а боковые части заготовки имеют ширину по 30 мм кажда . Радиус рабочих валков равен 50 мм, между ос ми клетей рассто ние равно 250 мм, длина бочки валков клети 2 равна тос мм. , Режим обжатий приведен в табл. 1. Вначале между клет ми 1 и 2 нетнат жени () , при этом наблюдаетс максимальное изменение профил в середине проката, причем 1 h 0,4 мм. Создав нат жение между кле1 и 2 df7 5 кг/мм, получаем снижение разнотолщинности центральной части до величины ЛЬ. 0,2 мм, Замеренные величины нат жени и измеренные изменени профил прокатываемого проката и усили прокатки; кг/мм кг/мм мм мм кг кг кг О 0,4 0,1 О 00 О 0,2 0,1 400 800 0,15:;0,05 750 800 5 0,35 0,05 350 О 500 0,35 0,05 350 О Прокатка заготовки толщиной 10 м из стали 45 осуществл етс с началь ной температурой 1050с. Обща шири на заготовки равна 200 мм. Ширина изолированной центральной части заг товки 95 мм, а боковых кромок по 45 мм кажда . Длина бочки валков клети 2 равна 100 мм. Схема обжатий дана в табл. 2. .Вначале между клет ми 1 и 2 нет нат жений ( 0), при этом наблюда ютс максимальные изменени профил в середине проката, причем ЛЬ. 0,35 мм. Создав нат жение - подпор между клет ми 1 и -2,5 к г/мм , получаем петлю, которую удерживавт специальный поддерживающий ролик, расположённый между клет ми 1 и 2, диаметр ролика равен 110 мм., Резуль шаты замеров нат жени и изменени полос, и усили прокатки: КГ/ММ КГ/ММ2 мм ммKl7 кг КГ о . .0 0,35 0,15 000 -2,5 О 0,30 0,15 100 300 О -2,5 5 0,12 0,07 670 300 800 Предлагаемый спос б позвол ет за счет изменени скоростей валков измен ть нат жени по ширине заготовки В очень широком диапазоне, например получать нат жение в центре и подпор по кра м листа и наоборот. За счет клети 3 можно измен ть нат жение в части объема заготовки, не измен нат жений между илет ми 1 и 2. Это повысит точность исследовани процесса прокатки. Таблица 111 The invention relates to rolling production and can be used in the study of the effect of interstand tensions across the width of the strip, the power parameters and the shape of the strip. There is a known method of rolling strips in which the tension or support of the strip is created by the mismatch of the rolling speeds in adjacent cells x 1. The disadvantage of this method is that it is possible to change the tensions only in a narrow range. There is a rolling method that involves rolling at least in two medially arranged cages. Between the stands in the housing with the possibility of vertical movement there is an additional work roll f which controls the angle of coverage of the rolls and provides the conditions for tensioning the strip 2. The disadvantage of this method is that the partial coverage of the rolls changes with the change of tension, and this turn, leads to a redistribution of rolling moments between the upper and lower rolls of both their stands. The closest to the proposed technical essence and the achieved result is a method of continuous rolling of strips, including a separate deformation of the middle and short of the strip in at least three cages, and the length of the working roll barrels in one of the stands is less than the width of the rolled strip. In the known method, it is not possible to vary the tension across the width of the strip in a large range, which is necessary for the orienting of the power parameters during the rolling process, the effect of the tension on the accuracy of the geometric dimensions of the rolling stock and its shape control. The purpose of the invention is to expand the range of changes in the interstand tension across the strip width when studying the process of deformation in the line of a continuous mill. i-oijaruwJA W ds1ps1. The goal is achieved by the method of continuous strip rolling, including a separate deformation of the middle and strip edges of at least three cages, and the length of the work roll barrels in one of the stands is less than the width of the rolled the strip, the deformation is carried out in two stages, initially crimping the strip in the first two cages, of which the second has the length of the barrels of work rolls during the rolling less than the width of the strip, and then in the second cage and following it, strip edge department They are at the middle by running through longitudinal grooves. 1 In addition, rolling is carried out between two tensioned stands and two others with a free loop. The drawing shows a diagram of the rolling strip in the line of a continuous mill of three stands. Three stands 1-3 are sequentially located, to a continuous group. Rolled billet 4 has two through slots not lengthwise. The length of the barrel of stand 2 is shorter than that of stands 1 and 3. Studies are carried out only when rolling a part of the workpiece, in which the central part is isolated from the side edges. The barrel length of the rolls of the stand 2 varies and is set smaller than the width of the rolled strip, which is provided for by the design of the stand 2. The method is carried out as follows. Sequence of operations; filed with the continuous strip mill group with through longitudinal grooves heated to the rolling temperature (for steel 1050-1100 ° С); feeding the end of the workpiece with the insulated core from the side edges into the cage 1; the task of the isolated central part across the width of the deformed workpiece from the side edges into the cage 2; deformation of the workpiece in the cage 3; the implementation of the rolling process with the measurement of the tension and speeds of the rolls, the moments and efforts of rolling in the stage of settled rolling in three cells and measuring the resulting profile and the power parameters; rolling the continuous part of the billet in a continuous group and leaving the resulting strip from the cage 3 (not measured). After this, the cycle of operations is repeated. The rolling of a 7 mm thick billet of steel 45 is carried out with an initial temperature. The total width of the workpiece is 200 mm. The width of the central part of the workpiece is 120 mm, and the side parts of the workpiece are 30 mm wide each. The radius of the work rolls is 50 mm, the distance between the axes of the stands is 250 mm, the length of the barrel of the rolls of stand 2 is equal to mm. The mode of reductions is given in table. 1. Initially, between stands 1 and 2, there is no bearing (), and a maximum profile change is observed in the middle of the rolled stock, with 1 h 0.4 mm. By creating a tension between the adhesive and 2 df7 5 kg / mm, we obtain a decrease in the thickness variation of the central part to the value LL. 0.2 mm. Measured tensions and measured changes in the rolled stock profile and rolling forces; kg / mm kg / mm mm mm kg kg kg O 0.4 0.1 O 00 O 0.2 0.1 400 800 0.15:; 0.05 750 800 5 0.35 0.05 350 O 500 0 , 35 0.05 350 заготов Rolling a billet with a thickness of 10 m from steel 45 is carried out with an initial temperature of 1050 s. The total width of the workpiece is 200 mm. The width of the isolated central part is 95 mm, and the side edges are 45 mm each. The barrel length of the rolls of cage 2 is 100 mm. The scheme of reductions is given in table. 2. At the beginning, between strains 1 and 2, there are no tensions (0), while there are maximum changes in the profile in the middle of the rolling stock, and L. 0.35 mm. By creating tension - backpressure between stands 1 and -2.5 to g / mm, we get a loop, which is held by a special support roller, located between stands 1 and 2, the roll diameter is 110 mm. The resultant tension and change measurements lanes, and rolling force: KG / MM KG / MM2 mm mmKl7 kg KG about. .0 0.35 0.15 000 -2.5 O 0.30 0.15 100 300 O -2.5 5 0.12 0.07 670 300 800 The proposed method allows changing the speed of the rolls by changing the speeds of the rolls. over the width of the workpiece. In a very wide range, for example, to obtain tension in the center and head along the edges of the sheet and vice versa. By stand 3, the tension in part of the volume of the workpiece can be changed, without changing the tension between levels 1 and 2. This will increase the accuracy of the investigation of the rolling process. Table 1
Начальна толКлеть щина, ммBeginning tolklet woman, mm
Конечна толОбжатие , мм щина, ммEnd thickness reduction, mm thickness, mm