SU1055759A1 - Способ дистилл ции масл ных мисцелл - Google Patents
Способ дистилл ции масл ных мисцелл Download PDFInfo
- Publication number
- SU1055759A1 SU1055759A1 SU823478847A SU3478847A SU1055759A1 SU 1055759 A1 SU1055759 A1 SU 1055759A1 SU 823478847 A SU823478847 A SU 823478847A SU 3478847 A SU3478847 A SU 3478847A SU 1055759 A1 SU1055759 A1 SU 1055759A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- stage
- miscella
- oil
- film
- stages
- Prior art date
Links
Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
СПОСОБ ДИСТИЛЛЯЦИИ МАОМНЫХ МИСЦЫШ в три ступени под вакуумом, на первой из которых процесс ведут в нисход щей пленке, отличающийс тем, что, с целью интенсификации процесса и снижени энергетических затрат, на второй ступени процесс ведут в восход щей пленке в режиме циркул ции мисцеллы с непрерывным отводом паров растворител , а соковые пары с третьей ступени подают дл обогрева мисцеллы на первой ступени, при этом соотношение величин вакуума на третьей и первой ступен х 2,0-2,5. о (Л
Description
ел
ел
-s|
ел
. Изобретение OTHOcvtTCH к масло-жировой промрлиленности, в частности к способам дистилл ции мисцелл.
Известен способ дистилл ции масл ных мисцелл в три ступени, причем на первой и на второй ступен х процесс ведут в восход щей пленке, а на третьей процесс осуществл ют под вакуумом с обработкой мисцеллы остры п,аром С1 J.
Недостатки этого способа - высокие удельньае энергозатраты и не высокий выход рафинированного масла.
Наиболее близким к изобретению вл етс способ дистилл ции мисцеллы в три ступени, на первой из которых процесс ведут в нисход щеП пленке до концентрации по маслу 4555% , а на второй ступени - в восход шей пленкедо концентрации 90-95% и на третьей ступени - в падающей пленке с обработкой шсцеллы острым паром. Вакуум на всех ступен х примерно одинаков и составл ет 0,4 0 ,5 кг/см2 2 J.
Однако известный способ дистилл ции масл ных мисцелл требует большого удельного расхода пара (600 700 кг на тонну готового масла) и при этом остаетс высокой температура экстракционного масла, что при . водит к падению выхода рафинированного масла.
Цель изобретени - интенсификаци процесса и снижение анергетичес:ких затрат.
Цель достигаетс тем, что согласно способу дистилл ции масл ных мисцелл в три ступени под вакуумом, на первой из которых процесс ведут в нисход щей пленке, на второй ступени процесс ведут в восход щей пленке в режиме циркул ции с непрерывным отводом паров растворител , а соковые пары с третьей ступени подают дл обогрева мисцеллы на первой ступени, при этом соотношение величин вакуума на третьей и первой ступен х 2,0-2,5.
На чертеже показана схема осуществлени предлагаемого способа.
Способ осуществл етс следующим образом.
Профильтрованна мисцелла сверху поступает в дистилл тор 1, где процесс идет в нисход щей пленке. На первой ступени мисцеллу выпари . вают от концентрации 20% до концентрации 50-60% при средней температуре процесса . После первой ступени мисцелла с концентрацией 50-60% насосом 2 подаетс в дистилл тор 3 с выносным сепаратором 4, где продесс ведут в восход щей пленке с циркул цией и непрерывньлм отводсм
паров растворител . Далее мисцелла с температурой 8G-90C и концентрацией 95-981 подаетс через теплообменник 5 насосом 6 в дистилл тор 7 третьей ступени. В теплообменнике 6 мисцелла глухим паром подогреваетс до 90-ГОО°С.
В окончательном дистилл торе 7 процесс ведут под вакуумом 0,40 ,5 кгс/см2 последовательно распылением в пленке и в слое с обработкой мисцеллы острым паром.
Мисцеллг стекает вниз с тарелки на тарелку и собираетс в дезодорационной камереу откуда готовое масло выходит с температурой 90-95°С.
Парырастворител из первой ступни поступают на конденсатор 8, а соковые несконденсировавшиес пары на охладитель 9 и конденсатор 10. Нз дистилл торов второй и третьей ступеней пг1ры растворител поступают :ia конденсаторы II и 12.
Вакуум пор дка 0,2 кгс/см на первой ступени создаетс пароэжектором 13. Песконденсировавшиес пары направл ютс на. рекуперацию через конденсатор 14, а конденсат в водоотделитель. Соковые пары из дистилл тора 7 пароэхсектором 15 могут подаватьс в рубашку дистилл тора 1 непосредственно или через конденсатор 12. .
П.Р и м е р. Отфильтрованна мисцелла с концентрацией 20% и температурой бО.с подаетс в дистилл тор первой ступени, в котором выпарка бензина из мисцеллы происходит в нисход щей пленке под действием тепла соковых паров, подаваемых с третьей ступени до концентрации 60%
Из дистилл тора I ступени мисцелла с крнцентрацией 60% и температурой 80% подаетс насосом на вторую ступень, где процесс идет D восход щей пленке с рециркул цией при 95с, под действием глухого пара мисцелла упариваетс до 95%. Глухой пар на II и III ступень подаетс давлением 2,5 атм. Крепка мисцелла с концентрацией 95%, подогрета в теплообменнике до , подаетс в окончательный дистилл тор, где процесс от.гонки идет в пленке и в слое при вакууме 0,5 кгс/см. Готовое масло обрабатываетс в дезодорационной камере острыг/i паром {Т 180°С) и откачиваетс с температуро 96°С На холодильник Пасла.
2
Вакуум на первой, ступени 0,2кгс/см, вт.орой - 0,25 кгс/см.
Примеры на запредельные величив соотношении вакуума приведев таблице.
га450
2,0 450 2,5 1,5 .600 520 3,0 1,0 700 тный
88 88 84 84 82
10 10 14 14 15
Дл экстракционной линии НД-1250 производительность 600 т/сут по семенам подсолнечника экстракционного масла вырабатываетс М-, 600 х X 0,08 48 т/сут или 2 т/ч,
На первой ступени выпариваетс бензина
„М7 М7 2000 2000
и«- Т7Г- - vr - -К г-Я3
JcT- -1У72 {Г7Г
X
ч
бЗОО кг/ч.
При температуре процесса на первой ступени 55-б5°С скрыта теплота испарени технического гексана составл ет . 78 ккал/кг.
Требуемое количество тепла дл выпарки бензина на первой ступени
а Gg-r 6800x78 530000 ккал/ч.
При теплоте конденсации паров воды 523 ккал/кг на обогрев первой ступени требуетс
с,, ах . 530000 . ,,„„ „,
Пв
При производительности 2 т масла экстракционного и концентрации мисцеллы 95% на третьей ступени отгон етс 50 кг бензина на 1 т масла и подаетс 250 кг вод ного пара.
Итого: 100 кг паров., бензина + + 400 кг паров бензина - суммарно 500 кг соковых паров в час. После конденсатора 12-180 кг/ч соковых паров остаетс несконденсировавшимис ,
Вакуум в дистилл торе 7 создаетс пароэжектором 15, при соотношении расхода пара на эжектор к отс.асываeivbiM парам 6:1, количество вод ных паров, поступающих на первую ступень , составл ет
5 Gf,g 180x6+180 1120 кг/ч .
Именно это количество паров воды обеспечивает выпарку бензина из мисцеллы на первой ступени от X 20% до Х2 60%,
Расход глухого пара на вторую и третью ступени 200 кг/ч 60%; Х2 95%), суммарный расхрд греющего пара на предлагаемый способ дистилл ции масл ных мисцелл составл ет 0+200+250 450 кг/т масла против 600-7РО кг/т масла по прототипу .
Выход рафинированного масла составл ет 88-90%,
Увеличение вакуума на первой ступени больше 0,4-0,5 кгс/см приводит к увеличению расхода пара на пароэжекторы, концентраци мисцеллы на первой ступени получаетс
больше требуемой; при вакууме меньше 0,4-0,5-кгс/см происходит нехватка соковых паров, увеличиваетс температура готового масла, выход рафинированного масла падает.
Таким образом, предлагаемый способ дистилл ции масл ных мисцелл позвол ет интенсифицировать процесс за счет роста коэффициента теплопередачи на второй ступени на 20-30% снизить потери тепла с уход щими парами растворител на конденсатор после второй ступени, снизить удельный расход тепла на тонну готового масла с 600-700 до 450 кг, увеличить выход рафинированного масла до 88-90%,
Экономический эффект на один маслоэкстракционный завод при внедрении предлагаемого способа составл ет 140 тыс,руб, в год.
Claims (1)
- СПОСОБ ДИСТИЛЛЯЦИИ МАСЛЯНЫХ МИСЦЕЛЛ в три ступени под вакуумом, на первой из которых процесс ведут в нисходящей пленке, отлич а ю щ и й с я тем, что, с целью интенсификации процесса и снижения энергетических затрат, на второй ступени процесс ведут в восходящей пленке в режиме циркуляции' мисцеллы с непрерывным отводом паров растворителя, а соковые пары с третьей ступени подают для обогрева мисцеллы на первой ступени, при этом соотношение величин вакуума на третьей и первой ступенях 2,0-2,5.© (Л о сл СЛ м СЛ ςο
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823478847A SU1055759A1 (ru) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | Способ дистилл ции масл ных мисцелл |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823478847A SU1055759A1 (ru) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | Способ дистилл ции масл ных мисцелл |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1055759A1 true SU1055759A1 (ru) | 1983-11-23 |
Family
ID=21025157
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU823478847A SU1055759A1 (ru) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | Способ дистилл ции масл ных мисцелл |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1055759A1 (ru) |
-
1982
- 1982-07-30 SU SU823478847A patent/SU1055759A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Руководство по технологии получени и переработки растительных масел и жиров. Л., ВННИЖ, 1974, с. 415. 2. Поставка комбинированного десольвентора (сушилки) охладител дл удалени растворител из шрота хлопковых сем н. Проспект фирмы Экстракционтехник, 1976 (прототип ). * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4358536A (en) | Production of ethanol | |
EP2089130B1 (de) | Anlage zum destillieren von alkohol, insbesondere ethylalkohol aus fermentierter maische | |
CN100548424C (zh) | 受多级闪蒸馏出物驱动的脱盐方法和装置 | |
DK160946B (da) | Fremgangsmaade til kontinuerlig rektificering af en alkohol- og/eller acetoneholdig vaeskeblanding | |
CN107286022A (zh) | 一种从三氯蔗糖高凯氏氮废水中提取二甲胺的方法及装置 | |
CN101007756A (zh) | 一种制取高纯度l-乳酸的工艺方法 | |
CN213790086U (zh) | 一种水解物环线分离装置 | |
SU1055759A1 (ru) | Способ дистилл ции масл ных мисцелл | |
CN110981696A (zh) | 利用双粗单精三塔蒸馏低浓度发酵醪生产燃料乙醇的工艺及系统 | |
CN208430061U (zh) | 一种丙烯酸正丁酯废油的回收再利用系统 | |
US2886492A (en) | Tall oil fractionating process | |
US2361411A (en) | Distillation of fatty acids | |
CN215886949U (zh) | 一种超白低碘值硬脂酸生产装置 | |
KR102584752B1 (ko) | 톨유를 처리하기 위한 프로세스 및 장치 | |
CN211522068U (zh) | 利用双粗单精三塔蒸馏低浓度发酵醪生产燃料乙醇的系统 | |
RU2579919C1 (ru) | Способ получения ректификованного спирта | |
RU2579937C1 (ru) | Способ получения ректификованного спирта | |
CN115068966B (zh) | 一种加氢石油树脂连续化脱溶精制方法 | |
US4680092A (en) | Process for degassing, dehydrating and precut separation in straight-run distillation of crude fatty acids | |
CN107011141B (zh) | 一种分离丁醛、乙醇、水混合物的工艺方法 | |
RU2579943C1 (ru) | Способ получения ректификованного спирта | |
CN113481060B (zh) | 一种超白低碘值硬脂酸及其生产装置和生产方法 | |
SU863635A1 (ru) | Способ концентрировани пищевого уксуса | |
US2450612A (en) | Distillation of fatty acid stock by fractionation and flash steps | |
SU1648961A1 (ru) | Способ переработки нефти |