SK66398A3 - Atomiser nozzle - Google Patents

Atomiser nozzle Download PDF

Info

Publication number
SK66398A3
SK66398A3 SK663-98A SK66398A SK66398A3 SK 66398 A3 SK66398 A3 SK 66398A3 SK 66398 A SK66398 A SK 66398A SK 66398 A3 SK66398 A3 SK 66398A3
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
liquid
gas
nozzle
fluidized bed
bed
Prior art date
Application number
SK663-98A
Other languages
English (en)
Inventor
David Newton
Jean-Claude Chinh
Original Assignee
Bp Chem Int Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Bp Chem Int Ltd filed Critical Bp Chem Int Ltd
Publication of SK66398A3 publication Critical patent/SK66398A3/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2/00—Processes of polymerisation
    • C08F2/34—Polymerisation in gaseous state
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
    • B01J8/1827—Feeding of the fluidising gas the fluidising gas being a reactant
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
    • B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
    • B05B7/04—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge
    • B05B7/0416—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid
    • B05B7/0433—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid with one inner conduit of gas surrounded by an external conduit of liquid upstream the mixing chamber
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F10/00—Homopolymers and copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
    • B01J2219/00103—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2219/00108—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant vapours
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00119—Heat exchange inside a feeding nozzle or nozzle reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00121—Controlling the temperature by direct heating or cooling
    • B01J2219/00128—Controlling the temperature by direct heating or cooling by evaporation of reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00182—Controlling or regulating processes controlling the level of reactants in the reactor vessel

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Polymerisation Methods In General (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Disintegrating Or Milling (AREA)
  • Treatment Of Fiber Materials (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka dýzy vhodnej na vstrekovanie kvapaliny do fluidného lôžka pri kontinuálnom procese polymerizácie olefinov v plynnej fáze, predovšetkým dýzy, ktorá umožňuje zlepšenie riadenia vstrekovania kvapaliny do uvedeného fluidného lôžka.
Doterajší stav techniky
Spôsoby homopolymerlzácle a kopolymerizácie olefinov v plynnej fáze sú v obore dobre známe. Tieto spôsoby môžu byť uskutočňované napríklad pomocou zavádzania plynného monoméru do miešaného a/alebo fluidného lôžka obsahujúceho polyolefín a katalyzátor pre polymerizáciu.
Polymerizácia olefinov vo fluidnom lôžku sa vedie v reaktore s fluidným lôžkom, pričom sa lôžko z častíc polyméru udržiava vo fluidnom stave pomocou vzostupného prúdu plynu obsahujúceho plynný reakčný monomér. Na naštartovanie takejto polymerizácie sa všeobecne využíva lôžko s dopredu vytvorených častíc polyméru podobného polyméru, ktorý sa má vyrábať. Počas polymerizácie sa katalytickou polymerizáciou monoméru vytvára čerstvý polymér a polyinérny výrobok sa odťahuje s cieľom udržiavania lôžka na viac menej konštantnom objeme. Priemyslovo výhodný spôsob využíva fluidizačnú mriežku na distribúciu fluldizačného plynu vo fluidnom lôžku a na nesenie lôžka keď sa preruší dodávka plynu. Vyrobený polymér sa všeobecne odťahuje z reaktora odvádzacím potrubím, usporiadaným v spodnej časti reaktora, v blízkosti fluldizačnej mriežky. Fluidné lôžko obsahuje lôžko rastúcich polymérnych častíc. Toto lôžko sa udržiava vo fluidizačných podmienkach kontinuálnym vzostupným tokom fluidizačného plynu zo základne reaktora.
Polymerizácia olefinov Je exotermná reakcia a preto Je nevyhnutné usporiadať prostriedky na ochladenie lôžka, aby sa odvádzalo polymerlzaCné teplo. Pri absencii takéhoto chladenia lôžka by vzrastala teplota a polymérne Častice by sa eventuálne zaCall taviť. Všeobecne používaný spôsob odvádzania polymerlzačného teplota pri polymerizácii olefínov vo fluidnom lôžku spoCíva v napájaní reaktora plynom. fluldlzaCným plynom, ktorý má nižšiu teplotu ako Je požadovaná teplota polymerizácie, vedení plynu cez fluidné lôžko pre odvádzanie polymerlzaCného tepla, odvádzanie plynu z reaktora a Jeho chladenie prechodom cez externý tepelný výmenník a recyklovaním do lôžka. Teplota recyklovaného plynu môže byť nastavená v tepelnom výmenníku na udržiavanie fluidného lôžka na požadovanej polymerlzaCneJ teplote. Pri tomto spôsobe polymerizácie alfaolefínov recyklovaný plyn všeobecne obsahuje monomérny olefín, poprípade s napríklad riediacim plynom alebo prenášaCom reťazca, ako Je vodík. Recyklovaný plyn teda slúži na dodávanie monoméru do lôžka, na fluldlzáciu lôžka a udržiavanie lôžka na požadovanej teplote. Monoméry spotrebované pri polymerlzaCneJ reakcii sa obvykle nahrádzajú pridávaním východiskového plynu do recyklovaného plynného prúdu.
Je dobre známe, že rýchlosť výroby Cto znamená objemový Časový výťažok v termínoch hmotnosti polyméru vyrobeného v Jednotkovom objeme priestoru reaktora za Jednotku Času) v komerGných reaktoroch s plynom fluldlzovaným lôžkom vyššie uvedeného typu Je obmedzená maximálnou rýchlosťou. akou sa môže teplo odvádzať z reaktora. Rýchlosť odvádzania tepla môže byť zvýšená napríklad zvýšením rýchlosti recyklovaného plynu a/alebo znížením teploty recyklovaného plynu a/alebo zmenou tepelnej kapacity recyklovaného plynu. Existuje však medza rýchlosti recyklovaného plynu, použiteľná vo výrobnej praxi. Za touto medzou sa lôžko môže stať nestabilným alebo tiež môže byť vyzdvihnuté z reaktora potrubia recyklu a k v prúde plynu, Co vedie k zablokovaniu poškodeniu kompresora alebo dúchadla recyklovaného plynu. Existuje tiež medza.
do akej miery Je v praxi možné chladiť recyklovaný plyn. Tá Je primárne determinovaná ekonomickými podmienkami a v praxi Je obvykle determinovaná teplotou priemyslovej chladiacej vody dostupnej v mieste. V prípade potreby môže byť použité strojné chladenie, to však zvyšuje výrobné náklady. Vo výrobnej praxi má teda použitie ochladzovaného recyklovaného plynu ako Jediného prostriedku odvádzania polymerizačného tepla z polymerizácie vo fluidnom lôžku nevýhodu obmedzenia dosiahnuteľného maxima rýchlosti výroby.
Doterajší stav techniky ponúka mnoho spôsobov zvýšenia kapacity odvádzania tepla z recyklovaného prúdu.
napríklad zavádzaním prchavej kvapaliny.
GB 1415442 sa týka polymerizácie vinylchloridu v plynnej fáze v miešanom reaktore alebo v reaktore s fluidným lôžkom, pričom sa polymerizácia uskutočňuje v prítomnosti aspoň Jedného riediaceho plynu majúceho bod varu pod bodom varu vinylchloridu. Príklad 1 tohoto odkazu popisuje riadenie teploty polymerizácie prerušovaným pridávaním kvapalného vinylchloridu do fluldizovaného polyvinylchlorldového materiálu. Odparovaním kvapalného vinylchloridu bezprostredne v lôžku sa odvádza polymerizačné teplo.
US 3625932 popisuje spôsob polymerizácie vinylchloridu, pri ktorom sa lôžko z častíc polyvinylchloridu udržiava fluidizované vo viacstupňovom reaktore s fluidným lôžkom zavádzaním plynného monomérneho vinylchloridu pri dne reaktora. Chladenie každého z lôžok s cieľom odvádzania polymerizačného tepla v ňom vyvíjaného sa uskutočňuje rozstrekovaním kvapalného monomérneho vinylchloridu do vzostupného prúdu plynu pod poschodiami, na ktorých sa lôžka fluidlzujú.
FR 2215Θ02 sa týka rozstrekovacej dýzy typu spätného ventilu, vhodnej na rozstrekovanie kvapalín do fluidného lôžka, napríklad pri polymerizácii etylenických monomérov v lôžku fluidizovanom plynom. Kvapalinou, používanou na chladenie lôžka, môže byť polymerizovaný monomér, alebo, ak sa polymerizuje etylén, môže ňou byť kvapalný nasýtený uhľovodík. Rozstrekovacla dýza Je popísaná s ohľadom na polymerizáciu vinylchlorldu vo fluidnom lôžku.
GB 1398965 popisuje polymerizáciu etylenlckých monomérov, predovšetkým vinylchlorldu, vo fluidnom lôžku, pričom tepelné riadenie polymerizácie sa uskutočňuje vstrekovaním kvapalného monoméru do lôžka pri použití jednej alebo viacerých rozstrekovaclch dýz, umiestených vo výške medzi 0 až 75 X fluidizovaného materiálu v reaktore.
US 4390669 sa týka homo- alebo kopolymerizácie oleflnov viacstupňovým procesom v plynnej fáze, ktorý môže byť uskutočňovaný v reaktoroch s miešaným lôžkom, v reaktoroch s fluidným lôžkom, v reaktoroch s miešaným fluidným lôžkom alebo v reaktoroch s piestovým tokom. V tomto procese sa polymér získaný v prvej polymerizačnej zóne suspenduje v strednej zóne v ľahko prchavom kvapalnom uhľovodíku a takto získaná suspenzia sa zavádza do druhej polymerizaCneJ zóny, kde sa kvapalný uhľovodík odparuje. V príkladoch 1 až 5 sa plyn z druhej polymerizaCneJ zóny dopravuje cez chladiG (tepelný výmenník), pričom časť kvapalného uhľovodíka kondenzuje C s komonomérom, ak Je použitý). Prchavý kvapalný kondenzát sa čiastočne uvádza v kvapalnom stave do polymerizačnej nádoby, kde sa odparuje s cieľom využitia pri odvádzaní polymerlzačného tepla Jeho latentným výparným teplom.
EP 89691 sa týka spôsobu zvýšenia objemového časového výťažku v kontinuálnych procesoch polymerizácie tekutých monomérov v lôžku fluidizovanom plynom, spôsob zahrnuje chladenie časti nezreagovaných tekutín na teplotu pod rosným bodom, aby sa vytvorila dvojfázová zmes plynu a unášanej kvapaliny a navrátenie uvedenej dvojfázovej zmesi do reaktora. V popise EP 89691 sa uvádza, že primárne obmedzenie miery, do akej sa môže recyklovaný plynný prúd chladiť pod rosný bod, predstavuje požiadavku, aby sa pomer plyn-kvapalina udržiaval na úrovni dostatočnej na udržanie kvapalnej fázy v dvojfázovej zmesi tekutín v unášanom alebo rozptýlenom stave až do odparenia kvapaliny a ďalej sa uvádza, že množstvo kvapaliny v plynnej fáze by nemalo presahovať asi 10 hmotnostných percent. vždy pri predpoklade. že rýchlosť dvojfázového recyklovaného prúdu Je dosť vysoká na to. aby sa udržala kvapalná fáza v suspenzii v plyne a udržalo fluidné lôžko v reaktore. EP 89691 ďalej popisuje, že Je možné vytvoriť v reaktore dvojfázový prúd tekutiny vnútri reaktora v bode nástreku oddeleným nastrekovaním plynu a kvapaliny pri podmienkach, kedy tvorí dvojfázový prúd, avšak že výhoda tohoto spôsobu prevádzky Je malá v dôsledku zvýšených, avšak nie nevyhnutných nákladov na separáciu plynu a kvapaliny po ochladení.
EP 173261 sa týka zvláštneho prostriedku na zavádzanie recyklovaného prúdu do fluidného lôžka reaktora a predovšetkým prostriedku na zavádzanie recyklovaného prúdu obsahujúceho dvojfázovú zmes plynu a unášanej kvapaliny, ako Je to popísané v EP 79691 vyššie.
HO 94-25495 popisuje spôsob polymerizácie vo fluidnom lôžku.
zahrnujúci vedenie plynného prúdu obsahujúceho monomér cez reaktor s fluidným lôžkom v prítomnosti katalyzátora pri reakCných podmienkach, pričom vzniká polymérny produkt a prúd obsahujúci nezreagované monomérne plyny, ďalej stláčanie a chladenie tohoto prúdu. miešanie tohoto prúdu so zložkami nástreku a navracanie plynu a kvapalnej fázy do reaktora, pričom metóda určovania stabilných prevádzkových podmienok zahrnuje Ca) sledovanie zmien sypnej váhy fluidnej vrstvy v reaktore.
spojených zvyšovanie so zmenami zloženia fluldlzačného média a Cb) chladiacej kapacity recyklovaného prúdu menením zloženia bez prekročenia úrovne, pri ktorej sa zníženie sypnej váhy fluidnej vrstvy alebo parameter toto indikujúci stáva nezvratným.
US 5436304 sa týka spôsobu polymerizácie alfaolefínov v plynnej fáze v reaktore s fluidným lôžkom a fluldlzačného média, pričom fluidizačné médium slúži na riadenie kapacity chladenia rektora a pričom funkcia CZ) sypnej váhy sa udržiava na hodnote rovnej alebo väčšej ako Je vypočítaná medza veličiny vyjadrujúcej sypnú váhu.
Zverejnená prihláška NO 94/2Θ032, ktorá sa tu formou odkazu zahrnuje, sa týka kontinuálneho procesu v plynnej fáze vo fluidnom lôžku, v ktorom Je produktivita procesu zlepšená chladením recyklovaného prúdu plynu na teplotu dostatočnú na to, aby bola vytvorená kvapalina a plyn, oddelením kvapaliny z plynu a nastrekovaním oddelenej kvapaliny priamo do fluidného lôžka. Kvapalina môže byť do fluidného lôžka vhodne nastrekovaná pomocou jednej alebo viacerých dýz v ňom usporiadaných.
Kvapalina môže byť nastrekovaná do fluidného lôžka pomocou dýz používajúcich atomlzačný plyn na podporu nastrekovanla kvapaliny. Pri zväčšovaní mierky plynokvapallnových dýz sa objavujú nečakané problémy, keď množstvo kvapaliny nastrekovanej do lôžka prekročí určitú medzu. Táto medza závisí od expanzného pomeru plynu Cpomer tlaku atomlzačného plynu privádzaného do dýzy a tlaku vo fluidnom lôžku), ako aj od hmotnostného percenta atomlzačného plynu a od rozmerov ako atomlzačnej komory, tak aj výstupu dýzy. Aby bola udržiavaná účinná úroveň atomizácie kvapaliny, bolo nevyhnutné zvýšiť množstvo atomlzačného plynu vzhľadom na množstvo kvapaliny nastrekovanej do lôžka a tiež udržiavanie efektívneho rozptyľovania a prenikania kvapaliny oď fluidného lôžka vyžadovalo veľké rozmery dýz a tým značne zvýšené množstvo atomlzačného plynu.
Podstata vynálezu
Teraz sa s prekvapením zistilo, že pri použití mechanického zariadenia na predatomlzáclu kvapaliny v takejto dýze sa môže značne znížiť množstvo plynu potrebného pre atomizáciu kvapaliny.
Predmetom predloženého vynálezu Je spôsob nastrekovanla kvapaliny priamo do fluidného lôžka, ktorý zahrnuje
C a) natlakovanle kvapaliny
Cb) privádzanie kvapaliny pod tlakom na vstup atomlzačnej komory dýzy
C c) predbežnú atomizáciu kvapaliny pomocou mechanického
zariadenia umiesteného na vstupe kvapaliny
Cd) privádzanie podporného atomizaCného plynu na vstup
atomizaCneJ komory
C e) atomizáciu predbežne atomizovanej kvapaliny v
atomizaCneJ a komore pomocou podporného atomizaCného plynu
Cf) a vypúšťanie atomizovanej kvapaliny ako rozstreku do
fluidného lôžka aspoň Jedným výstupom atomizaCneJ komory
Ďalšie vytvorenie vynálezu predstavuje kontinuálny spôsob polymerizácie v plynnej fáze vo fluidnom lôžku na polymerizáciu olefínového monoinéru vybraného z C a) etylénu. Cb> propylénu, (c) zmesi etylénu a propylénu a (d) Jedného alebo viacerých ďalších alfaolefínov v zmesi s (a), Cb> alebo Cc) v reaktore s fluidným lôžkom kontinuálnym recyklovanim plynného prúdu obsahujúceho aspoň nejaké množstvo etylénu a/alebo propylénu cez fluidné lôžko v uvedenom reaktore v prítomnosti polymerizaCného katalyzátora pri reakčných podmienkach, pričom aspoň časť uvedeného plynného prúdu odťahovaného z reaktora sa ochladzuje na teplotu, pri ktorej vykondenzúva kvapalina, oddeľovaním aspoň Časti skondenzovanej kvapaliny z plynného prúdu a zavádzaním aspoň Časti oddelenej kvapaliny priamo do fluidného lôžka, zahrnujúci
C a) natlakovanie kvapaliny
Cb) privádzanie kvapaliny pod tlakom na stup atomizaCneJ dýzy (c) predbežnú atomizáciu kvapaliny pomocou mechanického zariadenia umiesteného vo vstupe kvapaliny (d) privádzanie podporného atomizaCného plynu na vstup atomizaCneJ komory (e) atomizáciu predbežne atomizovanej kvapaliny v atomizaCneJ komore pomocou podporného atomizaCného plynu a
Cf) vypúšťanie atomizovanej kvapaliny ako rozstreku do fluidného lôžka aspoň Jedným výstupom atomizaCneJ komory θ
V tejto prihláške termín predbežná atomizácia znamená, že Je tekutina rozbitá na kvapOCky. Predbežne atomizovaná kvapalina sama všeobecne nemá kvapôšky s dostatočnou hybnosťou na to, aby bol dosiahnutý požadovaný profil rozstreku. prenikania a rozptýlenia kvapaliny vo fluidnom lôžku.
Mechanickým zariadením vhodne mOže byť mechanické zariadenie, ktoré udeľuje prúdu kvapaliny tvar. pričom dovoľuje predbežnú atomizáciu kvapaliny s cieľom získania a zlepšenia profilu rozstreku kvapaliny a riadenie veľkosti kvapOCok. Takéto mechanické zariadenia sú dobre známe v oblasti atomizácie kvapalín. ako Je voda C na hasenie ohňa) a farby C pre ciele poťahovania) . Vhodné mechanické zariadenia zahrnujú vírivé zariadenia, rozrážacle dosky, narážacle zariadenia, vrtuľové zariadenia, ultrazvukové zariadenia alebo Iné formy mechanického zariadenia na predbežnú atomizáciu kvapaliny.
Vhodné vírivé zariadenia zahrnujú vírivé lopatky so špirálovou konfiguráciou, napríklad vírivé zarážky.
Podporný atomlzaCný plyn Je potrebný pre ďalšiu podporu atomizácie, pre dosiahnutie nevyhnutného preniknutia rozstreku atomizovanej kvapaliny vypúšťanej z atomlzaCneJ komory do fluidného lôžka a pre opätovnú atomizáciu kvapÔCok kvapaliny, ktoré sa môžu zhlukovať v atomlzaCneJ komore, napríklad kolíziami s vnútornými stenami atomlzaCneJ komory. Podporný atomlzaCný plyn tiež v prípade potreby funguje ako Čistiaci plyn a zabraňuje vniknutiu Častíc z fluidného lôžka do dýzy.
Množstvo plynu potrebného pre atomizáciu kvapaliny v atomlzaCneJ komore Je znaCne znížené v porovnaní s množstvom, aké Je potrebné, ak sa neuskutočňuje atomizácia kvapaliny pred vstupom do atomlzaCneJ komory.
V spôsobe podľa predloženého vynálezu sa rozstrek atomizovanej kvapaliny vytvára po tom, ako bola kvapaliny predbežne atomizovaná pomocou mechanického zariadenia. Atomizácia nastáva v atomlzačnej zariadenia. Zistilo komore približne 10 ž 30 mm od mechanického mechanické zariadenie nemôže byť sa, že
Jednoducho umiestené priamo vo fluidnom lôžku, keďže Častice fluidného lôžka bránia vo vytváraní kvapalných kvapôčok a zabraňujú atomizácii.
Preto sa musí vytvoriť rozstrek atomizovanej kvapaliny pred tým, ako kvapalina vstupuje do fluidného lôžka.
Atomizačná komora má s výhodou viac ako Jeden výstup. s výhodou 1 až 4 výstupy.
Objem atomlzačnej komory môže ležať v rozmedzí od 9. 5 do 394 cm
Výstup (výstupy) môžu zahrnovať kruhové otvory, obdĺžnikové alebo elipsovité Štrbiny, alebo iné vhodné konfigurácie. Ak Je výstup (výstupy) tvorený štrbinami, majú s výhodou elipsovitý tvar.
Každý z výstupov môže mať prierezovú plochu v rozmedzí 78, 5 až 525.0 mm2.
Je dôležité, aby výstup (výstupy) dýz boli dostatočne velké, aby sa umožnil prechod akýchkolvek Jemných Častíc, ktoré by mohli byť prítomné v oddelenom prúde kvapaliny.
V jednej modifikácii spôsobu podlá predloženého vynálezu môže každý výstup atomizovanej kvapaliny mať zvláštnu atoinlzačnú komoru a mechanické zariadenie orientované v rade s výstupom. Táto konfigurácia má tu výhodu, že Je znaCne menšia plocha atomlzaCneJ komory, Co vedie k zníženiu koalescencie kvapaliny, čím sa ďalej znižuje množstvo potrebného podporného plynu. Pri použití tohoto usporiadania Je možné ďalej dosiahnuť lepšiu kontrolu prenikania a rozptýlenia rozstreku kvapaliny. To má výhodu vo zvýšení množstva kvapaliny, ktorú Je možné kontinuálne zavádzať do fluidného lôžka bez miestneho navlhčenia častíc lôžka v oblasti dýz a potom defluldizácie lôžka (mokré udusenie).
Rozstrek atomizovanej kvapaliny sa s výhodou zavádza priamo do fluidného lôžka nad hornou hranicou teplotného gradientu medzi fluidizačným plynom (plynným prúdom nastrekovaným do reaktora) a zvyškom lôžka. Komerčné spôsoby polymerizácie oleflnov vo fluidnom lôžku sa všeobecne uskutočňujú pri v podstate lzotermných podmienkach v stacionárnom stave. Avšak aj keď sa väčšina fluidného lôžka udržiava na požadovanej v podstate lzotermnej polymerlzačnej teplote, exltuje obvykle teplotný gradlent v oblasti lôžka bezprostredne nad bodom zavádzania ochladeného prúdu plynu do lôžka. Spodná medzná teplota tejto oblasti, v ktorej exltuje teplotný gradlent. Je teplota vstupujúceho chladeného prúdu plynu a hornú medza Je v podstate izotermná teplota lôžka. V komerčných reaktoroch tohoto typu, ktoré využívajú fluidlzačnú mriežku, typicky 5 až 20 m vysokých, tento teplotný gradlent existuje obvykle vo vrstve asi 15 až 20 cm (6 až 12 palcov) nad mriežkou.
Môže byť použitá Jedna dýza, alebo môže byť vnútri fluidného lôžka usporiadané množstvo dýz.
Počet výstupov na Jednu dýzu Je 1 až 16, s výhodou 4 až 8.
Vo výhodnej realizácii Je množstvo dýz v podstate rovnomerne rozmiestené vo fluidnom lôžku v daných miestach priemeru kruhu v oblasti zavádzania kvapaliny. Počet použitých dýz Je taký, aký Je potrebný na to, aby sa zaistilo dostatočné preniknutie a rozptýlenie rozstreku atomizovanej kvapaliny pre každú dýzu s delom dosiahnutia dobrého rozptýlenia kvapaliny cez celé lôžko. Výhodný počet dýz Je 1 až 4, najvýhodnejšie 4.
Každá dýza môže byť napájaná, k Je to potrebné, oddelenou kvapalinou pomocou spoločného kanálu vhodne usporiadaného vnútri reaktora. Ten môže byť usporiadaný napríklad ako kanál prechádzajúci cez stred reaktora.
Dýzy sú s výhodou usporiadané tak, že smerujú v podstate vertikálne do fluidného lôžka, môžu však byť usporiadané tak, že smerujú zo stien reaktora v podstate horizontálne.
Rýchlosť, s akou môže byť kvapalina zavádzaná do lôžka, závisí od stupňa chladenia požadovaného v lôžku a to naopak závisí od požadovaného výrobného výkonu lôžka. Výrobné výkony dosiahnuteľné pri komerčných spôsoboch polymerizácie vo fluidnom lôžku na polymerizáciu oleflnov závisia, okrem Iného, od aktivity použitého katalyzátora a od klnetlky katalyzátora. Tak napríklad pri použití katalyzátora s veľmi vysokou aktivitou, keď sa požaduje vysoký výrobný výkon, musí byť množstvo pridávanej kvapaliny vysoké. Typické množstvo privádzanej kvapaliny môže ležať v rozmedzí 0, 1 až 4, 9, s výhodou 0, 5 až 15 kubických metrov kvapaliny na kubický meter materiálu lôžka.
Presadenie kvapaliny cez dýzu môže ležať v rozmedzí 10 až 100, s výhodou 10 až 90 m3/h C 6, 2 až 67,0, s výhodou 6,2 až 53,6 te/hr).
Pri spôsobe podľa predloženého vynálezu môže hmotnostný pomer kvapaliny k celkovému množstvu plynu zavádzaného do lôžka ležať v rozmedzí 1:100 až 1:1, s výhodou v rozmedzí 5:100 až 95:100, najvýhodnejšie v rozmedzí 6:100 až 25:100. Celkovým množstvom plynu sa to rozumie plyn, ktorý sa vracla do reaktora pre fluidizáclu lôžka spolu s podporným atomizačným plynom. Podporný atomizačný plyn môže byť inertný plyn, napríklad dusík, avšak s výhodu Je tvorený etylénom alebo recyklovaným plynom.
Hmotnostný pomer podporného plynu ku kvapaline zavádzanej do lôžka môže ležať v rozmedzí 0,5:1 až 5:1, s výhodou Je približne 2:1.
Tlak podporného atomizačného plynu privádzaného na vstup plynu do atomlzačnej komory môže byť o 2 až 6 bar vyšší ako Je tlak fluidného lôžka.
Tlak vo fluidnom lôžku môže ležať v rozmedzí 0, 5 až 6 l*IPa, s výhodou 1,72 až 2,74 MPa <17 až 27 barg).
Expanzný pomer plynu (pomer tlaku podporného plynu privádzaného do dýzy a tlaku vo fluidnom lôžku) leží s výhodou v rozmedzí 1, 074 až 1, 353.
Tlaková strata podporného atomizaCného plynu pri prechode cez atomizačnú komoru a cez výstup (výstupy) dýzy môže ležať v rozmedzí 1 až 6 bar.
Tlaková strata kvapaliny pri prechode cez mechanické zariadenie dýzy môže ležať v rozmedzí 0, 5 až 30 bar.
Pri vstrekovaní kvapaliny do fluidného lôžka pomocou spôsobu podlá predloženého vynálezu môže lokalizovaný chladiaci efekt kvapaliny obklopujúcej dýzu (dýzy) prospievať katalyzátoru, zavádzanému do kvapaliny, ktorý sa tak môže vyhnúť horúcim miestam a následnej aglomerácii.
V spôsobe podlá predloženého vynálezu Je dôležité dosiahnuť dobré rozptýlenie a preniknutie kvapaliny do fluidného lôžka. Faktory dôležité pre dosiahnutie dobrého preniknutia a rozptýlenia sú hybnosť a smer rozstreku atomizovanej kvapaliny vstupujúcej do lôžka (profil rozstreku), počet dýz na Jednotku prierezovej plochy a priestorové usporiadanie dýzy (dýz).
Rozstrek atomizovanej kvapaliny vypustený z výstupov atomizovanej komory má horizontálny tok hybnosti aspoň 50 * 103 kg s-1 m-a * m s-x, pričom horizontálny tok hybnosti Je definovaný ako hmotnostný prietok kvapaliny (v kilogramoch za sekundu) v horizontálnom smere na Jednotku prierezovej plochy (v metroch Štvorcových) výstupu, z ktorého rozstrek atomizovanej kvapaliny vystupuje, vynásobený horizontálnou zložkou rýchlosti (v metroch za sekundu) rozstrek atomizovanej kvapaliny.
Horizontálny tok hybnosti rozstreku atomizovanej kvapaliny vypúšťanej z výstupu (výstupov) atomizačnej komory Je aspoň
100 * 103 a najvýhodnejšie aspoň 200 * 103 kg s-1 ma * m s-x. Veľmi výhodné Je použitie horizontálneho toku hybnosti v rozmedzí 300 * 103 až 500 * 103 kg s-1 m_a * m s-x. V prípade, že rozstrek atomizovanej kvapaliny vychádza z výstupu (výstupov) v inom ako horizontálnom smere, vypočíta sa horizontálna zložka rýchlosti rozstreku atomizovanej kvapaliny ako kosínus 0° * aktuálna rýchlosť kvapaliny, pričom Q° Je uhol, ktorý rozstrek atomizovanej kvapaliny tvorí s horizontálou.
Smer pohybu atomizovanej kvapaliny do lôžka Je s výhodou v podstate horizontálny. V prípade, že výstup (výstupy) dopravujú rozstrek atomizovanej kvapaliny v inom ako horizontálnom smere. Je uhol rozstreku atomizovanej kvapaliny s výhodou nie väčší ako 45°, najvýhodnejšie nie väčší ako 20° k horizontále.
Prúd plynného recyklu odťahovaný z reaktora obsahuje nezreagované plynné monoméry a poprípade Inertné uhľovodíky. Inertný plyn, ako Je dusík, aktlvátory alebo moderátory reakcie, ako Je vodík a unášané častice katalyzátorov a/alebo polymérov.
Prúd plynného recyklu privádzaný do reaktora navyše obsahuje dostatočné množstvo východiskových monomérov pre nahradenie monomérov zpolymerlzovaných v reaktore.
Spôsob podľa predloženého polyolefínov v plynnej fáze viacerých olefínov, z ktorých vynálezu je vhodný pre
Jedného etylén podľa vynálezu polymerizáciou aspoň Jeden Je výrobu alebo alebo propylén. Výhodné alfaolefíny majúce ak Je to potrebné, ako 8 teda sú pre použitie v spôsobe až tiež uhlíkových atómov.
možné vyrábať kopolyméru etylénu atómov uhlíka. Môžu však byť využité, malé množstvá alfaolefínov majúcich viac napríklad 9 až 12 uhlíkových atómov. Je homopolyméry etylénu alebo propylénu alebo alebo propylénu s Jedným alebo viacerými alfaolefínmi C3-Cs.
1-hexén, 4-metyl-l-pentén, 1-oktén a olefínov, ktoré môžu kopolymerlzované propylénom, alebo môžu byť použité
Výhodnými alfaolefínmi sú 1-butén, 1-pentén, butadién. Príklady vyšších s primárnym etylénom alebo ako čiastočná náhrada pre komonoméry s alfaolefínmi C3-Ca sú decén a etylidén norbornén.
Ak sa spôsob používa na kopolymerlzáciu etylénu alebo propylénu s alfaolefínmi. Je etylén alebo propylén prítomný ako hlavná zložka kopolyméru, s výhodou Je prítomný v množstve 70 X, ešte výhodnejšie aspoň 80 % hmotnostných celkového množstva komonomérov.
Spôsob podľa vynálezu Je možné použiť pri príprave veľmi rôznorodých polymérnych výrobkov, napríklad lineárneho nízkohustotného polyetylénu (LLDPE) založeného na kopolyméroch etylénu s buténoin, 4-metyl-l-penténom alebo hexénom a vysokohustotného polyetylénu CHDPE), ktorý môže byť napríklad homopolyetylén alebo kopolymér etylénu s malým množstvom vyššieho alfaolefínového komonoméru, buténu, 1-hexénu alebo
4-metyl-l-penténu.
Kvapalina, ktorá vykondenzúva z prúdu plynného recyklu, môže byť kondenzovateľný monomér, napr. butén, hexén alebo oktén použitý ako komonomér pre výrobu LLDPE, alebo to môže byť inertná kondenzovatelná kvapalina, napr. bután, pentán alebo hexán.
V tejto prihláške termín kondenzovatelná znamená, že rosný bod plynnej zmesi obsahujúcej kondenzovateľný materiál Je nad najnižšou teplotou okruhu recyklu.
Je dôležité, že sa atomizovaná kvapalina pri podmienkach polymerizácie v lôžku musí odparovať, aby bol získaný požadovaný chladiaci úCinok a aby nedochádzalo k podstatnej akumulácii kvapaliny v lôžku.
SpOsob Je veľmi vhodný pre polymerizáciu olefínov pri tlaku medzi 0, 5 a 6 l*IPa a teplote medzi 30 °C a 130 °C. Napríklad pre výrobu LLDPE Je vhodná teplota ležiace v rozmedzí 75 až 90 °C a pre HDPE teplota 80 až 105 °C v závislosti od aktivity použitého katalyzátora.
PolymerizaGná reakcia sa môže uskutočňovať v prítomnosti katalytického systému typu Ziegler-Natta, zloženého z pevného katalyzátora katalyzátora v podstate obsahujúceho obsahujúceho organokovovú zlúCeninu, organickú napríklad zlúCeninu prechodného kovu a zlúCeninu kovu akylalumínlovú
C to znamená zlúCeninu).
Katalyzátorové systémy rokov a sú použltelné krátkom Čase a umožňuje tak vysokou pri výrobe pomerne zvyškov vysokou aktivitou sú už známe mnoho veľkých množstiev polyméru v vyhnúť sa kroku odstraňovania katalyzátora z polyméru. Tieto katalyzátorové systémy s aktivitou všeobecne zahrnujú pevný katalyzátor zložený v podstate z atómov prechodných prvkov, horCíka a halogénu. Je možné použiť tiež katalyzátor s vysokou aktivitou zložený v podstate z oxidu chrómu, aktivovaného tepelnou úpravou a spojeného s granulárnym nosiCom založeným na žiaruvzdornom oxide. Tento spôsob Je tiež vhodný pre použitie s metalocénovými katalyzátormi a s Zieglerovými katalyzátormi nesenými na oxide kremičitom.
Katalyzátor môže byť vhodne použitý vo forme predpolymérového predpolyinerizácie Predpolymerlzácia spôsobom, prachu pomocou sa môže pripraveného katalyzátora uskutočňovať dopredu stupni popísaného akýmkoľvek vyššie.
vhodným napríklad polymerizáciou v kvapalnom uhľovodíkovom rozpúšťadle alebo v plynnej fáze vo vsádzkovom procese.
semlkontlnuálnom procese alebo kontinuálnom procese.
S výhodou sa v podstate celý prúd plynného recyklu chladí a skondenzovaná kvapalina sa oddeľuje a v podstate celá oddelená kvapalina sa zavádza priamo do fluidného lôžka prostredníctvom dýzy C dýz) ako rozstrek atomizovanej kvapaliny.
Prúd plynného recyklu sa vhodne chladí pomocou tepelného výmenníka alebo výmenníkov na teplotu, pri ktorej kvapaliny v prúde plynného recyklu. Vhodné tepelné výmenníky sú v obore dobre známe.
Prúd plynného recyklu opúšťajúci hlavu reaktora môže unášať množstvo častíc katalyzátora a/alebo polyméru CJemný podiel), ktoré v prípade potreby môžu byť z prúdu plynného recyklu oddeľované pomocou cyklónu. Malý podiel týchto častíc môže zostávať v prúde plynného recyklu a po ochladení a oddelení kvapaliny od plynu sa môžu Jemné častice, ak to Je potrebné, zavádzať naspäť do fluidného lôžka spolu s oddeleným prúdom kvapaliny prostredníctvom dýzy C dýz).
Aby nedochádzalo k zanáSanlu dýzy (dýz). Je dôležité zaistiť, aby mechanické zariadenie malo dostatočnú svetlosť, aby sa umožnil prechod akýchkoľvek Jemných častíc, ktoré môžu byť prítomné v oddelenom kvapalnom prúde. Ďalej, výstup (výstupy) z atomlzačnej komory musia mať dostatočnú veľkosť pre prechádzanie Jemných častíc do fluidného lôžka spolu s rozstrekom atomizovanej kvapaliny a podporným atomizačným plynom.
Prúd plynného recyklu môže tiež obsahovať inertné uhľovodíky použité na vstrekovanie katalyzátorov, aktlvátorov alebo moderátorov reakcie do reaktora.
Východiskové monoméry, napríklad etylén, na nahradenie monomérov spotrebovaných polymerlzačnou reakciou sa môžu pridávať do prúdu plynného recyklu v akomkoľvek vhodnom mieste.
Východiskové kondenzovateľné komonoméry, napríklad butén, hexén, 4-metyl-l-pentén a oktén, na nahradenie kondenzovateľných komonomérov spotrebovaných polymerlzačnou reakciou, sa môžu zavádzať ako kvapaliny a pridávať do prúdu plynného recyklu v akomkoľvek vhodnom mieste.
Kvapalina sa môže z prúdu plynného recyklu oddeľovať v separátore.
Vhodnými separátorml sú napríklad cyklúnové separátory, veľké nádoby, ktoré znižujú rýchlosť plynného prúdu na oddelenie skondenzovanej kvapaliny Cvypadávacle bubny), separátory plyn-kvapallna typu odlučovačov kvapiek a kvapalinových pračiek.
napríklad Uenturiho pračiek. Tieto separátory sú u obore dobre známe.
Použitie separátora plyn-kvapalina typu odlučovača kvapiek Je pri spôsobe podľa predloženého vynálezu veľmi výhodné.
Veľmi výhodné Je použitie cyklúnového separátora pred separátoroín v prúde plynného recyklu. Ten odstraňuje väčšinu Jemných častíc z plynného prúdu opúšťajúceho reaktor, čím uľahčuje použitie separátora typu odlučovača kvapiek a tiež znižuje možnosť zanášanla separátora, čo vedie k účinnejšej prevádzke.
Ďalšou výhodou použitia separátora typu odlučovača kvapiek Je, že tlaková strata v separátore môže byť nižšia, ako v Iných typoch separátorov, čím sa zvyšuje účinnosť celého procesu.
Veľmi vhodný separátor typu odlučovača kvapiek pre použitie pri spôsobe podľa predloženého vynálezu Je komerčne dostupný vertikálny separátor plynu známy ako Peerles (napríklad typ DPV P8X). Tento typ separátora využíva koalescenclu kvapiek kvapaliny na priehradkovom usporiadaní na oddelenie kvapaliny od plynu. Na dne separátora Je usporiadaný veľký rezervoár kvapaliny na zhromažďovanie kvapaliny. Rezervoár kvapaliny umožňuje ukladanie kvapaliny a poskytuje tak možnosť riadenia vypúšťania kvapaliny zo separátora. Tento typ separátora Je veľmi účinný a poskytuje 100X oddelenie kondenzovanej kvapaliny z plynného prúdu.
Ak Je to potrebné, môže byť v rezervoári kvapaliny usporiadané filtračné sito. alebo iný vhodný prostriedok, na zhromažďovanie akýchkoľvek Jemných častíc zostávajúcich v oddelenej kvapaline. Alternatívne môžu byť Jemné častice držané v suspenzii a tým Je možné vyhnúť sa zanášanlu separátora. napríklad miešaním kvapaliny v separátore (mechanickým rozmlešavaním). prebublávaním plynného prúdu cez kvapalinu alebo kontinuálnou cirkuláciou kvapaliny pomocou vonkajšieho okruhu, to znamená kvapalina sa kontinuálne odťahuje zo separátora a opäť sa do separátora vracia. S výhodou sa Časť kvapaliny v separátore kontinuálne cirkuluje pomocou Čerpadla. Je vhodné, ak sa cirkuluje dostatoCné množstvo kvapaliny, aby čerpadlo mohlo pracovať kontinuálnym spôsobom. Časť cirkulujúcej kvapaliny sa môže zavádzať priamo do fluidného lôžka prostredníctvom ventilu, ktorého otvorenie dovoľuje kvapaline vstupovať do napájacleho potrubia dýzy (dýz). Ventil sa s výhodou ovláda prostredníctvom regulátora hladiny kvapaliny, ktorý sleduje a udržiava hladinu kvapaliny v separátore v nastavených medziach.
Oddelená kvapalina sa vhodne zavádza do fluidného lôžka prostredníctvom dýzy
C dýz) usporiadaných nad hornou hranicou teplotného gradientu medzi vstupujúcim fluidizujúcim plynom a zvyškom lôžka. Dýza
Cdýzy) môže byť v množstve bodov v tejto oblasti fluidného lôžka a môže byť v tejto oblasti v rôznych výškach.
Dýza (dýzy) Je usporiadaná tak.
že lokálna koncentrácia kvapaliny nemá nepriaznivý vplyv na fluldlzáclu lôžka alebo kvalitu produktu, pričom umožňuje rýchle rozptylovanle kvapaliny z každého bodu a Jej odparovanie v lôžku s delom odvedenia polymerlzaCného tepla vznikajúceho exotermnou reakciou. Týmto spôsobom sa môže množstvo kvapaliny zavádzanej s cieľom chladenia tesne blížiť maximálnemu zaťaženiu, možnému bez porušenia fluldizačných charakteristík lôžka a ponúka tak možnosť dosiahnuť zvýšenú produktivitu reaktora.
Kvapalina môže byť zavádzaná, ak je to potrebné, do fluidného lôžka prostredníctvom dýzy C dýz) umiestenej v rôznych výškach vnútri lôžka. Táto technika môže uľahClť zlepšené riadenie zabudúvanla komonoméru. Riadené odmeriavanie kvapaliny do fluidného lôžka prostredníctvom dýzy (dýz) poskytuje užitočnú dodatočnú kontrolu teplotného profilu lôžka a v prípade, že kvapalina obsahuje komonomér, poskytuje užitočnú kontrolu zabudúvanla komonoméru do kopolyméru.
Pre dosiahnutie maximálneho prínosu chladenia oddelenou kvapalinou je podstatné, že dýza C dýzy) je nad oblasťou, kde existuje teplotný gradient, to znamená v časti lôžka, kde je v podstate dosiahnutá teplota prúdu plynného recyklu opúšťajúceho reaktor.
Dýza (dýzy) môže byť napríklad približne 20 až 200 cm. s výhodou 50 až 70 cm. nad fluidizačnou mriežkou.
V praxi sa môže najprv určiť teplotný profil vnútri fluidného lôžka počas polymerizácie pomocou napríklad termočlánkov umiestených v stenách alebo na stenách reaktora. Potom sa usporiada dýza (dýzy), aby sa zaistilo to, aby kvapalina vstupovala do oblasti lôžka tam, kde prúd vráteného plynu v podstate dosiahol teplotu prúdu plynného recyklu odťahovaného z reaktora.
Je dôležité zaistiť, aby sa udržiavala na úrovni pod teplotou teplota fluidného lôžka slinovania polyolefínu tvoriaceho lôžko.
Plyn zo separátora sa recykluje do lôžka, obvykle v dne reaktora. Ak sa používa fluidizačná mriežka, recykluje sa zvyčajne do oblasti pod mriežkou a mriežka ulahčuje rovnomernú distribúciu plynu pre fluidizáciu lôžka. Preferuje sa použitie fluidizačnej mriežky.
Spôsob podlá predloženého vynálezu sa prevádzkuje s rýchlosťou plynu vo fluidnom lôžku, ktorá musí byť väčšia alebo rovná rýchlosti potrebnej pre dosiahnutie prebublávania lôžka. Minimálna rýchlosť plynu Je zvyčajne 6 až 12 cm/s, avšak s výhodou sa spôsob podľa predloženého vynálezu uskutočňuje pri rýchlosti plynu v rozmedzí 20 až 100, najvýhodnejšie 50 až 70 cm/s.
Ak Je to potrebné, môžu byť prostredníctvom dýzy C dýz) spolu s prúdom oddelenej kvapaliny zavádzané do lôžka kvapalné, alebo v kvapaline rozpustné aditíva, napríklad aktivátory, katalyzátory a podobne.
V prípade, že sa spôsob podľa predloženého vynálezu používa na výrobu homo- alebo kopolymérov etylénu, inôže sa východiskový etylén na nahradenie etylénu spotrebovaného počas polymerizácie s výhodou zavádzať do prúdu oddeleného plynu pred Jeho zavedením naspäť do lôžka Cnapríklad pod fluldlzačnú mriežku, ak Je použitá).
Oddelený kvapalný prúd môže byť podrobený prídavnému chladeniu Cnapr. pomocou chladiacej techniky) pred tým, ako sa zavádza prostredníctvom dýzy C dýz) do fluidného lôžka. Výhodou tohoto aspektu vynálezu Je, že ochladením kvapaliny pred zavedením do fluidného lôžka prostredníctvom dýzy (dýz) sa zníži tendencia katalyzátora alebo predpolyméru, ktoré môžu byť obsiahnuté v kvapalnom prúde, spôsobovať polymerizáciu pred zavádzaním do lôžka.
Pred začatím zavádzania kvapaliny pri spôsobe podľa predloženého vynálezu sa polymerizácia v plynnej fáze vo fluidnom lôžku naštartuje zavedením zvláštnych polymérnych častíc do lôžka a začatím prietoku plynu cez lôžko.
Podľa ešte ďalšej realizácie predloženého vynálezu Je vytvorená dýza vhodná na to, aby bola použitá na vstrekovanie kvapaliny do fluidného lôžka, zahrnujúca
Ca) atomlzačnú komoru (b) vstup kvapaliny do atomlzačnej komory (c) vstup plynu do atomlzačnej komory a (d) aspoň Jeden výstup atomizovanej kvapaliny z komory ktorá sa vyznačuje tým, že vo vstupe kvapaliny Je usporiadané mechanické zariadenie na predbežné atomizovanie kvapaliny.
Atomlzačná komora, výstup z atomlzačnej komory a mechanické zariadenie môžu mať znaky uvedené vyššie.
Prínosom dýzy podľa predloženého vynálezu Je to, že množstvo atomizačného plynu, potrebné pre činnosť dýzy. Je v porovnaní s konvenčnými atomlzačnýml dýzami plyn-kvapallna značne znížené.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Na obr. 1 až 3 sú znázornené dýzy podľa predloženého vynálezu.
Príklady realizácie vynálezu
Na obr. 1 znázornená dýza má púzdro 1 majúce hornú oblasť, čl zvon, 2 a spodnú oblasť, čl teleso, 3. Zvon Je vybavený množstvom výstupov 4 usporiadaných po Jeho obvode a atomlzačnou komorou 5 usporiadanou vnútri neho. Teleso 3 dýzy Je vybavené centrálne umiesteným kanálom 6 otvoreným do atomizačnej komory 5 a vonkajším kanálom 7 umiesteným okolo vnútorného kanálu 6. Kanál 7 Je spojený s atomlzačnou komorou 5 prostredníctvom vhodne usporiadaných otvorov 8. Vnútri každého otvoru 8 Je usporiadané mechanické zariadenie 9. Kvapalina pod tlakom sa privádza do dýzy kanálom 7 a podporný atomizačný plyn sa privádza do kanálu 6. Spodná oblasť, či teleso, 3 dýzy Je pripojená obvyklými prostriedkami na prívod tlakovej kvapaliny a podporného atomizačného plynu. Kvapalina sa predbežne atomizuje pomocou mechanického zariadenia 9 a po zmiešaní s podporným atomizačným plynom v atomizačnej komore 5 sa kvapalina vypúšťa z dýzy do fluidného lôžka ako atomizovaný rozstrek prostredníctvom výstupov
4.
Obr.
znázorňuje alternatívne usporiadanie dýzy podľa predloženého vynálezu. V tomto usporiadaní centrálne umiestený
Je kanál 6 spojený so zmiešovacou komorou 5 prostredníctvom vhodne usporiadaného otvoru 10. Kvapalina pod tlakom sa privádza do dýzy pomocou centrálne umiesteného kanálu 6 a podporný atomizačný plyn sa privádza do kanálu 7. Kvapalina sa predbežne atomizuje pomocou mechanického zariadenia 9 usporiadaného v otvore 10.
Obr. 3 znázorňuje alternatívne usporiadanie dýzy podľa predloženého vynálezu. V tomto usporiadaní sa kvapalina pod tlakom privádza do každého z výstupov 4 dýzy kanálom 11. Kvapalina sa predbežne atomizuje pomocou mechanického zariadenia 9 umiesteného v kanále 11 v blízkosti výstupu 4. Každý výstup má zvláštnu atomizačriú komoru 12 s dostatočnou veľkosťou dovoľujúcou vytvorenie rozstreku atomizovanej kvapaliny. Podporný atomizačný plyn sa privádza do každej atomizačnej komory kanálom 13. Rozstrek atomizovanej kvapaliny sa vypúšťa z každého výstupu 4.
Spôsob podľa vynálezu bude ďalej popísaný na nasledujúcom . príklade.
• Pri prenášaní plynokvapallnovej dýzy do väčšej mierky (bez predbežnej atomizácie kvapaliny pomocou mechanického zariadenia) bol použitý lineárny konštrukčný postup, pri zachovaní expanzného pomeru plynu 1,25 C tlak plynu dodávaného na vstup plynu do atomizačnej komory bol 25 barg a tlak fluidného lôžka bol 20 barg, expanzný pomer plynu bol 25:20 = 1,25:1) pri použití 5 Z hmotnostných atomlzačného plynu. Tento postup bol adekvátny pre zväčšenie mierky dýzy s výkonom vstrekovania 0, 48 m31/h (mierka testovanej originálnej dýzy) na výkon vstrekovania kvapaliny na 18 nr’/h. Avšak dýzy s väčšími rozmermi majúce väčší výkon vstrekovania kvapaliny, konštruované pri použití lineárneho postupu zväčšovania mierky, by neatomizovali adekvátne kvapalinu. Napríklad dýza, majúca výkon vstrekovania kvapaliny 27 nr’/h, by nepracovala úspešne s 5 Z hmotnostnými atomlzačného plynu. Zistilo sa, že pre efektívnu prevádzku dýzy by bolo potrebné zvýšené množstvo atomlzačného plynu. Navyše bolo nevyhnutné zmeniť pomer prierezovej plochy výstupov z atomizačnej komory a objemu atomizačnej komory. Výsledok teda nezodpovedal zväčšeniu mierky.
Množstvo plynu potrebné pre dýzu majúcu výkon vstrekovania kvapaliny 30 m3/h a 80 nr’/h v prítomnosti a v neprítomnosti mechanického zariadenia Je uvedené v tabuľke 1.
TABUĽKA 1
Výkon vstrekovania kvapaliny Cm3/h) Atoinlzačný plyn C % hmôt. )
bez mechanického zariadenia s mechanickým zariadením
30 7 2 C namerané)
BO 12-15 2-3 (počítačová simulácia)
Zistilo sa, že zväčšenie mierky dýzy podľa predloženého vynálezu Je priame, to znamená faktor zväčšenia sa neapllkuje na zmenu pomeru prierezovej plochy výstupu z atomlzačnej komory a • objemu atomlzačnej komory pri zvýšení presadzovania dýzy. Dýzy podľa predloženého vynálezu teda vyhovujú lineárnejšiemu postupu • zväčšovania mierky, pokiaľ ide o vnútorné rozmery dýzy.

Claims (24)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Spôsob zavádzania kvapaliny priamo do fluidného lôžka, zahrnujúci
    C a) natlakovanie kvapaliny (b) privádzanie kvapaliny pod tlakom na vstup atomlzačnej komory dýzy
    Cc) predbežnú atomizáciu kvapaliny pomocou mechanického zariadenia umiesteného na vstupe kvapaliny
    Cd) privádzanie podporného atomlzačného plynu na vstup atomlzačnej komory
    Ce) atomizáciu predbežne atomizovanej kvapaliny v atomlzačnej komore pomocou podporného atomlzačného plynu a
    Cf) vypúšťanie atomizovanej kvapaliny ako rozstreku do fluidného lôžka aspoň Jedným výstupom atomlzačnej komory
  2. 2. Kontinuálny spôsob polymerizácie v plynnej fáze vo fluidnom lôžku na polymerizáciu olefínového monoméru vybraného z C a) etylénu, Cb) propylénu, (c) zmesí etylénu a propylénu a Cd) Jedného alebo viacerých ďalších alfaolefínov v zmesi s (a), C b) alebo Cc) v reaktore s fluidným lôžkom kontinuálnym recyklovaním plynného prúdu obsahujúceho aspoň nejaké množstvo etylénu a/alebo propylénu cez fluidné lôžko v uvedenom reaktore v prítomnosti polymerizačného katalyzátora pri reakčných podmienkach, pričom aspoň časť uvedeného plynného prúdu odťahovaného z reaktora sa ochladzuje na teplotu, pri ktorej vykondenzovaná kvapalina, oddeľovaním aspoň časti skondenzovanej kvapaliny z plynného prúdu a zavádzaním aspoň časti oddelenej kvapaliny priamo do fluidného lôžka, zahrnujúci
    C a) natlakovanie kvapaliny <b) privádzanie kvapaliny pod tlakom na vstup atomlzačnej komory dýzy
    (c) predbežnú atomizáciu kvapaliny pomocou zariadenia umiesteného na vstupe kvapaliny mechanického (d) privádzanie podporného atomizačného plynu na vstup atomizačnej komory (e) atomizáciu predbežne atomizovanej kvapaliny v atomizačnej komore pomocou podporného atomizačného plynu (f) 3 vypúšťanie atomizovanej kvapaliny ako rozstreku do
    fluidného lôžka aspoň Jedným výstupom atomizačnej komory
  3. 3. Spôsob podlá tým, že atomizačná nároku 1 alebo 2, v y z n komora má 1 až 4 výstupy.
  4. 4. Spôsob podľa niektorého z nárokov
    1 až
    3, vyznač
    Júcl sa tým, až 384 cm3.
    že atomizačná komora má objem v rozmedzí
    8, 5
  5. 5. Spôsob podľa niektorého z nárokov laž3, vyznač a tým, že dýza má viac ako Jeden výstup a každý výstup pre atomizovanú kvapalinu má zvláštnu atomizačnú komoru a mechanické zariadenie orientované v rade s výstupom.
  6. 6. Spôsob podľa niektorého z nárokov 1 až 5, vyznačujúci sa tým, že mechanické zariadenie Je vybrané zo skupiny zahrnujúcej vírivé zariadenie, rozrážaciu dosku, narážaciu dosku, ventllátorové zariadenie a ultrazvukové zariadenie.
  7. 7. Spôsob podľa niektorého z nárokov 1 až G, vyznačujúci sa tým, že výstupy zahrnujú kruhové otvory, obdĺžnikové štrbiny alebo eliptické štrbiny.
  8. 8. Spôsob podľa niektorého z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že výstup (výstupy) má (majú) prierezovú plochu v rozmedzí 78,5 až 525, 0 cm®.
  9. 9. Spôsob podľa niektorého z predchádzajúcich nárokov, v y značujúci sa tým, že vnútri fluidného lôžka Je usporiadané množstvo dýz.
  10. 10. Spôsob podlá niektorého z nárokov 2 až 9, vyznačujúci sa tým, že atomizovaný kvapalinový rozstrek sa zavádza priamo do fluidného lôžka nad hornou hranicou teplotného gradientu medzi plynným prúdom riastrekovaným do reaktora a zvyškom lôžka.
  11. 11. Spôsob podlá niektorého z nárokov 2 až 10, vyznačujúci sa tým. že podporný atomizačný plyn Je vybraný zo skupiny zloženej z inertného plynu, etylénu a recyklovaného plynu.
  12. 12. Spôsob podľa niektorého z nárokov 2 až 11, vyznačujúci sa tým, že kvapalina sa zavádza do fluidného lôžka v množstve 0, 1 až 4, 9 kubických metrov kvapaliny na kubický meter materiálu lôžka.
  13. 13. Spôsob podľa niektorého z nárokov 2 až 12, vyznačujúci sa tým, že presadenie kvapaliny dýzou leží v rozmedzí 10 až 100 ms/h.
  14. 14. Spôsob podľa niektorého z nárokov 2 až 13, vyznačujúci sa tým, že hmotnostný pomer kvapaliny k celkovému množstvu plynu zavádzanému do lôžka leží v rozmedzí 1:100 až 1:1.
  15. 15. Spôsob podľa niektorého z nárokov 2 až 14, vyznačujúci sa tým, že hmotnostný pomer podporného plynu ku kvapaline zavádzanej do lôžka leží v rozmedzí 0,5:1 až 5:1.
  16. 16. Spôsob podľa niektorého z nárokov 2 až 15, vyznačujúci sa tým, že tlak podporného atomizačného plynu privádzaného na vstup plynu do atomlzačnej komory Je o 2 až 6 bar vyšší ako Je tlak fluidného lôžka.
  17. 17. Spôsob podlá niektorého z nárokov 2 až 16, vyznačujúci sa tým, že tlaková strata kvapaliny pri prechode cez mechanické zariadenie dýzy leží v rozmedzí □. 5 až 30 bar a tlaková strata podporného atomlzačného plynu pri prechode cez atomlzačnú komoru a výstup (výstupmi) dýzy leží v rozmedzí 1 až 6 bar.
  18. 18. Spôsob podlá niektorého z nárokov 2 až 17, vyzna- čujúci sa tým. že rozstrek atomizovanej kvapaliny vypúšťaný z výstupov atomizačnej komory má horizontálny tok hybnosti aspoň 50 * 103 kg s-x * m s-1, pričom horizontálny tok hybnosti Je definovaný ako hmotnostný prietok kvapaliny (v kilogramoch za sekundu) v horizontálnom smere na Jednotku prierezovej plochy (v metroch štvorcových) výstupu, z ktorého rozstrek atomizovanej kvapaliny vystupuje, vynásobený horizontálnou zložkou rýchlosti (v metroch za sekundu) rozstreku atomizovanej kvapaliny.
  19. 19. Spôsob podlá niektorého z nárokov 2 až 18, vyznačujúci sa tým, že rozstrek atomizovanej kvapaliny Je nasmerovaný v podstate horizontálne do lôžka.
  20. 20. Dýza vhodná na to, aby bola použitá na vstrekovanie kvapaliny do fluidného lôžka, zahrnujúca (a) atomlzačnú komoru (b) vstup kvapaliny do atomizačnej komory (c) vstup plynu do atomizačnej komory a (d) aspoň Jeden výstup atomizovanej kvapaliny z komory
    vyznačujúca sa tým, že vo vstupe kvapaliny Je usporiadané usporiadané mechanické zariadenie na predbežné atomizovanie 1 kvapaliny. 21. Dýza podlá nároku 20, v y z n a č u J ú c a sa t ý m.
    že atomizačná komora má objem v rozmedzí 8,5 až 384 cm3.
  21. 22. Dýza podľa nároku 20, vyznačujúca sa t ý m, že dýza má viac ako Jeden výstup a každý výstup pre atomizovanú kvapalinu má zvláštnu atomlzačnú komoru a mechanické zariadenie orientované v rade s výstupom.
  22. 23. Dýza podľa niektorého z nárokov 20 až 22, vyznačujúca sa t ý m, že mechanické zariadenie Je vybrané zo skupiny zahrnujúcej vírivé zariadenie. rozrážaclu dosku, narážaciu dosku, ventilátorové zariadenie a ultrazvukové zariadenie.
  23. 24. Dýza podľa niektorého z nárokov 20 až 23, vyznačujúca sa tým, že výstupy zahrnujú kruhové otvory, obdĺžnikové štrbiny alebo eliptické štrbiny.
  24. 25. Dýza podľa niektorého z nárokov 20 až 24, vyznačujúca sa tým, že výstup (výstupy) má (majú) prierezovú plochu v rozmedzí 78, 5 až 525, 0 cm®.
SK663-98A 1995-11-23 1996-11-14 Atomiser nozzle SK66398A3 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GBGB9524038.8A GB9524038D0 (en) 1995-11-23 1995-11-23 Nozzle
PCT/GB1996/002796 WO1997018888A1 (en) 1995-11-23 1996-11-14 Atomiser nozzle

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SK66398A3 true SK66398A3 (en) 1998-10-07

Family

ID=10784386

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK663-98A SK66398A3 (en) 1995-11-23 1996-11-14 Atomiser nozzle

Country Status (24)

Country Link
US (1) US6096839A (sk)
EP (1) EP0876202A1 (sk)
JP (1) JP2000500393A (sk)
KR (1) KR100458668B1 (sk)
CN (1) CN1094784C (sk)
AR (1) AR004747A1 (sk)
AU (1) AU706078B2 (sk)
BG (1) BG102568A (sk)
BR (1) BR9611561A (sk)
CA (1) CA2237014A1 (sk)
CZ (1) CZ153098A3 (sk)
EA (1) EA000462B1 (sk)
GB (1) GB9524038D0 (sk)
HU (1) HUP9903859A3 (sk)
MX (1) MX9803917A (sk)
MY (1) MY114806A (sk)
NO (1) NO982313L (sk)
NZ (1) NZ322136A (sk)
PL (1) PL326761A1 (sk)
SK (1) SK66398A3 (sk)
TR (1) TR199800905T2 (sk)
TW (1) TW334354B (sk)
WO (1) WO1997018888A1 (sk)
ZA (1) ZA969648B (sk)

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9622715D0 (en) 1996-10-31 1997-01-08 Bp Chem Int Ltd Nozzle
US5962606A (en) * 1997-02-19 1999-10-05 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Control of solution catalyst droplet size with an effervescent spray nozzle
US6075101A (en) * 1997-02-19 2000-06-13 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Control of solution catalyst droplet size with a perpendicular spray nozzle
US6306981B1 (en) 1999-04-02 2001-10-23 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Gas phase polymerization process
US6189625B1 (en) 1999-05-06 2001-02-20 Gordon Duane Hopkins Liquid mist fire extinguisher
US6150478A (en) 1999-06-04 2000-11-21 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Ultrasonic catalyst feed for fluid bed olefin polymerization
FR2806327B1 (fr) 2000-03-17 2002-06-14 Bp Chemicals Snc Buse a niveau de liquide variable
DE10052606A1 (de) * 2000-10-24 2002-08-08 Xcellsis Gmbh Vorrichtung zur Rückführung kondensierter Flüssigkeit in einen Gasstrom
DE10060372A1 (de) 2000-12-05 2002-06-06 Basell Polyolefine Gmbh Vorrichtung zur Initiatoreinspeisung an Reaktoren
DE60204861T2 (de) * 2001-04-13 2006-05-04 Urea Casale S.A. Vorrichtung zur wirbelschichtgranulation
US8517693B2 (en) 2005-12-23 2013-08-27 Exxonmobil Upstream Research Company Multi-compressor string with multiple variable speed fluid drives
US7446156B2 (en) * 2006-05-16 2008-11-04 Westlake Longview Corporation Swirling fluidized-bed reactors for olefin polymerization
US7536285B2 (en) * 2006-08-14 2009-05-19 Seiko Epson Corporation Odd times refined quadrilateral mesh for level set
WO2008042078A1 (en) * 2006-10-03 2008-04-10 Univation Technologies, Llc Effervescent nozzle for catalyst injection
EP3467077A1 (en) * 2006-10-03 2019-04-10 Univation Technologies, LLC System for olefin polymerization
WO2008100245A2 (en) 2007-02-09 2008-08-21 Glr Solutions, Ltd. A method and device for cleaning non-fixed media filters
DE102007036902A1 (de) * 2007-08-06 2009-02-12 BLüCHER GMBH Löschvorrichtung, Löschsystem und Verfahren zur lokalen Brandbekämpfung
WO2010077606A1 (en) * 2008-12-08 2010-07-08 Rensselaer Polytechnic Institute Redox-initiated cationic polymerization using vapor-state reducing agents
DE102014106122A1 (de) * 2014-04-30 2015-11-05 Bma Braunschweigische Maschinenbauanstalt Ag Wirbelschichtverdampfungstrockner
BR112017001502B1 (pt) * 2014-08-07 2021-12-28 Basell Polyolefine Gmbh Processo para a preparação de polietileno
CN106422984B (zh) * 2015-08-07 2019-01-18 中国石油天然气股份有限公司 液体进料雾化装置、气相流化床反应器及聚烯烃生产装置
CN108948248B (zh) * 2018-06-26 2020-12-01 中国石油天然气股份有限公司 一种气相法生产聚烯烃弹性体的方法、装置及聚烯烃弹性体的应用
CN113631593B (zh) * 2019-01-24 2024-03-08 鲁姆斯诺沃伦技术公司 中心喷射管
IL264930B (en) * 2019-02-20 2021-12-01 Mrgranita Ltd A device for making frozen drinks immediately and controlling their texture
CN109968505A (zh) * 2019-04-24 2019-07-05 江西斯米克陶瓷有限公司 一种用于陶瓷制造工艺的施釉装置

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR586419A (fr) * 1923-09-13 1925-03-26 Hollandsche Ijzerhandel Nv Pulvérisateur de liquide
US4238453A (en) * 1978-12-04 1980-12-09 National Distillers And Chemical Corporation Catalyst spray nozzle
SE426097B (sv) * 1978-12-05 1982-12-06 Stal Laval Turbin Ab Kombinerat luft- och brenslemunstycke for virvelbeddsbrennkammare
US4349156A (en) * 1980-08-11 1982-09-14 Spraying Systems Company Efficiency nozzle
US4434049A (en) * 1982-03-17 1984-02-28 Dean Robert R Residual oil feed process for fluid catalyst cracking
JPS58182006A (ja) * 1982-04-20 1983-10-24 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 流動床燃焼装置
CA1241525A (en) * 1984-08-24 1988-09-06 Larry L. Simpson Fluidized bed polymerization reactors
FR2617411B1 (fr) * 1987-06-30 1989-11-17 Bp Chimie Sa Dispositif et procede d'alimentation en gaz d'un appareil a lit fluidise
FR2618786B1 (fr) * 1987-07-31 1989-12-01 Bp Chimie Sa Procede de polymerisation d'olefines en phase gazeuse dans un reacteur a lit fluidise
SE465502B (sv) * 1990-02-12 1991-09-23 Johansson Sven Halvor Munstycksanordning foer avgivande av en gas/vaetskeblandning in i en processgas
US5240183A (en) * 1991-06-06 1993-08-31 Bete Fog Nozzle, Inc. Atomizing spray nozzle for mixing a liquid with a gas
ZA943399B (en) * 1993-05-20 1995-11-17 Bp Chem Int Ltd Polymerisation process
US5732885A (en) * 1994-10-07 1998-03-31 Spraying Systems Co. Internal mix air atomizing spray nozzle
US5553785A (en) * 1995-01-10 1996-09-10 Spraying Systems Co. Enhanced efficiency apparatus for atomizing and spraying liquid

Also Published As

Publication number Publication date
MX9803917A (es) 1998-09-30
KR100458668B1 (ko) 2005-01-15
MY114806A (en) 2003-01-31
TR199800905T2 (xx) 1998-08-21
AU706078B2 (en) 1999-06-10
BG102568A (en) 1999-02-26
HUP9903859A2 (hu) 2000-03-28
HUP9903859A3 (en) 2000-07-28
US6096839A (en) 2000-08-01
AU7580896A (en) 1997-06-11
KR970027112A (ko) 1997-06-24
NO982313L (no) 1998-07-07
NZ322136A (en) 1999-04-29
CN1094784C (zh) 2002-11-27
CA2237014A1 (en) 1997-05-29
PL326761A1 (en) 1998-10-26
JP2000500393A (ja) 2000-01-18
ZA969648B (en) 1998-05-18
TW334354B (en) 1998-06-21
EA199800471A1 (ru) 1998-12-24
GB9524038D0 (en) 1996-01-24
BR9611561A (pt) 1999-03-02
WO1997018888A1 (en) 1997-05-29
EP0876202A1 (en) 1998-11-11
NO982313D0 (no) 1998-05-20
AR004747A1 (es) 1999-03-10
EA000462B1 (ru) 1999-08-26
CZ153098A3 (cs) 1998-11-11
CN1207689A (zh) 1999-02-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0802202B1 (en) Fluidized bed polymerization reactor
SK66398A3 (en) Atomiser nozzle
US6214943B1 (en) Nozzle for atomizing a fluid in a fluidized bed
CA2212785C (en) Liquid-filled separator for use in a fluidized-bed polymerization process
US6001938A (en) Polymerization process
EP0825204B1 (en) Polymerisation process
CA2212285C (en) Start-up control method for a fluidized-bed polymerization process
EP0824117A1 (en) Polymerisation process
EP0824114A1 (en) Polymerisation process
EP0814100A1 (en) Polymerisation process
AU701999B2 (en) Polymerisation process
CZ152299A3 (cs) Způsob rozstřikování kapaliny ve fluidním loži v procesu polymerace olefinů v plynné fázi a tryska k provádění způsobu