SK286582B6 - Spôsob pyrolýzy a splynovania organických látok alebo zmesí organických látok a zariadenie na jeho uskutočňovanie - Google Patents

Spôsob pyrolýzy a splynovania organických látok alebo zmesí organických látok a zariadenie na jeho uskutočňovanie Download PDF

Info

Publication number
SK286582B6
SK286582B6 SK1854-2001A SK18542001A SK286582B6 SK 286582 B6 SK286582 B6 SK 286582B6 SK 18542001 A SK18542001 A SK 18542001A SK 286582 B6 SK286582 B6 SK 286582B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
fluidized bed
pyrolysis
fluidized
gases
reactor
Prior art date
Application number
SK1854-2001A
Other languages
English (en)
Other versions
SK18542001A3 (sk
Inventor
Wolfgang Krumm
G�Nter Funk
Stefan Hamel
Original Assignee
Herhof Umweltechnik Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Herhof Umweltechnik Gmbh filed Critical Herhof Umweltechnik Gmbh
Publication of SK18542001A3 publication Critical patent/SK18542001A3/sk
Publication of SK286582B6 publication Critical patent/SK286582B6/sk

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • F23G5/027—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage
    • F23G5/0276—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage using direct heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B49/00—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated
    • C10B49/16—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with moving solid heat-carriers in divided form
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B49/00—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated
    • C10B49/16—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with moving solid heat-carriers in divided form
    • C10B49/20—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with moving solid heat-carriers in divided form in dispersed form
    • C10B49/22—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with moving solid heat-carriers in divided form in dispersed form according to the "fluidised bed" technique
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B57/00—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general
    • C10B57/18—Modifying the properties of the distillation gases in the oven
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/02—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by catalytic treatment
    • C10K3/023—Reducing the tar content
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/08—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating
    • F23G5/14—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion
    • F23G5/16—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion in a separate combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/30—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having a fluidised bed
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Coke Industry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Incineration Of Waste (AREA)
  • Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)

Abstract

Organické látky sa zavádzajú do reaktora sušenia a pyrolýzy (1), kde sa dostávajú do kontaktu s materiálom fluidizovanej vrstvy (35) spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy (3) alebo kde sa dostávajú do kontaktu s materiálom fluidizovanej vrstvy (35) a stenou spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy (3), a pritom sa realizuje sušenie a pyrolýza. Tuhé uhlíkaté zvyšky, nepovinne s časťami pary a pyrolytickými plynmi a materiálom fluidizovanej vrstvy, sú vedené späť do spaľovacieho zariadenia fluidizačnej vrstvy (3), kde dochádza ku spopolneniu organických látok, kde je materiál fluidizovanej vrstvy zahrievaný a je opäť zavádzaný do reaktora pyrolýzy (1). Para, ktorá vznikne sušením az pyrolitických plynov (13), je nasledovne upravená kondenzovateľnými látkami v ďalšej reakčnej zóne (2), čím je k dispozícii dcérsky plyn (23) s vysokou kalorickou hodnotou. Sušenie a pyrolýza sa realizujú aspoň v jednom alebo vo viacerých reaktoroch pyrolýzy (1). Spaľovacie zariadenie fluidizačnej vrstvy (3), v ktorom sa spopolňujú pyrolytické plyny (13), je ovládané ako stacionárny výmenník tepla. Pyrolytické plyny (13) sa zavádzajú do nepriameho výmenníka tepla. Spaliny odpadových plynov (37), nepovinne s materiálom fluidizovanej vrstvy spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy (3), sadostávajú do kontaktu s nepriamym výmenníkom tepla (2) tak, že ich tepelný obsah sa využíva na reakciu pyrolytických plynov (13) so stužujúcou látkou(21).

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu pyrolýzy a splynovania organických látok alebo zmesí organických látok a zariadenia realizujúceho takýto spôsob.
Doterajší stav techniky
Známych je mnoho spôsobov úpravy a využívania látok a zmesí organických látok, napríklad pomocou splynovania a pyrolýzy. Spôsoby sa od seba líšia podľa druhu oxidácie alebo redukcie použitého plynu a podľa druhu kontaktu medzi pevnou látkou a plynom. Pri ložiskách tuhých látok a ložiskách plynu sa rozlišuje medzi, okrem iného, cirkulačným vírivým splynovačom a unášajúcim (strhujúcim) splynovačom, splynovačom s rotačnou pecou a splynovačom s pohyblivým lôžkom a protismemým tokom plynu, so súbežným prúdom plynu alebo s priečnym prúdom plynu. Väčšina súbežných spôsobov splynovania nie je pre malé decentralizované systémy vhodná, a to vplyvom vysokého namáhania zariadenia. Menšie a decentralizované systémy sú vhodné tam, kde sa prevažne ako aplikačný materiál spracováva biomasa.
Prevádzkové správanie spôsobov splynovania, v súlade s princípom vírivého (cirkulujúceho) fluidizovaného ložiska - vrstvy, závisí od veľkosti častíc fluidizovaného ložiska - vrstvy pozostávajúceho z použitého materiálu, ktorý sa má splynovať a taktiež z cirkulujúceho inertného materiálu. Zodpovedajúce požiadavky vyplývajú z nároku na jednotnú veľkosť aplikovaného materiálu. Extrémne vysoké požiadavky na prípravu paliva sa objavujú pri splynovaní spôsobom unášania vrstvy, ktorý jediný umožňuje použitie paliva s práškovými časticami.
Ďalšou podstatnou nevýhodou známych splynovacích spôsobov je, že na ne nadväzujú ďalšie procesy, napríklad sušenie, odplynovanie, splynovanie a spaľovanie aplikovaného materiálu realizovaného v zónach priamo nadväzujúcich na seba a spájajúcich sa navzájom. Výsledkom je to, že jednotlivé zóny nie sú definované a odplynovanie, splynovanie a spopolňovanie neprebieha v jednotlivých miestach kompletne. Pri iných známych spôsoboch bol uskutočnený pokus o elimináciu týchto nevýhod oddelením riadenia jednotlivých prevádzkových stupňov pri palive, odplynovaní, splynovaní a spopolňovaní.
V DE 197 20 331 Al je navrhnutý spôsob a zariadenie na splynovanie alebo spopolňovanie suchých alebo vlhkých jemných častíc alebo fragmentárnej biomasy a odpadu, pri ktorom vplyvom horúcich stien spopolňovacieho zariadenia a vplyvom prívodu horúceho odpadového plynu zo spopolňovacieho zariadenia do odplynujúcej pece dochádza k odplyneniu biologickej suroviny, pritom sa vyrobí koks a pyrolytický plyn, keď koks odchádza po prechode drvičom do žhaviacej časti splynujúceho reaktora, zatiaľ čo pyrolytický plyn horí v spopolňujúcej komore splynujúceho reaktora za podpory obmedzeného množstva vzduchu, a keď odpadový plyn následne prúdi žhaviacou časťou splynujúceho reaktora, v ktorom prebieha okysličovanie CO súčasne s redukciou odpadového plynu (CO2) a pary (H2O) na spáliteľný chudobný plyn (CO, H2). Vplyvom toho, že k pyrolýze dochádza zahrievaním, a to kontaktom s horúcimi spaľovanými odpadovými plynmi, a ďalej prebiehajúcim čiastočným spaľovaním pyrolýzového plynu, sa môže vyrobiť dcérsky plyn s nízkou kalorickou hodnotou, a to spôsobom navrhnutým v DE 197 20 331 A 1. Ak sa použijú palivá s vysokým obsahom prchavých zložiek a koks s nízkou výťažnosťou, existuje tu riziko, ktoré spočíva v nedostatočnom vytvorení žeravej vrstvy splynujúceho reaktora, ktorá pozostáva z pyrolytického koksu, keď ďalej prebieha oxidácia uhlíka na CO so súčasnou redukciou odpadového plynu a pary na spáliteľný chudobný plyn, a to nedostatočne na úkor kalorickej hodnoty dcérskeho plynu.
Spôsob je ďalej známy z US 4 568 362, ktorý sa zaoberá splynovaním organických látok a zmesí organických látok, pri ktorom sú organické látky zavádzané do reaktora pyrolýzy, v ktorom sa organické látky dostávajú do styku s médiom prenášajúcim teplo, pričom dochádza k rýchlej pyrolýze, ktorá premieňa organické látky na produkty pyrolýzy pozostávajúce z pyrolytických plynov s kondenzovateľnými látkami a z tuhých uhlíkatých zvyškov, pritom sa potrebná tepelná energia na pyrolýzu získava pri spopolňovaní tuhých uhlíkatých zvyškov v spaľovacom reaktore a v druhej reakčnej zóne reaktora pyrolýzy, keď sa pyrolytické plyny obsahujúce decht krakujú pomocou pary a získava sa dcérsky plyn s vysokou kalorickou hodnotou. Pri týchto spôsoboch dochádza tak k pyrolýze, ako aj k spopolňovaniu tuhých uhlíkatých zvyškov vo fluidizovanej vrstve. Reakčná zóna pyrolytických plynov obsahujúcich decht sa nachádza v hornej časti fluidizovanej vrstvy pyrolýzy. Ovládanie fluidizovanej vrstvy vyžaduje značnú pozornosť, pritom riadenie reakcií pyrolytických plynov v reakčnej zóne je ťažko možné.
Nemecká patentová prihláška 197 77 693.0, na ktorej základe bol udelený patent DE 197 55 693 C 1, uvádza spôsob splynovania organických látok a zmesí organických látok.
Podstata vynálezu
Cieľom tohto vynálezu je poskytnúť spôsob, ktorý by bol ľahšie realizovateľný na pyrolýzu a splynovanie organických látok a zmesí organických látok, taktiež je cieľom vynálezu poskytnúť zariadenie generujúce plyn s vysokou kalorickou hodnotou.
Pri spôsobe pyrolýzy a splynovaní organických látok alebo zmesí organických látok je uvedený cieľ dosiahnutý v súlade s vynálezom tak, že pyrolýza prebieha v reaktore s pohyblivým lôžkom - vrstvou alebo v rotačnom reaktore, kam sa nepovinne do pyrolytických plynov pridávajú splyňovacie látky, napríklad para a/alebo kyslík, odkiaľ sa pyrolytické plyny vedú do reakčnej zóny, v ktorej pyrolytické plyny reagujú s uvedenými splyňovacími látkami. Pevný uhlíkatý zvyšok a nepovinne aj časť pyrolytického plynu sa zavádza do spaľovacieho reaktora s fluidizovanou vrstvou, a to samostatne alebo spoločne s fluidizovanou vrstvou materiálu, kde dochádza k ich spopolneniu. Fluidizovaná vrstva materiálu sa tu zahrieva. Spaľovacie odpadové plyny a fluidizovaná vrstva materiálu sa dostávajú do kontaktu s reakčnou zónou, takže ich tepelný obsah možno použiť na reakciu pyrolytických plynov so splyňovacou látkou. Fluidizovaná vrstva materiálu odobratá zo spaľovacieho reaktora s fluidizovanou vrstvou a pozostávajúca z popola, nespáleného koksu a nepovinne z dodatočne dodanej vrstvy žiaruvzdorného materiálu, sa vracia do reaktora pyrolýzy vo forme prenosného média tepla, s prenosom tepla do aplikovaného materiálu na realizáciu pyrolýzy, ku ktorej dochádza pri kontakte s fluidizovanou vrstvou materiálu a nepovinne dodatočne pomocou horúcich stien spaľovacieho reaktora s fluidizovanou vrstvou.
Horúca vrstva fluidizovaného materiálu, zavedená do reaktora pyrolýzy zo spaľovanej fluidizovanej vrstvy, spôsobuje rýchle vysušenie a prolýzu aplikovaného materiálu a migráciu fluidizovanej vrstvy materiálu z hornej časti do spodnej časti cez šachtovú pec. Z dôvodu zaistenia dopravy šachtovou pecou je možné poskytnúť pevné vybavenie, závitovkový dopravník alebo miešač, a to v súlade s doterajším stavom techniky. Reaktor pyrolýzy môže byť taktiež konštruovaný ako rotačný reaktor, pri ktorom sa dosahuje dobré premiešanie aplikovaného materiálu a horúcej fluidizovanej vrstvy materiálu a súčasne aj spoľahlivá doprava. Z aplikovaného materiálu počas vysúšania unikajúca para a spolu s ňou aj pyrolytické plyny opúšťajú reaktor pyrolýzy a vstupujú do ďalšej reakčnej zóny. Zmes zostávajúcich tuhých uhlíkatých zvyškov a materiál fluidizovanej vrstvy sú spoločne transportované do spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy, pritom sa môžu na transport použiť obvyklé prvky, napríklad skrutkovicové dopravníky alebo rohatka a podobne. Pri zariadení podľa tohto vynálezu sa dáva prednosť skrutkovicovému dopravníku.
Vplyvom skutočnosti, že pyrolýza sa prednostne realizuje v šachtovej peci, je možné vynechať dodávku fluidizačného média, potrebného na fluidizovaná vrstvu pyrolýzy. Takto existuje možnosť realizácie pyrolýzy celkom bez dodávky plynu, na rozdiel od pyrolýzy fluidizovanej vrstvy, do ktorej sa musí na fluidizáciu dodať aspoň minimálne množstvo plynu, aby sa dodalo akékoľvek požadované malé množstvo napríklad dcérskeho plynu, alebo splyňovacej látky, napríklad pary, kyslíka alebo vzduchu. Týmto spôsobom existuje možnosť dodať plyn alebo splyňovaciu látku do reaktora pyrolýzy ako technický spôsob adaptácie na príslušný aplikačný materiál. Podľa spôsobu tohto vynálezu sa pyrolýza prednostne realizuje v reaktore pyrolýzy bez prítomnosti vzduchu alebo plynu. Iná výhoda realizácie pyrolýzy v oddelenom výrobnom stupni je daná efektom drvenia, ku ktorému dochádza v priebehu pyrolýzy, a ktorý umožňuje použiť hrubší úlomkovitý materiál, než aký sa bežne používa v reaktore s fluidizovanou vrstvou, a to vplyvom nedokonalého spaľovania odplynovania. Alternatívne existuje možnosť vložiť do zariadenia drvič, napríklad valcový drvič, a to do spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy pred dopravné zariadenie na pevné uhlíkaté pyrolytické zvyšky a fluidizovaná vrstvu materiálu, pričom požiadavky na veľkosť častíc aplikovaného materiálu možno ďalej obmedzovať. Použitá energia na drvenie pyrolytického koksu je tu podstatne nižšia, ako je tomu pri drvení biomasy, napríklad dreva.
Uhlíkaté tuhé pyrolytické zvyšky sa spopolňujú vzduchom vo fluidizovanej vrstve, pritom samy sa stávajú materiálom fluidizovanej vrstvy v tvare popola, pritom vplyvom uvoľňovania energie ďalej zohrievajú materiál už prítomnej fluidizovanej vrstvy. Spaľovacie zariadenie fluidizovanej vrstvy je konštruované a ovládané v súlade s úrovňou znalostí technológie fluidizovanej vrstvy. Postupné pridávanie vzduchu môže byť výhodné, pokiaľ ide o emisiu spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy. Spaľovací reaktor je konštruovaný ako stacionárne zariadenie fluidizovanej vrstvy, to znamená, že množstvo plynu fluidizovaného média musí byť dostatočné, aby prekročilo minimálnu rýchlosť fluidizácie tuhých látok, ale na druhej strane nesmie prekračovať rýchlosť výhodnú na výnos. Pri výške fluidizovanej vrstvy 2,5 až 3 m sa požaduje pevné zariadenie, ktoré by zabránilo vytváraniu pulzujúcej fluidizovanej vrstvy a s tým spojenému pulzovaniu tlaku. Materiál fluidizovanej vrstvy zahriaty počas procedúry spaľovania je nakoniec opätovne dodávaný do reaktora pyrolýzy. Materiál fluidizovanej vrstvy pozostáva z popola, ktorý zostal po spopolnení tuhých uhlíkatých zvyškov. Ak dochádza v spaľovacom zariadení fluidizovanej vrstvy k nedostatočnému spaľovaniu koksu, materiál fluidizovanej vrstvy, ktorý je zavádzaný do obvodu ako médium prenosu tepla, pozostáva z popola aplikovaného materiálu a nespálených uhlíkatých zvyškov pyrolýzy. Pokiaľ sa pevné uhlíkaté zvyšky organických látok a zmesí organických látok dopravujú do spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy rýchlo, a pritom môžu zahŕňať len malý podiel materiálu, ktorý sa nedá splynovať alebo spopolniť, je možné dodatočne pridávať materiál, a to s cieľom vytvoriť fluidizovanú vrstvu. Ďalší materiál sa nemusí pridávať v tom prípade, ak aplikovaný materiál zahŕňa veľké množstvo materiálu, ktorý sa nedá splynovať alebo spopolniť a ktorý je vhodný na vytvorenie fluidizovanej vrstvy. Všetky žiaruvzdorné materiály, napríklad piesok s priemerom zŕn menším ako 1,5 mm, sú vhodné na použitie ako prídavné materiály na vytvorenie fluidizovanej vrstvy. Odstránenie materiálu horúcej fluidizovanej vrstvy a jeho doprava do reaktora pyrolýzy sa prednostne realizuje pomocou jedného alebo viacerých prepadov, ktoré sa nachádzajú pri stene reaktora, alebo prenikajú stenou reaktora do fluidizovanej vrstvy. Tento spôsob má výhodu v tom, že ako doplnok k preprave materiálu fluidizovanej vrstvy do reaktora pyrolýzy je možné nastaviť výšku fluidizovanej vrstvy v spaľovacom zariadení fluidizovanej vrstvy jednoduchým spôsobom. Odstránenie materiálu fluidizovanej vrstvy je taktiež možné uskutočniť pomocou iných známych dopravníkov, napríklad pomocou skrutkovicového dopravníka, pritom náklady na tento spôsob sú samozrejme vyššie.
Vynález je založený na myšlienke štrukturalizácie spôsobu na prevádzkové stupne, ktoré sa ľahšie realizujú. Jednotlivé stupne môžu byť navrhnuté úplne ideálne a môžu pritom brať do úvahy konkrétne vlastnosti aplikovaného materiálu s prihliadnutím na požadovanú kvalitu dcérskeho plynu, ktorý sa má získať.
Prehľad obrázkov na výkrese
Ďalšie výhody vynálezu sú zrejmé z obrázkov, na ktorých sú zobrazené príklady uskutočnenia vynálezu.
Obr. 1 znázorňuje prúdenie hmoty a energie stupňom pyrolýzy, reakčnou zónou a spaľovacím zariadením fluidizovanej vrstvy, a to spôsobom podľa tohto vynálezu; obr. 2 schematicky znázorňuje uskutočnenie spôsobu podľa tohto vynálezu; obr. 3 schematicky znázorňuje uskutočnenie zariadenia podľa tohto vynálezu.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Z obr. 1 je vidieť, že aplikovaný materiál 10 a materiál 35 fluidizovanej vrstvy je dodávaný ako prenosové médium tepla do reaktora 1 pyrolýzy. Prúd tepla transportovaný materiálom 35 fluidizovanej vrstvy vychádza z teploty spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy, z podmienky a prúdu hmoty materiálu 35 fluidizovanej vrstvy a z prúdu aplikovaného materiálu 10 a z požadovanej teploty pyrolýzy. Okrem toho sa dodáva splyňovacia látka 11 a prúd 34 tepla, ktorý je privádzaný zo spaľovacieho zariadenia 3 fluidizovanej vrstvy. Tu z reaktora 1 stupňa pyrolýzy vystupuje pyrolytický plyn 13, ktorý je vedený do reakčnej zóny 2, ďalej pyrolytický plyn 15 vedený do spaľovacieho reaktora (do spaľovacieho zariadenia 3 fluidizovanej vrstvy), zmes 14 materiálu fluidizovanej vrstvy a pevného uhlíkatého pyrolytického zvyšku a taktiež prúd 12 stratového tepla.
Zmes 14 materiálu fluidizovanej vrstvy a pevného uhlíkatého pyrolytického zvyšku sa vedie do spaľovacieho zariadenia 3 fluidizovanej vrstvy, a to spoločne s pyrolytickým plynom 15 a vzduchom 31. Materiál 35 fluidizovanej vrstvy sa zahrieva a po spopolnení sa vedie späť do reaktora 1 pyrolýzy. Spaľovacie zariadenie 3 fluidizovanej vrstvy taktiež opúšťajú spaliny 37 odpadového plynu. Časť tepla 36 z odpadového plynu sa prevádza do reakčnej zóny 2. Tu spaľovacie zariadenie 3 taktiež opúšťa prúd 33 stratového tepla a materiál 32 fluidizovanej vrstvy, ktorý sa musí odstrániť z dôvodu možnosti regulácie celkového pevného obsahu v stacionárnej operácii.
Pyrolýzovaný plyn 13 dodávaný do reakčnej zóny 2 je spoločne so splyňovacou látkou 21 premenený na dcérsky plyn 23, a to pomocou dodávaného tepla 36 za prítomnosti katalyzátora. Dcérsky plyn 23 a prúd stratového tepla nakoniec odchádza z reakčnej zóny 2.
V nasledujúcom príklade je opísaný príklad návrhu spôsobu a konštrukcie zariadenia podľa tohto vynálezu. Spôsob podľa obr. 2, ktorému sa dáva prednosť, a zariadenie podľa obr. 3, ktorému sa taktiež dáva prednosť, slúžia na pyrolýzu a splynovanie 900 kg dreva za hodinu. Drevo použité ako príklad pozostáva z 52,3 % hmotnosti z uhlíka, 5,9 % hmotnosti z vodíka a 41,8 % z kyslíka, a to s prihliadnutím na zmes paliva bez vody a popola, keď ďalej zahŕňa časť popola s hodnotou 0,51 % hmotnosti, a to pokiaľ ide o hrubý aplikovaný materiál. Kalorická hodnota dreva sa rovná až H , = 17,2 MJ/kg pri stave bez vody, keď výkon tepelného splynovača dosahuje hodnoty až 3,92 MW.
Pri uskutočnení spôsobu splynovania dreva znázorneného na obr. 2, ktorému sa dáva prednosť, sa drevo drví a/alebo suší v prípravnom stupni 4, a to v závislosti od stavu aplikovaného materiálu pred jeho zavedením do reaktora i pyrolýzy. Drevo má po prípravnom stupni 4 obsah vody 8,9 % hmotnosti.
Pyrolýza prebieha pri teplote 580 °C. Materiál 35 fluidizovanej vrstvy zavedený do reaktora 1 pyrolýzy dosahuje teplotu 900 °C, takže je nutné dodať 1,1-násobné množstvo materiálu fluidizovanej vrstvy, to znamená 3,7 t/h, ktoré musí cirkulovať s cieľom ohriať aplikovaný materiál na teplotu pyrolytickej reakcie, ktorá je 580 °C. Po pyrolýze dreva tu nakoniec zostáva 20,3 % hmotnosti (pokiaľ ide o palivo, hrubé) pevného py rolytického zvyšku s kalorickou hodnotou Hu = 30 MJ/kg. Zostávajúce produkty zo sušenia a pyrolýzy opúšťajú reaktor 1 pyrolýzy v tvare plynu 13 a vstupujú do reakčnej zóny 2. Zmes 14 pevného pyrolytického zvyšku a materiálu pyrolytickej vrstvy sa zavádza do spaľovacieho zariadenia 3 fluidizovanej vrstvy, kde sa spaľuje za prítomnosti vzduchu 31. Tepelný obsah prúdu, ktorý sa zavádza do spaľovacieho zariadenia fluidizačnej vrstvy spoločne s tuhým pyrolytickým zvyškom, dosahuje hodnotu 1,52 MW. Pri uvedenom príklade ostáva prebytok výkonu, pripojeného k vetracej rúrke spalín 37, v spaľovacom zariadení 3 fluidizovanej vrstvy, a to po odstránení prúdu 33 stratového tepla, odstráneného materiálu 32 fluidizovanej vrstvy, materiálu 35 fluidizovanej vrstvy a množstva tepla 36 prevedené do reakčnej zóny 2. Z tohto dôvodu sa generuje prúd prehriatej pary s prúdom vody 70 podrobenej úprave 7, keď sa pritom berie do úvahy efektívnosť spalín v prvku prenosu 8 tepla. Ak je prúd pary, ktorý je dodávaný do reakčnej zóny 2, odobratý z prúdu prehriatej pary generovaného v prvku 8 prenosu tepla, zostáva prúdu prehriatej pary 71 výkon 0,45 MW, čo zodpovedá uvoľnenému napätiu turbínou 9.
Počas dodávky splyňovacej látky 21 v tvare pary sú pyrolytické plyny 13 vedené do reakčnej zóny 2 pozostávajúcej z prvku prenášajúceho teplo a vybaveného katalyzátorom slúžiacim na krakovanie dechtu. Energia potrebná na reakciu pyrolýzového plynu 13 s parou je emitovaná do prvku prenášajúceho teplo, a to prostredníctvom vetracej rúrky horúceho prúdu plynu zo spaľovacieho zariadenia 3 fluidizovanej vrstvy, kde prebieha reakcia pri 850 °C až 900 °C, a to v závislosti od riadenia operácie spaľovacieho zariadenia 3 fluidizovanej vrstvy. Do splyňovacej látky 21 pary je možné primiešať vzduch alebo kyslík, a to z dôvodu ďalšieho zvýšenia teploty čiastočným spopolnením pyrolytického plynu. Získaný dcérsky plyn 23 má kalorickú hodnotu 9,87 MJ/M3 (VN) a tvoria ho nasledujúce zložky: 48,7 % objemu H2; 36,1 % objemu CO; 0,1 % objemu CH4; 6,1 % objemu CO2; 9 % objemu H2O. Dcérsky plyn 23 sa nasledovne zbavuje prachu, je uhasený v prípravnom stupni 5. Efektívnosť studeného plynu, ktorou je chemická energia aplikovaného materiálu, pokiaľ ide o obsah chemickej energie dcérskeho plynu, dosahuje hodnotu 80,8 %.
Obr. 3 znázorňuje uskutočnenie zariadenia podľa tohto vynálezu, slúžiaceho na pyrolýzu a odplynovanie. Aplikovaný materiál 10 (drevo) sa dodá do reaktora 1 pyrolýzy prostredníctvom plynotesného zavádzacieho zariadenia, napríklad hviezdicového kolesa znázorneného pri tomto príklade. Sušenie a pyrolýzy aplikovaného materiálu sa realizuje kontaktom s horúcim materiálom 35 fluidizovanej vrstvy dodávaným prepadom zo spaľovacieho zariadenia 3 fluidizovanej vrstvy. Vyrobený pyrolytický plyn 13 sa vedie do reakčnej zóny 2 so súčasným pridávaním splyňovacej látky 21 (pary), pritom je reakčná zóna 2 navrhnutá pomocou príkladu, a to ako rúrkový prvok prenášania tepla. Po premene pyrolytického plynu 13 parou 21 sa dcérsky plyn 23 chladí a čistí v prípravnom stupni 5. Aby sa zabránilo nežiaducej výmene plynov medzi reaktorom 1 pyrolýzy a spaľovacím zariadením 3 fluidizovanej vrstvy, musia si vetráky vedenia dcérskeho plynu 50 a dymového vedenia plynu 60 navzájom odpovedať. Pretože je prepad spaľovacieho zariadenia 3 fluidizačnej vrstvy do reaktora 1 pyrolýzy tak navrhnutý, že je stále zaplnený materiálom 35 fluidizačnej vrstvy, potom v kombinácii s uvedenými vetrákmi je výmene plynu medzi obidvoma reaktormi zabránené jednoduchým spôsobom. Na dopravu zmesi 14 pevného pyrolytického zvyšku a cirkulujúceho materiálu fluidizovanej vrstvy do spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy sa používala skrutka. Skrutka musí byť tak skonštruovaná, aby strata tlaku dráhou skrutky vyplnenej materiálom bola väčšia ako strata cez fluidizovanú vrstvu, takže vzduch 31 dodávaný do spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy neprúdi okolo reaktora pyrolýzy. Prúd pary 71, zbavený tlaku napríklad cestou cez turbínu 9, je získaný z prúdu vody teplom prúdu plynu vetracím potrubím cez prvok prenosu tepla. Časť prúdu pary 71 je možné využiť ako (paru) splynovaciu látku 21 pre reakčnú zónu 2. Odpadový plyn 60 je odvádzaný do čističky 6 spalín.

Claims (15)

1. Spôsob pyrolýzy a splynovania organických látok alebo zmesí organických látok, vyznačujúci sa tým, že organické látky sa zavedú do reaktora (1) sušenia a pyrolýzy, v ktorom sa organické látky uvedú do kontaktu s materiálom (35) fluidizovanej vrstvy spaľovacieho zariadenia (3) fluidizovanej vrstvy, alebo v ktorom sa organické látky uvedú do kontaktu s materiálom (3) fluidizovanej vrstvy a stenou reaktora (1) spaľovacieho zariadenia (3) fluidizovanej vrstvy, kde dochádza k sušeniu a pyrolýze a kde sa organické látky vysušia na paru a pyrolytické výrobky, pozostávajúce z plynov (13), obsahujúcich kondenzovateľné látky a tuhý uhlikatý zvyšok, tuhý uhlíkatý zvyšok alebo tuhý uhlíkatý zvyšok a časti pary a časti pyrolytických plynov s kondenzovateľnými látkami a taktiež materiál fluidizovanej vrstvy sú vedené späť do spaľovacieho zariadenia (3) fluidizovanej vrstvy, kde sa uhlíkatý zvyšok organickej látky spopolňuje, materiál fluidizovanej vrstvy sa ohrieva a opäť sa vedie do reaktora (1) pyrolýzy, para zo sušiacich a pyrolyzovaných plynov (13) sa upravuje kondenzovateľnými látkami v ďalšej reakčnej zóne tak, že sa získa dcérsky plyn (23) s vysokou kalorickou hodnotou, sušenie a pyrolýza prebieha v jednom alebo viacerých reaktoroch (1) pyrolýzy, spaľovacie zariadenie (3) fluidizovanej vrstvy, v ktorom sa spopolňujú pyrolytické zvyšky, sa ovláda ako stacionárna fluidizovaná vrstva, do pyrolyzovaných plynov (13) sa nedodáva žiadna splyňovacia látka, alebo sa môže nepovinne pridávať stužujúca látka, napríklad para, kyslík alebo vzduch, alebo ich zmes, pyrolytické plyny (13) sa vedú do reakčnej zóny (2) tvorenej nepriamym výmenníkom tepla, kde nepovinne reagujú so splyňovacou látkou (21), spaliny (37) odpadových plynov alebo spaliny odpadových plynov a materiál fluidizovanej vrstvy spaľovacieho zariadenia (3) sa uvedú do kontaktu s nepriamym výmenníkom tepla, takže ich tepelný obsah sa využíva na reakciu pyrolyzovaných plynov (13) so splyňovacou látkou (21), materiál (35) fluidizovanej vrstvy pozostáva len z popola organických látok, alebo z popola a nespálených uhlikatých látok organických látok a dodatočne použitého fluidizovaného materiálu.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že pyrolýza sa uskutočňuje pri teplote 450 °C až 750 °C.
3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že dcérsky plyn (23) sa vedie späť do reaktora (1) pyrolýzy.
4. Spôsob podľa ktoréhokoľvek nároku 1 až 3, v y z n a č u j ú c i sa tým, že sa do reaktora (1) pyrolýzy pridáva splyňovacia látka (21), napríklad para, kyslík alebo vzduch alebo ich zmes.
5. Spôsob podľa ktoréhokoľvek nároku 1 až 4, vyznačujúci sa tým, že reakcie pyrolytických plynov (13) so splyňovacou látkou (21) prebiehajú pri teplotách 800 °C až 1050 °C.
6. Spôsob podľa ktoréhokoľvek nároku 1 až 5, vyznačujúci sa tým, že reakcie pyrolytických plynov (13) so splyňovacou látkou (21) prebiehajú za prítomnosti katalyzátora.
7. Spôsob podľa ktoréhokoľvek nároku 1 až 6, vyznačujúci sa tým, že reakcia pyrolytických plynov (13) so splyňovacou látkou (21) prebieha v tuhej vrstve materiálu katalyzátora.
8. Spôsob podľa ktoréhokoľvek nároku 1 až 7, vyznačujúci sa tým, že reakcia pyrolytických plynov (13) so splyňovacou látkou (21) prebieha vo fluidizovanej vrstve materiálu katalyzátora.
9. Spôsob podľa ktoréhokoľvek nároku 1 až 8, vyznačujúci sa tým, že reakcie pyrolytických plynov (13) so splyňovacou látkou (21) prebiehajú za prítomnosti katalyzátora pridávaného do pyrolytických plynov (13) v unášanom prúde.
10. Spôsob podľa niektorého z nárokov 1 až 9, vyznačujúci sa tým, že materiál (35) fluidizovanej vrstvy sa odstráni zo spaľovacieho zariadenia (3) fluidizačnej vrstvy najmenej v jednom mieste a ďalej sa vedie do reaktora (1) pyrolýzy.
11. Spôsob podľa niektorého nároku 10, vyznačujúci sa tým, že materiál (35) fluidizovanej vrstvy sa odstráni zo spaľovacieho zariadenia (3) fluidizovanej vrstvy najmenej v jednom mieste pomocou najmenej jedného prepadu a ďalej sa vedie do reaktora pyrolýzy.
12. Spôsob podľa niektorého z nárokov 10 až 11, vyznačujúci sa tým, že na vytvorenie fluidizovanej vrstvy sa pridajú úlomkovité látky.
13. Spôsob podľa z nárokov 10 až 12, vyznačujúci sa tým, že na vytvorenie fluidizovanej vrstvy sa pridajú zložky aplikovaného materiálu, ktoré nemožno spáliť a splynovať.
14. Zariadenie na uskutočňovanie spôsobu pyrolýzy a splynovanie organických látok alebo zmesí organických látok podľa nárokov 1 až 13, obsahujúce reaktor (1) pyrolýzy, spaľovacie zariadenie (3) fluidizovanej vrstvy pre pyrolytické zvyšky, reakčnú zónu (2) na pyrolytické plyny (13) a cirkuláciu materiálu fluidizovanej vrstvy medzi spaľovacím zariadením (3) fluidizovanej vrstvy a reaktorom (1) pyrolýzy, vyznačujúce sa tým, že šachtový reaktor (1) alebo rotačný reaktor so žľabom aplikovaného materiálu a vstupom materiálu fluidizovanej vrstvy zo spaľovacieho zariadenia (3) fluidizovanej vrstvy je umiestnený v blízkosti spaľovacieho zariadenia (3) fluidizovanej vrstvy, pričom šachtový reaktor (1) obsahuje dopravník do spaľovacieho zariadenia (3) fluidizovanej vrstvy umiestnený na spodnom konci, spaľovacie zariadenie (3) obsahuje prepad na dopravu materiálu fluidizovanej vrstvy do šachtového reaktora (1), a ďalej obsahuje reakčnú zónu (2) na dodávame spalín (37) odpadových plynov spaľovacieho zariadenia fluidizovanej vrstvy (3), ktorý je pripojený k šachtovému reaktoru (1) na pyrolytické plyny (13).
15. Zariadenie podľa nároku 14, vyznačujúce sa tým, že povrch steny reaktora spaľovacieho zariadenia (3) fluidizovanej vrstvy má akýkoľvek uzavretý geometrický tvar, a to na strane reaktora (1) pyrolýzy a spaľovacieho zariadenia (3) fluidizovanej vrstvy.
SK1854-2001A 1999-06-30 2000-06-27 Spôsob pyrolýzy a splynovania organických látok alebo zmesí organických látok a zariadenie na jeho uskutočňovanie SK286582B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19930071A DE19930071C2 (de) 1999-06-30 1999-06-30 Verfahren und Vorrichtung zur Pyrolyse und Vergasung von organischen Stoffen und Stoffgemischen
PCT/EP2000/005953 WO2001002513A1 (de) 1999-06-30 2000-06-27 Verfahren und vorrichtung zur pyrolyse und vergasung von organischen stoffen oder stoffgemischen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK18542001A3 SK18542001A3 (sk) 2002-10-08
SK286582B6 true SK286582B6 (sk) 2009-01-07

Family

ID=7913122

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1854-2001A SK286582B6 (sk) 1999-06-30 2000-06-27 Spôsob pyrolýzy a splynovania organických látok alebo zmesí organických látok a zariadenie na jeho uskutočňovanie

Country Status (30)

Country Link
US (1) US7214252B1 (sk)
EP (1) EP1192234B1 (sk)
JP (1) JP4713036B2 (sk)
KR (1) KR100707842B1 (sk)
CN (1) CN100338177C (sk)
AT (1) ATE453700T1 (sk)
AU (1) AU773356C (sk)
BG (1) BG64909B1 (sk)
BR (2) BR0017599B1 (sk)
CA (1) CA2377774C (sk)
CY (1) CY1109873T1 (sk)
CZ (1) CZ20014724A3 (sk)
DE (2) DE19930071C2 (sk)
DK (1) DK1192234T3 (sk)
EE (1) EE05069B1 (sk)
ES (1) ES2337442T3 (sk)
HR (1) HRP20010931B1 (sk)
HU (1) HUP0201894A3 (sk)
IL (1) IL147311A (sk)
NO (1) NO332082B1 (sk)
NZ (1) NZ516549A (sk)
PL (1) PL194523B1 (sk)
PT (1) PT1192234E (sk)
RS (1) RS49925B (sk)
RU (1) RU2272064C2 (sk)
SK (1) SK286582B6 (sk)
TR (1) TR200103808T2 (sk)
UA (1) UA76091C2 (sk)
WO (1) WO2001002513A1 (sk)
ZA (1) ZA200110392B (sk)

Families Citing this family (78)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2797642B1 (fr) * 1999-08-16 2003-04-11 Inst Francais Du Petrole Procede et installation de production d'un gaz combustible a partir d'une charge riche en matiere organique
DE10033453B4 (de) * 2000-07-10 2006-11-02 Herhof Verwaltungsgesellschaft Mbh Verfahren und Vorrichtung zur Verwertung von Stoffen und Stoffgemischen, die organische Bestandteile enthalten
WO2003002691A1 (de) * 2001-06-27 2003-01-09 Herhof Umwelttechnik Gmbh Verfahren und vorrichtung zur pyrolyse und vergasung von stoffgemischen, die organische bestandteile enthalten
DE10228100B4 (de) * 2001-06-27 2008-04-03 Herhof Verwaltungsgesellschaft Mbh Verfahren und Vorrichtung zur Pyrolyse und Vergasung von Stoffgemischen, die organische Bestandteile enthalten
DE10206922B4 (de) * 2002-02-19 2010-08-26 Herhof Verwaltungsgesellschaft Mbh Pyrolyse-Schachtofen und Verwendung eines Pyrolyse-Schachtofens
JP2006063290A (ja) * 2004-08-30 2006-03-09 Ebara Corp 高分子炭化水素の利用システムおよび方法
DE102005000768A1 (de) * 2005-01-04 2006-07-13 Lutzenberger, Stefan Vorrichtung und Verfahren zur Erzeugung von Pyrolysegas
CN100387367C (zh) * 2005-08-10 2008-05-14 重庆大学 一种生物质热解液化的工艺方法及其装置系统
CN100360248C (zh) * 2005-08-10 2008-01-09 重庆大学 生物质热解液化的工艺方法及其双塔式装置系统
CN100445351C (zh) * 2005-10-18 2008-12-24 中国石油大学(华东) 双上升管循环流化床煤气化装置
DE102005063160B4 (de) * 2005-12-30 2010-11-25 Spiegelberg, Volker, Dipl.-Ing. Verfahren und Einrichtung zur Entsorgung und sowohl energetischen als auch stofflichen Nutzung von Abfällen mit Komponenten von vulkanisiertem Kautschuk und Polymer
MD3604B2 (ro) * 2005-12-30 2008-05-31 Совместное Предприятие "Mitkan" О.О.О. Dispozitiv de încărcare a instalaţiei pentru prelucrarea materiei prime ce conţine carbon
EP2007744B1 (en) 2006-04-03 2017-05-17 Pharmatherm Chemicals Inc. Thermal extraction method for producing a taxane extract
DE102006027631B4 (de) * 2006-06-13 2017-02-09 Bernd Bauer Verfahren zur Energiegewinnung mittels Pyrolyse und Vorrichtung hierfür
SE531785C2 (sv) * 2006-12-05 2009-08-04 Bengt-Sture Ershag Anläggning för återvinning av kol och kolväteföreningar genom pyrolys
SE531101C2 (sv) * 2006-12-14 2008-12-16 Rolf Ljunggren Förfarande och anläggning för framställning av syntesgas från biomassa
DE102008009132B4 (de) * 2007-02-07 2011-01-27 Technische Universität Bergakademie Freiberg Verfahren und Vorrichtung zum Verbrennen fester Brennstoffe
ITTO20070438A1 (it) 2007-06-19 2008-12-20 Martini Aldo Apparato per la decomposizione di sostanze organiche vegetali e la produzione di gas combustibile per via termochimica, e relativo metodo
EP2045311B1 (en) 2007-10-02 2013-03-20 IN.SER. S.p.A. System and process for the pyrolsation and gasification of organic substances
CA2648454C (en) * 2008-01-02 2016-06-28 Dunkirk Metal Products, Inc. High efficiency wood or biomass boiler
EP2240554B1 (de) 2008-01-28 2017-09-13 Corina Projahn Verfahren und vorrichtung zur durchführung einer pyrolyse
DE102008030983B4 (de) 2008-06-27 2012-06-06 Corina Projahn Verfahren und Vorrichtung zur Durchführung einer Pyrolyse und deren Verwendung zum Verschwelen von Altreifen und Biomasse
DE202008008767U1 (de) 2008-06-27 2008-09-11 Projahn, Corina Vorrichtung zur Durchführung einer Pyrolyse
WO2009098936A1 (ja) * 2008-02-05 2009-08-13 Central Research Institute Of Electric Power Industry 燃料ガス精製設備、発電システム及び燃料合成システム
DE102008014799A1 (de) * 2008-03-18 2009-09-24 Karl-Heinz Tetzlaff Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Synthesegas aus Biomasse
FI122778B (fi) * 2008-03-31 2012-06-29 Metso Power Oy Pyrolyysimenetelmä kattilan yhteydessä ja pyrolyysilaitteisto
DE202008007674U1 (de) 2008-06-09 2009-02-12 Fittkau, Wilfried, Dipl.-Ing. Anlage zur Erzeugung von Elektroenergie durch Depolimerisation von Polimeren, insbesondere Altreifen
DE102008039817A1 (de) 2008-08-22 2010-02-25 Corina Projahn Pyrolyseprodukt und seine Verwendung
DE102008036734A1 (de) * 2008-08-07 2010-02-18 Spot Spirit Of Technology Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Energie, DME (Dimethylether und Bio-Silica unter Einsatz von CO2-neutralen biogenen reaktiven und reaktionsträgen Einsatzstoffen
KR100896789B1 (ko) * 2009-01-22 2009-05-11 주식회사 에이쓰 폐타이어 분해열원 공급용 카본처리 시스템
CN101457160B (zh) * 2009-03-06 2011-06-08 安徽淮化集团有限公司 一种适于高灰分高灰熔点煤的采用固态排渣的气流床煤气化方法
CN101544901B (zh) * 2009-05-05 2012-05-23 江苏大学 生物质热裂解制取生物油的方法及装置
BRPI0903587F1 (pt) * 2009-05-22 2020-12-01 Engenho Nove Engenharia Ambiental Ltda processo para pirólise de biomassa e resíduos sólidos em múltiplos estágios
FI125814B (fi) * 2009-06-02 2016-02-29 Valmet Technologies Oy Menetelmä pyrolyysin suorittamiseksi ja pyrolyysilaitteisto
DE102009038052B4 (de) 2009-08-19 2012-09-27 Wolfgang Krumm Verhüttungsverfahren durch Einsatz eines vorreduzierten Ilmeniterzstromes und/oder Hämatiterzstromes
CN101786095A (zh) * 2010-04-06 2010-07-28 杨成志 能源回收型家庭垃圾处理机
US20110284359A1 (en) 2010-05-20 2011-11-24 Uop Llc Processes for controlling afterburn in a reheater and for controlling loss of entrained solid particles in combustion product flue gas
US8499702B2 (en) 2010-07-15 2013-08-06 Ensyn Renewables, Inc. Char-handling processes in a pyrolysis system
CN101906326B (zh) * 2010-07-20 2013-03-13 武汉凯迪控股投资有限公司 生物质双炉连体裂解气化工艺及其设备
US20120061618A1 (en) * 2010-09-11 2012-03-15 James Santoianni Plasma gasification reactors with modified carbon beds and reduced coke requirements
US9441887B2 (en) * 2011-02-22 2016-09-13 Ensyn Renewables, Inc. Heat removal and recovery in biomass pyrolysis
KR101182485B1 (ko) 2011-04-26 2012-09-12 주식회사 예스윈 연속식 다단 스크루 방식의 열분해 반응기
US9347005B2 (en) 2011-09-13 2016-05-24 Ensyn Renewables, Inc. Methods and apparatuses for rapid thermal processing of carbonaceous material
US10400175B2 (en) 2011-09-22 2019-09-03 Ensyn Renewables, Inc. Apparatuses and methods for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material
US10041667B2 (en) 2011-09-22 2018-08-07 Ensyn Renewables, Inc. Apparatuses for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material and methods for the same
US9044727B2 (en) 2011-09-22 2015-06-02 Ensyn Renewables, Inc. Apparatuses and methods for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material
US9109177B2 (en) 2011-12-12 2015-08-18 Ensyn Renewables, Inc. Systems and methods for renewable fuel
GB201121438D0 (en) * 2011-12-14 2012-01-25 Qinetiq Ltd Energy recovery system
US9261274B2 (en) * 2011-12-21 2016-02-16 Res Usa, Llc Supplemental fuel to combustor of dual fluidized bed gasifier
CN102746862B (zh) * 2012-06-07 2013-09-25 河北景明循环产业股份有限公司 一种有机物废料连续裂解工业流化床
US9670413B2 (en) 2012-06-28 2017-06-06 Ensyn Renewables, Inc. Methods and apparatuses for thermally converting biomass
DE102012109874A1 (de) 2012-10-16 2014-04-17 Merenas Trust Reg. Vorrichtung und Verfahren zur stofflichen Behandlung von Rohstoffen
KR101425798B1 (ko) 2012-11-07 2014-08-05 한국에너지기술연구원 이중 기포유동층 간접가스화 반응장치
DE102012025478A1 (de) 2012-12-29 2014-07-03 Robert Völkl Verfahren und Vorrichtung zur Verwertung kohlenstoffhaltiger Asche
GB2503065B (en) 2013-02-20 2014-11-05 Recycling Technologies Ltd Process and apparatus for treating waste comprising mixed plastic waste
WO2014210150A1 (en) 2013-06-26 2014-12-31 Ensyn Renewables, Inc. Systems and methods for renewable fuel
CN103468322B (zh) * 2013-07-25 2015-08-12 易高环保能源研究院有限公司 一种由固体有机物水蒸气气化制取富氢气体的方法
CA2928219C (en) * 2013-10-29 2023-02-14 The Crucible Group Pty Ltd Converter for organic materials
CN103727528B (zh) * 2014-01-10 2015-10-07 哈尔滨工业大学 串联复合的煤气化与燃烧流化床-煤粉炉
RU2544669C1 (ru) * 2014-02-03 2015-03-20 Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственная Компания "Интергаз" Способ переработки горючих углерод- и/или углеводородсодержащих продуктов и реактор для его осуществления
AT515649A1 (de) * 2014-04-04 2015-10-15 Leopold Dipl Ing Seirlehner Verfahren und eine Vorrichtung zum Herstellen von Brenngas aus kohlenstoffhaltigen festen Ersatzstoffen
CN104134478B (zh) * 2014-08-06 2016-10-26 厦门大学 一种核能和生物质能联合系统及方法
US20160379727A1 (en) * 2015-01-30 2016-12-29 Studsvik, Inc. Apparatus and methods for treatment of radioactive organic waste
US10337726B2 (en) 2015-08-21 2019-07-02 Ensyn Renewables, Inc. Liquid biomass heating system
CN105665423A (zh) * 2016-03-22 2016-06-15 北京神雾环境能源科技集团股份有限公司 处理生活垃圾的系统和方法
BR112019013387B1 (pt) 2016-12-29 2023-03-28 Ensyn Renewables, Inc Desmetalização de biomassa
DE102017106347A1 (de) * 2017-03-24 2018-09-27 Universität Stuttgart Verfahren und Vorrichtung zur allothermen Herstellung von Brenngasen
FI127753B (en) 2017-06-09 2019-01-31 Bioshare Ab Recovery of chemicals from fuel streams
CN107502388B (zh) * 2017-09-11 2020-07-07 哈尔滨工业大学 基于低阶燃料自催化作用的两段低温气化装置及方法
CN107723031B (zh) * 2017-11-23 2024-05-28 航天长征化学工程股份有限公司 一种粉煤高压气化热解一体化装置
US11959037B2 (en) 2019-01-28 2024-04-16 Iq Energy Inc. System and processes for upgrading synthetic gas produced from waste materials, municipal solid waste or biomass
CN110358578A (zh) * 2019-06-28 2019-10-22 华中科技大学 一种燃煤耦合生物质发电联产生物炭系统
RU2737155C1 (ru) * 2020-05-27 2020-11-25 Общество с ограниченной ответственностью «БиоЭнерджи» Установка для переработки углеводородной биомассы с получением водородсодержащих газов с высоким энергетическим потенциалом
KR102603590B1 (ko) * 2021-03-21 2023-11-16 오상헌 폐기물 소각 및 처리장치
CN114251661B (zh) * 2021-11-30 2023-05-30 上海工程技术大学 一种用于处理厨余垃圾的低氮燃烧循环流化床系统及其应用
DE102021134442B4 (de) 2021-12-23 2023-07-06 Concord Blue Patent Gmbh Anlage zur Erzeugung eines Synthesegases und Verfahren zum Betreiben derselben
EP4303184A1 (de) 2022-07-08 2024-01-10 Merenas Trust Reg. Verwendungen eines aus einem verfahren zur stofflichen behandlung von rohstoffen hergestellten kohlenstoffs
EP4303285A1 (de) 2022-07-08 2024-01-10 Merenas Trust Reg. Vorrichtung und verfahren zur stofflichen behandlung von rohstoffen sowie mit dem verfahren hergestellter kohlenstoff

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4047883A (en) 1974-07-24 1977-09-13 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organization Thermal treatment of materials by hot particulates
JPS5291563A (en) * 1976-01-28 1977-08-02 Agency Of Ind Science & Technol Thermal decomposition apparatus for organic solid matters
JPS5299662A (en) * 1976-02-17 1977-08-20 Ebara Corp Operating method for thermal cracking system
GB1561237A (en) * 1976-09-22 1980-02-13 Ahlstroem Oy Method of treating materials in a fluidized bed reactor
US4244779A (en) * 1976-09-22 1981-01-13 A Ahlstrom Osakeyhtio Method of treating spent pulping liquor in a fluidized bed reactor
JPS5397271A (en) * 1977-02-04 1978-08-25 Agency Of Ind Science & Technol Fluidized thermal decomposition system for treating inorganic solid city refuse
FR2535734B1 (fr) * 1982-11-05 1986-08-08 Tunzini Nessi Entreprises Equi Procede de gazeification de produits ligno-cellulosiques et dispositif pour sa mise en oeuvre
DE19720331A1 (de) * 1997-05-15 1998-11-19 Clemens Dr Kiefer Verfahren und Vorrichtung zur Entgasung und Vergasung oder Verbrennung
DE19755693C1 (de) * 1997-12-16 1999-07-29 Dmt Gmbh Verfahren zur Vergasung von organischen Stoffen und Stoffgemischen

Also Published As

Publication number Publication date
KR100707842B1 (ko) 2007-04-13
JP4713036B2 (ja) 2011-06-29
ZA200110392B (en) 2002-12-19
BG64909B1 (bg) 2006-08-31
IL147311A0 (en) 2002-08-14
AU6688400A (en) 2001-01-22
NO332082B1 (no) 2012-06-18
ES2337442T3 (es) 2010-04-26
HRP20010931B1 (hr) 2013-02-28
PT1192234E (pt) 2010-01-22
CZ20014724A3 (cs) 2002-09-11
AU773356C (en) 2004-12-16
RU2272064C2 (ru) 2006-03-20
IL147311A (en) 2004-12-15
EE200100712A (et) 2003-04-15
DK1192234T3 (da) 2010-04-12
HRP20010931A2 (en) 2003-04-30
NO20016290D0 (no) 2001-12-20
KR20020052148A (ko) 2002-07-02
AU773356B2 (en) 2004-05-20
ATE453700T1 (de) 2010-01-15
PL194523B1 (pl) 2007-06-29
CA2377774C (en) 2010-06-22
EE05069B1 (et) 2008-08-15
BR0012061A (pt) 2002-03-19
BR0012061B1 (pt) 2012-01-10
EP1192234A1 (de) 2002-04-03
UA76091C2 (en) 2006-07-17
BR0017599B1 (pt) 2012-01-24
JP2003504454A (ja) 2003-02-04
TR200103808T2 (tr) 2002-04-22
NZ516549A (en) 2002-10-25
PL352381A1 (en) 2003-08-25
RS49925B (sr) 2008-09-29
EP1192234B1 (de) 2009-12-30
CY1109873T1 (el) 2014-09-10
HUP0201894A2 (en) 2002-09-28
DE19930071C2 (de) 2001-09-27
YU93001A (sh) 2004-07-15
DE19930071A1 (de) 2001-02-22
HUP0201894A3 (en) 2010-01-28
CN1358220A (zh) 2002-07-10
US7214252B1 (en) 2007-05-08
NO20016290L (no) 2002-02-22
DE50015832D1 (de) 2010-02-11
CN100338177C (zh) 2007-09-19
BG106266A (en) 2002-08-30
CA2377774A1 (en) 2001-01-11
WO2001002513A1 (de) 2001-01-11
SK18542001A3 (sk) 2002-10-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK286582B6 (sk) Spôsob pyrolýzy a splynovania organických látok alebo zmesí organických látok a zariadenie na jeho uskutočňovanie
EP1278813B1 (en) A method and a system for decomposition of moist fuel or other carbonaceous materials
JP2003504454A5 (sk)
RU2240341C2 (ru) Способ газификации органических веществ и смесей веществ
US6613111B2 (en) Small scale high throughput biomass gasification system and method
AU2002216717A1 (en) Small scale high throughput biomass gasification system and method
SK279954B6 (sk) Spôsob znižovania obsahu n2o v spalinách
CA2568029C (en) Improved gasifier
CZ285991B6 (cs) Způsob tepelného zpracování odpadového materiálu a zařízení k jeho provádění
JP5945929B2 (ja) 廃棄物ガス化溶融装置
IL110599A (en) Method and device for generating flammable gases from fuel is shown in Gross

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20130627