SK286001B6 - Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská - Google Patents

Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská Download PDF

Info

Publication number
SK286001B6
SK286001B6 SK1959-2000A SK19592000A SK286001B6 SK 286001 B6 SK286001 B6 SK 286001B6 SK 19592000 A SK19592000 A SK 19592000A SK 286001 B6 SK286001 B6 SK 286001B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
tin
layer
copper
nickel
intermediate layer
Prior art date
Application number
SK1959-2000A
Other languages
English (en)
Other versions
SK19592000A3 (sk
Inventor
Hans-Ulrich Huhn
Dietmar Wiebach
Fritz Niegel
Peter Spahn
Achim Adam
Original Assignee
Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh filed Critical Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh
Publication of SK19592000A3 publication Critical patent/SK19592000A3/sk
Publication of SK286001B6 publication Critical patent/SK286001B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C13/00—Alloys based on tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • C22C9/02—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/027—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal matrix material comprising a mixture of at least two metals or metal phases or metal matrix composites, e.g. metal matrix with embedded inorganic hard particles, CERMET, MMC.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/121—Use of special materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
    • F16C33/124—Details of overlays
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/10—Alloys based on copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/10—Alloys based on copper
    • F16C2204/12—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/30—Alloys based on one of tin, lead, antimony, bismuth, indium, e.g. materials for providing sliding surfaces
    • F16C2204/34—Alloys based on tin
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
    • F16C2223/30—Coating surfaces
    • F16C2223/70—Coating surfaces by electroplating or electrolytic coating, e.g. anodising, galvanising
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/48—Particle sizes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/60—Thickness, e.g. thickness of coatings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/22—Internal combustion engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
    • F16C33/127—Details of intermediate layers, e.g. nickel dams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S384/00—Bearings
    • Y10S384/90—Cooling or heating
    • Y10S384/912—Metallic
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12708—Sn-base component
    • Y10T428/12715—Next to Group IB metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12708—Sn-base component
    • Y10T428/12722—Next to Group VIII metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12903—Cu-base component
    • Y10T428/1291—Next to Co-, Cu-, or Ni-base component

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Electroplating Methods And Accessories (AREA)
  • Manufacturing Of Micro-Capsules (AREA)
  • Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Lubricants (AREA)

Abstract

Opisuje sa kompozitný vrstvený materiál, ktorý mávyššiu špecifickú zaťažiteľnosť a menšie opotrebenie. Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiskámá nosnú vrstvu, vrstvu (1) ložiskového kovu, prvú medzivrstvu (2) z niklu, druhú medzivrstvu (3) zcínu a niklu, takisto aj z medi a cínu pozostávajúcu klznú vrstvu (4). Klzná vrstva (4) má cínovú základnú fázu (5), do ktorej sú vložené častice (6)cínu s meďou, ktoré pozostávajú z 39 až 55 hmotnostných % medi a zvyšok z cínu. Pri vysokých teplotách, ako k nim dochádza pri klzných ložiskách v spaľovacích motoroch, dochádza k odchádzaniu cínu dodruhej medzivrstvy (3), ležiacej pod klznou vrstvou (4), čím sa uskutočňuje nárast koncentrácie častíc (6) cínu s meďou.

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka kompozitného vrstveného materiálu na klzné ložiská s nosnou vrstvou, vrstvou ložiskového kovu, prvou medzivrstvou z niklu a druhou medzivrstvou z cínu a niklu, ako aj s klznou vrstvou pozostávajúcou z medi a cínu.
Doterajší stav techniky
Kompozitné vrstvené materiály so štruktúrou oceľový chrbát/olovený bronz/klzná vrstva z olova, cínu a medi, sa osvedčili z dôvodu vysokej spoľahlivosti a mechanickej zaťažiteľnosti. Takéto kompozitné vrstvené materiály sú napríklad opísané v Glyco - Ingenieurberichten 1/91.
Najmä galvanická klzná vrstva je multifunkčným materiálom, ktorý medzi iným preberá nasledujúce úlohy:
- schopnosť ukladania cudzích častíc,
- zabehnutie, pripadne prispôsobenie klzných partnerov,
- ochrana proti korózii pre olovený bronz,
- vlastnosti pre núdzový chod v prípade nedostatku oleja.
Ložiskový kov obsahuje tiež určité rezervy pre núdzový chod pre prípad, že je klzná vrstva úplne odnesená. Tieto už desaťročné osvedčené koncepty ložísk obsahujú, ale dnes ešte olovené podiely, hlavne v klznej vrstve. Bežná zliatina pozostáva napríklad zPbSnl0Cu2, pričom medzi ložiskovým kovom a klznou vrstvou je umiestnená niklová medzivrstva ako zábrana difúzie.
Tieto známe vrstvy majú nízke tvrdosti okolo 12 - 15 HV, majú preto dobrú schopnosť pohlcovať drobné nečistoty, a nemajú sklon k zadreniu. Sú však tiež z rovnakého dôvodu len obmedzene zaťažiteľné, a pre zaťaženie novo vyvíjaných motorov, najmä v oblasti dieselových motorov, už často nie sú vhodné. Na základe dôležitosti ťažkého kovu olova z hľadiska životného prostredia sú vrstvy neuspokojivé.
Tiež sa stále viac používajú vo vysoko zaťažených ložiskách tvrdé vrstvy, ako sú napríklad vrstvy s hliníkom a cínom, nanesené spôsobom PVD, s tvrdosťami okolo 80 HV, ktoré však sú kvôli použitému spôsobu podstatne drahšie. Ložiská sú však veľmi odolné proti opotrebeniu, majú však veľmi malú schopnosť pohlcovania drobných nečistôt, a sú preto väčšinou ako protipanvy kombinované s mäkkými, olovo obsahujúcimi vrstvami.
Čistý cín nie je ako klzná vrstva vhodný, pretože s tvrdosťou okolo 10 HV je ešte mäkší než konvenčné olovené zliatiny, a tak záťaže, ktoré vznikajú v hlavných a ojničných ložiskách, nemôže zachytiť. Preto už boli navrhnuté, aby sa cínové vrstvy stali zvýšením tvrdosti odolnejšími, zliatiny s meďou.
Spis DE 197 28 777 Al sa zaoberá výrobou bezolovnatého ložiska s klznou vrstvou z SnCu, pričom obsah medi sa mení medzi 3-20 hmotnostnými %. Pomocou elektrolytu z metylsulfónovej kyseliny s jemnozmnými prímesami sa vytvorí vrstva, ktorá má aspoň vlastnosti obvyklých temárnych štandardných vrstiev na olovnatej báze. Aby sa dosiahlo ďalšie zlepšenie odolnosti proti opotrebeniu, majú sa do vrstvy zapracovať v kúpeli dispergované častice z tvrdej látky.
V spise DE 197 54 221 Al sa navrhuje spolu s cínom a meďou doplnkovo vylučovať kobalt, aby sa dosiahlo ďalšie zvýšenie mechanickej zaťažiteľnosti a aby sa zabránilo skrehnutiu väzbovej vrstvy medzi klznou vrstvou a zádržou difúzie niklu, pretože kobaltom sa difúzny sklon cínu k niklu zmenší. Toto legovanie kobaltu však predstavuje komplikáciu vylučovacieho procesu, ktorá môže znížiť bezpečnosť procesu.
Preto je úlohou tohto vynálezu vytvoriť kompozitný vrstvený materiál s klznou vrstvou na báze cínu a medi, ktorý súčasne
- má vyššiu špecifickú zaťažiteľnosť a nižšie opotrebenie než obvyklé vrstvy na olovnatej bázy,
- je schopný prispôsobeniu a môže pohlcovať znečisťujúce častice,
- nevyžaduje súčasné vylučovanie ďalších zložiek alebo disperzoidov,
- a je lacnejšie vyrobiteľný než materiály zhotovené metódou PVD.
Podstata vynálezu
Táto úloha sa rieši kompozitným vrstveným materiálom, ktorého klznou vrstvou je cínová základná fáza, do ktorej sa ukladajú častice cínu s meďou, ktoré pozostávajú z 39 až 55 hmotnostných % medi a zvyšok z cínu.
Pokusy ukázali, že sa ložisko pri tejto štruktúre vrstiev po zabehnutí v prevádzke ohriatím samo stabilizuje na najskôr ešte mäkkej vrstve, a vytvorí trvalý povrch.
Pri časticiach ide o intermetalické fázy, na ktoré sa dosiaľ pri klzných vrstvách pozeralo ako na nevýhodné, a kvôli tomu sa zabraňovalo ich tvorbe. Ale ukázalo sa, že tieto častice cínu s meďou znateľne znižujú na základe svojej tvrdosti opotrebenie, pričom sa prekvapivo ukázalo, že pri teplotách od približne 120 °C dochádza k zosilnenej difúzii cínu do naspodku ležiacej vrstvy z cínu a niklu. Vplyvom odchádzania cínu z klznej vrstvy dochádza k zvyšovaniu koncentrácie častíc cínu s meďou. Takýmto spôsobom meniaca sa klzná plocha je veľmi zaťažiteľná a odolná proti opotrebeniu.
Ukázalo sa, že pri vysokých teplotách, po veľmi dlhých prevádzkových časoch, napríklad po 1000 h, sa podiel cínu tak silne zmenší, že podiel častíc cínu s meďou v klznej vrstve preváži.
Výhodne je plošný podiel častíc, vztiahnutý na ľubovoľnú reznú plochu, 5 až 48 %. Tento podiel s pribúdajúcim prevádzkovým časom vplyvom odchádzania cínu narastá, a môže pri prevádzkovom čase viac než 1000 h predstavovať až 95 %. Ak leží podiel častíc pod 5 %, tak sa vlastnosti klznej časti určujú len cínom, ktorý samotný však nemá postačujúcu výkonnosť. Cez 48 % sa už nedá zabrániť vytváraniu väčších zlepencov častíc, ktoré nakoniec preberajú úlohu základnej fázy, ktorá už potom na základe veľkej tvrdosti v zábehovej fázy nemá postačujúcu pohlcovaciu a prispôsobovaciu schopnosť.
Priemer častíc predstavuje výhodne 0,5 až 3 pm. Príliš veľké častice so stredným priemerom cez 3 pm vedú k nehomogénnym vlastnostiam vrstiev, ktoré najmä v zábehovej fázy ovplyvňujú vlastnosti klzného ložiska vyrobeného z materiálu pre vrstvy. Príliš jemné častice so stredným priemerom pod 0,5 pm zvyšujú príliš silne východiskovú tvrdosť, zabraňujú privádzaniu cínu do vrstvy cínu a niklu, a tým ďalšiu stabilizáciu ložiska, a majú zníženú odolnosť proti korózii oproti horúcemu motorovému oleju.
Ďalej sa ukázalo, že druhá medzivrstva by mala byť tak s ohľadom na hrúbku vrstiev, ako aj s ohľadom na podiel cínu nastavená takým spôsobom, aby mohla zachycovať cín odchádzajúci z klznej vrstvy. Rýchlosť odchádzania cínu a tým nastavenie odolnosti proti opotrebeniu, a zaťažiteľnosť klznej vrstvy v závislosti od času, sa dá nastaviť pomocou hrúbky a podielu cínu druhej medzivrstvy.
Výhodne obsahuje druhá medzivrstva 30 až 40 objemových % niklu a zvyšok cín, čo približne zodpovedá pomeru atómov 1:1. Čím hrubšia je vytvorená vrstva cínu a niklu, tým viac cínu sa môže z klznej vrstvy zachycovať. Odolnosti proti opotrebeniu klznej vrstvy v tomto prípade relatívne rýchlo pribúda.
Ako výhodný pomer hrúbky klznej vrstvy k hrúbke druhej medzivrstvy sa ukázal pomer 2 až 4.
Hrúbka klznej vrstvy činí výhodne 5 až 25 pm. Klzná vrstva sa môže vylučovať galvanický.
Hrúbka vrstvy druhej medzivrstvy leží výhodne medzi 2 a 7 pm.
Hrúbka prvej medzivrstvy z čistého niklu leží výhodne v rozmedzí 1 až 4 pm. Niklová vrstva takisto prispieva k rovnovážnemu nárastu vrstvy cínu a niklu tým, že táto sa zásobuje nie len z nad ňou ležiacej klznej vrstvy cínom, ale tiež z prvej medzivrstvy niklom. Tým zostáva pomer cínu proti niklu 1 : 1 vo vrstve cínu a niklu zachovaný.
Ložiskový kov môže byť zvolený ľubovoľne. Ukázalo sa, že vrstva ložiskového kovu nemá žiadny bezprostredný vplyv na odchádzame cínu z klznej vrstvy a teda aj žiadny vplyv na rast koncentrácie častíc cínu s meďou. Vrstva ložiskového kovu môže napríklad pozostávať z medenej zliatiny s podielom medi 50 až 95 hmotnostných %, alebo hliníkovej zliatiny s podielom hliníka 50 až 95 hmotnostných %. Ako ložiskové kovy môžu prísť do úvahy zliatiny medi s hliníkom, medi s cínom, medi so zinkom a olovom, medi so zinkom, medi so zinkom a kremíkom, medi so zinkom a hliníkom, alebo medi s hliníkom a železom.
S cieľom výroby kompozitného vrstveného materiálu podľa vynálezu sa môže postupovať nasledujúcim spôsobom.
Na vopred zhotovené klzné ložiská, najmä na ložiskové panvy, z kompozitného materiálu z ocele a ložiskového kovu, sa v prvej vrstve chemicky alebo elektrochemický nanesú obidve medzivrstvy z niklu a cínu a niklu. Potom sa galvanický vylúči klzná vrstva. Pritom sa použije binárny galvanizačný kúpeľ s kyselinou alkylsulfónovou, a zjemňovač zŕn za pridania neiónových zmáčacích látok, voľnej alkylsulfónovej kyseliny a glykolesteru mastnej kyseliny. Hrubé vylúčenie častíc cínu s meďou vzniká z toho dôvodu, že sa nepoužije žiadny prostriedok na zjemňovanie zŕn tak, ako sa používa na dosiahnutie jemnozmnej štruktúry čo najviac požadovanej podľa stavu techniky.
Prehľad obrázkov na výkrese
Vynález je ďalej bližšie opísaný a objasnený na príkladoch jeho uskutočnenia podľa pripojených výkresov, ktoré znázorňujú:
na obr. 1 rez kompozitným vrstveným materiálom, a na obr. 2 až obr. 4 rezy kompozitným vrstveným materiálom po tepelnom spracovaní po 250 h, 750 h a 1000 h.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príkladný kompozitný vrstvený materiál bol zhotovený podľa nasledujúceho spôsobu:
Na oceľovú nosnú vrstvu bola najskôr nanesená vrstva ložiskového kovu z CuPb22Sn. V nasledujúcom kroku bola po obvyklom predchádzajúcom spracovaní na vrstvu ložiskového kovu nanesená prvá medzivrstva z niklu z Wattovho niklového elektrolytu.
Na túto prvú medzivrstvu sa galvanizuje druhá medzivrstva pozostávajúca z niklu a cínu. Na toto sa používa modifikovaný chloridový/fluoridový elektrolyt.
Na takto vytvorenú medzivrstvu z niklu a cínu sa potom galvanizuje klzná vrstva na cínovej bázy. Na nanesenie klznej vrstvy sa môže použiť nasledujúci systém elektrolytu na vodnej bázy:
Sn2+ ako metánsulfónan cínu 30 - 45 g/1
Cu2+ ako metánsulfónan medi 2-8 g/1 metánsulfónová kyselina 80 - 140 g/1 prísada elektrolytu N-HMB 30-45 ml/1 rezorcín 1,5-4 g/1
Pri elektrolytickej prísade N-HMB ide o zmáčaciu látku na báze alkylaryl-polyglykoléteru od firmy Enthone OMI.
Na stabilizáciu podielu medi sa môžu doplnkovo použiť polyglykolétery s dlhým reťazcom.
Kvalita použitej vody musí zodpovedať kvalite čistej deionizovanej vody. Pre stabilné podmienky vylučovania je nutné potrebné elektrolyty aspoň raz za hodinu úplne recirkulovať cez filtračné zariadenie. Tým sa odstráni časť vznikajúceho Sn4+. Príliš vysoké obohatenie elektrolytu s Sn4+ vedie k narušenej štruktúre vrstiev so zmenami fáz a nerovnomerným rastom vrstiev až do úplného znehodnotenia elektrolytu.
Ako anódový materiál sa používa elektrolyticky čistý cín. Vylučovanie klznej vrstvy sa realizuje v teplotnom rozmedzí 20 °C až 40 °C, výhodne pri 25 °C až 30 °C.
Štruktúra tejto klznej vrstvy sa trvalé ovplyvňuje použitými intenzitami prúdu. Vyššie prúdové hustoty vedú k hrubším časticiam medi s cínom. Príliš nízke prúdové hustoty vedú k nekontrolovanému posunutiu podielu medenej fázy. Ako výhodný sa preto preukázal rozsah prúdové hustoty 1,5 až 3,0 A/dm2
Vzdialenosť medzi anódou a katódou by nemala presahovať 350 mm, pretože zmenami vnútorného elektrolytického odporu dochádza pozdĺž ložiskových stĺpikov k nerovnomernému rozdeleniu prúdovej hustoty. Pomer povrchov anóda - katóda musí byť pritom cca 1: 1 (± 10 %).
Na obr. 1 je znázornený rez týmto kompozitným vrstveným materiálom v 2500-násobnom zväčšení, ktorý má na tu neznázomenej nosnej vrstve vrstvu 1 z ložiskového kovu z CuPb22Sn, prvú medzivrstvu 2 z niklu, druhú medzivrstvu 3 z niklu a cínu, a klznú vrstvu 4. Táto klzná vrstva 4 pozostáva z cínovej základnej fázy 5, do ktorej sú vložené častice 6 z cínu s meďou. Tieto vtrúseniny sú rozdelené cez celú klznú vrstvu 4 a čiastočne zložené do pevného zhluku častíc.
Na simuláciu prevádzkových podmienok klzného ložiska v spaľovacom motore bol vykonaný na tomto vrstvenom kompozitnom materiáli test varením v oleji pri 150 °C. Po 250 h, 750 h a 1000 h boli skúšobné vzorky odobraté a mikroskopicky vyšetrené rezy, aby sa analyzovali zmeny v štruktúre vrstiev.
Pritom mohlo byť zistené, že hrúbka klznej vrstvy 4 s pribúdajúcim časom spracovania vplyvom odchádzania cínu sa zmenšuje, čo sa deje s rastom koncentrácie častíc 6 cínu s meďou. Súčasne tiež rastie hrúbka vrstvy 3 niklu a cínu a znižuje vrstva 2 niklu, ktorú je možné na obr. 4 k poznať len ešte ako úzky lem. Nárast vrstvy 3 cínu a niklu je spôsobený nie len difundovaním cínu z klznej vrstvy 4, ale aj tiež prenikaním niklu z pod nej ležiacej niklovej vrstvy 2. Rastom koncentrácie častíc 6 cínu s meďou v klznej vrstve 4 sa stáva podiel mäkkej fázy menším, a tvrdosť vrstvy s pribúdajúcim časom prevádzky rastie.

Claims (9)

1. Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská s nosnou vrstvou, vrstvou ložiskového kovu, prvou medzivrstvou z niklu, druhou medzivrstvou z cínu a niklu, ako aj s klznou vrstvou pozostávajúcou z medi a cínu, v y z n a č u j ú c i sa t ý m , že klzná vrstva (4) má cínovú základnú fázu (5), do ktorej sú vložené častice (6) cínu s meďou, ktoré pozostávajú z 39 až 55 hmotnostných % medi a zvyšok z cínu.
2. Kompozitný vrstvený materiál podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že plošný podiel častíc (6), vztiahnutý na ľubovoľnú reznú plochu je 5 až 48 %.
3. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 alebo 2,vyznačuj úci t ý m , že priemer častíc (6) je 0,5 až 3 pm.
4. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 až 3,vyznačujúci t ý m , že druhá medzivrstva (3) je tak s ohľadom na hrúbku vrstvy, ako aj s ohľadom na podiel cínu nastavená takým spôsobom, že zachycuje cín odchádzajúci z klznej vrstvy (4).
5. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 až 4, vyznačujú m , že druhá medzivrstva (3) obsahuje 30 až 40 objemových % niklu.
6. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 až 5,vyznačujú m , že pomer hrúbky klznej vrstvy (4) k hrúbke druhej medzivrstvy (3) je 2 až 4.
z tý tý
7. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého m , že hrúbka klznej vrstvy (4) je 5 až 25 pm.
8. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého t ý m , že hrúbka druhej medzivrstvy (3) je 2 až 7 pm.
9 Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého t ý m , že hrúbka prvej medzivrstvy (2) je 1 až 4 pm.
tý
SK1959-2000A 1999-12-28 2000-12-19 Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská SK286001B6 (sk)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19963385A DE19963385C1 (de) 1999-12-28 1999-12-28 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK19592000A3 SK19592000A3 (sk) 2001-07-10
SK286001B6 true SK286001B6 (sk) 2008-01-07

Family

ID=7934755

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1959-2000A SK286001B6 (sk) 1999-12-28 2000-12-19 Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6492039B2 (sk)
EP (1) EP1113180B1 (sk)
JP (1) JP4961073B2 (sk)
KR (1) KR100751103B1 (sk)
AT (2) ATE271197T1 (sk)
BR (1) BR0006302A (sk)
CZ (1) CZ294906B6 (sk)
DE (2) DE19963385C1 (sk)
ES (1) ES2225006T3 (sk)
PL (1) PL195754B1 (sk)
PT (1) PT1113180E (sk)
RU (1) RU2247658C2 (sk)
SK (1) SK286001B6 (sk)
TR (1) TR200400312T3 (sk)

Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6759142B2 (en) 2001-07-31 2004-07-06 Kobe Steel Ltd. Plated copper alloy material and process for production thereof
GB0216331D0 (en) 2002-07-13 2002-08-21 Dana Corp Bearings
GB2415753B (en) * 2003-04-17 2006-09-13 Daido Metal Co Sliding member
JP2005023344A (ja) 2003-06-30 2005-01-27 Daido Metal Co Ltd 摺動部材
JP3958719B2 (ja) * 2003-06-30 2007-08-15 大同メタル工業株式会社 摺動部材
AT412877B (de) * 2003-07-01 2005-08-25 Miba Gleitlager Gmbh Schichtwerkstoff
DE10337029B4 (de) * 2003-08-12 2009-06-04 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung
DE10337030B4 (de) * 2003-08-12 2007-04-05 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung
DE102004038191A1 (de) * 2004-08-06 2006-03-16 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
DE102005023309B4 (de) * 2005-05-13 2009-10-01 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005063325B4 (de) * 2005-05-13 2008-01-10 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005063324B4 (de) * 2005-05-13 2008-02-28 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005023307B4 (de) * 2005-05-13 2009-05-07 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102006019826B3 (de) * 2006-04-28 2007-08-09 Wieland-Werke Ag Bandförmiger Werkstoffverbund und dessen Verwendung, Verbundgleitelement
AT504220B1 (de) 2006-12-13 2008-04-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitlager
DE102006060474A1 (de) * 2006-12-19 2008-06-26 Mahle International Gmbh Gleitlager
WO2008074345A1 (en) † 2006-12-19 2008-06-26 Mahle International Gmbh Sliding bearing
US20120114971A1 (en) * 2007-01-05 2012-05-10 Gerd Andler Wear resistant lead free alloy sliding element method of making
CN101680482B (zh) 2007-03-12 2012-12-26 大丰工业株式会社 滑动轴承
DE102007035497A1 (de) 2007-07-28 2009-01-29 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundstoff
DE102008055195B4 (de) 2008-12-30 2013-02-28 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitelement und Verfahren zu seiner Herstellung
EP2233611A1 (de) * 2009-03-24 2010-09-29 MTV Metallveredlung GmbH & Co. KG Schichtsystem mti verbesserter Korrosionsbeständigkeit
DE102009002043B4 (de) 2009-03-31 2013-01-03 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
AT509112B1 (de) 2009-12-10 2011-09-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitschicht
AT509111B1 (de) * 2009-12-10 2011-09-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitschicht
JP2012062942A (ja) * 2010-09-15 2012-03-29 Daido Metal Co Ltd 摺動部材
JP5587935B2 (ja) * 2012-03-30 2014-09-10 Ｊｘ日鉱日石金属株式会社 Ｓｎめっき材
DE102012223042A1 (de) 2012-12-13 2014-06-18 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
AT514941B1 (de) 2013-12-23 2015-05-15 Miba Gleitlager Gmbh Mehrschichtgleitlager
AT515099B1 (de) * 2014-01-31 2015-06-15 Miba Gleitlager Gmbh Mehrschichtgleitlager
GB2527368B (en) * 2014-06-20 2020-05-06 Daido Metal Co Structure and fabrication method of a multilayer overlay for plain bearings
AT516877B1 (de) 2015-02-19 2016-12-15 Miba Gleitlager Austria Gmbh Gleitlagerelement
RU2613640C1 (ru) * 2015-10-23 2017-03-21 Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" Подшипник со слоем скольжения
JP6454262B2 (ja) 2015-12-24 2019-01-16 タツタ電線株式会社 半田接続構造、および成膜方法
AT517721B1 (de) * 2016-01-28 2017-04-15 Miba Gleitlager Austria Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Gleitlagerelementes
RU2626790C1 (ru) * 2016-02-17 2017-08-01 Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" Подшипник со слоем скольжения
GB2550953A (en) * 2016-06-02 2017-12-06 Mahle Int Gmbh Sliding component and method

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4140835A (en) * 1976-06-23 1979-02-20 The Glacier Metal Company Limited Bearing materials
FR2555682B1 (fr) * 1983-11-29 1987-10-16 Metafram Alliages Frittes Coussinet fritte autolubrifiant et procede de fabrication
DE3623929A1 (de) * 1986-07-16 1988-01-21 Glyco Metall Werke Gleit- oder reibelement sowie verfahren zu seiner herstellung
GB8915254D0 (en) * 1989-07-03 1989-08-23 T & N Technology Ltd Bearings
JP2601555B2 (ja) * 1989-11-20 1997-04-16 大同メタル工業 株式会社 多層すべり軸受材
JP2950478B2 (ja) * 1990-04-19 1999-09-20 大豊工業株式会社 滑り軸受合金
JPH05239696A (ja) * 1992-02-28 1993-09-17 Taiho Kogyo Co Ltd 摺動部材
JP3195118B2 (ja) * 1993-03-26 2001-08-06 大豊工業株式会社 すべり軸受
JP2838032B2 (ja) * 1993-07-20 1998-12-16 大同メタル工業株式会社 高負荷用すべり軸受材料およびその製造方法
US5450784A (en) * 1993-09-28 1995-09-19 Detroit Diesel Corporation Electroplated piston skirt for improved scuff resistance
JP2761181B2 (ja) * 1993-12-27 1998-06-04 大同メタル工業株式会社 耐熱性及び耐疲労性に優れた錫基ホワイトメタル軸受合金
JP3039762B2 (ja) * 1995-03-07 2000-05-08 株式会社豊田自動織機製作所 往復動型圧縮機
DE19654953A1 (de) * 1996-06-01 1998-03-26 Glyco Metall Werke Schichtwerkstoff für Gleitelemente
DE19728777C2 (de) * 1997-07-05 2001-03-15 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager sowie Verfahren zur Herstellung von Lagerschalen
DE19754221A1 (de) * 1997-12-06 1999-06-17 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager mit bleifreier Gleitschicht
EP1048753B1 (en) * 1999-04-28 2003-07-30 Federal-Mogul Wiesbaden GmbH & Co.KG Multilayer material for sliding elements and process for the production thereof

Also Published As

Publication number Publication date
KR100751103B1 (ko) 2007-08-22
CZ20004902A3 (cs) 2001-08-15
RU2000132751A (ru) 2004-01-20
RU2247658C2 (ru) 2005-03-10
EP1113180A3 (de) 2001-10-24
SK19592000A3 (sk) 2001-07-10
EP1113180B1 (de) 2004-07-14
ATA21492000A (de) 2004-12-15
TR200400312T3 (tr) 2004-04-21
JP4961073B2 (ja) 2012-06-27
PT1113180E (pt) 2004-12-31
EP1113180A2 (de) 2001-07-04
US6492039B2 (en) 2002-12-10
DE50007063D1 (de) 2004-08-19
ATE271197T1 (de) 2004-07-15
PL195754B1 (pl) 2007-10-31
ES2225006T3 (es) 2005-03-16
US20010016267A1 (en) 2001-08-23
JP2001247995A (ja) 2001-09-14
AT412813B (de) 2005-07-25
DE19963385C1 (de) 2001-01-25
CZ294906B6 (cs) 2005-04-13
KR20010062800A (ko) 2001-07-07
PL344826A1 (en) 2001-07-02
BR0006302A (pt) 2001-07-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK286001B6 (sk) Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská
US6194087B1 (en) Composite multilayer bearing material
US6537683B1 (en) Stratified composite material for sliding elements and method for the production thereof
JP5203606B2 (ja) 積層複合体材料、その製造および用途
RU2354864C2 (ru) Многослойный композиционный материал для подшипников скольжения, изготовление и применение
US6451452B1 (en) Overlay material for plain bearing
US7455458B2 (en) Bearings
US4645360A (en) Plain bearings and a method for manufacturing plain bearings
EP1004683B1 (en) Bearing material

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20111219